專利名稱：一種樹木蒸騰速率測(cè)定儀的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本實(shí)用新型涉及傳感器技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種樹木蒸騰速率測(cè)定儀。
背景技術(shù)：
蒸騰速率是反映樹木需水和缺水狀況的一個(gè)基本信息，對(duì)其準(zhǔn)確實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)，對(duì)確定樹木水分供需狀況，指導(dǎo)林果灌溉具有十分重要的作用。目前發(fā)達(dá)國(guó)家已開始將植物蒸騰、莖直徑變差作為指標(biāo)來監(jiān)測(cè)植物水分狀況，將其與灌溉自動(dòng)控制系統(tǒng)相聯(lián)結(jié)，研究并試用于先進(jìn)的灌溉管理系統(tǒng)之中。如以色列開發(fā)的植物生理監(jiān)控系統(tǒng)就應(yīng)用了這一技術(shù)，顯示了良好的發(fā)展與應(yīng)用前景。
目前國(guó)外對(duì)樹木蒸騰速率監(jiān)測(cè)技術(shù)和儀器方面進(jìn)行了大量的研究，提出了包括熱學(xué)法、稱重法、氣孔計(jì)法、風(fēng)調(diào)室法、染色法、同位素示蹤法、核磁共振光譜法、磁流體動(dòng)力學(xué)法、激光脈沖法等多種方法。其中熱學(xué)法是實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)方法，它是利用安裝在植株根、莖部的熱源及探測(cè)器，通過熱信號(hào)變化測(cè)定莖流的方法，熱學(xué)測(cè)定法又可分為熱平衡法、熱擴(kuò)散法和熱脈沖法三類。其中以熱脈沖(heatprobe)法的研究較為深入，該法是在樹木莖枝部安裝熱脈沖發(fā)射器(熱源)，定時(shí)發(fā)射短時(shí)熱脈沖，加熱汁液，熱脈沖隨樹木莖桿液流向上運(yùn)動(dòng)，由安裝在熱源的上方一定距離處的熱敏探針T1探測(cè)其溫度峰值，確定熱脈沖到達(dá)時(shí)間，測(cè)定植物液流速度。它的理論分析過程是對(duì)于熱脈沖發(fā)射后，在t時(shí)間后距熱源x(mm)處的溫升T(℃)為T=H4πρcktexp[-(x-Vt)24kt]---(1)]]>其中H為單位長(zhǎng)度熱源發(fā)出的熱能量(J/mm)；ρ、c、k分別為樹木莖枝部的密度(mg/mm3)、比熱(mJ/mg℃)、熱擴(kuò)散率(mm2/s)，V為植物莖枝部的液流速度(mm/s)。
對(duì)上式分析可以得出當(dāng)x處的最大溫差出現(xiàn)的時(shí)間為tm時(shí)，可有下式
V＝(x2-4ktm)1/2/tm(2)由上式可計(jì)算沿樹木莖枝的熱脈沖速率V式中X為加熱源與探測(cè)器之間的距離；tm為加熱源處熱脈沖發(fā)射后到熱敏探針處熱脈沖峰值出現(xiàn)的時(shí)間；k為樹木莖枝的熱脈沖擴(kuò)散率(mm2/s)，它隨樹木莖枝體的特性而變，k可在深夜樹木莖枝體熱脈沖速率近似為零時(shí)，即V＝0時(shí)測(cè)定。
k＝r2/4tm(3)利用熱脈沖傳輸速度V可以計(jì)算樹木莖枝體的液流傳輸速度VsVs＝ρcV/(ρ1c1) (4)式中ρ、ρ1分別為樹木莖枝體與其液相的密度，(g/mm3)，c，c1分別為樹木莖枝體與其液相的比熱(Jmg-1℃-1)。它們分別由水和木質(zhì)部的比熱及植株中液相水的密度等確定樹木莖枝體的總的蒸騰速率(ET)可由樹木莖枝體橫向不同部位的液流傳輸速度Vs積分確定ET=∫0RVs(2πr)dr---(5)]]>式中Vs為樹木莖枝體橫向不同部位的液流傳輸速度，r為距樹木莖枝體中心的距離，R為樹木莖枝體的半徑。
綜上所述通過測(cè)定熱脈沖發(fā)射后距熱源距離為x處的最大溫差出現(xiàn)的時(shí)間tm時(shí)可測(cè)定樹木莖枝的熱脈沖速度，進(jìn)而確定樹木莖枝蒸騰量。因此tm測(cè)定的準(zhǔn)確性對(duì)整個(gè)測(cè)定的準(zhǔn)確性密切相關(guān)。
要準(zhǔn)確測(cè)定tm值，就應(yīng)使熱源的熱脈沖熱能大，距熱源處的距離小，這樣檢測(cè)處的升溫溫差大，檢測(cè)準(zhǔn)確。但熱源的熱脈沖熱能過大時(shí)，又會(huì)對(duì)樹木莖枝造成損傷，甚至燒壞植株，同時(shí)距熱源處的距離過小時(shí)，也會(huì)由于插入樹木莖枝時(shí)熱源與熱檢測(cè)器的距離的誤差而使得由式(2)計(jì)算的熱脈沖速度V值產(chǎn)生較大誤差。經(jīng)過大量的理論分析和實(shí)驗(yàn)得出，對(duì)樹木莖枝直徑大于100mm時(shí)，熱源與熱檢測(cè)器的距離x為15mm最好，熱脈沖發(fā)射器的熱能量也應(yīng)控制在1000mJ/mm左右。根據(jù)文獻(xiàn)資料樹木莖枝的熱脈沖傳輸速度在0-0.2mm/s之間變化，且大多數(shù)條件下在0-0.1mm/s之間變化，(龔道枝等，不同水分狀況下桃樹根莖液流變化規(guī)律研究，農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào)，2001(4))，樹木莖枝部的密度、比熱、熱擴(kuò)散率，ρ、C、k分別在0.6-1.2(mg/mm3)、2.0-2.8(mJ/mg℃)、0.19-0.27(mm2/s)之間變化(Y.Cohen，Determination of sap flow in Douglas-fir treesusing the heat pulsetechnique，Can.J.For.Ree，1985，vol，15)為此由式(1)模擬在，H＝1000mJ/mm，ρ＝0.9(mg/mm3)，C＝2.4(mJ/mg℃)，k＝0.23(mm2/s)時(shí)距熱源x＝15m處不同熱脈沖傳輸速度的升溫溫差見圖1。這時(shí)熱檢測(cè)器處的升溫溫差在0.3-2.5℃變化。經(jīng)過計(jì)算，對(duì)上述熱源與熱檢測(cè)器配置下，整個(gè)熱脈沖最大傳輸時(shí)間為8分鐘，但在這一熱脈沖測(cè)定過程中，由于外界環(huán)境溫度的變化，樹木莖枝的溫度變化在0-0.08℃，這對(duì)熱脈沖傳輸峰值和熱脈沖速率的測(cè)定有相當(dāng)大的影響，為此，在樹木莖枝體下方不受熱源影響的地方，安裝另一個(gè)熱敏探針T2，通過探測(cè)溫差(T1-T2)峰值，出現(xiàn)峰值的時(shí)差作為tm值。另外根據(jù)大量的理論分析和實(shí)驗(yàn)得出，要準(zhǔn)確測(cè)定樹木莖枝部的熱脈沖傳輸速度，對(duì)上述熱檢測(cè)器處的升溫溫差的檢測(cè)其分辯率應(yīng)在0.02％(在8分鐘內(nèi))，(見Y.cohen，Calibrated Heat pulse methedfor determining water uptake in cotton，Agron.J.，1988，80398-402)，顯然這對(duì)熱檢測(cè)器的要求很高。
現(xiàn)有的利用熱脈沖法原理所制備的傳感器由溫差檢測(cè)器和數(shù)據(jù)采集器組成，溫差檢測(cè)器用來采集數(shù)據(jù)，送入數(shù)據(jù)采集器后再進(jìn)行數(shù)據(jù)的處理，因微型熱敏電阻具有靈敏度高、對(duì)后續(xù)采集電路要求低的優(yōu)點(diǎn)，溫差檢測(cè)器中用靈敏度高微型熱敏電阻制成，由兩個(gè)熱敏電阻分別安置在距熱源15mm左右和在樹木莖枝下方不受熱源影響的地方，并用一橋式電路作為數(shù)據(jù)采集的電路，當(dāng)其溫差變化時(shí)而產(chǎn)生不平衡壓差變化，該數(shù)據(jù)即被作為采集到的數(shù)據(jù)送入數(shù)據(jù)采集器，但在這個(gè)過程中，由于微型熱敏電阻受其制造工藝的限制，同一批制造的熱敏電阻的阻值及溫度敏感系數(shù)很難做到完全一致，就算經(jīng)過篩選也只能使其在某一基準(zhǔn)溫度變化時(shí)阻值一致，在其它溫度時(shí)仍不一致，這樣就會(huì)造成在果樹體兩個(gè)微型熱敏電阻處無溫差時(shí)，因其電阻值的差異，從而使測(cè)量電橋產(chǎn)生較大的電壓輸出；(熱敏電阻的阻值與溫度呈下式，Rt=R0eB((1/t-1/t0),]]>式中R0為基準(zhǔn)溫度T0時(shí)的熱敏電阻阻值，T為溫度，B為反映熱敏電阻溫度敏感特性的常數(shù)，按照有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，熱敏電阻的R0的允許誤差在±5％，±10％，±20％，B值一般在2000-6000之間取值，對(duì)B＝4000的熱敏電阻進(jìn)行分析得出R0的允許誤差在±10％時(shí)，電橋輸出最大偏差相當(dāng)于5℃左右的溫差變化。在對(duì)25℃時(shí)篩選的R0一致，B值的允許偏差為±5％的熱敏電阻，工作在-10℃時(shí)產(chǎn)生的電橋輸出的最大偏差相當(dāng)于4℃左右的溫差變化，而熱脈沖信號(hào)發(fā)出后，在樹木莖枝體傳播過程中，所產(chǎn)生的溫差較小，最不利情況下溫差峰值為0.3℃，且要求溫差峰值的分辨率為0.02％，其在兩個(gè)微型熱敏電阻上造成的阻值變化很小，故而引起的電橋輸出變化也很小，它與未發(fā)出熱脈沖信號(hào)的電橋輸出信號(hào)相比要小得多，由于這一信號(hào)與熱脈沖信號(hào)發(fā)出前的電橋輸出信號(hào)疊加在一起，使得要確定熱脈沖信號(hào)在樹木莖枝體中傳播過程的溫差峰值時(shí)間十分困難。故在該傳感器送出信號(hào)后要求后續(xù)處理電路模數(shù)轉(zhuǎn)換電路量程要較大，分辨率和精度要求高，才能準(zhǔn)確測(cè)定樹木蒸騰速率，用模數(shù)轉(zhuǎn)換電路量程小的儀表將產(chǎn)生較大的誤差。綜上所述，現(xiàn)有技術(shù)存在得問題是1、整機(jī)成本很高在傳感器的制造過程要采用靈敏度高、一致性高的微型熱敏電阻，并對(duì)其進(jìn)行篩選和匹配，模數(shù)轉(zhuǎn)換電路量程要較大，分辨率和精度要求高，造成整個(gè)儀器成本很高；2、測(cè)量精度較低由于傳感器中微型熱敏電阻的特性，決定了測(cè)量誤差較大，即便用后續(xù)處理電路進(jìn)行處理，也仍然存在較大誤差。

發(fā)明內(nèi)容
本實(shí)用新型要克服現(xiàn)有技術(shù)存在的整機(jī)成本高和測(cè)量精度較低的問題。
為克服現(xiàn)有技術(shù)存在的問題，本實(shí)用新型的技術(shù)方案是一種樹木蒸騰速率測(cè)定儀，包括溫差檢測(cè)器1、脈沖加熱源5和數(shù)據(jù)采集器2，其特殊之處在于，所述數(shù)據(jù)采集器2與溫差檢測(cè)器1之間設(shè)置有變送單元電路，該變送單元電路由差動(dòng)放大電路4構(gòu)成；所述溫差檢測(cè)器1分別與差動(dòng)放大電路4的正端和數(shù)據(jù)采集器2的一組模擬信號(hào)采集口相接，差動(dòng)放大電路4的負(fù)輸入端與數(shù)據(jù)采集器2相接，差動(dòng)放大電路4的輸出端與數(shù)據(jù)采集器2的另一組模擬信號(hào)采集口相接。
上述變送單元電路中還包括一個(gè)雙極性數(shù)模轉(zhuǎn)換電路3，該數(shù)模轉(zhuǎn)換電路3設(shè)置于數(shù)據(jù)采集器與差動(dòng)放大電路4之間，所述數(shù)模轉(zhuǎn)換電路3由D/A轉(zhuǎn)換器、頻率信號(hào)發(fā)生器、脈沖計(jì)數(shù)電路和時(shí)控脈沖選通電路組成，所述數(shù)據(jù)采集器2的數(shù)字I/O口接數(shù)模轉(zhuǎn)換電路3中脈沖計(jì)數(shù)電路的清零端，數(shù)據(jù)采集器2的另一個(gè)數(shù)字I/O口接數(shù)模轉(zhuǎn)換電路3中時(shí)控脈沖選通電路的控制端，時(shí)控脈沖選通電路的另一輸入端接頻率信號(hào)發(fā)生器，時(shí)控脈沖選通電路的輸出接脈沖計(jì)數(shù)電路的信號(hào)輸入端，脈沖計(jì)數(shù)電路的輸出端接D/A轉(zhuǎn)換器，D/A轉(zhuǎn)換器接差動(dòng)放大電路4，差動(dòng)放大電路4的輸出與數(shù)據(jù)采集器2的模擬信號(hào)采集口相接。
所述數(shù)據(jù)采集器是CR10型，數(shù)據(jù)采集器的C5與脈沖計(jì)數(shù)電路的清零端相接，數(shù)據(jù)采集器2的C6與時(shí)控脈沖選通電路的控制端相接，差動(dòng)放大電路4的輸出與數(shù)據(jù)采集器2的HI2、LO2相接，溫差檢測(cè)器1的輸出與差動(dòng)放大電路4的正端和數(shù)據(jù)采集器2的HI1、LO1相接。
與現(xiàn)有技術(shù)相比，本實(shí)用新型的優(yōu)點(diǎn)是可以克服由于同批制造的微型熱敏電阻的阻值及溫度敏感系數(shù)不匹配，而造成的測(cè)量電壓輸出與所檢測(cè)的小電壓信號(hào)的疊加問題，僅對(duì)溫差變化造成的小電壓信號(hào)放大與測(cè)量。從而克服了現(xiàn)有技術(shù)儀器制造過程要采用靈敏度高、一致性高的微型熱敏電阻，并對(duì)其進(jìn)行篩選和匹配，要求后續(xù)處理電路模數(shù)轉(zhuǎn)換電路量程要較大，分辨率和精度要求高，這樣造成儀器成本高，精度較低的缺點(diǎn)。


圖1是樹木不同莖枝液流速度下的升溫溫差模擬圖；圖2是實(shí)施例1的原理框圖；圖3是實(shí)施例2的原理框圖；圖4是實(shí)施例2的電路原理圖。
具體實(shí)施方式
實(shí)施例1參見圖2，一種樹木蒸騰速率測(cè)定儀，包括溫差檢測(cè)器1、脈沖加熱源5和數(shù)據(jù)采集器2，所述數(shù)據(jù)采集器2與溫差檢測(cè)器1之間設(shè)置有變送單元電路，該變送單元電路由一個(gè)差動(dòng)放大電路4構(gòu)成；所述溫差檢測(cè)器1分別與差動(dòng)放大電路4的正輸入端和數(shù)據(jù)采集器2的一組模擬信號(hào)采集口相接，差動(dòng)放大電路4的負(fù)輸入端與數(shù)據(jù)采集器2相接，差動(dòng)放大電路4的輸出端與數(shù)據(jù)采集器2的另一組模擬信號(hào)采集口相接。該方案中，數(shù)據(jù)采集器2選用CR23X、CR21X或CR7，差動(dòng)放大電路4的負(fù)輸入端與數(shù)據(jù)采集器2的模擬信號(hào)輸出口相接。因CR23X或CR7型的價(jià)格較高，因此產(chǎn)品整體價(jià)格高，但該方案結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單。
實(shí)施例2參見圖3，一種樹木蒸騰速率測(cè)定儀，包括溫差檢測(cè)器1、變送單元電路和數(shù)據(jù)采集器2。所說的變送單元電路設(shè)置于溫差檢測(cè)器1和數(shù)據(jù)采集器2之間，該變送單元電路由一個(gè)數(shù)模轉(zhuǎn)換電路3和差動(dòng)放大電路4構(gòu)成，所述溫差檢測(cè)器1與差動(dòng)放大電路4的正輸入端相接，還與數(shù)據(jù)采集器2的一組模擬信號(hào)采集口相接，數(shù)據(jù)采集器2經(jīng)由數(shù)模轉(zhuǎn)換電路3與差動(dòng)放大電路4的負(fù)輸入端相接，差動(dòng)放大電路4的輸出與數(shù)據(jù)采集器2的另一組模擬信號(hào)采集口相接。該方案中，數(shù)據(jù)采集器2選用CR10，因CR10價(jià)格較低、，因此產(chǎn)品整體價(jià)格低，但該方案結(jié)構(gòu)較實(shí)施例1復(fù)雜。
其工作原理是中央處理單元通過軟件發(fā)出指令。第一步在熱脈沖發(fā)射前，測(cè)量由溫差檢測(cè)器中兩個(gè)熱敏電阻阻值不匹配而經(jīng)電橋轉(zhuǎn)換產(chǎn)生的電壓信號(hào)，該信號(hào)送入數(shù)據(jù)采集器2，經(jīng)多次采集測(cè)量平均處理后，作為基準(zhǔn)信號(hào)；該基準(zhǔn)信號(hào)由數(shù)據(jù)采集器2經(jīng)數(shù)模轉(zhuǎn)換電路3送出，進(jìn)入差動(dòng)放大電路4負(fù)輸入端。第二步是由數(shù)據(jù)采集器2發(fā)出指令，指示脈沖加熱源5發(fā)出熱脈沖信號(hào)，再將溫差檢測(cè)器1測(cè)量的電壓信號(hào)，送入差動(dòng)放大電路4的正輸入端；經(jīng)差動(dòng)放大電路4將上述兩種信號(hào)相減放大后，送入數(shù)據(jù)采集器2。通過測(cè)量熱脈沖信號(hào)傳導(dǎo)過程中溫差檢測(cè)電路的溫差，由數(shù)據(jù)采集器2確定熱脈沖信號(hào)在樹木莖枝體中的傳播時(shí)間，最終確定樹木莖枝液流速度。
參見圖4所說的數(shù)據(jù)采集器是CR10型，它包括鍵盤、顯示板、計(jì)時(shí)電路、定時(shí)電路、存儲(chǔ)電路、通訊電路及多組數(shù)字輸入/輸出端口、脈沖輸入/輸出端口、模擬信號(hào)采集口等。
所說的數(shù)模轉(zhuǎn)換電路3由D/A轉(zhuǎn)換器、頻率信號(hào)發(fā)生器、時(shí)控脈沖選通電路和脈沖計(jì)數(shù)電路組成。所說的頻率信號(hào)發(fā)生器包括集成塊U4(CD4060)、電容C1、電容C2、晶振Y、電阻R33和電阻R34，可產(chǎn)生6520Hz的頻率信號(hào)；所說的時(shí)控脈沖選通電路包括集成塊U5(74HC08)，數(shù)據(jù)采集器2的數(shù)字I/O口C6接時(shí)控脈沖選通電路的控制端，時(shí)控脈沖選通電路的另一輸入端接頻率信號(hào)發(fā)生器，集成塊U5的第3腳(輸出端)接脈沖計(jì)數(shù)電路中集成塊U3的第1腳，由數(shù)據(jù)采集器2的C6口的高電平時(shí)間控制頻率信號(hào)的通斷，將頻率信號(hào)發(fā)生器的脈沖信號(hào)輸入脈沖計(jì)數(shù)電路；所述脈沖計(jì)數(shù)電路由集成塊U2(74HC393)、集成塊U3(74HC393)組成，數(shù)據(jù)采集器2的數(shù)字I/O口C5接脈沖計(jì)數(shù)電路的清零端(集成塊U2、集成塊U3的MR端)，時(shí)控脈沖選通電路的輸出端接脈沖計(jì)數(shù)電路的信號(hào)輸入端，脈沖計(jì)數(shù)電路的輸出端(集成塊U2的Q0-Q3、集成塊U3的Q0-Q1)接D/A轉(zhuǎn)換器，D/A轉(zhuǎn)換器接差動(dòng)放大電路4；所說的D/A轉(zhuǎn)換器包括集成塊U1(DAC1020)、集成塊U6(LF356)、電位器W1、電阻R31、電阻R32組成，集成塊U1的第1腳通過電阻R31接集成塊U6的第2腳，集成塊U6的第2腳與第6腳間接有電阻R32，集成塊U6的第5腳與第1腳間接有電位器W1，集成塊U1的第2腳接地，所說的集成塊U6的第6腳與差動(dòng)放大電路4相接，該電路實(shí)現(xiàn)D/A轉(zhuǎn)換。
所說的差動(dòng)放大電路4包括一個(gè)儀用放大器U7(AD522)、電阻R41和電位器W2，它分別接溫差檢測(cè)器1的輸出端和數(shù)據(jù)采集器2的模擬信號(hào)采集口。所說的數(shù)模轉(zhuǎn)換電路3中D/A轉(zhuǎn)換器的集成塊U6的第6腳(模擬信號(hào)輸出端)與儀用放大器U7的第3腳(負(fù)輸入端)相接，儀用放大器U7的第1腳(正輸入端)與溫差檢測(cè)器1中AD522的第7腳(輸出端)和數(shù)據(jù)采集器2的HI1相接，儀用放大器U7的第7腳(輸出端)、第12腳與數(shù)據(jù)采集器2的HI2相接，第9腳(接地端)、第11腳(參考端)與數(shù)據(jù)采集器2的LO2相接并接地，第4腳通過電位器W2與第6腳相接，第14腳與第2腳間接有電阻R41，溫差檢測(cè)器1中AD522的第9腳、第11腳與數(shù)據(jù)采集器2的LO1相接并接地。
所說的數(shù)據(jù)采集器2的數(shù)字I/O口C4經(jīng)驅(qū)動(dòng)電路后與脈沖加熱源5相接，發(fā)出熱脈沖信號(hào)。溫差檢測(cè)器1中的供電參考源正端與數(shù)據(jù)采集器2的EX1相接。
權(quán)利要求1.一種樹木蒸騰速率測(cè)定儀，包括溫差檢測(cè)器(1)、脈沖加熱源(5)和數(shù)據(jù)采集器(2)，其特征在于所述數(shù)據(jù)采集器(2)與溫差檢測(cè)器(1)之間設(shè)置有變送單元電路，該變送單元電路由差動(dòng)放大電路(4)構(gòu)成；所述溫差檢測(cè)器(1)分別與差動(dòng)放大電路(4)的正端和數(shù)據(jù)采集器(2)的一組模擬信號(hào)采集口相接，差動(dòng)放大電路(4)的負(fù)端與數(shù)據(jù)采集器(2)相接，差動(dòng)放大電路(4)的輸出端與數(shù)據(jù)采集器(2)的另一組模擬信號(hào)采集口相接。
2.如權(quán)利要求1所述的一種樹木蒸騰速率測(cè)定儀，其特征在于所述變送單元電路中還包括一個(gè)雙極性數(shù)模轉(zhuǎn)換電路(3)，該數(shù)模轉(zhuǎn)換電路(3)設(shè)置于數(shù)據(jù)采集器(2)與差動(dòng)放大電路(4)之間，所述數(shù)模轉(zhuǎn)換電路(3)由D/A轉(zhuǎn)換器、頻率信號(hào)發(fā)生器、脈沖計(jì)數(shù)電路和時(shí)控脈沖選通電路組成，所述數(shù)據(jù)采集器(2)的數(shù)字I/O口接數(shù)模轉(zhuǎn)換電路(3)中脈沖計(jì)數(shù)電路的清零端，數(shù)據(jù)采集器(2)的另一個(gè)數(shù)字I/O口接數(shù)模轉(zhuǎn)換電路(3)中時(shí)控脈沖選通電路的控制端，時(shí)控脈沖選通電路的另一輸入端接頻率信號(hào)發(fā)生器，時(shí)控脈沖選通電路的輸出接脈沖計(jì)數(shù)電路的信號(hào)輸入端，脈沖計(jì)數(shù)電路的輸出端接D/A轉(zhuǎn)換器，D/A轉(zhuǎn)換器接差動(dòng)放大電路(4)，差動(dòng)放大電路(4)的輸出與數(shù)據(jù)采集器(2)的模擬信號(hào)采集口相接。
3.如權(quán)利要求2所述的一種樹木蒸騰速率測(cè)定儀，其特征在于所述數(shù)據(jù)采集器(2)是CR10型，數(shù)據(jù)采集器(2)的C5與脈沖計(jì)數(shù)電路的清零端相接，數(shù)據(jù)采集器(2)的C6與時(shí)控脈沖選通電路的控制端相接，差動(dòng)放大電路(4)的輸出與數(shù)據(jù)采集器(2)的HI2、LO2相接，溫差檢測(cè)器(1)的輸出與差動(dòng)放大電路(4)的正端和數(shù)據(jù)采集器(2)的HI1、LO1相接。
專利摘要本實(shí)用新型涉及傳感器技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種樹木蒸騰速率測(cè)定儀。本實(shí)用新型要克服現(xiàn)有技術(shù)存在的整機(jī)成本高和測(cè)量精度較低的問題。為克服現(xiàn)有技術(shù)存在的問題，本實(shí)用新型的技術(shù)方案是一種樹木蒸騰速率測(cè)定儀，包括溫差檢測(cè)器1、脈沖加熱源5和數(shù)據(jù)采集器2，其特殊之處在于，所述數(shù)據(jù)采集器2與溫差檢測(cè)器1之間設(shè)置有變送單元電路，該變送單元電路由差動(dòng)放大電路4構(gòu)成；所述溫差檢測(cè)器1分別與差動(dòng)放大電路4的正端和數(shù)據(jù)采集器2的一組模擬信號(hào)采集口相接，差動(dòng)放大電路4的負(fù)端與數(shù)據(jù)采集器2相接，差動(dòng)放大電路4的輸出端與數(shù)據(jù)采集器2的另一組模擬信號(hào)采集口相接。
文檔編號(hào)G01N25/20GK2674445SQ20042004150
公開日2005年1月26日 申請(qǐng)日期2004年2月10日 優(yōu)先權(quán)日2004年2月10日
發(fā)明者馬孝義, 何自立, 王君勤, 于國(guó)豐 申請(qǐng)人:馬孝義, 何自立, 王君勤, 于國(guó)豐