專利名稱：：注塑成形樹脂平面齒輪的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及為能進行正交的兩軸之間的動力傳遞或旋轉(zhuǎn)傳遞而使用的注塑成形樹脂平面齒輪。
背景技術(shù)：
：近年來，在涉及使用了齒輪的動力傳遞裝置的
技術(shù)領(lǐng)域：
中，為實現(xiàn)工作聲音的肅靜化、輕量化及低價化，大多使用樹脂制齒輪來代替金屬制齒輪。在這種近年的技術(shù)背景下，如圖13~圖14所示的平面齒輪也在討論樹脂化。這些圖所示的平面齒輪100在軸部101的外周側(cè)形成大致圓板狀的輻板102，在該輻板102的外周端形成齒部103。而且，平面齒輪100的齒部103形成為齒104向一方的側(cè)面105側(cè)突出，該齒104在周向以等間隔形成有多個(參照專利文獻(xiàn)1—日本特開2002-223673號公報(尤其參照0004~0005段、圖3及圖5))。然而，若要將圖13~圖14所示的金屬制平面齒輪100僅進行樹脂化(注塑成形)，則由于注塑成形后的樹脂材料的收縮(成形收縮)，以使齒頂面106向圖14的右側(cè)方向移動的方式，使輻板102的外周端側(cè)歪斜(彎曲變形)，產(chǎn)生齒104的歪斜(齒頂面106位移至106'的位置)，齒輪4青度降低，有時難以進行正確且順利的旋轉(zhuǎn)傳遞。
發(fā)明內(nèi)容于是，本發(fā)明的目的是提供一種能夠抑制由注塑成形后的樹脂材料的收縮所引起的齒輪精度的降低，并且能夠進行正確且順利的旋轉(zhuǎn)傳遞的注塑成形樹脂平面齒輪。方案1的發(fā)明涉及具備輪轂，從該輪轂的外周側(cè)朝向徑向外側(cè)形成的圓板狀的輪輻，以及形成于該輪輻的外周端的齒部的注塑成形樹脂平面齒輪。在本發(fā)明中，上述齒部具備與上述輪輻的外周端連接的圓筒狀部分，從該圓筒狀部分的一端側(cè)朝向徑向外側(cè)形成的圓板狀部分，以及以該圓板狀部分的一側(cè)面為齒根的方式在上述圓筒狀部分的外周側(cè)以等間隔形成的多個齒。而且，上述圓板狀部分和上述輪輻形成為相同的壁厚，上述圓筒狀部分形成為比上述圓板狀部分的壁厚還薄的壁厚。另外，上述輪輻與上述圓筒狀部分的連接部分的整體位于上述圓筒狀部分的上述一端側(cè)的端面與作為該一端側(cè)的相反側(cè)的另一端側(cè)的端面之間，而且位于相對于上述圓板狀部分的另一側(cè)面和上述圓筒狀部分的上述另一端側(cè)的端面沿著旋轉(zhuǎn)中心軸延伸的方向偏移的位置。方案2的發(fā)明涉及具備輪轂，從該輪轂的外周側(cè)朝向徑向外側(cè)形成的圓板狀的輪輻，以及形成于該輪輻的外周端的齒部的注塑成形樹脂平面齒輪。在本發(fā)明中，上述齒部具備與上述輪輻的外周端連接的圓筒狀部分，從該圓筒狀部分的一端側(cè)朝向徑向外側(cè)形成的圓板狀部分，以及以該圓板狀部分的一側(cè)面為齒根的方式在上述圓筒狀部分的外周側(cè)以等間隔形成的多個齒。而且，上述圓板狀部分和上述圓筒狀部分形成為相同的壁厚，上述輪輻形成為比上述圓板狀部分的壁厚還薄的壁厚。另外，上述輪輻與上述圓筒狀部分的連接部分的整體位于上述圓筒狀部分的上述一端側(cè)的端面與作為該一端側(cè)的相反側(cè)的另一端側(cè)的端面之間，而且位于相對于上述圓板狀部分的另一側(cè)面和上述圓筒狀部分的上述另一端側(cè)的端面沿著旋轉(zhuǎn)中心軸延伸的方向偏移的位置。方案3的發(fā)明涉及具備輪轂，從該輪轂的外周側(cè)朝向徑向外側(cè)形成的圓板狀的輪輻，以及形成于該輪輻的外周端的齒部的注塑成形樹脂平面齒輪。在本發(fā)明中，上述齒部具備與上述輪輻的外周端連接的圓筒狀部分，從該圓筒狀部分的一端側(cè)朝向徑向外側(cè)形成的圓板狀部分，以及以該圓板狀部分的一側(cè)面為齒根的方式在上述圓筒狀部分的外周側(cè)以等間隔形成的多個齒。而且，上述圓板狀部分和上述圓筒狀部分形成為相同的壁厚，上述輪輻形成為比上述圓板狀部分的壁厚還厚的壁厚。另外，上述輪輻與上述圓筒狀部分的連接部分的整體位于上述圓筒狀部分的上述一端側(cè)的端面與作為該一端側(cè)的相反側(cè)的另一端側(cè)的端面之間，而且位于相對于上述圓板狀部分的另一側(cè)面和上述圓筒狀部分的上述另一端側(cè)的端面沿著旋轉(zhuǎn)中心軸延伸的方向偏移的位置。方案4的發(fā)明涉及具備輪轂，從該輪轂的外周側(cè)朝向徑向外側(cè)形成的圓板狀的輪輻，以及形成于該輪輻的外周端的齒部的注塑成形樹脂平面齒輪。在本發(fā)明中，上述齒部具備與上述輪輻的外周端連接的圓筒狀部分，從該圓筒狀5部分的一端側(cè)朝向徑向外側(cè)形成的圓板狀部分，以及以該圓板狀部分的一側(cè)面為齒根的方式在上述圓筒狀部分的外周側(cè)以等間隔形成的多個齒。而且，上迷輪輻和上述圓筒狀部分形成為相同的壁厚，上述圓板狀部分形成為比上述輪輻的壁厚還厚的壁厚。另外，上述輪輻與上述圓筒狀部分的連接部分的整體位于上述圓筒狀部分的上述一端側(cè)的端面與作為該一端側(cè)的相反側(cè)的另一端側(cè)的端面之間，而且位于相對于上述圓板狀部分的另一側(cè)面和上述圓筒狀部分的上述另一端側(cè)的端面沿著旋轉(zhuǎn)中心軸延伸的方向偏移的位置。方案5的發(fā)明是在方案1至4的任意發(fā)明的基礎(chǔ)上，上述圓板狀部分的上述另一側(cè)面和上述圓筒狀部分的上述一端側(cè)的端面位于相同平面上，上述圓板狀部分的外周面和上述齒的外周面位于相同周面上，上述齒的齒頂面和上述圓筒狀部分的上述另一端側(cè)的端面位于相同平面上。本發(fā)明具有以下效果。根據(jù)本發(fā)明，能夠抑制由注塑成形后的樹脂材料的收縮所引起的齒的歪斜，能夠抑制齒輪精度的降低，因此可進行正確且順利的旋轉(zhuǎn)傳遞。圖1(a)是本發(fā)明實施方式的注塑成形樹脂平面齒輪的主視圖(從A方向觀察圖2的注塑成形樹脂平面齒輪的圖)。圖1(b)是放大表示圖1(a)的B部的圖。圖2是本發(fā)明實施方式的注塑成形樹脂平面齒輪的側(cè)視圖(從圖1的C方向觀察的圖)。圖3是本發(fā)明實施方式的注塑成形樹脂平面齒輪的后視圖(從D方向觀察圖2"注塑成形樹脂平面齒輪的圖)。圖4是本發(fā)明實施方式的注塑成形樹脂平面齒輪的剖視圖，是沿著E-E線剖切表示圖1的注塑成形樹脂平面齒輪的圖)。圖5是放大表示圖4的F部的圖。圖6是放大表示圖3的G部的圖。圖7是局部放大表示本發(fā)明實施方式的注塑成形樹脂平面齒輪的外周端的圖，是從圖6的H方向觀察的圖。圖8是示意地表示本發(fā)明實施方式的注塑成形樹脂平面齒輪的注塑成形狀態(tài)(注塑成形模具的型腔內(nèi)的熔融樹脂的流動)的圖。圖9是表示本發(fā)明實施方式的注塑成形樹脂平面齒輪的尺寸例子的剖視圖，是與圖4對應(yīng)的圖。圖IO是表示本發(fā)明的參考例2的注塑成形樹脂平面齒輪的歪斜的圖。圖11是在本發(fā)明的參考例2中表示比較例、類型A~C的最大歪斜量5的條形圖。圖12是在本發(fā)明的參考例2中表示比較例、類型D~F的最大歪斜量5的條形圖。圖13是現(xiàn)有的平面齒輪的立體圖。圖14是現(xiàn)有的平面齒輪的縱剖視圖。圖中1-注塑成形樹脂平面齒輪，2-軸孑U3-輪轂，4-輪輻，5-齒部，13-圓筒狀部分，14-圓板狀部分，15-齒，16-齒根，17-背面(另一側(cè)面)，19-一端側(cè)的端面，22-另一端側(cè)的端面，23-齒頂面，25-圓板狀部分的外周面，26-齒的外周面，CL-旋轉(zhuǎn)中心軸。具體實施例方式以下，基于附圖對本發(fā)明的實施方式進行詳細(xì)說明。圖1至圖5是涉及本發(fā)明實施方式的注塑成形樹脂平面齒輪1的圖。在這些圖中，圖1(a)是注塑成形樹脂平面齒輪1的主^L圖(從A方向觀察圖2的注塑成形樹脂平面齒輪l的圖)。而圖1(b)是放大表示圖1(a)的B部的圖。另外，圖2是注塑成形樹脂平面齒輪1的側(cè)視圖(從圖1的C方向觀察的圖)。而且，圖3是注塑成形樹脂平面齒輪1的后視圖(從D方向觀察圖2的注塑成形樹脂平面齒輪1的圖)。再有，圖4是沿著圖1的E-E線剖切表示的圖)。另外，圖5是放大表示圖4的F部的圖。如這些圖所示，本實施方式的注塑成形樹脂平面齒輪1具備具有軸孔2的圓筒狀的輪轂3,從該輪轂3的外周側(cè)朝向徑向外側(cè)形成的圓板狀的輪輻4，以及形成于該輪輻4的外周端的齒部5。而且，本實施方式的注塑成形樹脂平面齒輪l使用聚縮醛、聚酰胺、對聚苯硫或聚對苯二曱酸丁二醇酯等樹脂材料7進行注塑成形。在這種注塑成形樹脂平面齒輪1中，輪轂3在軸孔2的內(nèi)周面上形成有未圖示的鍵槽或花鍵槽等的止轉(zhuǎn)機構(gòu)，在與軸孔2嵌合的旋轉(zhuǎn)軸7上配合止轉(zhuǎn)機構(gòu)，可以與旋轉(zhuǎn)軸7—體轉(zhuǎn)動。在輪轂3的外周面且沿著旋轉(zhuǎn)中心軸CL的方向的中央部，形成有向徑向外側(cè)延伸的圓板形狀的輪輻4。該輪輻4其內(nèi)周端與輪轂3的外周面連接，外周端與齒部5連接。而且，在輪輻4的第一側(cè)面8，形成有靠近輪穀3且與輪轂3同心的第一周向肋lla和在該第一周向肋11a與齒部5之間的位置還形成與第一周向肋lla同心的第二周向肋12a。該第一側(cè)面8的第一周向肋lla及第二周向肋12a形成為從第一側(cè)面8以環(huán)狀突出。而且，在輪輻4的第二側(cè)面10，形成有位于與第一側(cè)面8的第一周向肋lla徑向?qū)ΨQ的位置上的第一周向肋llb和位于與第一側(cè)面8的第二周向肋12a徑向?qū)ΨQ的位置上的第二周向肋12b。該第二側(cè)面IO的第一周向肋llb及第二周向肋12b形成為從輪輻4的第二側(cè)面10以環(huán)狀突出。而且，這些第一周向肋lla、11b及第二周向12a、12b的壁厚形成為與輪輻4的壁厚大致相同的壁厚(若輪輻4的壁厚為tl,則考慮到成形上的公差等，設(shè)為(tl)±0.3(tl))。這樣，通過將第一周向肋lla及第二周向肋12a形成于輪輻4的第一側(cè)面8，并將第一周向肋llb及第二周向肋12b形成于第二側(cè)面10,從而提高輪輻4的面剛性。齒部5具有與輪輻4的外周端連接的環(huán)狀的圓筒狀部分13，從該圓筒狀部分13的一端側(cè)(圖4及圖5的左端側(cè))朝向徑向外側(cè)形成的凸緣狀的圓板狀部分14，以及橫跨這些圓筒狀部分13和圓板狀部分14形成的多個齒15。而且，圖4~圖5所示的齒部5的截面形狀由圓筒狀部分13和圓板狀部分14成為大致L字形狀。在齒部5的圓板狀部分14的一側(cè)面(圖4及圖5的右側(cè)面)側(cè)，沿著周向以等間隔形成有齒15。而且，圓板狀部分14的各齒15、15之間的一側(cè)面成為齒根16。齒部5的圓板狀部分14在一側(cè)面(圖4及圖5的右側(cè)面)以等間隔形成有多個齒15,在形成有齒15的部分和與齒根16對應(yīng)的部分，沿著旋轉(zhuǎn)中心軸CL的方向上的注塑成形后的收縮(成形收縮)量不同。即，在齒部5的圓板狀部分14的背面17側(cè)，對應(yīng)于齒15的部分比對應(yīng)于齒4艮16的部分向旋轉(zhuǎn)中心軸CL方向的收縮較大，對應(yīng)于齒15的部分稍微(5為(1/100)~(2/100).mm左右)縮回，該縮回的部分成為沿著齒寬方向(徑向)延伸的凹處21(參照圖6及圖7)。如圖5詳細(xì)所示，在齒部5的圓筒狀部分13的外周面，一體地形成有齒15的齒寬方向一端側(cè)(徑向內(nèi)方端側(cè))。而且，形成為圓筒狀部分13的另一端側(cè)(圖4及圖5的右端側(cè))的端面22與齒15的齒頂面23處于同一面上(在沒有階梯差的相同平面上，位于與旋轉(zhuǎn)中心軸CL正交的平面上)。另外，齒15的齒寬方向另一端側(cè)(徑向外方端側(cè)的外周面26)形成為與圓板狀部分14的外周面25—致(位于以旋轉(zhuǎn)中心軸CL為中心的相同周面上)。另外，齒15與齒15之間的空間，齒部5的徑向內(nèi)方端側(cè)凈皮圓筒狀部分13堵住，齒部5的徑向外方端側(cè)向徑向外方敞開。而且，圓板狀部分14的背面17(除去凹處21的部分)形成為與圓筒狀部分13的一端側(cè)的端面19處于同一面上(在沒有階梯差的相同平面上，位于與旋轉(zhuǎn)中心軸CL正交的平面上)。另夕卜，如圖5所示，以將作為圓板狀部分14的一側(cè)面的齒才艮16向徑向內(nèi)方延長的線24與輪輻4的第二側(cè)面IO大致一致(位于相同平面上)的方式，在齒部5的圓筒狀部分13的內(nèi)周面上連接輪輻4的外周端。通過這樣形成，注塑成形樹脂平面齒輪1在注塑成形后的向徑向內(nèi)方的樹脂的收縮(成形收縮)量以輪輻4為邊界，在圖5中的左側(cè)的部分和圖5中的右側(cè)的部分大致相等。其結(jié)果，注塑成形樹脂平面齒輪1不存在如圖5所示的齒15的歪斜，即不存在齒頂面23比基準(zhǔn)位置向圖5中右側(cè)的位置23'較大地移動，或者，齒頂面23比基準(zhǔn)位置向圖5中左側(cè)的位置23"較大的移動的情況，能高精度地形成齒輪。而且，涉及本實施方式的注塑成形樹脂平面齒輪1由于與所嚙合的齒輪的嚙合位置精度達(dá)到高精度，因此可進行高精度的旋轉(zhuǎn)傳遞。另外，就輪輻4的外周端與圓筒狀部分13的連接位置而言，若輪輻4的壁厚為tl,則從輪輻4的第二側(cè)面10至圓筒狀部分13的一端側(cè)的端面19的沿著旋轉(zhuǎn)中心軸CL延伸的方向的尺寸大致為tl，從輪輻4的第一側(cè)面8至圓筒狀部分13的另一端側(cè)的端面22的沿著旋轉(zhuǎn)中心軸CL延伸的方向的尺寸大致為tl，但并不限定于這種實施方式。即，只要能夠?qū)X輪精度維持在所需精度以內(nèi)，則輪輻4的外周端與圓筒狀部分13的連接位置既可以比圖4及圖5的方式偏移到靠齒頂面23(例如，可以在圓筒狀部分13的內(nèi)周面且沿著旋轉(zhuǎn)中心軸CL向右側(cè)方向偏移)，而且，也可以比圖4及圖5的方式偏移到靠圓板狀部分14的背面17。而且，其結(jié)果，也可以做成使將作為圓板狀部分14的一側(cè)面的齒根16向徑向內(nèi)方延長的線24和輪輻4,的第二側(cè)面10位于沿著旋轉(zhuǎn)中心軸CL延伸的方向偏移的位置。但是，無論采用哪種方式，輪輻4的第二側(cè)面10和圓板狀部分14的背面17都位于向沿著旋轉(zhuǎn)中心軸CL的方向(旋轉(zhuǎn)中心軸CL延伸的方向)偏移的位置。另外，輪輻4的第二側(cè)面10位于比圓板狀部分14的背面17還靠齒15的齒頂面23的位置。而且，輪輻4的外周端與圓筒狀部分13的連接部分的全部位于在圓筒狀部分13的一端側(cè)的端面19與另一端側(cè)的端面(相對于一端側(cè)的端面19,位于與旋轉(zhuǎn)中心軸CL延伸的方向的相反一側(cè)的端面)22之間，而且相對于一端側(cè)的端面19(圓板狀部分14的背面17)和另一端側(cè)的端面22沿著旋轉(zhuǎn)中心軸CL延伸的方向偏移的位置。即，輪輻4的第一側(cè)面8靠一端側(cè)的端面19縮回，從而與圓筒狀部分13的另一端側(cè)的端面22產(chǎn)生階梯差。而且，輪輻4的第二側(cè)面10靠另一端側(cè)的端面22縮回，從而與圓筒狀部分13的一端側(cè)的端面19產(chǎn)生階梯差。在這里，如圖4所示，齒部5的圓板狀部分14的壁厚(t3)與輪輻4的壁厚(tl)為相同的厚度(t3=tl),并形成為圓筒狀部分13的壁厚(t2)比圓板狀部分14的壁厚(t3)及輪輻4的壁厚(tl)還薄(t3=tl,t3>t2)。另外，在本實施方式中，例如若設(shè)t3-tl-l，則以t2=0.8t3的方式?jīng)Q定各部分的壁厚的比率。而且，在決定這些^"輻4、圓筒狀部分13及圓板狀部分14的壁厚尺寸時，考慮成形上的尺寸精度、熔融樹脂向型腔內(nèi)的填充效率、注塑成形后的冷卻時間、注塑成形后的收縮量以及所要求的剛性等。另外，在圓板狀部分14的壁厚(t3)過厚的場合，齒面彎曲，且齒形精度惡化；另外，在圓板狀部分14的壁厚(t3)過薄的場合，產(chǎn)生欠注，且齒形精度惡化，因此以避免產(chǎn)生由這種成形不良引起的齒形精度的惡化的方式來決定圓板狀部分14的壁厚。另夕卜，如圖4及圖5所示，本實施方式的注塑成形樹脂平面齒輪l形成為第一周向肋lla的前端面及第二周向肋12a的前端面位于齒頂面23的向徑向內(nèi)方的延長線上。而且，本實施方式的注塑成形樹脂平面齒輪l形成為第一周向肋llb的前端面及第二周向肋12b的前端面位于圓板狀部分14的背面17(—端側(cè)的端面19)的向徑向內(nèi)方的延長線上。另外，本實施方式的注塑成形樹脂平面齒輪1也可以對第一周向肋lla、llb和第二周向肋12a、12b中的至少一個，改變從輪輻4的突出長度(例如，第一周向肋llb的前端面位于比圓板狀部分14的背面17的向徑向內(nèi)方的延長線上還靠內(nèi)側(cè)(圖4及圖5中的右側(cè))，第二周向肋12b的前端面位于比圓板狀部分14的背面17的向徑向內(nèi)方的延長線上還靠外側(cè)(圖4及圖5中的左側(cè))突出)；或者對第一周向肋lla、llb和第二周向肋12a、12b中的至少一個，使其壁厚與其他部分不同，從而取得輪輻4的面剛性及整體的成形收縮的平衡，可以將齒頂面23的歪斜抑制在所需精度內(nèi)。另外，本實施方式的注塑成形樹脂平面齒輪1可以取得整體的成形收縮的平衡，只要能夠?qū)X頂面23的歪斜抑制在所需精度內(nèi)，則也可以將圓板狀部分14的背面17和圓筒狀部分13的一端側(cè)的端面19的位置沿著旋轉(zhuǎn)中心線CL延伸的方向偏移，或者將齒頂面23和圓筒狀部分13的另一端側(cè)的端面22的位置沿著旋轉(zhuǎn)中心線CL延伸的方向偏移。而且，本實施方式的注塑成形樹脂平面齒輪1可以取得整體的成形收縮的平衡，只要能夠?qū)X頂面23的歪斜抑制在所需精度內(nèi)，則也可以將圓板狀部分13的外周面25和齒15的外周面26沿著徑向偏移。另夕卜，本實施方式的注塑成形樹脂平面齒輪1可以取得整體的成形收縮的平衡，只要能夠?qū)X頂面23的歪斜抑制在所需精度內(nèi)，則也可以將輪轂3與輪輻4的連接位置沿著旋轉(zhuǎn)中心軸CL延伸的方向偏移，或者適當(dāng)變更輪轂3的形狀。而且，本實施方式的注塑成形樹脂平面齒輪1舉例i兌明了在將輪輻4的壁厚設(shè)為tl的場合，從輪輻4的第二側(cè)面10至圓筒狀部分13的一端側(cè)的端面19的沿著旋轉(zhuǎn)中心軸CL延伸的方向的尺寸大致為tl,并且從輪輻4的第一側(cè)面8至圓筒狀部分13的另一端側(cè)的端面22的沿著旋轉(zhuǎn)中心軸CL延伸的方向的尺寸大致為tl的方式，但不限定于此，只要能取得整體的成形收縮的平衡，并且能夠?qū)X頂面23的歪斜抑制在所需精度內(nèi)，就可以將從圓筒狀部分13ii的一端側(cè)的端面19至圓筒狀部分13的另一端側(cè)的端面22的沿著旋轉(zhuǎn)中心軸CL延伸的方向的尺寸根據(jù)齒15的模數(shù)等適當(dāng)變更。例如，注塑成形樹脂平面齒輪1在將輪輻4的壁厚設(shè)為tl的場合，從圓筒狀部分13的一端側(cè)的端面19至圓筒狀部分13的另一端側(cè)的端面22的沿著旋轉(zhuǎn)中心軸CL延伸的方向的尺寸不限定于3tl,也可以將從圓筒狀部分13的一端側(cè)的端面19至圓筒狀部分13的另一端側(cè)的端面22的沿著旋轉(zhuǎn)中心軸CL延伸的方向的尺寸根據(jù)齒15的模數(shù)等適當(dāng)變更為2.6■tl或2.8tl等。圖8是示意地表示本實施方式的注塑成形樹脂平面齒輪1的注塑成形狀態(tài)(注塑成形模具30的型腔31內(nèi)的熔融樹脂的流動32)的圖。如該圖8所示，從澆口注射到型腔31內(nèi)的熔融樹脂被分為型腔31內(nèi)的朝向形成輪轂的部分(3)側(cè)的向徑向內(nèi)方的流動32、以及型腔31內(nèi)的朝向形成齒部的部分(5)側(cè)的向徑向外方的流動32。而且，型腔31內(nèi)的形成輪輻的部分(4)朝向徑向外方流動的熔融樹脂的流動32流入到型腔31內(nèi)的形成齒部的圓筒狀部分的部分(D),并且在形成齒部的部分(5)內(nèi)流動，從而使型腔31內(nèi)的形成齒部的部分(5)內(nèi)的氣體集中到形成齒部的圓板狀部分的部分(14)的背面?zhèn)韧庵芏?4。其結(jié)果，從注塑成形模具30取出的(注塑成形后的)注塑成形樹脂平面齒輪l不會在齒15產(chǎn)生由型腔內(nèi)的氣體引起的成形不良，能高精度地成形齒15。如上所述，本實施方式的注塑成形樹脂平面齒輪1能夠抑制由注塑成形后的樹脂的收縮(成形收縮)引起的齒15的歪斜，因此齒4侖精度成為高精度，旋轉(zhuǎn)傳遞精度提高。另外，在圓板狀部分14的背面17上，如上所述，雖然由于圓板狀部分14的對應(yīng)于齒15的部分與對應(yīng)于齒根16的部分的注塑成形后的樹脂的收縮(成形收縮)差而形成了凹處21，但除了由該樹脂的收縮差引起的凹處21之外，還可以形成規(guī)則的或者不規(guī)則的微小凹處(例如，像切割球的一部分那樣的形狀的凹處)。而且，雖然未圖示，但在第一周向肋lla、llb及第二周向肋12a、12b，圓筒狀部分13的內(nèi)周面等處，適當(dāng)設(shè)置了起模斜度。變形例1本發(fā)明并不限定于上述實施方式的注塑成形樹脂平面齒輪r，也可以形成為齒部5的圓板狀部分14的壁厚t3和圓筒狀部分13的壁厚t2為相同的厚度(t3=t2)，并且使輪輻4的壁厚tl比圓板狀部分14的壁厚t3還薄(t3=t2，tl〈t3)(參照圖4)。而且，該變形例1的注塑成形樹脂平面齒輪1如下決定各部分的壁厚的比率，例如，若設(shè)t3-t2-l，則tl=0.8t3(參照圖4)。涉及該變形例1的注塑成形樹脂平面齒輪l與上述實施方式的注塑成形樹脂平面齒輪1同樣，由于能夠抑制由注塑成形后的樹脂的收縮(成形收縮)引起的齒15的歪斜，因而齒輪精度成為高精度，旋轉(zhuǎn)傳遞精度提高(參照圖4及圖5)。變形例2本發(fā)明并不限定于上述實施方式的注塑成形樹脂平面齒輪1，也可以形成為齒部5的圓板狀部分14的壁厚t3和圓筒狀部分13的壁厚t2為相同的厚度(t3=t2),并且使輪輻4的壁厚tl比圓板狀部分14的壁厚t3還厚(t3=t2,tl〉t3)(參照圖4)。此外，該變形例2的注塑爲(wèi)形樹脂平面齒輪1如下決定各部分的壁厚的比率，例如，若i殳t3-t2-l，則tl=1.2t3(參照圖4)。涉及該變形例2的注塑成形樹脂平面齒輪1與上述實施方式的注塑成形樹脂平面齒輪l同樣，由于能夠抑制由注塑成形后的樹脂的收縮(成形收縮)引起的齒15的歪斜，因此齒輪精度成為高精度，旋轉(zhuǎn)傳遞精度提高(參照圖4及圖5)。參考例1圖9是用于說明上述實施方式的注塑成形樹脂平面齒輪l的具體尺寸例子的圖。該圖9所示的注塑成形樹脂平面齒輪1在將軸孔2的孔徑設(shè)為Dl，將第一周向肋11a、11b的直徑(第一周向肋的壁厚的中心位置上的直徑)設(shè)為D2,將第二周向肋12a、12b的直徑(第二周向肋的壁厚的中心位置上的直徑)設(shè)為D3,將圓筒狀部分13的外徑尺寸設(shè)為D4，將圓板狀部分14的外徑尺寸設(shè)為D5時，則為Dl-10mm、D2=27.6mm、D3=43.6mm、D4=61.6mm、D5=66.0mm。而且，該圖9所示的注塑成形樹脂平面齒輪1在將齒部5的寬度尺寸(從圓板狀部分14的背面17至齒15的齒頂面23的沿著旋轉(zhuǎn)中心軸CL的方向的尺寸)設(shè)為Ll，將輪轂3的沿著旋轉(zhuǎn)中心軸CL的方向的長度設(shè)為L2時，則為Ll=3mm、L2=10mm。在這種大小的注塑成形樹脂平面齒輪1中，圓板狀部分14的壁厚t3和輪輻4的壁厚tl形成為lmm的厚度，圓筒狀部分13的壁厚t2形成為0.8mm。另外，在該參考例1中所示的數(shù)值為了便于理解本申請發(fā)明的注塑成形樹脂平面齒輪l而列舉的例子，并不限定于此。參考例2以下所示的表l表示輪輻4的壁厚tl、圓筒狀部分13的壁厚t2、圓板狀部分14的壁厚t3與注塑成形樹脂平面齒輪1的外周端上的最大歪斜量(由注塑成形后的樹脂的收縮引起的最大翹曲量)5的關(guān)系(參照圖IO)。在該表1中，比較例是具有tl=t2=t3的關(guān)系的注塑成形樹脂平面齒輪1。類型A是具有tl=t3>t2的關(guān)系的注塑成形樹脂平面齒4侖1，對應(yīng)于方案1的發(fā)明的注塑成形樹脂平面齒輪l。類型B是具有t2-t3〉tl的關(guān)系的注塑成形樹脂平面齒輪l，對應(yīng)于方案2的發(fā)明的注塑成形樹脂平面齒輪1。類型C是具有t2-t3〈tl的關(guān)系的注塑成形樹脂平面齒輪1，對應(yīng)于方案3的注塑成形樹脂平面齒輪1。而且，類型A與上述參考例1的注塑成形樹脂平面齒輪1尺寸相同。另外，比較例、類型B至C的各注塑成形樹脂平面齒輪l除了tl、t2、t3的尺寸關(guān)系以外，其他尺寸形成為與類型A(上述參考例1)相同的尺寸。表l(單位,)<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>圖ll是表示比較例、類型AC的最大歪斜量5的條形圖。如這些表1及圖11所示，類型A~C的最大歪斜量5均比比較例的最大歪斜量5小。另外，以下所示的表2是對比表示比較例與類型D~F的最大歪斜量5的表。在這里，在該表2中，比較例與上述表l中的比較例相同。類型DF是具有tl=^2<13的關(guān)系的注塑成形樹脂平面齒輪1。其中，類型0是11==l.Omm、t2=l.Omm、t3=l.lmm的注塑成形樹脂平面齒輪1，其他尺寸形成為與類型A相同的尺寸。而且，類型E是tl=l.Omm、t2=1.0mm、t3=1.2mm的注塑成形樹脂平面齒輪l，其他尺寸形成為與類型A相同的尺寸。另外，類型F是tl=1.0mm、t2=1.0mm、t3=1.5mm的注塑成形樹脂平面齒輪1，其他尺寸形成為與類型A相同的尺寸。表2(單位mm)種類tlt2t35比較例1.01.01.00.0993類型D1.01.0u0駕8類型E1.01.01.20.0991類型F1.01.01.50.0525圖12是表示比較例、類型DF的最大歪斜量5的條形圖。如這些表2及圖12所示，類型DF其最大歪斜量5與比較例的最大歪斜量5大致相等或者比比較例的最大歪斜量5稍小。相對于此，類型F其最大歪斜量5與比較例的最大歪斜量5比較顯著地變小(大致減半)。由此可知，注塑成形樹脂平面齒輪1在tl=t2=l.Omm的場合，只要至少t3為1.0mm〈t3<1.5mm，則可以使最大歪斜量5與比較例相等或者比比較例還小。而且，在該參考例2中所示的數(shù)值是為了便于理解本申請發(fā)明的注塑成形樹脂平面齒輪1而列舉的例子，并不限定于此。另外，該參考例2的比較例、類型AF在輪輻4的壁厚tl為l.Omm的注塑成形樹脂平面齒4侖1這一點上是共同的。本發(fā)明的注塑成形樹脂平面齒輪除了用于為進行正交的兩軸間的動力傳遞而將驅(qū)動側(cè)的動力向被動側(cè)傳遞的動力傳遞機構(gòu)之夕卜，還能廣泛使用于需要在正交的兩軸間進行高精度的旋轉(zhuǎn)傳遞的傳感器等的旋轉(zhuǎn)傳遞機構(gòu)。1權(quán)利要求1.一種注塑成形樹脂平面齒輪，具備輪轂，從該輪轂的外周側(cè)朝向徑向外側(cè)形成的圓板狀的輪輻，以及形成于該輪輻的外周端的齒部；其特征在于，上述齒部具備與上述輪輻的外周端連接的圓筒狀部分，從該圓筒狀部分的一端側(cè)朝向徑向外側(cè)形成的圓板狀部分，以及以該圓板狀部分的一側(cè)面為齒根的方式在上述圓筒狀部分的外周側(cè)以等間隔形成的多個齒；上述圓板狀部分和上述輪輻形成為相同的壁厚，上述圓筒狀部分形成為比上述圓板狀部分的壁厚還薄的壁厚；上述輪輻與上述圓筒狀部分的連接部分的整體位于上述圓筒狀部分的上述一端側(cè)的端面與作為該一端側(cè)的相反側(cè)的另一端側(cè)的端面之間，而且位于相對于上述圓板狀部分的另一側(cè)面和上述圓筒狀部分的上述另一端側(cè)的端面沿著旋轉(zhuǎn)中心軸延伸的方向偏移的位置。2.—種注塑成形樹脂平面齒輪，具備輪轂，從該^^轂的外周側(cè)朝向徑向外側(cè)形成的圓板狀的輪輻，以及形成于該輪輻的外周端的齒部；其特征在于，上述齒部具備與上述輪輻的外周端連接的圓筒狀部分，從該圓筒狀部分的一端側(cè)朝向徑向外側(cè)形成的圓板狀部分，以及以該圓板狀部分的一側(cè)面為齒#的方式在上述圓筒狀部分的外周側(cè)以等間隔形成的多個齒；上述圓板狀部分和上述圓筒狀部分形成為相同的壁厚，上述輪輻形成為比上述圓板狀部分的壁厚還薄的壁厚；上述輪輻與上述圓筒狀部分的連接部分的整體位于上述圓筒狀部分的上述一端側(cè)的端面與作為該一端側(cè)的相反側(cè)的另一端側(cè)的端面之間，而且位于相對于上述圓板狀部分的另一側(cè)面和上述圓筒狀部分的上述另一端側(cè)的端面沿著旋轉(zhuǎn)中心軸延伸的方向偏移的位置。3.—種注塑成形樹脂平面齒輪，具備輪轂，從該輪轂的外周側(cè)朝向徑向外側(cè)形成的圓板狀的輪輻，以及形成于該輪輻的外周端的齒部；其特征在于，上述齒部具備與上述輪輻的外周端連接的圓筒狀部分，從該圓筒狀部分的一端側(cè)朝向徑向外側(cè)形成的圓板狀部分，以及以該圓板狀部分的一側(cè)面為齒根的方式在上述圓筒狀部分的外周側(cè)以等間隔形成的多個齒；上述圓板狀部分和上述圓筒狀部分形成為相同的壁厚，上述輪輻形成為比上述圓板狀部分的壁厚還厚的壁厚；上述輪輻與上述圓筒狀部分的連接部分的整體位于上述圓筒狀部分的上述一端側(cè)的端面與作為該一端側(cè)的相反側(cè)的另一端側(cè)的端面之間，而且位于相對于上述圓板狀部分的另一側(cè)面和上述圓筒狀部分的上述另一端側(cè)的端面沿著旋轉(zhuǎn)中心軸延伸的方向偏移的位置。4.一種注塑成形樹脂平面齒輪，具備輪轂，從該輪穀的外周側(cè)朝向徑向外側(cè)形成的圓板狀的輪輻，以及形成于該輪輻的外周端的齒部；其特征在于，上述齒部具備與上述輪輻的外周端連接的圓筒狀部分，從該圓筒狀部分的一端側(cè)朝向徑向外側(cè)形成的圓板狀部分，以及以該圓板狀部分的一側(cè)面為齒^^艮的方式在上述圓筒狀部分的外周側(cè)以等間隔形成的多個齒；上述輪輻和上述圓筒狀部分形成為相同的壁厚，上述圓板狀部分形成為比上述輪輻的壁厚還厚的壁厚；上述輪輻與上述圓筒狀部分的連接部分的整體位于上述圓筒狀部分的上述一端側(cè)的端面與作為該一端側(cè)的相反側(cè)的另一端側(cè)的端面之間，而且位于相對于上述圓板狀部分的另一側(cè)面和上述圓筒狀部分的上述另一端側(cè)的端面沿著旋轉(zhuǎn)中心軸延伸的方向偏移的位置。5.根據(jù)權(quán)利要求14中任一項所述的注塑成形樹脂平面齒輪，其特征在于，上述圓板狀部分的上述另一側(cè)面和上述圓筒狀部分的上述一端側(cè)的端面位于相同平面上，上述圓板狀部分的外周面和上述齒的外周面位于相同周面上，上述齒的齒頂面和上述圓筒狀部分的上述另一端側(cè)的端面位于相同平面上。全文摘要本發(fā)明提供能抑制由注塑成形后的樹脂材料的收縮引起的齒輪精度的降低，并能進行正確且順利的旋轉(zhuǎn)傳遞的注塑成形樹脂平面齒輪。注塑成形樹脂平面齒輪(1)具備具有軸孔(2)的輪轂(3)，從該輪轂(3)的外周側(cè)朝向徑向外側(cè)形成的圓板狀的輪輻(4)，以及形成于該輪輻(4)的外周端的齒部(5)。齒部(5)具備與輪輻的外周端連接的圓筒狀部分(13)，從該圓筒狀部分(13)的一端側(cè)朝向徑向外側(cè)形成的圓板狀部分(14)，以及以該圓板狀部分(14)的一側(cè)面為齒根(16)的方式在圓筒狀部分的外周側(cè)以等間隔形成的多個齒(15)。圓板狀部分(14)和輪輻形成為相同的壁厚，圓筒狀部分形成為比圓板狀部分的壁厚還薄的壁厚。文檔編號F16H55/17GK101644318SQ20091016410公開日2010年2月10日申請日期2009年8月4日優(yōu)先權(quán)日2008年8月6日發(fā)明者鈴木保浩申請人:恩普樂股份有限公司