專利名稱：油泵的諧振器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及能夠通過僅具備一個(gè)腔室的諧振器使隨著吐出口側(cè)的 油壓力的變化而變化的脈動的各種振動衰減、并且能夠使諧振器的占 用體積成為最小限度的油泵的諧振器。
背景技術(shù)：
在泵殼體內(nèi)具備轉(zhuǎn)子等內(nèi)嚙合齒輪的油泵中，作為降低泵的吐出 脈動的方法，存在在吐出口或與吐出口相連的吐出流路的中途形成稱 作諧振器的部位的方法。在諧振器中，由與吐出口連通的連通路徑和 腔室(一定容積的空間)構(gòu)成。進(jìn)入到該諧振器的腔室中的脈動反射， 成為與通過流路的脈動正好反相位，抵消通過流路的脈動。由此，能 夠降低特定的頻率部分的脈動。如果隨著發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速的上升而駕駛者 能夠感知的振動及聲音也平滑地上升，則駕駛者在駕駛時(shí)的操作中不 會感到不適感。
但是，實(shí)際上在怎樣的結(jié)構(gòu)(部位或地方)都存在共振點(diǎn)，在脈 動中也存在多處在某個(gè)特定頻率中脈動以尖峰狀變大的共振頻率的情 況。如果存在上述那樣的脈動尖峰，則首先，第l，由于駕駛者能夠感 知的振動及聲音不隨著轉(zhuǎn)速的變化而平滑地變化，所以駕駛者在駕駛
時(shí)的操作中會感到不適感。并且，第2，由于共振頻率下的脈動的尖峰 值比其他頻率時(shí)的脈動的大小大得多，所以脈動的大小整體因脈動的 尖峰值的存在而被較大地拉起。進(jìn)而，這樣的尖峰頻率不是1點(diǎn)而存 在多處。作為降低上述那樣的多個(gè)頻率的脈動尖峰的方法，可以舉出 專利文獻(xiàn)l。
專利文獻(xiàn)1特開2007-16697
能夠通過諧振器降低的脈動頻率可以通過諧振器的容積來調(diào)節(jié)。 詳細(xì)地講，諧振器的容積越大，能夠降低更低的頻率區(qū)域的脈動，諧 振器的容積越狹小，能夠降低更高的頻率區(qū)域的脈動。因此，在上述 專利文獻(xiàn)1中，通過將容積不同的多個(gè)油腔室連通于油泵的吐出通路 而設(shè)置，能夠降低與油腔室相同數(shù)量的頻率區(qū)域的脈動。但是，在上述專利文獻(xiàn)l中，存在以下那樣的問題。首先，第l， 需要對應(yīng)于想要降低脈動的頻率的點(diǎn)數(shù)的數(shù)量的油腔室，但在想要降 低的脈動尖峰的頻率有多個(gè)的情況下，設(shè)置多個(gè)油腔室在發(fā)動機(jī)布局
上事實(shí)上是不可能的，在設(shè)置臺數(shù)中自然存在極限。第2,由于需要設(shè) 置多個(gè)油腔室，所以占用體積(油腔室的體積x臺數(shù))變得非常大。 第3,雖然能夠降低對應(yīng)于設(shè)置油腔室的臺數(shù)的頻率的點(diǎn)數(shù)的脈動，但 能夠降低的頻率只不過是點(diǎn)，不能進(jìn)行從該點(diǎn)偏離的頻率處的脈動的 降低。
詳細(xì)地講，能夠降低的脈動的頻率由油腔室的容積決定，但在專 利文獻(xiàn)1中由于各個(gè)油腔室的容積已決定，所以能夠降低的脈動頻率 也決定。由于有以上那樣的問題，所以在作為有限的空間的發(fā)動機(jī)室 內(nèi)設(shè)置具備多個(gè)腔室的諧振器缺乏可實(shí)現(xiàn)性。進(jìn)而，能夠發(fā)揮諧振器 的效果的諧振器臺數(shù)的較狹小范圍的頻率以外成為沒有諧振器的效果 的頻率區(qū)域。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的(技術(shù)課題)是提供一種能夠在大范圍的頻率區(qū)域 中降低脈動、并且能夠使其占用體積成為最小限度而實(shí)現(xiàn)節(jié)省空間化 的諧振器構(gòu)造。
通過將技術(shù)方案1的發(fā)明做成以下的油泵的諧振器，解決了上述 問題，所述油泵的諧振器，在通過安裝在泵殼體內(nèi)的轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)從吸 入口向吐出口移送油的發(fā)動機(jī)的油泵中，由連通到上述吐出口的吐出 流路、由形成在該吐出流路上的導(dǎo)入路徑和連通到該導(dǎo)入路徑的腔室 構(gòu)成的諧振器、和具有構(gòu)成上述腔室的內(nèi)壁面的前端面部并且隨著脈 動的變化而往復(fù)移動的活塞構(gòu)成，該活塞滑動，以使得隨著其向脈動 的頻率分布較高的方向移動而使上述腔室的容積變小。
通過將技術(shù)方案2的發(fā)明做成以下的油泵的諧振器，解決了上述 問題，所述油泵的諧振器，在通過安裝在泵殼體內(nèi)的轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)從吸 入口向吐出口移送油的發(fā)動機(jī)的油泵中，由連通到上述吐出口的吐出 流路、由形成在該吐出流路上的導(dǎo)入路徑和連通到該導(dǎo)入路徑的腔室 構(gòu)成的諧振器、和具有構(gòu)成上述腔室的內(nèi)壁面的前端面部并且通過檢 測上述發(fā)動機(jī)的轉(zhuǎn)速而滑動的活塞構(gòu)成，該活塞滑動，以使得隨著上述發(fā)動機(jī)的轉(zhuǎn)速的增加而使上述腔室的容積變小。
通過將技術(shù)方案3的發(fā)明做成以下的油泵的諧振器，解決了上述 問題，所述油泵的諧振器，在通過安裝在泵殼體內(nèi)的轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)從吸 入口向吐出口移送油的泉動機(jī)的油泵中，由連通到上述吐出口的吐出 流路、由形成在該吐出流路上的導(dǎo)入路徑和連通到該導(dǎo)入路徑的腔室 構(gòu)成的諧振器、和具有構(gòu)成上述腔室的內(nèi)壁面的前端面部并且隨著油 的壓力變化而滑動的活塞構(gòu)成，該活塞滑動，以使得隨著上述吐出流 路內(nèi)的油壓力的增加而使上述腔室的容積變小。
通過將技術(shù)方案4的發(fā)明做成以下的油泵的諧振器，解決了上述 問題，所述油泵的諧振器在上述結(jié)構(gòu)中，上述活塞通過馬達(dá)在上述腔 室中往復(fù)移動。通過將技術(shù)方案5的發(fā)明做成以下的油泵的諧振器， 解決了上述問題，所述油泵的諧振器在上述結(jié)構(gòu)中，上述馬達(dá)通過發(fā) 動機(jī)的轉(zhuǎn)速傳感器而動作。通過將技術(shù)方案6的發(fā)明做成以下的油泵 的諧振器，解決了上述問題，所述油泵的諧振器在上述結(jié)構(gòu)中，上述 馬達(dá)通過檢測吐出流路內(nèi)的壓力的壓力傳感器而動作。通過將技術(shù)方 案7的發(fā)明做成以下的油泵的諧振器，解決了上述問題，所述油泵的 諧振器在上述結(jié)構(gòu)中，上述壓力傳感器檢測比上述導(dǎo)入路徑入口靠吐 出流路的下游側(cè)的位置的壓力。
通過將技術(shù)方案8的發(fā)明做成以下的油泵的諧振器，解決了上述 問題，所述油泵的諧振器在上述結(jié)構(gòu)中，具備相鄰于上述腔室的活塞 室，上述活塞由具有上述前端面部的活塞桿、和具有比上述前端面部 面積大的背面部的活塞基座構(gòu)成，上述活塞室與上述吐出流路經(jīng)由分 支路徑連通，在上述背面部作用有油壓力，并且上述活塞總是被向使 腔室容積變大的方向彈性施力。通過將技術(shù)方案9的發(fā)明做成以下的 油泵的諧振器，解決了上述問題，所述油泵的諧振器在上述結(jié)構(gòu)中， 上述分支路徑入口位于比上述導(dǎo)入路徑入口靠吐出流路的下游側(cè)。
根據(jù)技術(shù)方案1的發(fā)明，具備隨著脈動的變化而往復(fù)移動的活塞， 該活塞滑動，以使得隨著其向脈動的頻率分布較高的方向移動而使上 述腔室的容積變小，由此，能夠通過僅具有一個(gè)腔室的諧振器降低吐 出油的大范圍的頻率區(qū)域中的脈動。在技術(shù)方案2的發(fā)明中，具備通 過檢測發(fā)動機(jī)的轉(zhuǎn)速而滑動的活塞，做成了該活塞滑動、以使得隨著 上述發(fā)動機(jī)的轉(zhuǎn)速的增加而使上述腔室的容積變小。由此，發(fā)動機(jī)的轉(zhuǎn)速是測量值的離差比油的壓力的測量值的離差 小的參數(shù)，并且測量值唯一地決定。因此，通過由發(fā)動機(jī)的轉(zhuǎn)速的測 量信息進(jìn)行活塞的往復(fù)移動控制，能夠以高精度進(jìn)行對應(yīng)于脈動的變 化的腔室的空間的變動或變更，能夠進(jìn)一步降低脈動。由于做成了活 塞滑動以使上述腔室的容積變小的構(gòu)造，所以能夠通過僅具有一個(gè)腔 室的諧振器降低吐出油的大范圍的頻率區(qū)域中的脈動。這如果就頻率 來看，則不是針點(diǎn)處的點(diǎn)(位置)，而能夠在大范圍面的區(qū)域中降低 脈動，所以能夠?qū)崿F(xiàn)大范圍頻率區(qū)域中的脈動的降低。
特別是，本發(fā)明的諧振器僅通過1個(gè)就能夠?qū)?yīng)于各種頻率的脈 動，所以該泵殼體中的諧振器的占用體積與具備多個(gè)諧振器的結(jié)構(gòu)相 比能夠?qū)崿F(xiàn)省空間化。該省空間化中，想要降低的脈動頻率點(diǎn)越多則 越能夠使效果變大。在以往中，想要設(shè)置具有脈沖尖峰數(shù)的數(shù)量的腔 室的諧振器，但在想要降低的脈沖頻率點(diǎn)較多的情況下，必須配合其 數(shù)量而設(shè)置相同數(shù)量的諧振器，諧振器的占用體積變得龐大，泵殼體
也變得過于龐大，但通過技術(shù)方案1及2的發(fā)明，不論想要降低的脈 動頻率點(diǎn)的數(shù)量如何，僅由一個(gè)腔室構(gòu)成的諧振器在泵殼體中都只用1 臺諧振器的占用體積就足夠，所以非常節(jié)省空間。
在技術(shù)方案3的發(fā)明中，具備隨著油的壓力變化而滑動的活塞， 該活塞滑動，以使得隨著上述吐出流路內(nèi)的油壓力的增加而使上述腔 室的容積變小，由此發(fā)揮與技術(shù)方案2的發(fā)明大致同樣的效果。在技 術(shù)方案4的發(fā)明中，由于通過馬達(dá)使活塞往復(fù)移動，所以上述活塞能 夠進(jìn)行正確且可靠的動作。在技術(shù)方案5中，由于馬達(dá)通過轉(zhuǎn)速傳感 器控制動作，所以能夠正確且可靠地操作活塞，能夠正確且可靠地進(jìn) 行穩(wěn)定的活塞的往復(fù)移動。在技術(shù)方案6的發(fā)明中，由于馬達(dá)通過壓 力傳感器控制動作，所以能夠正確且可靠地操作活塞，能夠進(jìn)行穩(wěn)定 的活塞的往復(fù)移動。通過技術(shù)方案7的發(fā)明，上述壓力傳感器檢測上 述分支路徑入口比上述導(dǎo)入路徑入口靠吐出流路的下游側(cè)的位置的壓 力，所以活塞不進(jìn)行脈動帶來的無用的動作，所以能夠更可靠地進(jìn)行 活塞的往復(fù)移動動作帶來的腔室的容積的變更。
在技術(shù)方案8的發(fā)明中，以連通狀態(tài)相鄰于上述腔室而具備活塞 室，上述活塞由具有上述前端面部的活塞桿、和具有比上述前端面部 面積大的背面部的活塞基座構(gòu)成，進(jìn)而，上述活塞室從上述吐出流路經(jīng)由分支路徑連通。并且，通過在上述活塞的背面部作用有油壓力， 活塞能夠得到很穩(wěn)定且對于壓力變化具有即時(shí)響應(yīng)性的動作。此外， 諧振器的構(gòu)造只是在上述吐出流路的一部分中設(shè)置分支路徑、使吐出 流路與活塞室連通，能夠做成很簡單的結(jié)構(gòu)。上述活塞總是受彈簧等 向使腔室容積變大的方向彈性施力，所以在油壓力較低的情況下能夠 使腔室變大，此外在油壓力較高的情況下可以使腔室變窄小，能夠做 成更加簡單的構(gòu)造。
在技術(shù)方案9的發(fā)明中，通過使上述分支路徑入口位于比上述導(dǎo) 入路徑口靠吐出流路的下游側(cè)，在比諧振器的設(shè)置位置靠下游側(cè)脈動 降低，所以活塞不進(jìn)行脈動帶來的無用的動作，所以能夠更可靠地進(jìn) 行活塞的動作。


圖1是表示將本發(fā)明的第1實(shí)施方式的諧振器安裝在泵殼體中的 結(jié)構(gòu)的簡略圖。
圖2 (A)是表示本發(fā)明的諧振器的第1實(shí)施方式的構(gòu)成的縱剖正 視圖，圖2 (B)是馬達(dá)與剖視的活塞的側(cè)視圖，圖2(C)是圖2(A) 的X-X向視剖視圖。
圖3 (A)是在第1實(shí)施方式的諧振器中具有最高的頻率的脈動的 油流過吐出流路的情況下的諧振器的狀態(tài)的第1實(shí)施方式的縱剖正視 圖，圖3 (B)是圖3 (A)的要部放大圖。
圖4 (A)是在笫1實(shí)施方式的諧振器中具有最低的頻率的脈動的 油流過吐出流路的情況下的諧振器的狀態(tài)的第1實(shí)施方式的縱剖正視 圖，圖4 (B)是圖4 (A)的要部放大圖。
圖5 (A)是在第1實(shí)施方式的諧振器中具有中間的頻率(是指最 高的頻率與最低的頻率的中間的頻率)的脈動的油流過吐出流路的情 況下的諧振器的狀態(tài)的笫1實(shí)施方式的縱剖正視圖，圖5 (B)是圖5 (A)的要部放大圖。
圖6 (A)是表示本發(fā)明的諧振器的第2實(shí)施方式的構(gòu)成的縱剖正 視圖，圖6 (B)是表示將第2實(shí)施方式的諧振器安裝在泵殼體中的結(jié) 構(gòu)的簡略圖。
圖7 (A)是在第2實(shí)施方式的諧振器中具有中間的頻率的脈動的油流過吐出流路的情況下的諧振器的狀態(tài)的第2實(shí)施方式的縱剖正視 圖，圖7 (B)是圖7 (A)的要部放大圖。
圖8 (A)是表示本發(fā)明的諧振器的第3實(shí)施方式的構(gòu)成的縱剖正 視圖，圖8 (B)是表示將第3實(shí)施方式的諧振器安裝在泵殼體中的結(jié) 構(gòu)的簡略圖。
圖9 (A)是在第3實(shí)施方式的諧振器中具有最高的頻率的脈動的 油流過吐出流路的情況下的諧振器的狀態(tài)的第3實(shí)施方式的縱剖正視 圖，圖9 (B)是圖9 (A)的要部放大圖。
圖IO(A)是在第3實(shí)施方式的諧振器中具有最低的頻率的脈動的 油流過吐出流路的情況下的諧振器的狀態(tài)的第3實(shí)施方式的縱剖正視 圖，圖10 (B)是圖10 (A)的要部放大圖。
圖ll(A)是在第3實(shí)施方式的諧振器中具有中間的頻率的脈動的 油流過吐出流路的情況下的諧振器的狀態(tài)的第3實(shí)施方式的縱剖正視， 圖，圖11 (B)是圖11 (A)的要部放大圖。
圖12是表示具備本發(fā)明的諧振器的泵與不具備的泵及以往類型的 諧振器的特性的比較的曲線圖。
具體實(shí)施例方式
以下，在本發(fā)明中存在多個(gè)實(shí)施方式，基于圖1至圖5說明第1 實(shí)施方式。泵殼體1如圖1所示，形成有轉(zhuǎn)子室11、吸入口 12及吐出 口 13。在上述轉(zhuǎn)子室11中配置有轉(zhuǎn)子。該轉(zhuǎn)子具體而言由兩個(gè)齒輪狀 轉(zhuǎn)子15構(gòu)成，構(gòu)成內(nèi)嚙合型的齒輪機(jī)構(gòu)。對應(yīng)于內(nèi)嚙合齒輪構(gòu)造、并 且小室的容積增減而進(jìn)行吸入、吐出的種類的泵的本發(fā)明對于發(fā)生脈 動的流動是有效的，不僅是轉(zhuǎn)子，能夠廣泛地在整個(gè)齒輪泵中使用。 在上述吐出口 13上連通形成有吐出流路14,從該吐出流路14將油等 油吐出到泵殼體l的外部，將油送入到其他設(shè)備中。
在上述吐出流路14的適當(dāng)?shù)奈恢蒙显O(shè)有諧振器A。該諧振器A如 圖1所示，由形成在吐出流路14上的導(dǎo)入路徑2、和連通到該導(dǎo)入路 徑2的腔室3構(gòu)成，所述吐出流路14連通到上述吐出口 13。上述導(dǎo)入 路徑2起到4吏流過上述吐出流路14的油的一部分導(dǎo)入到腔室3內(nèi)部的 作用。該腔室3與后述的活塞6 —起構(gòu)成空隙室，使進(jìn)入到該腔室3 中的油所具有的脈動W反射，成為與進(jìn)入的油的脈動W反相位，抵消流過吐出流路14的油的脈動W (參照圖3至圖5)。
進(jìn)而，在上述腔室3內(nèi)配置有活塞6。該活塞6是在構(gòu)成上述腔室 3的內(nèi)壁面中構(gòu)成其中的一個(gè)內(nèi)壁面的部件。并且，通過上述活塞6在 腔室3內(nèi)往復(fù)移動，上迷腔室3的空隙容積增減，上述活塞6是隨著 流過吐出流路14的油的壓力變化而往復(fù)移動的構(gòu)造，活塞6移動以使 上述腔室3的容積隨著上述吐出流路14內(nèi)的油壓力的增加而變小。
上述活塞6由活塞桿61和活塞基座62構(gòu)成，在上述活塞桿61的 頂部側(cè)，形成有做成了平面狀的前端面部61a，在上述活塞基座62的 底部側(cè)形成有背面部62a。在上述活塞桿61與活塞基座62之間形成有 平面狀的階差部63?；钊?的活塞桿61及活塞基座62分別是圓筒形 狀，形成為，使上迷背面部62a的直徑比上述前端面部61a的直徑大。 即，形成為，使活塞基座62的背面部62a的表面積比活塞桿61的前端 面部61a的表面積大。并且，活塞基座62收納在活塞室4中，上述活 塞桿61的包括前端面部61a的一部分插入在上述腔室3內(nèi)。
與上述活塞6的形狀同樣，上述腔室3及活塞室4成為大致圓筒 形狀的空隙室。上述活塞6的活塞桿61的前端面部61a在上述腔室3 的內(nèi)壁面中構(gòu)成其中之一的壁面，通過活塞6滑動，上述活塞桿61的 前端面部61a在上述腔室3內(nèi)上下運(yùn)動，使腔室3的容積變化。在上 述活塞室4與腔室3的邊界處形成有階差壁面41，上述活塞6的階差 部63對置于該階差壁面41。
上述活塞6是通過流過上述吐出流路14的油的脈動的變化而往復(fù) 移動的部件。即，隨著向脈動的頻率分布較高的方向移動而活塞6動 作，使上述活塞6滑動以使上述腔室3的容積變小。在第1實(shí)施方式 中，作為上述活塞通過在吐出流路14中流動的油的脈動而往復(fù)移動的 構(gòu)造，有通過檢測發(fā)動機(jī)100的轉(zhuǎn)速而使活塞6滑動的構(gòu)造(參照圖1 至圖5)?；钊?如圖1、圖2所示，是構(gòu)成上述腔室3的內(nèi)壁面的活 塞6通過馬達(dá)8而進(jìn)行往復(fù)移動動作的結(jié)構(gòu)。
上述馬達(dá)8在馬達(dá)主體部81中具備形成有外螺紋部82的馬達(dá)軸部 81a，沿著上述活塞6的軸向形成有內(nèi)螺紋部64 (參照圖2 (B))。 通過馬達(dá)軸部81a的外螺紋部82螺合到上述內(nèi)螺紋部64上、上述馬達(dá) 軸部81a旋轉(zhuǎn)，上述活塞6沿上述馬達(dá)軸部81a的軸向移動。此外，也 有在上述活塞室4中形成導(dǎo)軌42、在上述活塞6的活塞基座62上形成上述導(dǎo)軌42松動嵌插的切口 62b、以使得在上述活塞6通過馬達(dá)8而 在腔室3內(nèi)往復(fù)移動時(shí)活塞6不會空轉(zhuǎn)的情況(參照圖2 (C))。
上述活塞6是通過檢測發(fā)動機(jī)100的旋轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)速傳感器91進(jìn)行動 作的部件，通過上述轉(zhuǎn)速傳感器91檢測發(fā)動機(jī)100的轉(zhuǎn)速，將該信息 發(fā)送給馬達(dá)8，活塞6在上述活塞室4及腔室3中往復(fù)移動。上述活塞 6滑動，以使上述腔室3的容積隨著上述發(fā)動機(jī)100的轉(zhuǎn)速的增加而變 小。發(fā)動機(jī)100的轉(zhuǎn)速的測量值與油的壓力的測量值相比離差較小， 并且測量值唯一地決定。在吐出流路14的油中發(fā)生的脈動的頻率對應(yīng) 于發(fā)動機(jī)100的轉(zhuǎn)速。因此，通過根據(jù)發(fā)動機(jī)100的轉(zhuǎn)速的測量值控 制活塞6的滑動，能夠使腔室3的容積相對于脈動W的變化以較高的 精度變化，能夠進(jìn)一步進(jìn)行脈動W的降低.
接著，本發(fā)明的第2實(shí)施方式如圖6、圖7所示，是與第1實(shí)施方 式大致同樣的結(jié)構(gòu)，是使用馬達(dá)8的結(jié)構(gòu)，馬達(dá)軸部81a的外螺紋部 82螺合在上述活塞6的內(nèi)螺紋部64上。通過上述馬達(dá)軸部81a旋轉(zhuǎn)， 上述活塞6沿上述馬達(dá)軸部81a的軸向移動。進(jìn)而，在上述吐出流路 14中安裝有壓力傳感器92。該壓力傳感器92起到檢測吐出流路14的 油的壓力、讀取該壓力而將信息信號傳遞給馬達(dá)8的作用。壓力傳感 器92優(yōu)選地位于比上述諧振器A的導(dǎo)入路徑2的位置靠下游側(cè)(參照 圖6、圖7)。
接著，在第3實(shí)施方式中，如圖8至圖11所示，形成有相鄰于上 述腔室3的活塞室4。該活塞室4是上述活塞6被收納且滑動的空間。 即，活塞6是能夠橫跨上述腔室3及活塞室4的兩者往復(fù)移動的結(jié)構(gòu)。 進(jìn)而，在上述吐出流路14與上述活塞室4之間形成有分支路徑5，通 過該分支路徑5將吐出流路14與活塞室4連通。上述分支路徑5形成 為內(nèi)徑比吐出流路14小的通路，起到將吐出流路14的壓力送入到上 述活塞室4內(nèi)的作用。
上述活塞6是與第1實(shí)施方式同樣的形狀且構(gòu)造，如圖8所示， 由上述活塞桿61和活塞基座62構(gòu)成，在上述活塞桿61的頂部側(cè)形成 有呈平面狀的前端面部6la，在上述活塞基座62的底部側(cè)形成有背面 部62a。在上述活塞桿61與活塞基座62之間形成有平面狀的階差部63。 活塞6的活塞桿61及活塞基座62分別是圓筒形狀，形成為，使上述 背面部62a的直徑比上述前端面部61a的直徑大，即，形成為，使背面部62a的表面積比前端面部61a的表面積大。并且，活塞基座62收 納在活塞室4中，上述活塞桿61的包括前端面部61a的一部分插入在 上述腔室3內(nèi)。
上述腔室3及活塞室4如圖8 (A)所示，是大致圃筒形狀的空隙 室，上述活塞6的活塞桿61的前端面部61a在上述腔室3的內(nèi)壁面上 構(gòu)成其中之一的壁面，通過活塞6滑動，上述活塞桿61的前端面部61a 在上述腔室3內(nèi)上下運(yùn)動，使腔室3的容積變化。在上述活塞室4與 腔室3的邊界處形成有階差壁面41，使上述活塞6的階差部63對置于 該階差壁面41，在活塞桿61與階差壁面41之間安裝有彈簧7。
上述彈簧7具體而言使用壓縮螺旋彈簧。并且，上述活塞6被向 上述腔室3的容積總是變大的方向彈性地施力。此外，活塞基座62的 背面部62a能夠承受從上述分支路徑5流入到活塞室4中的油的壓力。 為了容易承受從上述分支路徑5流入到活塞室4中的油的壓力，將活 塞室4與分支路徑5的連通部位設(shè)定為，使其位于比上述活塞6的背 面部62a靠下方。具體而言，在上述活塞室4的底面部位上安裝有蓋 部件16，在該蓋部件16上形成有大致圓柱形狀的支架161，該支架161 配置在上述活塞室4中(參照圖8 (A))。
支架161是進(jìn)行限制以使上述活塞6不會下降到活塞室4的最下部 的部件。并且，上述活塞6的背面部62a通過上述支架161抵接而支撐， 構(gòu)成為，使上述活塞6的背面部62的位置位于比上述活塞室4與分支 路徑5的入口部62靠上方。從上述分支路徑5流入到活塞室4中的壓 力從比上述背面部62a低的位置的入口部52流入，發(fā)揮作用以使得總 是能夠均等地推壓上述活塞6的背面部62a的大致整面。
這里，上述分支路徑5的從吐出流路14的入口 51優(yōu)選地在吐出流 路14中位于比上述導(dǎo)入路徑2靠下游側(cè)(參照圖8至圖11)。該吐出 流路14的所謂"下游側(cè)"，是以上述導(dǎo)入路徑2的位置為基準(zhǔn)、與吐 出口 13側(cè)相反側(cè)。此外，在上述吐出流路14中，比上述導(dǎo)入路徑2 靠轉(zhuǎn)子室ll側(cè)稱作"上游側(cè)，，。通過做成使上述分支路徑5的從吐出 流路14的入口 51在吐出流路14中位于比上述導(dǎo)入路徑2靠下游側(cè)的 結(jié)構(gòu)，在吐出流路14的下游側(cè)，與上游側(cè)相比脈動W降4氐，所以活 塞不進(jìn)行脈動W帶來的無用的動作，所以能夠使活塞6更可靠地進(jìn)行 往復(fù)移動動作。以上，包括第1至第3的所有實(shí)施方式的發(fā)明(上位概念發(fā)明) 構(gòu)成為，具備連通到上述吐出口 13的吐出流路14、由形成在該吐出流 路14上的導(dǎo)入路徑2和連通到該導(dǎo)入路徑2的腔室3構(gòu)成的諧振器A、 和具有構(gòu)成上述腔室3的內(nèi)壁面的前端面部61a并且隨著脈動的變化 而往復(fù)移動的活塞6，隨著泵動作時(shí)的脈動W向頻率分布較高的方向 移動而滑動，以使上述腔室3的容積變小。
接著，對本發(fā)明的動作進(jìn)行說明。在第1實(shí)施方式中，橫跨活塞 室4與諧振器A的腔室3的兩者安裝活塞6。具體而言，將包括前端面 部61a的活塞桿61的前端部位插入到腔室3中。此外，將包括活塞基 座62的其他部分配置在活塞室4中。在第1及第2實(shí)施方式中，上述 活塞6通過馬達(dá)8而往復(fù)移動。
泵動作，油從轉(zhuǎn)子室11經(jīng)由吐出口 13流到吐出流路14中。伴隨 著該油的流動的脈動W的頻率為最大附近或旁邊時(shí)的活塞6在接受來 自轉(zhuǎn)速傳感器91的信號信息而動作的馬達(dá)8的作用下，腔室3的頂部 31與活塞6的前端面部61a的間隔H變?yōu)樽钚?，上述腔?的空隙容 積變?yōu)樽钚?參照圖3)。即，腔室3的狀態(tài)為最小的空隙室，由此， 進(jìn)行對于最大的頻率的脈動W的壓力的反射，從導(dǎo)入路徑2進(jìn)入到腔 室3中的油的脈動W反射而產(chǎn)生反相位的脈動W，能夠降低脈動W(參 照圖3 (B))。
接著，伴隨著油的流動的脈動W的頻率為最小附近或旁邊時(shí)的活 塞6的動作中，油的脈動W的頻率較小，泵的轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)較慢，所以 流速較慢，上述油的壓力變得最低(參照圖4)?；钊?在接受來自轉(zhuǎn) 速傳感器91的信號信息而動作的馬達(dá)8的作用下，腔室3的頂部31 與活塞6的前端面部61a的間隔H變?yōu)樽畲?，上述腔?的空隙容積 變?yōu)樽畲蟆?br> 即，腔室3的狀態(tài)為最大的空隙室，由此，進(jìn)行對于最小的頻率 的脈動W的壓力的反射，從導(dǎo)入路徑2進(jìn)入到腔室3中的油的脈動W 反射而產(chǎn)生反相位的脈動W，能夠降低脈動W。進(jìn)而，圖5表示具有 具有最小的頻率的脈動W的油和具有最大的頻率的脈動W的油的、 中間大小的頻率的脈動W的油的情況下的腔室3及活塞室4中的活塞 6的位置。上述腔室3的空隙室的容積也是上述最大的脈動W中的腔 室3的容積、與最小的脈動W中的腔室3的容積的量的中間(也包括大致中間)的大小。
如上所述，諧振器A的腔室3的容積越大能夠降低越低的頻率的 脈動W，越狹小則能夠降低越高的頻率的脈動W。由此，通過本構(gòu)造， 在低旋轉(zhuǎn)時(shí)諧振器A的腔室3變大，能夠降低對應(yīng)于泵低旋轉(zhuǎn)的低頻 率區(qū)域的脈動W，在泵高旋轉(zhuǎn)時(shí)，諧振器A的腔室3變窄小，能夠降 低對應(yīng)于泵高旋轉(zhuǎn)的高頻率區(qū)域的脈動W。這樣，檢測發(fā)動機(jī)100的 轉(zhuǎn)速傳感器91，通過使活塞6往復(fù)移動而能夠在大范圍的頻率區(qū)域中 降低脈動W,諧振器A的腔室3由于容積能夠無級地變化，所以不是 吐出流路14的各種部位的針點(diǎn)處的特定的頻率下的脈動W的降低效 果，而能夠通過l臺諧振器A得到大范圍的頻率下的作為"面"的脈 動W的降低效果。
在第2實(shí)施方式中，該活塞6的滑動量是將由上述壓力傳感器92 檢測到的油的壓力對馬達(dá)8發(fā)送信息信號，控制馬達(dá)8的旋轉(zhuǎn)量，來 決定活塞6的滑動量，能夠設(shè)定適合于各個(gè)脈動W的腔室3的容積(參 照圖6、圖7)。
在第3實(shí)施方式中，上述活塞6總是受彈簧7向腔室3的容積S 變大的方向彈性施力。上述活塞6由蓋部件16的支架161設(shè)定為適當(dāng) 的高度位置，以使其背面部62a比活塞室4與分支路徑5的入口部52 靠上方，構(gòu)成為，使從上述連通部流入的壓力P成為分布壓力由背面 部62a側(cè)容易地承接(參照圖8)。
泵動作，油從轉(zhuǎn)子室11經(jīng)由吐出口 13流到吐出流路14中。伴隨 著該油的流動的脈動W的頻率為最大附近或旁邊時(shí)的活塞6的動作如 以下這樣(參照圖9)。在第3實(shí)施方式中，油的壓力經(jīng)由上述分支路 徑5流入到活塞室4中。在油的脈動W的頻率較大的情況下，泵的轉(zhuǎn) 子的旋轉(zhuǎn)較快，所以流速較快，上述油的壓力變得最高，壓力P變得 4艮大。所以，在上述活塞6的背面部62a上作用有壓力P,該壓力P 克服彈簧7的彈性力，活塞6上升到最大限度。此時(shí)，腔室3的頂部 31與活塞6的前端面部61a的間隔H變?yōu)樽钚。鲜銮皇?的空隙容 積變?yōu)樽钚?。即，腔?的狀態(tài)成為最小的空隙室，由此，進(jìn)行對于 最大頻率的脈動W的壓力的反射，從導(dǎo)入路徑2進(jìn)入到腔室3中的油 的脈動W反射而產(chǎn)生反相位的脈動W，能夠降低脈動W (參照圖9 (B))。接著，伴隨著油的流動的脈動w的頻率為最小附近或旁邊時(shí)的活
塞6的動作如以下這樣(參照圖10)。首先，與上述同樣，油的壓力 經(jīng)由上述分支路徑5流入到活塞室4中。由于油的脈動W的頻率較小， 泵的轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)較慢，所以流速較慢，上述油的壓力變得最低。并且， 背面部62a受到的壓力P變得很小。所以該壓力P比彈簧7的彈性力 小，活塞6是在最下部停止的狀態(tài)。此時(shí)，腔室3的頂部31與活塞6 的前端面部61a的間隔H變?yōu)樽畲?，上述腔?的空隙容積變?yōu)樽畲蟆?br> 即，腔室3的狀態(tài)成為最大的空隙室，由此，進(jìn)行對于最小頻率 的脈動W的壓力的反射，從導(dǎo)入路徑2進(jìn)入到腔室3中的油的脈動W 反射而產(chǎn)生反相位的脈動W,能夠降低脈動W。進(jìn)而，圖ll表示具有 具有最小的頻率的脈動W的油和具有最大的頻率的脈動W的油、中 間大小的頻率的脈動W的油的情況下的腔室3及活塞室4中的活塞6 的位置。活塞6的背面部62a承受壓力P，但該壓力P在彈簧7某種程 度收縮的狀態(tài)下平衡，腔室3的空隙室的容積也是上述最大的脈動W 的腔室3的容積與最小脈動W的腔室3的容積的量的中間(也包括大 致中間)的大小。
由于"壓力(每單位面積的力)x表面積-整體的力"的關(guān)系成立，
所以來自吐出口 13的吐出壓力越高，活塞6越在吐出壓力的作用下克 服作為施力部件的彈簧7的負(fù)栽而向諧振器A的腔室3變窄的方向移 動。通過上述構(gòu)造，在泵低旋轉(zhuǎn)時(shí)(低吐出壓力時(shí))，諧振器A的腔 室3的容積變大，在泵高旋轉(zhuǎn)時(shí)(高吐出壓力時(shí))諧振器A的腔室3 的容積變小。
如上所述，諧振器A的腔室3的容積越大，能夠降低越低的頻率 的脈動W，越窄小能夠降低越高的頻率的脈動W。由此，通過本構(gòu)造， 在低旋轉(zhuǎn)時(shí)，諧振器A的腔室3變大，能夠降低對應(yīng)于泵低旋轉(zhuǎn)的低 頻率區(qū)域的脈動W，在泵高旋轉(zhuǎn)時(shí)，諧振器A的腔室3變窄小，能夠 降低對應(yīng)于泵高旋轉(zhuǎn)的高頻率區(qū)域的脈動W。這樣，能夠追隨于泵轉(zhuǎn) 速而在大范圍的頻率區(qū)域中降低脈動W，由于諧振器A的腔室3能夠 無級地改變?nèi)莘e，所以不是吐出流路14的各種部位的針點(diǎn)處的特定的 頻率下的脈動W的降低效果,能夠通過l臺諧振器A得到大范圍'的頻 率下的作為"面"的脈動W的降低效果。
圖12是表示本發(fā)明的特性的曲線圖，是比較設(shè)置了本發(fā)明的諧振器A的情況下的油泵的特性曲線、和沒有設(shè)置本發(fā)明的諧振器A的油 泵以及具有以往類型的諧振器的油泵的各自的特性曲線的曲線圖，由 該曲線圖可知，具有本發(fā)明的諧振器A的油泵的脈動W在大范圍的轉(zhuǎn) 速區(qū)域中被降低。此外，在具有以往類型的諧振器的油泵中，明確地 顯示出僅在只有頻率分布的特定區(qū)域的很狹小的范圍中進(jìn)行了脈動的 降低。
權(quán)利要求
1、一種油泵的諧振器，在通過安裝在泵殼體內(nèi)的轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)從吸入口向吐出口移送油的發(fā)動機(jī)的油泵中，其特征在于，由連通到上述吐出口的吐出流路、由形成在該吐出流路上的導(dǎo)入路徑和連通到該導(dǎo)入路徑的腔室構(gòu)成的諧振器、和具有構(gòu)成上述腔室的內(nèi)壁面的前端面部并且隨著脈動的變化而往復(fù)移動的活塞構(gòu)成，該活塞滑動，以使得隨著其向脈動的頻率分布較高的方向移動而使上述腔室的容積變小。
2、 一種油泵的諧振器，在通過安裝在泵殼體內(nèi)的轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)從吸 入口向吐出口移送油的發(fā)動機(jī)的油泵中，其特征在于，由連通到上述 吐出口的吐出流路、由形成在該吐出流路上的導(dǎo)入路徑和連通到該導(dǎo) 入路徑的腔室構(gòu)成的諧振器、和具有構(gòu)成上述腔室的內(nèi)壁面的前端面 部并且通過檢測上述發(fā)動機(jī)的轉(zhuǎn)速而滑動的活塞構(gòu)成，該活塞滑動， 以使得隨著上述發(fā)動機(jī)的轉(zhuǎn)速的增加而使上述腔室的容積變小。
3、 一種油泵的諧振器，在通過安裝在泵殼體內(nèi)的轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)從吸 入口向吐出口移送油的發(fā)動機(jī)的油泵中，其特征在于，由連通到上述 吐出口的吐出流路、由形成在該吐出流路上的導(dǎo)入路徑和連通到該導(dǎo) 入路徑的腔室構(gòu)成的諧振器、和具有構(gòu)成上述腔室的內(nèi)壁面的前端面 部并且隨著油的壓力變化而滑動的活塞構(gòu)成，該活塞滑動，以使得隨 著上述吐出流路內(nèi)的油壓力的增加而使上述腔室的容積變小。
4、 如權(quán)利要求1-3中任一項(xiàng)所述的油泵的諧振器，其特征在于， 上述活塞通過馬達(dá)在上述腔室中往復(fù)移動。
5、 如權(quán)利要求4所述的油泵的諧振器，其特征在于，上述馬達(dá)通過發(fā)動機(jī)的轉(zhuǎn)速傳感器而動作。
6、 如權(quán)利要求4所述的油泵的諧振器，其特征在于，上迷馬達(dá)通過檢測吐出流路內(nèi)的壓力的壓力傳感器而動作。
7、 如權(quán)利要求6所述的油泵的諧振器，其特征在于，上述壓力傳 感器檢測比上述導(dǎo)入路徑入口靠吐出流路的下游側(cè)的位置的壓力。
8、 如權(quán)利要求3所述的油泵的諧振器，其特征在于，具備相鄰于 上述腔室的活塞室，上述活塞由具有上述前端面部的活塞桿、和具有 比上迷前端面部面積大的背面部的活塞基座構(gòu)成，上述活塞室與上述 吐出流路經(jīng)由分支路徑連通，在上述背面部作用有油壓力，并且上述 活塞總是被向使腔室容積變大的方向彈性施力。
9、如權(quán)利要求8所述的油泵的諧振器，其特征在于，上述分支路 徑入口位于比上述導(dǎo)入路徑入口靠吐出流路的下游側(cè)。
全文摘要
提供一種能夠通過僅具備一個(gè)腔室的諧振器使隨著吐出口側(cè)的油壓力的變化而變化的脈動的各種振動衰減、并且能夠使諧振器的占用體積成為最小限度的油泵的諧振器。在通過安裝在泵殼體(1)內(nèi)的轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)從吸入口(12)向吐出口(13)移送油的發(fā)動機(jī)(100)的油泵中，由連通到上述吐出口(13)的吐出流路(14)、由形成在該吐出流路(14)上的導(dǎo)入路徑(2)和連通到該導(dǎo)入路徑(2)的腔室(3)構(gòu)成的諧振器(A)、和具有構(gòu)成上述腔室(3)的內(nèi)壁面的前端面部(61a)并且隨著脈動的變化而往復(fù)移動的活塞(6)構(gòu)成。該活塞(6)滑動，以使得隨著其向脈動的頻率分布較高的方向移動而使上述腔室(3)的容積變小。
文檔編號F04C2/10GK101440805SQ20081017620
公開日2009年5月27日 申請日期2008年11月14日 優(yōu)先權(quán)日2007年11月19日
發(fā)明者渡邊貴俊, 貞富雅詞 申請人:株式會社山田制作所