專利名稱：排氣凈化裝置的制作方法
技術領域：
本發(fā)明總體涉及一種用于內燃機的排氣凈化裝置。更具體地說，本發(fā)明 涉及一種通過使用由布置在上游位置處的氧化催化轉換器產生的二氧化氮 (N02)對顆粒物質進行氧化從而移除捕獲于布置在下游位置處的排氣顆粒 過濾器中的排氣顆粒物質的排氣凈化裝置。
背景技術：
已經存在多種公知技術用于凈化從發(fā)動機排放的排氣。例如，日本待審 公開專利出版物No. 2005-315190公開一種用于柴油機的公知排氣凈化裝 置。這里，排氣凈化裝置是連續(xù)再生裝置，該裝置具有捕獲排氣顆粒物質的 排氣顆粒凈化器以及布置在排氣顆粒過濾器上游處的氧化催化轉換器。在發(fā) 動機運行時，該裝置通過采用由氧化催化轉換器產生的二氧化氮對顆粒物質化氮用作高活性的氧化劑。有鑒于此，本領域技術人員從本公開內容可知，需要一種改善的內燃機 排氣凈化裝置。本發(fā)明解決本領域的這一需求以及其他需求，本領域技術人 員從本公開內容可以清楚地得知。發(fā)明內容已經發(fā)現，當通過如上所述使用二氧化氮產生氧化作用而連續(xù)地移除捕 獲于排氣顆粒過濾器中的顆粒物質時，可通過將過濾器的溫度以及過濾器中 的二氧化氮的濃度控制為最優(yōu)值來以高效的方式移除顆粒物質。但是，上述裝置沒有設置用于將過濾器溫度以及過濾器中的二氧化氮濃 度二者控制為最優(yōu)值的裝置。例如，如果通過排氣再循環(huán)(EGR)控制從發(fā)動機排放的氮氧化物(NOx)的濃度，那么排氣再循環(huán)率中的變化將致使進 氣溫度變化，由此造成過濾器溫度改變。簡短地說，難于同時將過濾器溫度和過濾器中的二氧化氮(N02)濃度控制為最優(yōu)值。本發(fā)明的構思就是為了解決這一難題。本發(fā)明的一個目的是提供一種能的濃度控制為最優(yōu)值的排氣凈化裝置，由此使用二氧化氮以高效的方式執(zhí)行 連續(xù)再生。有鑒于此，設置一種排氣凈化裝置，該裝置基本上包括排氣顆粒過濾器、 氧化催化轉換器以及再生控制部件。該排氣顆粒過濾器布置在內燃機的排 氣通道中以捕獲來自于內燃機的排氣的顆粒物質。該氧化催化轉換器布 置在排氣通道中的排氣顆粒過濾器的上游。該再生控制部件用以控制再循 環(huán)至內燃機的進氣系統(tǒng)的再循環(huán)排氣的溫度和排氣再循環(huán)率，以便控制排氣 顆粒過濾器的溫度以及排氣顆粒過濾器中的二氧化氮的濃度，使得由氧化催 化轉換器產生的二氧化氮用于燃燒捕獲于排氣顆粒過濾器中的顆粒物質。本領域技術人員將通過下述詳細說明清楚地了解本發(fā)明的這些和其他 目的、特征、方面和優(yōu)勢，下述詳細說明結合附圖公開了本發(fā)明的優(yōu)選實施 例。


現在參照構成本公開內容的一部分的附圖圖1是具有根據一項實施例的排氣凈化裝置的內燃機(即，柴油機)的 示意性方框圖；圖2是根據示例性實施例的由發(fā)動機控制單元執(zhí)行的用于進行連續(xù)再生 控制的控制程序的流程圖；圖3是示出在示例性實施例中如何選擇執(zhí)行強制溫度增加再生控制的方 法的曲線圖；圖4是繪制過濾器溫度與連續(xù)再生率之間的關系的特性圖； 圖5是繪制顆粒物質積聚量和連續(xù)再生率之間的關系的特性圖； 圖6是示出通過執(zhí)行連續(xù)再生控制來增加過濾器溫度從而減小顆粒物質 積聚率的實例的曲線圖；圖7是示出通過執(zhí)行連續(xù)再生控制來增加過濾器溫度從而使顆粒物質的量從積聚狀態(tài)變化至減d、狀態(tài)的實例的曲線圖；圖8是示出為了在不改變排氣再循環(huán)率的同時增加再循環(huán)排氣溫度所執(zhí) 行的控制的一對曲線圖；圖9是示出為了在不改變排氣溫度(過濾器溫度)的同時增加從發(fā)動機 排放的NOx的量所執(zhí)行的控制的一對曲線圖；以及圖IO是示出過濾器溫度、N02濃度、旁通排氣量以及排氣再循環(huán)控制 閥開度之間的關系的圖表。
具體實施方式
現在將參照

本發(fā)明的選定實施例。本領域技術人員根據本公開 內容可知本發(fā)明的實施例的下述說明僅僅是示例性的，并不是為了限制本發(fā)明。首先參照圖1，圖中示出具有根據第一實施例的排氣凈化裝置的內燃機 1 (例如，柴油機)。該柴油機1具有將排氣從柴油機1的燃燒室排出的排氣 通道2以及將進氣引入柴油機1的燃燒室的進氣通道3。排氣通道2裝配有 用于將一部分排氣再循環(huán)至進氣通道3的進氣系統(tǒng)的排氣再循環(huán)裝置(EGR 系統(tǒng))4。排氣再循環(huán)裝置4基本上包括具有排氣再循環(huán)(EGR)控制閥4b、冷卻 器4c、旁通通道4d以及一對選4奪器閥4e的排氣再循環(huán)通道4a。該排氣再 循環(huán)通道4a布置成連通排氣通道2與進氣通道的收集器部分3a。排氣再循 環(huán)控制閥4b布置在排氣再循環(huán)通道4a中，采用一致動器控制其開度。冷卻 器4c布置成冷卻通過排氣再循環(huán)通道4a的排氣。旁通通道4d布置成允許 通過排氣再循環(huán)通道4a的排氣旁路通過冷卻器4c。選擇器閥4e布置在旁通 通道4c從排氣再循環(huán)通道4a分支的部分以及旁通通道4c與排氣再循環(huán)通 道4a匯合的部分處。選擇器閥4e用于改變流過冷卻器4c的排氣量與流過 旁通通道4d的排氣量的比值。排氣再循環(huán)閥4b和選擇器閥4e都由馬達或者其他致動器驅動。致動器 由電子控制單元(ECU)或者控制器6控制。電子控制單元6優(yōu)選地包括具有排氣控制程序的內部微計算機，該控制 程序控制發(fā)動機1的排氣溫度以及再循環(huán)的排氣量，如下所述。電子控制單 元6也可包括其他傳統(tǒng)部件，諸如輸入/輸出接口 (1/0接口 )以及諸如ROM(只讀存儲器)裝置以及RAM (隨機讀取存儲器)裝置的存儲裝置。電子 控制單元6的微計算機編程以控制例如噴油器的燃料噴射正時和燃料噴射 量。電子控制單元6以傳統(tǒng)方式操作連接至發(fā)動機1的各個部件。電子控制 單元6的內部RAM存儲操作標記的狀態(tài)以及各個控制數據。電子控制單元 6的內部ROM存儲相應于各個操作的各個圖表以及數據。電子控制單元6 能夠根據控制程序選擇性地控制該控制系統(tǒng)的任何部件。本領域技術人員從 本公開內容清楚可知，用于電子控制單元6的精確結構和算法可以是能夠執(zhí) 行本發(fā)明的功能的硬件和軟件的任何組合。
冷卻器4c例如是使用發(fā)動機1的冷卻劑的水冷式冷卻器。但是，本發(fā) 明并不局限于水冷式冷卻器。
內燃機1是設置有通用軌道式燃料噴射裝置8的燃料噴射發(fā)動機。通用 的軌道式燃料噴射裝置8具有燃料管10、供給泵9、通用軌道11以及每個 汽缸的燃料噴射噴嘴12。由供給泵9加壓的燃料通過燃料管10供給至通用 軌道11,并且將高壓燃料從通用軌道11分配至各燃料噴射噴嘴12。
通過壓力調節(jié)器(未示出)調節(jié)通用軌道11內的燃料壓力，通過設置 在通用軌道11上的燃料壓力傳感器14檢測通用軌道11內的燃料壓力。壓 力溫度傳感器15布置在供給泵9的上游位置以檢測燃料溫度。
加熱塞17布置在每個汽缸的燃燒室中。
發(fā)動機1也設置有渦輪增壓器21,該渦輪增壓器21具有采用共軸結構 連接到一起的排氣渦輪19和壓縮機20。排氣渦輪19布置在排氣通道2中的 排氣再循環(huán)通道4a從排氣通道2分支的地方的下游的位置處?？勺儑娮?2 設置在排氣渦輪19的渦角入口中。通過響應于控制壓力(控制負壓)操作 的隔膜式致動器23來驅動可變噴嘴22,并且通過載荷控制的壓力控制閥24 產生控制壓力。
當可變噴嘴22的開度小時，渦輪增壓器21假定為小排量特性，適于排 氣流率小的操作條件。當可變噴嘴22的開度大時，渦輪增壓器21假定為大 排量特性，適于排氣流率大的操作條件。
氧化催化轉換器27布置在排氣通道2中的排氣渦輪19下游的位置處， 顆粒物質捕獲過濾器(柴油顆粒過濾器DPF) 28布置在氧化催化轉換器 27的下游。氧化催化轉換器27主要采用保持在承載件基板上的貴金屬(例 如，柏)。顆粒過濾器28還用以從排氣中捕獲和移除顆粒物質(PM)。顆粒過濾 器28具有壁流式蜂窩結構(所謂的凸緣式)，包括例如桿形過濾器材料(例 如，堇青石)，多個窄通道以蜂窩狀的形式形成在其中。該通道的交替端封 閉(閉合)。換句話說，交替流動通道的入口封閉，而入口敞開(沒有封閉) 的流動通道的出口封閉。排氣溫度傳感器29布置在顆粒過濾器28的入口側，排氣溫度傳感器30 布置在顆粒過濾器28的出口側，以分別測量顆粒過濾器28入口側和出口側 的排氣溫度?？筛鶕艢鉁囟葌鞲衅?9和/或排氣溫度傳感器30的檢測結果 推算顆粒過濾器28的溫度。隨著顆粒物質積聚在顆粒過濾器28中，顆粒過濾器28兩端的壓差(壓 力損失)產生變化，可根據該壓差推算顆粒物質的積聚量。因此，可將壓差 傳感器31設置成檢測顆粒過濾器28的入口側與出口側之間的壓差。NOx傳感器51和氧氣傳感器52設置在緊靠顆粒過濾器28的過濾器元 件上游的位置處，氧氣傳感器53設置在緊靠顆粒過濾器28下游的位置處。 NOx傳感器51用于檢測排氣中的NOx濃度(NO和N02二者)，氧氣傳感 器52用于檢測排氣的空燃比是否為理想配比。氧氣傳感器53用于檢測離開 過濾器28的排氣的空燃比是否為理想配比。在氧化催化轉換器27的上游和下游分別布置用于檢測大范圍內的排氣 的空燃比的大范圍空燃比傳感器54和55。渦輪增壓器21的壓縮機20布置在進氣通道3中。檢測進氣流率的氣流 計33布置在壓縮機20上游處，空氣凈化器34布置在氣流計33的上游。檢 測大氣壓的大氣壓傳感器35布置在空氣凈化器34的入口側上。中間冷卻器36布置在壓縮機20與收集器部分3a之間，以冷卻高溫增 壓的進氣。限制抽入發(fā)動機1中的新鮮空氣量的進氣節(jié)氣門38布置在進氣 通道3中的收集器部分3a的入口側上。采用包括步進馬達或其他致動裝置 的致動器39驅動進氣節(jié)氣門38(開啟和閉合)。采用電子控制單元6的控制 信號控制該致動器39。檢測增壓壓力的增壓壓力傳感器40和檢測進氣溫度的進氣溫度傳感器 41布置在收集器部分3a中。該裝置也設置有冷卻劑傳感器43、曲軸轉角傳感器44以及油門位置傳 感器45。冷卻劑傳感器43檢測發(fā)動機1的冷卻劑溫度。曲軸轉角傳感器44檢測曲柄軸的轉角。油門位置傳感器45檢測油門踏板的下壓量(位置)。
電子控制單元6還用以控制燃料噴射量以及內燃機1的增壓壓力，并且
控制顆粒過濾器28的再生。
顆粒過濾器28的再生包括使用由氧化催化轉換器27產生的二氧化氮 (N02)的連續(xù)再生以及強制溫度增加再生，通過限制進氣流并考慮主燃料 噴射正時以實現濃空燃比或者通過執(zhí)行后燃料噴射，使得該強制溫度增加再 生與正常操作相比大幅度地增加顆粒過濾器28的溫度。在該實施例中，為 了高效地執(zhí)行連續(xù)再生，電子控制單元6執(zhí)行進一步用以將顆粒過濾器28 的溫度以及顆粒過濾器28中的二氧化氮濃度二者控制為相應目標值的連續(xù) 再生控制。
因此，排氣凈化裝置的電子控制單元6通過執(zhí)行再生控制和強制溫度增 加再生控制的功能構成再生控制部件以及強制溫度增加再生部件。
如下所述，排氣凈化裝置的電子控制單元6通過控制再循環(huán)的排氣量以 及旁路通過冷卻器4c的再循環(huán)排氣量來將排氣顆粒過濾器28的溫度以及排 氣顆粒過濾器28中的二氧化氮(N02)的濃度二者同時控制為最優(yōu)值。通過 控制排氣再循環(huán)控制閥4b來控制再循環(huán)的排氣量。通過控制選擇器閥4e控 制旁路通過冷卻器4c的再循環(huán)排氣量。采用所示實施例，從發(fā)動機1排放 的氮氧化物(NOx)量可通過增加和減小排氣再循環(huán)至發(fā)動機1的進氣系統(tǒng) 的再循環(huán)率而進行控制。通過控制從發(fā)動機1排放的氮氧化物(NOx)的量， 可控制在氧化催化轉換器27中氧化的NOx的量，因此，可控制流入排氣顆 粒過濾器27的二氧化氮(N02)的濃度。.
例如，如果增加排氣再循環(huán)率(排氣再循環(huán)量)以減小二氧化氮(N02) 的濃度那么進氣的溫度將增加并且排氣的溫度將增加，最終致使排氣顆粒過 濾器28的溫度增加。但是，通過降低再循環(huán)排氣的溫度，可抑制過濾器溫 度的增加。
同樣，如果增加再循環(huán)排氣的溫度以提升排氣顆粒過濾器28的溫度， 那么再循環(huán)排氣的濃度將減小，實際排氣再循環(huán)率將減小。但是，通過同時 增加排氣再循環(huán)量，可將排氣再循環(huán)率保持為基本不變，因此，可保持過濾 器中的二氧化氮濃度。因此，可在連續(xù)再生期間將排氣顆粒過濾器28的溫
度以及排氣顆粒過濾器28中的二氧化氮(N02)的濃度控制為最優(yōu)值。度。例如，通過將冷卻器4c和冷卻器旁通通道4d設置在排氣再循環(huán)通道4a 中，可通過控制通過冷卻器4c的排氣量與被允許旁路通過冷卻器4c的排氣 量的比值來調節(jié)再循環(huán)排氣的溫度。圖2的流程圖示出由電子控制單元6執(zhí)行以實現顆粒過濾器28的連續(xù) 再生的控制步驟。首先，在圖2所示流程圖的步驟S101，電子控制單元6檢測各個操作 條件。操作條件包括燃料噴射量QF (發(fā)動機載荷)、發(fā)動機轉速NE ( rpm )、 顆粒過濾器28兩端的壓差(顆粒物質的積聚量)以及顆粒過濾器28入口處 的排氣溫度(過濾器溫度)。在步驟S102,電子控制單元6確定基于由壓力傳感器31檢測的顆粒過 濾器28兩端的壓差推算的顆粒物質積聚量是否大于基于飽和量設定的規(guī)定 值。如果顆粒物質的積聚量超過規(guī)定值，那么電子控制單元6前進至步驟 S103并且執(zhí)行強制溫度增加再生控制，因為顆粒物質的積聚量接近飽和量 并且有必要立刻通過氧化作用移除顆粒物質。在步驟S103的強制溫度增加再生控制期間，通過控制節(jié)氣門38使得空粒過濾器28的溫度。根據圖3所示的發(fā)動機轉速Ne (rpm)或者燃料噴射 量QF (發(fā)動機載荷)確定哪個控制方案可用于提升顆粒過濾器28的溫度。在任一種情況下，即，不考慮節(jié)氣門38是否被控制以使得空燃比變濃 或者主噴射正時是否被延遲或者是否執(zhí)行后燃料噴射，排氣中的未燃燒成分 的量(HC)增加，正是排放系統(tǒng)中未燃燒的組分的氧化使得顆粒過濾器28 的溫度升高。顆粒過濾器28的溫度被提升至例如600。，并且通過氧化作用 來移除積聚在顆粒過濾器28中的顆粒物質。同時，如果積聚在顆粒過濾器28中的顆粒物質的量等于或者小于規(guī)定 值，那么將不執(zhí)行強制溫度增加再生控制。替代地，執(zhí)行連續(xù)再生控制，其 中由氧化催化轉換器27產生的二氧化氮(N02)被引入顆粒過濾器28并且 通過采用二氧化氮(二氧化氮用作高活性氧化劑)氧化顆粒物質來在比較低 的溫度下移除捕獲于顆粒過濾器28中的顆粒物質。可通過主動地控制二氧 化氮和過濾器28的溫度來以高效的方式實現該連續(xù)再生控制。因此，電子控制單元6前進至步驟S104并且執(zhí)行用于執(zhí)行連續(xù)再生控制的計算。
步驟S104至S110用于判定執(zhí)行連續(xù)再生控制是否會加速顆粒過濾器 28的再生(顆粒物質的氧化移除)。如果無法如此加速再生，那么沒有必要 執(zhí)行連續(xù)再生控制。
在步驟S104，電子控制單元6推算如果沒有執(zhí)行連續(xù)再生而將導致的 顆粒物質氧化移除率(每單位之間通過氧化作用從過濾器28移除的顆粒物 質的量)。這一推算是根據基于當前操作條件、當前時間點的顆粒物質積聚 量以及當前時間點的過濾器28中二氧化氮濃度而計算的。
更具體地說，根據當前燃料噴射量QF (發(fā)動機載荷)以及發(fā)動機轉速 NE推算過濾器28的溫度(排氣溫度)，根據由壓力傳感器31檢測的顆粒過 濾器28兩端的壓力推算顆粒物質的積聚量，通過NOx傳感器51檢測NOx 濃度。然后，使用這些值推算如果沒有執(zhí)行連續(xù)再生控制而將產生的顆粒物 質氧化移除率。
當推算顆粒物質的量時，優(yōu)選地在顆粒過濾器28兩端的壓差之外考慮
排氣流率和過濾器溫度。
如圖4所示，過濾器28具有最優(yōu)溫度(例如，300。)，在該溫度下， 可高效地執(zhí)行連續(xù)再生。在最優(yōu)溫度下，采用二氧化氮(N02)通過氧化作 用移除排氣顆粒物質的移除率高于處于任何其他溫度下的移除率。如果該溫 度高于或者低于該最優(yōu)溫度，那么氧化移除率將下降。
當積聚在過濾器28中的顆粒物質的量大時，該氧化過程以類似連鎖反 應的方式繼續(xù)進行。如圖5所示，顆粒物質的積聚量越大，氧化移除率越高。
另外，二氧化氮(N02)濃度具有最優(yōu)值，在該最優(yōu)值下，可有效地執(zhí) 行連續(xù)再生。當過濾器28中的N02濃度處于最優(yōu)值時，通過氧化作用移除 排氣顆粒物質的移除率高于任何其他濃度值的情況。如果N02濃度高于或低 于最優(yōu)濃度，那么氧化移除率將下降。
根據顆粒物質的積聚量確定N02濃度的最優(yōu)值；顆粒物質的積聚量越 高，可將N02濃度的最優(yōu)值設定得越高。
在步驟S105，電子控制單元6推算如果執(zhí)行連續(xù)再生而將會導致的顆 粒物質氧化移除率。這一推算是根據連續(xù)再生控制期間過濾器28的溫度(排 氣溫度)的目標值、基于由壓差傳感器31檢測的顆粒過濾器28兩端壓力推 算的顆粒物質的積聚量以及連續(xù)再生控制期間N02濃度的目標值而進行計算的。
上述連續(xù)再生控制期間的目標溫度和目標濃度是能夠使顆粒物質氧化 率最高的最優(yōu)溫度和最優(yōu)濃度。
在步驟S106,電子控制單元6根據當前操作條件(即，燃料噴射量QF、 發(fā)動機轉速NE、排氣溫度(氧化催化轉換器27的溫度)等)推算顆粒物質 在當前時間點流入顆粒過濾器28的流入率(每單位時間流動的顆粒物質的 量)。
在步驟S107,電子控制單元6根據如果執(zhí)行連續(xù)再生控制而將出現的 操作條件(即，燃料噴射量QF、發(fā)動機轉速NE、排氣溫度(氧化催化轉換 器27的溫度)等)推算如果執(zhí)行連續(xù)再生控制那么顆粒物質將流入顆粒過 濾器28的流入率(每單位時間流動的顆粒物質的量)。
在步驟S108，電子控制單元6通過查找在沒有執(zhí)行連續(xù)再生控制情況 下的顆粒物質氧化移除率(在步驟S104中計算)與顆粒物質流入顆粒過濾 器28的當前流入率(在步驟S106中計算)之間的差值來計算沒有執(zhí)行連續(xù) 再生控制情況下的顆粒物質積聚率。
換句話說，如果氧化移除率快于流入率(如果氧化移除量大于流入量)， 那么顆粒物質的積聚量將下降。相反，如果氧化移除率慢于流入率(如果氧 化移除量小于流入量)，那么顆粒物質的積聚量將增加。
表述"如果沒有執(zhí)行連續(xù)再生控制"以及"沒有執(zhí)行連續(xù)再生控制的情 況，，指代過濾器28的溫度以及過濾器28中的N02濃度沒有被主動控制為相 應于連續(xù)再生的最優(yōu)值的情況。這些表述并不意味著沒有出現通過使用二氧 化氮(N02)產生氧化作用而移除顆粒物質的連續(xù)再生。
在步驟S109，電子控制單元6通過查找在執(zhí)行連續(xù)再生控制情況下的 顆粒物質氧化移除率(在步驟S105中計算)與在會產生執(zhí)行連續(xù)再生控制 的操作條件下顆粒物質將流入顆粒過濾器28的流入率(在步驟S106中計算) 之間的差值來計算執(zhí)行連續(xù)再生控制情況下的顆粒物質積聚率。
在步驟SllO，電子控制單元6比較計算于步驟S108中的顆粒物質積聚 率(即，沒有執(zhí)行連續(xù)再生控制時的顆粒物質積聚率)與計算于步驟S109 中的顆粒物質積聚率(即，執(zhí)行連續(xù)再生控制時的顆粒物質積聚率)。
如果在沒有執(zhí)行連續(xù)再生控制的情況下計算的顆粒物質積聚率(每單位 時間積聚的量)慢于(小于)在執(zhí)行連續(xù)再生控制的情況下計算的顆粒物質積聚率(每單位時間積聚的量)，那么電子控制單元6將前進至步驟SU1以 及隨后的步驟并且執(zhí)行連續(xù)再生控制，因為執(zhí)行連續(xù)再生控制將加速顆粒過
濾器28的再生(即，排氣顆粒物質的氧化移除)。
相反地，如果在沒有執(zhí)行連續(xù)再生控制的情況下計算的顆粒物質積聚率 (每單位時間積聚的量)快于(大于)在執(zhí)行連續(xù)再生控制的情況下計算的 顆粒物質積聚率(每單位時間積聚的量)，那么電子控制單元6將在不執(zhí)行 連續(xù)再生控制的情況下結束程序，因為執(zhí)行連續(xù)再生控制不會改善顆粒過濾 器28的連續(xù)再生效率。
例如，在圖6中，如果當前氧化移除率處于點Al，那么點A，和點Al 之間的差異表示積聚率。雖然正在進行連續(xù)再生，但是顆粒物質的積聚量可 增加，因為顆粒物質流入顆粒過濾器28的流入率高于氧化移除率。
類似地，如果執(zhí)行連續(xù)再生控制的情況下的氧化移除率處于圖6中的點 Bl,那么點B，與點B1之間的差異表示積聚率。如圖所示，通過執(zhí)行連續(xù)再 生控制，顆粒物質積聚率可被減小。雖然顆粒物質的積聚量持續(xù)增加，但是 積聚過程被抑制。
圖7示出由于顆粒物質積聚量大所以當前氧化移除率處于點A2的情況。 顆粒物質流入率A，與氧化移除率A2之間的差值小，并且顆粒物質積聚率比 較小。在這種情況下，如果執(zhí)行連續(xù)再生控制，那么氧化移除率移動至超過 流入率B，的點B2，使得顆粒物質的積聚量下降。
因此，如上所述，當電子控制單元6(操作允許部件)判定可通過執(zhí)行 連續(xù)再生控制放慢顆粒物質積聚的過程(速率)或者可減小顆粒物質的積聚 量時，執(zhí)行連續(xù)再生控制。
現在將說明連續(xù)苒生控制。在步驟Slll，電子控制單元6判定顆粒過濾 器28的溫度是否接近最優(yōu)溫度(例如，300° )。
如果顆粒過濾器28的溫度沒有接近最優(yōu)溫度(例如，300° )，那么電 子控制單元6前進至步驟S112。
在步驟S112,電子控制單元6判定顆粒過濾器28的當前溫度是否高于 或低于最優(yōu)溫度。
如果顆粒過濾器28的當前溫度低于最優(yōu)溫度，那么電子控制單元6前 進至步驟S113并且控制選擇器閥4e，使得流至旁通通道4d的排氣量(龐統(tǒng) 排氣量)增加以及流至冷卻器4c的排氣量減小。結果，再循環(huán)至進氣系統(tǒng)的排氣的溫度增加，因此，進氣的溫度增加， 排氣的溫度增加，并且顆粒過濾器的溫度朝向最優(yōu)溫度增加。
與選擇器閥4e的控制相平行地，電子控制單元6根據再循環(huán)排氣的溫 度的增加將排氣再循環(huán)控制閥4b的開度控制為較大值，使得排氣再循環(huán)率 被保持為基本不變。
如圖8的曲線圖(A)所示，當再循環(huán)排氣的溫度增加時，再循環(huán)排氣 的密度減小。因此，如果排氣再循環(huán)控制閥4b沒有被調節(jié)，那么實際排氣 再循環(huán)率將下降。同時，如圖8的曲線圖(B)所示，從發(fā)動機l排放的NOx 的量增加。因此，將過濾器28的溫度調節(jié)至最優(yōu)值也可使得二氧化氮(N02) 的濃度改變。
因此，當再循環(huán)排氣的溫度增加從而使過濾器28的溫度上升時，排氣 再循環(huán)控制閥4b的開度同時增加，使得排氣再循環(huán)率，即從發(fā)動機1排放 的NOx量保持為基本不變。
同時，如果在步驟S112判定顆粒過濾器28的溫度大于最優(yōu)溫度，那么 電子控制單元6前進至步驟S114并且控制選擇器閥4e使得流至旁通通道4d 的排氣(旁通排氣)的量下降并且流至冷卻器4c的排氣的量增加。再循環(huán) 排氣的溫度下降并且使得進氣的溫度以及因此離開發(fā)動機1的排氣的溫度下 降。因此，過濾器28的溫度下降。
同時，電子控制單元6將排氣再循環(huán)控制閥4b的開度校正至較小值，
通過重復上述控制，可在不改變排氣再循環(huán)率(從發(fā)動機1排放的NOx 的量)的同時將過濾器28的溫度調節(jié)至最優(yōu)溫度附近。
當已經將過濾器28的溫度調節(jié)至最優(yōu)溫度附近的溫度時，電子控制單 元6前進至步驟S115并且判定顆粒過濾器28中的N02濃度是否接近最優(yōu)值。
如果N02濃度接近最優(yōu)濃度，那么溫度和N02濃度二者都處于最優(yōu)值， 電子控制單元6在不改變排氣再循環(huán)控制閥4b的開度或者旁路通過冷卻器 4c的排氣的量(即，選擇器閥4e的設置)的同時結束該控制程序。
如果N02濃度沒有接近最優(yōu)濃度，那么電子控制單元6前進至步驟Sl 16 并且判定過濾器28中的當前N02濃度是否高于或低于最優(yōu)濃度。
如果過濾器28中的當前N02濃度低于最優(yōu)濃度，那么電子控制單元6 前進至步驟S117并且將排氣再循環(huán)控制閥4b的開度(即，排氣再循環(huán)率)校正至較小值，從而增加從發(fā)動機1排放的NOx濃度。同時，電子控制單元
6控制選擇器閥4e從而增加流至旁通通道4d的排氣的量(旁通排氣量)使 得進氣溫度(以及因此過濾器28的溫度)不會由于排氣再循環(huán)率的下降而 下降。換句話說，電子控制單元6通過降低流至冷卻器4c的排氣的量來增 加再循環(huán)排氣的溫度。
如圖9的曲線圖(A)所示，當再循環(huán)排氣的溫度增加時，再循環(huán)排氣 的密度下降并且實際排氣再循環(huán)率下降，如前文所述。如果排氣再循環(huán)控制 閥4b的開度同時被減小，那么發(fā)動機排氣的NOx濃度可在再循環(huán)排氣的溫 度增加的同時增加。因此，如圖9的曲線圖(B)所示，可在將排氣溫度(過 濾器28的溫度)保持為基本不變的情況下降低排氣再循環(huán)率。
相反地，如果過濾器28中的當前N02濃度高于最優(yōu)濃度，那么電子控 制單元6前進至步驟S118并且將排氣再循環(huán)控制閥4b的開度(即，排氣再 循環(huán)率)校正至較大值，從而減小從發(fā)動機1排放的NOx濃度。同時，電子 控制單元6控制選擇器閥4e從而減小流至旁通通道4d的排氣的量，使得進 氣溫度(以及因此過濾器28溫度)不會由于排氣再循環(huán)率的增加而增加。 換句話說，電子控制單元6通過增加流至冷卻器4c的排氣的量來減小再循 環(huán)排氣的溫度。
通過重復上述控制，將過濾器28中的N02濃度調節(jié)為最優(yōu)濃度。結果， 通過將過濾器28的溫度以及過濾器28中的N02濃度控制為最優(yōu)值，可最大 化使用N02進行連續(xù)再生的效率。
因此，與過濾器28的溫度以及過濾器28中的N02濃度沒有受控的情況 相比，由連續(xù)再生進行的顆粒物質的氧化移除被加速并且抑制過濾器28中 顆粒物質積聚的效果得以增強。
如果可采用連續(xù)再生抑制顆粒物質的積聚，那么顆粒物質的積聚量將需 要更多的時間達到飽和量附近，并且可減小強制溫度增加再生控制的執(zhí)行頻
率。？ ，' 。、日i-尺、，,.,,:--:人，…、 —
噴射時，燃料粘附至發(fā)動機的缸孔并且稀釋發(fā)動機油。此外，發(fā)動機的燃料 效率下降。但是，該實施例通過減小強制溫度增加再生控制的執(zhí)行頻率來減 小發(fā)動機油的稀釋并且抑制由于執(zhí)行強制溫度增加再生控制而造成的燃料 效率的下降。圖10總體示出為了將過濾器28的溫度和過濾器28中N02濃度控制為 最優(yōu)值而執(zhí)行的排氣再循環(huán)控制閥4b (EGR閥)和選擇器閥4e (旁通排氣 量)的控制。
如圖10所示，當過濾器28溫度和過濾器28中的N02濃度二者都處于 相應的最優(yōu)值時，排氣再循環(huán)控制閥4b (EGR閥)的開度以及由選擇器閥 4e產生的旁通排氣量被保持不變。例如，如果過濾器28的溫度變得高于最 優(yōu)溫度，那么通過減小旁路通過冷卻器4c的排氣(旁通排氣量)的量來減 小再循環(huán)排氣的溫度。但是，如果使排氣再循環(huán)控制閥4b的開度保持不變， 那么降低再循環(huán)排氣的溫度將導致排氣再循環(huán)率增加，因此使N02濃度偏離 最優(yōu)值。因此，排氣再循環(huán)控制閥4b (EGR閥)的開度被減小從而防止排 氣再循環(huán)率產生變化。
相反地，如果過濾器28的溫度變得低于最優(yōu)溫度，那么通過增加旁路 通過冷卻器4c (旁通排氣量)的排氣的量來增加再循環(huán)排氣的溫度。但是， 如果將排氣再循環(huán)控制閥4b的開度保持不變，那么增加再循環(huán)排氣的溫度 將導致排氣再循環(huán)率下降，因此使N02濃度偏離最優(yōu)值。因此，排氣再循環(huán) 控制閥4b (EGR值)的開度被增加從而防止排氣再循環(huán)率改變。
同時，如果N02濃度變得高于最優(yōu)值，那么通過增加排氣再循環(huán)閥4b (EGR閥)的開度來減小從發(fā)動機1排放的NOx的量。但是，如果將旁路 通過冷卻器4c (旁通排氣量)的再循環(huán)排氣量保持不變，那么增加該再循環(huán) 排氣的量將使得排氣溫度增加，因此使過濾器28的溫度變得高于最優(yōu)溫度。 因此，旁通排氣量被減小從而防止排氣溫度由于再循環(huán)排氣的量的增加而增 加。
相反地，如果N02濃度變得低于最優(yōu)值，那么通過減小排氣再循環(huán)閥 4b (EGR閥)的開度來增加從發(fā)動機1排放的NOx的量。但是，如果將旁 路通過冷卻器4c (旁通排氣量)的再循環(huán)排氣量保持不變，那么降低再循環(huán) 排氣量將使得排氣溫度下降，因此使過濾器28的溫度變得低于最優(yōu)溫度。 因此，增加旁通排氣量從而防止排氣溫度由于再循環(huán)排氣的降低而降低。
如果過濾器28的溫度高于最優(yōu)溫度并且N02濃度高于最優(yōu)值，那么通 過降低旁通排氣量來降低再循環(huán)排氣的溫度，通過增加排氣再循環(huán)控制閥4b 的開度來降低從發(fā)動機l排放的NOx的量。相反地，如果過濾器28的溫度 低于最優(yōu)溫度并且N02濃度低于最優(yōu)值，那么通過增加旁通排氣量來提升再循環(huán)排氣的溫度，通過降低排氣再循環(huán)控制閥4b的開度來增加從發(fā)動機1
排放的NOx的量。
由于當通過降低旁路排氣量來降低再循環(huán)排氣的溫度時實際排氣再循
環(huán)率增加，所以使旁路排氣量降低可用于降低過濾器28的溫度以及降低N02 濃度。相反地，由于當通過增加旁路排氣量來提升再循環(huán)排氣的溫度時實際 排氣再循環(huán)率降低，所以增加旁通排氣量用于增加過濾器28的溫度以及增 加N02濃度。
雖然在上述實施例中氧化催化轉換器27和顆粒過濾器28設置為分離的 部件，但是可將氧化催化轉換器布置在顆粒過濾器28的上游側從而形成單 件整體單元。
術語的總體解釋
在理解本發(fā)明的范圍時，術語"包括"和其派生詞，如這里使用的，意 在作為說明所述特征、元件、部件、組、整數和/或步驟的存在的開放術語， 但是不排除其他未說明特征、元件、部件、組、整數和/或步驟的存在。上述 內容也適用以具有類似含義的詞語，諸如術語"包含"、"具有"和其派生詞。 同樣，當單數使用術語"部件"、"區(qū)段"、"部分"、"組成部分"或"元件" 時可具有單一部件或多個部件的雙重含義。這里使用的用于描述由部件、部
分、裝置等執(zhí)行的操作或功能的術語"檢測，，包括不需要物理檢測的部件、 部分、裝置等，而且包括執(zhí)行操作或功能的確定、測量、制模、預測或計算 等。這里使用的描述裝置的部件、區(qū)段或部分的術語"用以，'包括構造和/ 或編程為執(zhí)行所需功能的硬件和/或軟件。這里使用的諸如"基本上"、"大約" 和"大概，，的程度術語表示修改術語的可推理的偏差量，使得最終結果沒有 明顯變化。
雖然只有選定的實施例用于示出本發(fā)明，但是本領域技術人員從公開的 內容可知，在不脫離發(fā)明范圍的情況下可在這里進行各種變化和改進。例如， 可按照需要和/或要求改變各種部件的尺寸、形狀、位置或方向。如圖所示直 接相互連接或接觸的部件可具有設置在其間的中間結構。 一個元件的功能可 以由兩個執(zhí)行，反之亦然。 一項實施例的結構和功能可在其他實施例中采用。 所有的優(yōu)勢并不必要同時出現在具體實施例中。不同于現有技術的每個特 征，單獨或者與其他特征相結合，也應該認為是由申請人作出的對其他發(fā)明 的獨立說明，包括由這種(各)特征實現的結構和/或功能概念。因此，根據本發(fā)明的實施例的前述說明僅僅是示出的目的，并不是為了限制本發(fā)明的范 圍。
權利要求
1. 一種排氣凈化裝置，包括設置在內燃機排氣通道中的排氣顆粒過濾器，該排氣顆粒過濾器用以捕獲來自所述內燃機的排氣中的顆粒物質；在所述排氣通道中設置在排氣顆粒過濾器上游的氧化催化轉換器；以及再生控制部件，該再生控制部件用以控制再循環(huán)至所述內燃機的進氣系統(tǒng)的再循環(huán)排氣的排氣再循環(huán)率和溫度，以控制所述排氣顆粒過濾器的溫度以及所述排氣顆粒過濾器中的二氧化氮的濃度，使得由所述氧化催化轉換器產生的二氧化氮用于燃燒捕獲于所述排氣顆粒過濾器中的所述顆粒物質。
2、 根據權利要求1所述的排氣凈化裝置，其中，所述再生控制部件還用以改變再循環(huán)至所述進氣系統(tǒng)的所述再循環(huán)排 氣的量，以平衡由改變所述再循環(huán)排氣的所述溫度造成的所述再循環(huán)排氣的 所述再循環(huán)率的變化。
3、 根據權利要求1所述的排氣凈化裝置，其中，所述再生控制部件還用以改變再循環(huán)至所述進氣系統(tǒng)的所述再循環(huán)排 變化。
4、 根據權利要求1所述的排氣凈化裝置，其中，還包括 用以將所述排氣再循環(huán)至所述進氣系統(tǒng)的排氣再循環(huán)通道；排氣再循環(huán)控制閥，該排氣再循環(huán)控制閥設置在所述排氣再循環(huán)通道 以控制再循環(huán)至所述進氣系統(tǒng)的所述再循環(huán)排氣的所述再循環(huán)率； 冷卻器，該冷卻器設置在所述排氣再循環(huán)通道中以冷卻所述再循環(huán)排中，旁通通道，該旁通通道用以允許所述再循環(huán)排氣旁通過所述冷卻器；以及分配閥，該選擇器閥用以改變通過所述冷卻器的所述再循環(huán)排氣的量與 旁通過所述冷卻器的所述再循環(huán)排氣的量的比值，所述再生控制部件還用以通過控制所述選擇器閥以改變所述比值來控 制再循環(huán)至所述進氣系統(tǒng)的所述再循環(huán)排氣的所述溫度，并且通過控制所述 排氣再循環(huán)控制閥來控制再循環(huán)至所述進氣系統(tǒng)的所述再循環(huán)排氣的所述再循環(huán)率。
5、 根據權利要求4所述的排氣凈化裝置，其中，所述再生控制部件還用以在所述排氣顆粒過濾器的所述溫度低于目標 溫度時，控制所述選擇器閥以增加流入所述旁通通道的所述再循環(huán)排氣的量 以及控制所述排氣再循環(huán)控制閥以增加所述排氣再循環(huán)控制閥的開度，使得 所述再循環(huán)排氣的所述溫度增加從而增加所述排氣溫度同時將所述排氣再 循環(huán)率保持為基本固定。
6、 根據權利要求4所述的排氣凈化裝置，其中，所述再生控制部件還用以當所述排氣顆粒過濾器的所述溫度高于目標 溫度時，控制所述選擇器閥以減小流入所述旁通通道的所述再循環(huán)排氣的量 并且控制所迷排氣再循環(huán)控制閥以減小所述排氣再循環(huán)控制閥的開度，使得再循環(huán)率保持為基本固定。
7、 根據權利要求4所述的排氣凈化裝置，其中，所述再生控制部件還用以當所述排氣顆粒過濾器中的所述二氧化氮的 所述濃度低于目標濃度時，控制所述選擇器岡以增加流入所述旁通通道的所 述再循環(huán)排氣的量并且控制所述排氣再循環(huán)控制閥以減'J、所述排氣再循環(huán) 控制閥的開度，使得所述排氣再循環(huán)率被降低從而增加從所述內燃機排放的 NOx的量同時將所述排氣溫度保持為基本固定。
8、 根據權利要求4所述的排氣凈化裝置，其中，所述再生控制部件還用以當所述排氣顆粒過濾器中的所述二氧化氮的 所述濃度高于目標濃度時，控制所述選擇器閥以減小流入所述旁通通道的所 述再循環(huán)排氣的量并且控制所述排氣再循環(huán)控制閥以增加所述排氣再循環(huán) 控制閥的開度，使得所述排氣再循環(huán)率增加從而減少從所述內燃機排放的 NOx的量同時將所述排氣溫度保持為基本固定。
9、 根據權利要求1所述的排氣凈化裝置，其中，還包括 比較部件，該比較部件用以將在所述再生控制部件不控制所述溫度和所述二氧化氮的所述濃度的情況下所述顆粒物質在所述排氣顆粒過濾器中的 積聚率、與在所述再生控制部件控制所述溫度和所述二氣化氮的所述濃度的 情況下所述顆粒物質在所述排氣顆粒過濾器中的積聚率進行比較；以及 操作允許部件，該操'表明所述顆粒物質的積聚率在所述再生控制部件控制所述溫度和所述二氧 化氮的所述濃度的情況下、比在所述再生控制部件不控制所述溫度和所述二 氧化氮的所述濃度的情況下下降得更多時，允許所述再生控制部件的操作。
10、 根據權利要求9所述的排氣凈化裝置，其中，所述比較部件用以根據所述顆粒物質流入所述排氣顆粒過濾器的流入 率以及所述排氣顆粒過濾器中的所述顆粒物質通過氧化作用被去除的去除 率，推算所述顆粒物質在所述排氣顆粒過濾器中的積聚率。
11、 根據權利要求9所述的排氣凈化裝置，其中，所述比較部件用以根據下述各項中的至少一項推算所述顆粒物質通過氧化作用被去除的去除率所述排氣顆粒過濾器的溫度；積聚在所述排氣顆 粒過濾器中的所述顆粒物質的量；以及所述排氣顆粒過濾器中的二氧化氮的 濃度。
12、 根據權利要求1所述的排氣凈化裝置，其中，還包括 強制溫度增加再生部件，該強制溫度增加再生部件用以當積聚在所述排氣顆粒過濾器中的顆粒物質的量超過規(guī)定值時、禁止所述再生控制部件的操 作，并且通過增加所述排氣中的未燃燒組分的量來提升排氣溫度。
13、 一種凈化排氣的方法，包括使來自內燃機的排氣通過氧化催化轉換器以及設置在所述氧化催化轉換器下游的排氣顆粒過濾器；以及控制再循環(huán)至所述內燃機的進氣系統(tǒng)的再循環(huán)排氣的排氣再循環(huán)率和溫度，以控制所述排氣顆粒過濾器的溫度以及所述排氣顆粒過濾器中的二氧 化氮的濃度，使得由所述氧化催化轉換器產生的二氧化氮用于燃燒捕獲于所 述排氣顆粒過濾器中的所述顆粒物質。
14、 根據權利要求13所述的方法，其中，對所述再循環(huán)排氣的所述排氣再循環(huán)率和所迷溫度的控制包括改變再 循環(huán)至所述進氣系統(tǒng)的所述再循環(huán)排氣的量，以平衡由改變所述再循環(huán)排氣
15、 根據權利要求13所述的方法，其中，對所述再循環(huán)排氣的所述排氣再循環(huán)率和所述溫度的控制包括改變再 循環(huán)至所述進氣系統(tǒng)的所述再循環(huán)排氣的所述溫度，以平衡由改變所述再循 環(huán)排氣的所述再循環(huán)率造成的排氣溫度的變化。
16、 根據權利要求13所述的方法，其中，還包括 對所述再循環(huán)排氣的所述排氣再循環(huán)率和所述溫度的控制包括通過控制選擇器閥來改變通過設置在用以使所述排氣再循環(huán)至所述進氣系統(tǒng)的排 氣再循環(huán)通道中的冷卻器的所述再循環(huán)排氣的量與旁通過所述冷卻器的所 述再循環(huán)排氣的量的比值、來控制經由所述排氣再循環(huán)通道再循環(huán)至所述進 氣系統(tǒng)的所述再循環(huán)排氣的所述溫度，以及對所述再循環(huán)排氣的所述排氣再循環(huán)率和所述溫度的控制還包括通過 控制設置在所述排氣再循環(huán)通道中的排氣再循環(huán)控制閥、來控制再循環(huán)至所 述進氣系統(tǒng)的所述再循環(huán)排氣的所述再循環(huán)率。
17、 根據權利要求16所述的方法，其中，對所述再循環(huán)排氣的所述排氣再循環(huán)率和所述溫度的控制還包括當所 述排氣顆粒過濾器的所述溫度低于目標溫度時，控制所述選擇器閥以增加流 入所述旁通通道的所述再循環(huán)排氣的量以及控制所述排氣再循環(huán)控制閥以 增加所述排氣再循環(huán)控制閥的開度，使得所述再循環(huán)排氣的所述溫度增加從 而增加所述排氣溫度同時將所述排氣再循環(huán)率保持為基本固定。
18、 根據權利要求16所述的方法，其中，對所述再循環(huán)排氣的所述排氣再循環(huán)率和所述溫度的控制還包括當所 述排氣顆粒過濾器的所述溫度高于目標溫度時，控制所述選擇器閥以減小流 入所述旁通通道的所述再循環(huán)排氣的量并且控制所述排氣再循環(huán)控制閥以 減小所述排氣再循環(huán)控制閥的開度，使得所述再循環(huán)排氣的所述溫度被降低
19、 根據權利要求16所述的方法，其中，對所述再循環(huán)排氣的所述排氣再循環(huán)率和所述溫度的控制還包括當所 述排氣顆粒過濾器中的所述二氧化氮的所述濃度低于目標濃度時，控制所述 選擇器閥以增加流入所述旁通通道的所述再循環(huán)排氣的量并且控制所述排氣再循環(huán)控制閥以減小所述排氣再循環(huán)控制閥的開度，使得所述排氣再循環(huán) 率被降低從而增加從所述內燃機排放的NOx的量同時將所述排氣溫度保持 為基本固定。
20、 根據權利要求16所述的方法，其中，對所述再循環(huán)排氣的所述排氣再循環(huán)率和所述溫度的控制還包括當所 述排氣顆粒過濾器中的所述二氧化氮的所述濃度高于目標濃度時，控制所述選擇器閥以減小流入所述旁通通道的所述再循環(huán)排氣的量并且控制所述排 氣再循環(huán)控制閥以增加所述排氣再循環(huán)控制閥的開度，使得所述排氣再循環(huán) 率增加從而減少從所述內燃機排放的NOx的量同時將所述排氣溫度保持為 基本固定。
21、 根據權利要求13所述的方法，其中，還包括來控制所述溫度和所述二氧化氮的所述濃度的情況下所述顆粒物質在所述 排氣顆粒過濾器中的積聚率、與在執(zhí)行對所述再循環(huán)排氣的所述排氣再循環(huán) 率和所述溫度的控制來控制所述溫度和所述二氧化氮的所述濃度的情況下 所述顆粒物質在所述排氣顆粒過濾器中的積聚率進行比較，以便獲得比較結 果；以及當所述比較結果表明所述顆粒物質的積聚率在執(zhí)行所述再循環(huán)排氣的 所述排氣再循環(huán)率和所述溫度的控制來控制所述溫度和所述二氧化氮的所 述濃度的情況下、比在不執(zhí)行所述再循環(huán)排氣的所述排氣再循環(huán)率和所述溫 度的控制來控制所述溫度和所述二氧化氮的所述濃度的情況下下降得更多 時，允許執(zhí)行對所述再循環(huán)排氣的所述排氣再循環(huán)率和所述溫度的控制。
22、 根據權利要求21所述的方法，其中，通過根據所述顆粒物質流入所述排氣顆粒過濾器的流入率以及所述排 氣顆粒過濾器中的所述顆粒物質通過氧化作用被去除的去除率，推算所述顆 粒物質在所述排氣顆粒過濾器中的積聚率來獲得所述比較結果。
23、 根據權利要求21所述的方法，其中，通過根據下述各項中的至少 一 項推算所述顆粒物質通過氧化作用被去 除的去除率來獲得所述比較結果所述排氣顆粒過濾器的溫度；積聚在所述 排氣顆粒過濾器中的所述顆粒物質的量；以及所述排氣顆粒過濾器中的二氧 化氮的濃度。
24、 根據權利要求13所述的方法，其中，還包括當積聚在所述排氣顆粒過濾器中的顆粒物質的量超過規(guī)定值時，禁止對 所述再循環(huán)排氣的所述排氣再循環(huán)率和所述溫度進行控制來控制所述溫度 和所述二氧化氮的所述濃度，并且通過增加所述排氣中的未燃燒組分的量來 提升排氣溫度。
全文摘要
一種排氣凈化裝置設置有排氣顆粒過濾器、氧化催化轉換器和再生控制部件。該排氣顆粒過濾器布置在內燃機的排氣通道中以捕獲來自于內燃機的排氣的顆粒物質。該氧化催化轉換器布置在排氣通道中的排氣顆粒過濾器的上游。該再生控制部件用以控制再循環(huán)至內燃機的進氣系統(tǒng)的再循環(huán)排氣的溫度和排氣再循環(huán)率，以便控制排氣顆粒過濾器的溫度以及排氣顆粒過濾器中的二氧化氮的濃度，使得由氧化催化轉換器產生的二氧化氮用于燃燒捕獲于排氣顆粒過濾器中的顆粒物質。
文檔編號F02D9/04GK101302952SQ200810088778
公開日2008年11月12日 申請日期2008年5月7日 優(yōu)先權日2007年5月7日
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