專利名稱：用于測(cè)試內(nèi)燃機(jī)廢氣中粒子過濾器的再生完全性的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種根據(jù)權(quán)利要求1的前序部分所述的方法以及這種方法的一種應(yīng)用，還涉及一種根據(jù)權(quán)利要求6的前序部分所述的控制 器。
背景技術(shù)：
從帶有柴油機(jī)的客車的批量使用中已經(jīng)得知這樣的方法、這樣的 應(yīng)用和這樣的裝置。粒子過濾器是有效的工具，用于降低內(nèi)燃機(jī)(尤其 是柴油機(jī))的煙塵的排放。包含在廢氣中的煙塵顆粒在流經(jīng)粒子過濾器 時(shí)沉積在該粒子過濾器中。隨著該粒子過濾器的煙塵載荷的增加，廢 氣排氣背壓增加了。因此該內(nèi)燃機(jī)的效率下降了。燃料消耗增加并且 車輛加快變壞。為了限制該煙塵載荷的不良影響，就必須不時(shí)地把粒 子過濾器從存入的煙塵顆粒中釋放出來，這也稱作為再生。用從廢氣 中的氧氣把粒子過濾器中沉積的煙塵燃燒變成二氧化碳來進(jìn)行再生。通過發(fā)動(dòng)機(jī)方面的引起廢氣溫度的增加的措施來51發(fā)這種燃燒。 這通過到該內(nèi)燃機(jī)的空氣系統(tǒng)中的干涉(例如調(diào)節(jié)氣門)和/或到噴射過 程中的干涉來達(dá)到。當(dāng)廢氣溫度超過粒子過濾器中的煙塵的點(diǎn)火溫度 時(shí)，再生就開始了。在車輛中，在大約300至800 km的行駛距離后，根據(jù)煙塵粒子 過濾器的空氣載荷，典型地來進(jìn)行這樣的再生。該載荷依賴于內(nèi)燃機(jī) 的煙塵粗略排;故和粒子過濾器的大小。為識(shí)別載荷，在已知的物件中 對(duì)壓力差傳感器的信號(hào)進(jìn)行評(píng)判，該壓力差傳感器檢測(cè)壓力差，該壓 力差在粒子過濾器被流經(jīng)時(shí)出現(xiàn)。在廢氣體積流恒定的前提條件下， 該壓力差隨著粒子過濾器的煙塵載荷的增加而增加。對(duì)體積流量標(biāo)準(zhǔn)化的壓力差是用于流動(dòng)阻力的尺度和因此用于粒子過濾器的煙塵載 荷的尺度?？刂破饔?jì)算依照內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)行參數(shù)來計(jì)算這樣尺度，并依 照所述的尺度來控制粒子過濾器的再生。當(dāng)標(biāo)準(zhǔn)化的壓力差超出第一閾值時(shí)，那么就例如開始再生。當(dāng)從 壓力差和廢氣體積流量中的商值低于下閾值時(shí)，則引起的再生通常持 續(xù)幾分鐘并且在已知的物件中結(jié)束。發(fā)明內(nèi)容對(duì)于帶有粒子過濾器的廢氣凈化系統(tǒng)的正確運(yùn)行重要的是，再生 在正確的時(shí)間點(diǎn)產(chǎn)生和盡可能完全地實(shí)施。從以下原因中得出重復(fù)出 現(xiàn)不完全的再生是不利的現(xiàn)代內(nèi)燃機(jī)、尤其是現(xiàn)代柴油機(jī)的良好效 率要在相應(yīng)低的廢氣溫度和粒子過濾器溫度下才能實(shí)現(xiàn)。由于煙塵燃 燒需要很高的廢氣溫度，每次再生都會(huì)導(dǎo)致溫度-交變載荷，其會(huì)使粒 子過濾器老化。因此，頻繁引發(fā)的再生會(huì)加速老化，并因此不期望地 減少粒子過濾器的壽命。此外，每次再生還要求一定的燃料消耗，用 于加熱廢氣裝置。此外，不完全的再生還繼續(xù)增加了燃料消耗，因?yàn)?該再生在時(shí)間平均值中增加了廢氣排氣背壓，該廢氣排氣背壓對(duì)內(nèi)燃 機(jī)的效率產(chǎn)生不利的影響。令人吃驚的是，為可靠地識(shí)別粒子過濾器的不完全再生，從壓力 差和廢氣質(zhì)量流量中的商的已知評(píng)價(jià)是不夠的，所述評(píng)價(jià)在柴油機(jī)運(yùn) 行時(shí)采用盡可能恒定的廢氣質(zhì)量流量，尤其是在運(yùn)行時(shí)采用在再生期 間和在再生之后盡可能恒定的廢氣質(zhì)量流量。用已知的方法控制的再生在這些內(nèi)燃機(jī)中尤其經(jīng)常結(jié)束得太早。 這產(chǎn)生以下結(jié)果，即粒子過濾器相應(yīng)快速地被重新完全裝載，以致要 引發(fā)新的再生嘗試。因此總的說來，再生嘗試的頻率高得不恰當(dāng)，該 頻率的所謂缺點(diǎn)是，使老化加快，增加了燃料的消耗。不利之處還有，用于監(jiān)控再生完全性的監(jiān)控功能以引起的再生嘗 試的頻率的評(píng)價(jià)為基礎(chǔ)。因此， 一直到確定了再生的不完全性，該再導(dǎo)致了太大的頻率數(shù)值，在現(xiàn)有技術(shù)中流逝了比較長的時(shí)間，在這段 時(shí)間內(nèi)該內(nèi)燃機(jī)采用平均太高的廢氣排氣背壓和因而增加的燃料消 耗來運(yùn)行。
在該背景下，本發(fā)明的目的是，更好地識(shí)別粒子過濾器的不完全 再生，其中，該說明不僅涉及到方法方面，也涉及到應(yīng)用方面和裝置 方面。
分別用獨(dú)立權(quán)利要求的特征來實(shí)現(xiàn)此目的。已經(jīng)顯示了，與已知 的壓力差的評(píng)價(jià)相比，根據(jù)本發(fā)明的、對(duì)已獲取的壓力差的時(shí)間導(dǎo)數(shù) 進(jìn)行評(píng)價(jià)可更可靠地聲明再生完全性。另外的優(yōu)點(diǎn)在于，本發(fā)明已經(jīng) 允許直接在粒子過濾器的單個(gè)再生之后，對(duì)再生效果進(jìn)行評(píng)價(jià)。由此， 也可以比在已知的方法更快地發(fā)現(xiàn)系統(tǒng)錯(cuò)誤，該方法評(píng)價(jià)再生嘗試的 頻率和因此必須等待若干再生嘗試。通過更快地識(shí)別不足夠的再生， 可以更快地參與到再生的控制中。因此，下述情況，即頻繁引發(fā)的再 生會(huì)增加燃料消耗，還會(huì)增加粒子過濾器的由老化引起的磨損，就可 以避免或至少可以降低。
由從屬權(quán)利要求、描述和附圖中體現(xiàn)另外的優(yōu)點(diǎn)。 不言而喻的是，上述提及的和在以下還要闡述的特征不僅可以應(yīng) 用在各個(gè)已說明的結(jié)合中，也可以應(yīng)用在其他的結(jié)合中或單獨(dú)應(yīng)用， 而不用離開本發(fā)明的框架。


本發(fā)明的實(shí)施例在附圖中示出了 ，并在接下來的描述中進(jìn)一步闡
述。分別以示意圖的形式顯示了
圖l顯示了一種內(nèi)燃機(jī)，其具有帶有粒子過濾器的廢氣裝置；
圖2以流程圖形式顯示了根據(jù)本發(fā)明的方法的實(shí)施例；
圖3顯示了在完全的再生和不完全的再生之后，在粒子過濾器上
的壓力差的時(shí)間走向；和
圖4顯示了在一個(gè)實(shí)施例中，壓力差的時(shí)間導(dǎo)婆^直關(guān)于再生結(jié)果的函數(shù)關(guān)系圖。
具體實(shí)施方式
其中，圖1顯示了通過粒子過濾器10的截面，內(nèi)燃機(jī)12的廢氣從左往右流經(jīng)該粒子過濾器。該粒子過濾器10具有多孔的過濾器結(jié) 構(gòu)14，其對(duì)于廢氣是可透過的，但是包含在廢氣中的煙塵顆粒不能或 僅有小部分是可透過的。該多孔的過濾器14在圖1的實(shí)施例中具有 交互的、分別向左或向右關(guān)閉的通道16、 18，其通過多孔的側(cè)壁20 互相分開。為了經(jīng)過粒子過濾器IO,廢氣必須流經(jīng)該多孔的側(cè)壁20。 其中，包含在廢氣中的煙塵顆粒沉積在側(cè)壁20的細(xì)孔中，這漸漸地 堵塞了這些細(xì)孔并且增加該粒子過濾器10的流動(dòng)阻力。該流動(dòng)阻力在流經(jīng)粒子過濾器時(shí)導(dǎo)致了壓力下降，該壓力降作為 壓力差dp被壓力差傳感器22中獲得并且遞交給控制器24。下面，不 僅壓力差而且壓力信號(hào)都用相同的參考標(biāo)記dp表示?？刂破?4形成 了依照壓力信號(hào)dp的用于帶煙塵的粒子過濾器10的載荷的尺度。分 別根據(jù)實(shí)施例，壓力信號(hào)dp也可以直接作為載荷的尺度來應(yīng)用，因 為在粒子過濾器10上的壓力差dp單調(diào)地以粒子過濾器10的煙塵載 荷來增力口。控制器24優(yōu)選是指這樣的控制器，即，其形成依賴于壓力差傳 感器22的信號(hào)dp和其它傳感器26、 28的信號(hào)BP、 T的、用于操作 內(nèi)燃機(jī)10的控制變量S_L和S_K。在傳感器26的信號(hào)BP中描繪了 內(nèi)燃機(jī)12的運(yùn)行參數(shù)，如轉(zhuǎn)速，進(jìn)氣質(zhì)量，載荷壓力，駕駛員期望， 燃燒室壓力，燃燒噪音等等，其中，該列表的不是封閉式的，并且控 制器24也不必處理所有指定的運(yùn)行參數(shù)的信號(hào)。傳感器28在粒子過 濾器10之前或之中檢測(cè)溫度T。在優(yōu)選的實(shí)施例中，該溫度T作為 實(shí)際值用于溫度控制，利用該溫度控制在粒子過濾器10的再生期間 把粒子過濾器的溫度維持在煙塵的點(diǎn)燃溫度之上?？刂破?4利用控 制變量S—L接合到空氣系統(tǒng)32上(那里例如到節(jié)流閥或廢氣回流閥上)，并且控制器24利用控制變量S—K接合到內(nèi)燃機(jī)12的燃料系統(tǒng) 30上(那里例如到噴射器裝置上)。
此外，控制器24設(shè)置成、尤其是編程成，用于控制根據(jù)本發(fā)明 的方法的流程，或用于控制一個(gè)或多個(gè)改進(jìn)方案的流程。
圖2以流程圖形式顯示了才艮據(jù)本發(fā)明的方法的實(shí)施例。其中，步 驟34代表了主程序HP用于控制內(nèi)燃機(jī)12，該程序執(zhí)行在控制器24 中。在步驟34的主程序中內(nèi)燃機(jī)12在正常運(yùn)行NB中運(yùn)行。正常運(yùn) 行的概念是用于給再生運(yùn)行的概念劃定界限，并且因此包括所有運(yùn)行 種類BA，在這些運(yùn)行種類中不發(fā)生粒子過濾器IO的再生。因此，在 步驟34的主程序中適用的是，所選的運(yùn)行種類BA是正常運(yùn)行NB(BA =NB)。
為了監(jiān)控粒子過濾器10的煙塵載荷，從步驟34中的主程序又產(chǎn) 生分支進(jìn)入步驟36中，其中獲取了在粒子過濾器10上的壓力差dp, 如同它由壓力傳感器22提供的一樣。在此連接了步驟38，其中，把 獲取的壓力差dp與閾值SW1進(jìn)行比較。只要dp不超出閾值SW1,則 程序產(chǎn)生分支回到步驟34中，在此步驟中內(nèi)燃機(jī)12繼續(xù)在正常運(yùn)行 NB中運(yùn)行。
與之相反，假如壓力差dp超出閾值SWl，則步驟40連接到步驟 38，其中，內(nèi)燃機(jī)12的運(yùn)行種類BA從正常運(yùn)行NB切換或變更到再 生運(yùn)行RB。在該再生運(yùn)行RB中控制器24這樣控制內(nèi)燃機(jī)12,即其 廢氣的溫度增加如此高，以致達(dá)到或超出了在粒子過濾器10中的煙 塵的點(diǎn)火溫度。這優(yōu)選地通過改變用于空氣系統(tǒng)32的控制變量S—L 和/或改變用于燃料系統(tǒng)30的控制變量S一K來實(shí)現(xiàn)。
為了增加廢氣溫度，可行的是，提前的燃燒的或積聚的后噴射、 主噴射的延遲和進(jìn)氣節(jié)流或廢氣回流率的增加。這些措施的結(jié)合同樣 是可能的。備選地或補(bǔ)充地，推后的后噴射也是可行的，其通過在氧 化尾氣處理器中對(duì)燃燒室中不再燃燒的燃料進(jìn)行氧化，來進(jìn)一步提高 廢氣溫度。為了也在不利的環(huán)境條件中確保粒子過濾器10的可靠再生，在 優(yōu)選的實(shí)施例中要控制在再生時(shí)的廢氣溫度。溫度傳感器28的溫度 信號(hào)當(dāng)作用于廢氣溫度控制的輸入變量，該溫度傳感器設(shè)置在粒子過 濾器10之前或粒子過濾器10之中。為了備選地或補(bǔ)充地獲取粒子過濾器的或廢氣的實(shí)際溫度，這樣的實(shí)際溫度也可以從內(nèi)燃機(jī)12的運(yùn) 行特征量(如吸入的空氣量和噴入的燃料量)在控制器24中通過作為軟 件模塊實(shí)現(xiàn)的廢氣溫度模型來計(jì)算。緊接著步驟40，在步驟42中，在再生運(yùn)行RB時(shí)存在的壓力差 dp在粒子過濾器10上獲取，并且在步驟44中與第二閾值SW2進(jìn)行 比較。第二閾值SW2比第一閾值SW1小。如果粒子過濾器10重新 繼續(xù)再生，則低于該第二閾值?？墒窃谠偕_始時(shí)，壓力差dp還將 比第二閾值SW2大，以致否定在步驟44中的詢問并且程序產(chǎn)生分支 返回到步驟40中，在此步驟中繼續(xù)進(jìn)行再生運(yùn)行RB。通過重復(fù)地經(jīng) 歷步驟40、 42和44的循環(huán)，再生運(yùn)行RB運(yùn)行如此長時(shí)間，直到在 步驟44中確定，壓力差dp基于粒子過濾器10的累進(jìn)的再生而低于 第二閾值SW2。在這種情況下，離開步驟40、 42和44的所述循環(huán)，并且程序產(chǎn) 生分支進(jìn)入步驟46中，其中，內(nèi)燃機(jī)12的運(yùn)行種類BA從再生運(yùn)行 RB回控到正常運(yùn)行NB。其中，控制器24內(nèi)部的時(shí)間計(jì)數(shù)器的時(shí)間 變量或計(jì)數(shù)變量t設(shè)置到開始數(shù)值t0上。緊接著在步驟48中，重新 獲取壓力差dp。緊接著在步驟50中，形成時(shí)間導(dǎo)數(shù)z:d/dt(dp)。在 步驟52中，時(shí)間導(dǎo)數(shù)和隨即的壓力差dp的改變速度與閾值z(mì)—S進(jìn)行 比較。在粒子過濾器IO的盡可能完全的再生中，壓力差dp在再生之后 僅比較慢地重新增加。斜率將是相應(yīng)平緩的，時(shí)間導(dǎo)數(shù)z的數(shù)量將是 相應(yīng)小的，以致在步驟52中不會(huì)超出閾值z(mì)—S。在這種情況下連接到 步驟52,其中，時(shí)間變量或計(jì)數(shù)變量t與閾值t一S進(jìn)^"比較。首先還 不是這種情況，以致否定了步驟54中的詢問并且連接到步驟56,其中，時(shí)間變量或計(jì)數(shù)變量t的數(shù)值增加了增量dt。
之后，在步驟48中重新獲取了壓力差dp。然后，步驟48、 50、 52、 54和56的循環(huán)重復(fù)地運(yùn)行了如此長的時(shí)間，直到時(shí)間變量或計(jì) 數(shù)變量t的數(shù)值通過重復(fù)的增量超過了步驟54中的閾值t—S。然后程 序產(chǎn)生分支進(jìn)入步驟58中，其中，再生R被評(píng)價(jià)為完全的。那么在 結(jié)果中，在再生結(jié)束之后形成的時(shí)間導(dǎo)數(shù)z與閾值z(mì)—S進(jìn)行比較，如 果時(shí)間導(dǎo)數(shù)比預(yù)先給定的閾值更小時(shí)，則再生R被評(píng)價(jià)為成功的。緊 接著，本方法返回到步驟34的主程序中。在步驟54中的時(shí)間詢問的 作用是，最多在時(shí)間間隔t—S的長度中監(jiān)控斜率值z(mì)。因此，與用于 斜率的閾值的比較僅在限定的時(shí)間間隔t一S之內(nèi)在再生結(jié)束之后產(chǎn) 生。
與之相反，假如再生R不是足夠的，則在連接的正常運(yùn)行NB中 壓力差dp首先會(huì)比較快地增加。由此在步驟50中產(chǎn)生導(dǎo)數(shù)z的比較 大的數(shù)值，以致步驟52中的閾值z(mì)_S在足夠不完全的再生R中會(huì)被 超出。然后本方法從步驟52中產(chǎn)生分支進(jìn)入步驟60中，其中，再生 R被評(píng)價(jià)為不完全的。與現(xiàn)有技術(shù)不同的是，該評(píng)價(jià)是緊接在單獨(dú)的 再生之后進(jìn)行的。
圖3顯示了壓力差dp經(jīng)時(shí)間t的走向。在時(shí)間點(diǎn)t—x上，粒子過 濾器完全地卸載煙塵顆粒，然后緊接著經(jīng)過小時(shí)數(shù)量級(jí)的時(shí)間間隔后 進(jìn)行加載。其中，切線64說明了 dp(t)曲線的初始斜率，該曲線然后 在接下來的過程中繼續(xù)減少。在時(shí)間點(diǎn)tl中，粒子過濾器進(jìn)行再生。 與時(shí)間點(diǎn)t—x相反，在時(shí)間點(diǎn)t—y上的再生僅4又是不完全的。因此在 時(shí)間點(diǎn)tj上，沉積的煙塵顆粒僅僅燃燒了大約10%。正如在壓力過 程中的突然下跌所顯示的，可是其中壓力差dp已經(jīng)減少到數(shù)值的大 約一半，該壓力差在再生之前，即在時(shí)間點(diǎn)t—y之前就具有了該數(shù)值。 基于壓力差的這種明顯的反應(yīng)，估計(jì)要進(jìn)行進(jìn)一步的的再生。可是， 在粒子過濾器的更新的裝載時(shí)，壓力差的快速重新增加對(duì)于不完全再 生是典型的，該裝載發(fā)生在時(shí)間點(diǎn)t_y之后?？焖俚闹匦略黾右苍谇芯€66的斜率中描繪了。從切線66和64中的比較中，從質(zhì)量上講顯 而易見的是，比起在時(shí)間點(diǎn)t—x上的更完全再生，該在時(shí)間點(diǎn)t_y上 的不完全再生伴隨著更大的切線斜率數(shù)值。圖4繼續(xù)說明了這種相互關(guān)系。曲線68給出了壓力差dp的起始 斜率、即其緊接著再生之后的時(shí)間導(dǎo)數(shù)值d/dt(dp)與再生效果以百分 數(shù)形式沿橫軸表示的數(shù)值的相互關(guān)系。其中，百分比數(shù)值說明了燃燒 的煙塵顆粒與積存的煙塵顆粒的比例。其中，100%的數(shù)值相當(dāng)于完全 的再生。對(duì)于10g的煙塵載荷，在再生時(shí)燃燒了 4g的煙塵，則例如 產(chǎn)生了數(shù)值為40 %的再生效果。進(jìn)程來描繪，并且因此可對(duì)已進(jìn)行的再生，有質(zhì)量地評(píng)價(jià)它的再生效 果。尤其可以明顯地看到，時(shí)間導(dǎo)數(shù)d/dt(dp)在再生根本不完全的情 況中比在再生完全的情況中具有明顯更高的數(shù)^直已經(jīng)顯示了 ，這種方法也在柴油機(jī)的運(yùn)行中在靜止的工作點(diǎn)中允 許可靠地評(píng)價(jià)再生效果。因此，優(yōu)選的實(shí)施例規(guī)定了本方法的應(yīng)用， 或規(guī)定了在內(nèi)燃機(jī)(尤其是指柴油機(jī))中的實(shí)施例之一的應(yīng)用，該內(nèi)燃 機(jī)在靜止的工作點(diǎn)中運(yùn)行?？墒窃搼?yīng)用不是限制在僅僅靜止運(yùn)行的內(nèi) 燃機(jī)的應(yīng)用上。因此更多的優(yōu)選的實(shí)施例規(guī)定，在靜止可運(yùn)行的內(nèi)燃 機(jī)中形成用于內(nèi)燃機(jī)的廢氣質(zhì)量流量的尺度，并且只能應(yīng)用這樣的結(jié) 果，即，此結(jié)果是在盡可能恒定的廢氣質(zhì)量流量中獲取的。
權(quán)利要求
1. 一種方法，用于評(píng)價(jià)被內(nèi)燃機(jī)(12)的廢氣流經(jīng)的粒子過濾器(10)的再生完全性，其中獲取壓力差(dp)并評(píng)估該壓力差以用于評(píng)價(jià)，所述壓力差在所述粒子過濾器(10)被流經(jīng)時(shí)在所述粒子過濾器(10)上產(chǎn)生，其特征在于，形成所獲取的壓力差(dp)的時(shí)間導(dǎo)數(shù)(z)，并且依照所述時(shí)間導(dǎo)數(shù)(z)來對(duì)再生完全性進(jìn)行評(píng)價(jià)。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，在再生結(jié)束之后 形成的時(shí)間導(dǎo)數(shù)(z)與預(yù)先給定的閾值(z—S)進(jìn)行比較，并且當(dāng)所述時(shí)間 導(dǎo)數(shù)(z)比預(yù)先給定的閾值(z—S)更小時(shí)，則把再生評(píng)價(jià)為成功的。
3. 根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于，與閾值(z一S)的比 較僅在限定的時(shí)間間隔之內(nèi)在再生結(jié)束之后進(jìn)行。
4. 根據(jù)權(quán)利要求1至3中任一項(xiàng)所述的方法，其特征在于，形 成用于所述內(nèi)燃機(jī)(12)的廢氣質(zhì)量流量的尺度，并且僅應(yīng)用這樣的結(jié) 果，即，該結(jié)果是在盡可能恒定的廢氣質(zhì)量流量中獲取的。
5. —種應(yīng)用方法，其在柴油機(jī)中應(yīng)用根據(jù)權(quán)利要求1至3中任 一所述的方法，該柴油機(jī)在靜止的工作點(diǎn)中運(yùn)行。
6. —種控制器(24),其設(shè)置成用于評(píng)價(jià)被內(nèi)燃機(jī)(12)的廢氣流經(jīng) 的粒子過濾器(10)的再生完全性，其中所述控制器(24)對(duì)壓力差(dp)進(jìn) 行處理并評(píng)估該壓力差以用于評(píng)價(jià)，所述壓力差在所述粒子過濾器(IO) 被流經(jīng)時(shí)在所述粒子過濾器(10)上產(chǎn)生，其特征在于，所述控制器(24)數(shù)(z)來評(píng)價(jià)再生完全性。
7. 根據(jù)權(quán)利要求6所述的控制器(24),其特征在于，其設(shè)置成用 于控制根據(jù)權(quán)利要求2至5中任一項(xiàng)所述的方法的流程。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種方法，用于評(píng)價(jià)被內(nèi)燃機(jī)(12)的廢氣流經(jīng)的粒子過濾器(10)的再生完全性，其中獲取壓力差(dp)并評(píng)估該壓力差以用于評(píng)價(jià)，所述壓力差在所述粒子過濾器(10)被流經(jīng)時(shí)在所述粒子過濾器(10)上產(chǎn)生。該方法特征在于，形成了所獲取的壓力差(dp)的時(shí)間導(dǎo)數(shù)(z)，并且依照該時(shí)間導(dǎo)數(shù)(z)來對(duì)再生完全性進(jìn)行評(píng)價(jià)。
文檔編號(hào)F01N9/00GK101548079SQ200780043304
公開日2009年9月30日 申請(qǐng)日期2007年11月8日 優(yōu)先權(quán)日2006年11月23日
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