專利名稱：前置旋風(fēng)預(yù)除塵scr煙氣脫硝工藝的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于煙氣脫硝工藝，具體地說，是一種前置旋風(fēng)預(yù)除塵SCR煙氣脫 硝工藝。
技術(shù)背景傳統(tǒng)的煙氣脫硝裝置如圖5所示，SCR反應(yīng)器3上部連接鍋爐10引出的煙 氣接入管8，該煙氣接入管8內(nèi)設(shè)置有靜態(tài)混合器2，該靜態(tài)混合器2前面設(shè)有 噴氨格柵1，所述SCR反應(yīng)器3下部通過煙氣輸出管9與靜電除塵器5連接，在 靜電除塵器5和SCR反應(yīng)器3之間的煙氣輸出管9設(shè)有空氣預(yù)熱器4，所述進(jìn)入 鍋爐10的空氣輸入管13通過風(fēng)機(jī)11經(jīng)所述空氣預(yù)熱器4與鍋爐10相連，所 述噴氨格柵1的噴嘴朝向SCR反應(yīng)器3。在噴氨格柵1與鍋爐10之間的煙氣輸 入管8內(nèi)；SCR反應(yīng)器3與空氣預(yù)熱器4之間的煙氣輸出管9內(nèi)分別設(shè)有擋板 13。鍋爐10與煙氣輸出管9前端之間另設(shè)有管道相通，該管道內(nèi)也設(shè)有擋板13， 作為SCR旁路，所述噴氨格柵1的噴嘴朝向與煙氣方向相同，在SCR反應(yīng)器中， 煙氣中的NOx與噴入煙氣中的氨氣在催化劑表面發(fā)生選擇性催化還原(SCR)反 應(yīng)被還原成N2和H20。凈化后的煙氣再依次進(jìn)入空氣預(yù)熱器4、靜電除塵器5和 FGD脫硫裝置后經(jīng)煙囪排放，。由于在SCR反應(yīng)器中，煙氣粉塵濃度較高，所含的飛灰易造成催化劑磨損 和中毒，縮短催化劑使用壽命，增加運(yùn)行成本；其中的大顆粒飛灰(特別是爆米花飛灰)特別容易造成催化劑堵塞，為了降低催化劑堵塞的概率， 一般需要 選擇大孔徑催化劑，從而會(huì)造成催化劑體積較大，增加了 SCR項(xiàng)目投資成本； 如果催化劑堵塞就必須要停爐，損失巨大，為了避免催化劑堵塞造成停爐的風(fēng)險(xiǎn)，所以在系統(tǒng)設(shè)計(jì)中往往需要設(shè)置SCR旁路6，這樣會(huì)進(jìn)一步增加SCR脫硝的 投資成本；此外由于飛灰濃度較高，脫硝反應(yīng)泄漏的,3與S03和H20會(huì)生成硫 酸氫銨(ABS)等物質(zhì)，該物質(zhì)具有較大的黏性，會(huì)在使得粉塵在空預(yù)器表面聚 集，造成空預(yù)器的沾污和腐蝕，造成空預(yù)器4的堵塞，所以必須要提高空預(yù)器4 的清洗頻率。此外，在傳統(tǒng)工藝中，由于脫硝催化劑的磨損等原因，會(huì)造成磨損的脫硝 催化劑重金屬在靜電除塵器5粉塵中富集，使得靜電除塵器飛灰的重金屬濃度 偏高，影響電廠飛灰的應(yīng)用。目前的潮流是取消SCR旁路6，這無疑會(huì)進(jìn)一步增加了飛灰堵塞造成停機(jī)的 危險(xiǎn)，傳統(tǒng)的SCR工藝將受到更加嚴(yán)峻的挑戰(zhàn)。 發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明所要解決的技術(shù)問題在于提供一種在取消SCR旁路的同時(shí)還能減小 SCR反應(yīng)器催化劑體積大小和靜電除塵器大小的前置旋風(fēng)預(yù)除塵SCR煙氣脫硝工 藝。本發(fā)明的技術(shù)方案如下 一種前置旋風(fēng)預(yù)除塵SCR煙氣脫硝工藝，其特征 在于按如下步驟進(jìn)行-步驟l，前置旋風(fēng)預(yù)除塵SCR煙氣脫硝裝置，包括噴氨格柵、靜態(tài)混合器、 SCR反應(yīng)器、空氣預(yù)熱器、靜電除塵器，所述SCR反應(yīng)器，上部連接鍋爐引出的 煙氣接入管，該煙氣接入管內(nèi)設(shè)置有靜態(tài)混合器，該靜態(tài)混合器前面設(shè)有噴氨格柵，所述SCR反應(yīng)器下部通過煙氣輸出管與靜電除塵器連接，在靜電除塵器和SCR反應(yīng)器之間的煙氣輸出管上設(shè)有空氣預(yù)熱器，所述進(jìn)入鍋爐的空 氣輸入管通過風(fēng)機(jī)經(jīng)所述空氣預(yù)熱器與鍋爐相連，其中所述噴氨格柵前面的煙 氣接入管上設(shè)有耐高溫旋風(fēng)分離器，所述噴氨格柵的噴嘴朝向鍋爐，所述耐高 溫旋風(fēng)分離器包括直筒、排氣筒、錐形筒、排灰筒和封頭，所述直筒上端和下 端分別連接排氣筒和錐形筒，該排氣筒上端筒口被封頭蓋住，該錐形筒下端經(jīng) 小灰斗與排灰筒相通，所述直筒內(nèi)設(shè)有與排氣筒相通的錐形插入筒，在所述直 筒和排氣筒上分別有渦形煙氣入口和切向延伸煙氣出口 ，所述煙氣入口 、直筒、 錐形筒、小灰斗的側(cè)壁為普通碳鋼，在該側(cè)壁內(nèi)表面用保溫釘固定有保溫材料， 在該保溫釘外端設(shè)置有薄層端板，在端板外固定有龜甲網(wǎng)，網(wǎng)間填充耐溫耐磨 材料；所述插入筒和排灰筒的普通碳鋼側(cè)壁內(nèi)表面焊接龜甲網(wǎng)，網(wǎng)間填充耐溫 耐磨材料；步驟2，煙氣的引入預(yù)處理，從鍋爐引出煙氣進(jìn)入耐高溫旋風(fēng)分離器，在耐 高溫旋風(fēng)分離器將大部分大顆粒飛灰(包括爆米花飛灰)除去，然后煙氣通過 煙氣接入管進(jìn)入SCR反應(yīng)器，在該煙氣接入管中煙氣與噴氨格柵噴出的氨逆向 混合，經(jīng)過靜態(tài)混合器的進(jìn)一步混合均勻，然后流入SCR反應(yīng)器；步驟3，煙氣的脫硝排出，經(jīng)上述預(yù)處理與氨混合的煙氣進(jìn)入SCR反應(yīng)器， 與SCR反應(yīng)器內(nèi)的催化劑接觸充分反應(yīng)脫硝，然后經(jīng)進(jìn)入煙氣輸出管經(jīng)空氣預(yù) 熱器與輸入鍋爐的冷空氣換熱，煙氣溫度降低后經(jīng)過靜電除塵器除塵后輸出。在所述鍋爐和噴氨格柵之間的煙氣接入管內(nèi)裝有由錯(cuò)排管束組成的煙氣均 流器，該煙氣均流器對(duì)耐高溫旋風(fēng)分離器排出的煙氣在與氨混合前進(jìn)行整流。整個(gè)工藝中增加一個(gè)高溫旋風(fēng)分離器，將大顆粒飛灰(尤其是爆米花飛灰)去除，可以減少大粒徑飛灰對(duì)催化劑的堵塞；同時(shí)由于去除了大顆粒飛灰，可 以選擇孔徑較小的SCR脫硝催化劑，減小所需的催化劑體積；由于飛灰含量大 幅度下降，所以對(duì)催化劑的磨損和中毒的概率降低，使得脫硝催化劑壽命大幅 度延長(zhǎng)；由于飛灰造成催化劑堵塞的概率已經(jīng)非常低了，沒有必要再設(shè)置SCR 旁路，可以降低SCR工程的造價(jià)成本，這也與目前取消SCR旁路的趨勢(shì)相吻合。 此外，由于飛灰濃度的大幅降低，即使有硫酸氫銨的生成，由于粉塵濃度的減 少，造成空預(yù)器堵塞的概率也大幅下降，可以延長(zhǎng)空預(yù)器的清洗周期。設(shè)置旋風(fēng)分離器預(yù)除塵裝置的另一個(gè)優(yōu)點(diǎn)是由于飛灰大多數(shù)是在SCR反應(yīng) 器前的旋風(fēng)分離器去除的，此部分飛灰不受到催化劑磨損的影響，不會(huì)使得其 中的含量增加，而后部的靜電除塵器的飛灰中由于通過催化劑的粉塵濃度降低， 催化劑的磨損下降，也會(huì)使得粉塵中的重金屬含量有所下降，所以本發(fā)明可以 避免傳統(tǒng)的SCR系統(tǒng)造成的靜電除塵器重金屬含量增加，嚴(yán)重影響飛灰的應(yīng)用 和銷售的情況(飛灰可以作為生產(chǎn)水泥等的原料)。由于在省煤器和SCR反應(yīng)器之間增加了旋風(fēng)分離器，使得煙氣擾動(dòng)程度有 了很大的提高，為了提高氨氣在煙氣中分散的均勻度，本發(fā)明在噴氨格柵上游 設(shè)置有煙氣均流器，使得煙氣均勻朝向同一方向與噴氨格柵噴出的氨氣更好混 合。該煙氣均流器采用錯(cuò)排的平行管束，具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、均流效果好和壓降低 等優(yōu)點(diǎn)。由于經(jīng)過旋風(fēng)分離器已經(jīng)去除了大部分飛灰，在即使噴氨噴嘴的噴嘴方向與煙 氣流動(dòng)方向相反時(shí)，也不會(huì)發(fā)生堵塞，如果噴氨格柵噴出氨氣的方向與煙氣流 動(dòng)的方向相反，煙氣與氨氣的混合會(huì)更加均勻，與SCR反應(yīng)器里的催化劑反應(yīng) 更加充分，所以本發(fā)明的脫硝系統(tǒng)的噴氨格柵的噴嘴與煙氣方向相反。旋風(fēng)分離器后的SCR系統(tǒng)的布置與傳統(tǒng)SCR反應(yīng)系統(tǒng)布置基本相似，需要 設(shè)置導(dǎo)流板、氨氣噴射格柵、靜態(tài)混合器、飛灰整流器、催化劑、吹灰器等， 在SCR反應(yīng)器后依次經(jīng)過空氣預(yù)熱器、靜電除塵器、FGD脫硫裝置、引風(fēng)機(jī)后經(jīng) 煙囪排放。在SCR反應(yīng)器設(shè)計(jì)中，由于飛灰含量的降低，可采用小孔徑催化劑，由于 小孔徑催化劑比表面積較大，可以使得催化劑體積有所下降，可以采用較小的 SCR反應(yīng)器，SCR反應(yīng)器載荷較小，對(duì)支撐的要求比傳統(tǒng)SCR反應(yīng)器降低。在內(nèi) 部件的設(shè)計(jì)中，由于旋風(fēng)分離器的對(duì)煙氣的攪動(dòng)，在靜態(tài)混合器的設(shè)計(jì)中需要 通過CFD模擬和物理流動(dòng)模型進(jìn)行仔細(xì)核算；由于飛灰堵塞概率很低，可以不 設(shè)吹灰器或者將吹灰的周期設(shè)置得較長(zhǎng)。其他內(nèi)部件(氨氣噴射格柵、導(dǎo)流板 和飛灰整流器)的設(shè)計(jì)與傳統(tǒng)SCR反應(yīng)器相同。SCR反應(yīng)器下游的空預(yù)器由于飛灰含量較低，粘結(jié)性飛灰堵塞的概率大幅下 降，空預(yù)器清洗的周期大幅延長(zhǎng)。靜電除塵器由于有了旋風(fēng)分離器的預(yù)除塵，粉塵的負(fù)荷下降，可以減少靜 電除塵器的大小和電場(chǎng)的個(gè)數(shù)，降低電廠對(duì)靜電除塵器的投資。同時(shí)由于飛灰 對(duì)催化劑磨損的下降，可以提高靜電除塵器的飛灰的品質(zhì)。電廠煙氣處理的其他的裝置，如FGD脫硫裝置、引風(fēng)機(jī)和煙囪的設(shè)計(jì)與傳 統(tǒng)SCR工藝系統(tǒng)的煙氣處理系統(tǒng)的布置相同。有益效果本發(fā)明可以減少大粒徑飛灰對(duì)催化劑的堵塞；可以選用孔徑較 小的SCR脫硝催化劑，減小所需的催化劑體積和SCR反應(yīng)器，SCR反應(yīng)器載荷較 小，對(duì)支撐的要求比傳統(tǒng)SCR反應(yīng)器降低，同時(shí)去除SCR旁路，可以大大降低 SCR工程的造價(jià)成本；脫硝催化劑壽命大幅度延長(zhǎng)；空預(yù)器堵塞的概率也大幅下降，延長(zhǎng)空預(yù)器的清洗周期，可以不設(shè)吹灰器或者將吹灰的周期設(shè)置得較長(zhǎng)；由于靜電除塵器的飛灰負(fù)荷的降低，可以減少電場(chǎng)大小和數(shù)量，減少對(duì)靜電除 塵器的投資。此外，還可以提高靜電除塵器飛灰的品質(zhì)和利用率。


圖1是本發(fā)明前置旋風(fēng)預(yù)除塵SCR煙氣脫硝工藝流程圖； 圖2是圖1中耐高溫旋風(fēng)分離器的結(jié)構(gòu)示意圖；圖3是圖2中煙氣入口、直筒、錐形筒小灰斗側(cè)壁層狀結(jié)構(gòu)示意圖； 圖4是圖2中插入筒和排灰筒側(cè)壁層狀結(jié)構(gòu)示意圖； 圖5是傳統(tǒng)的SCR煙氣脫硝工藝流程圖。
具體實(shí)施方式
下面以1 X660麗燃煤機(jī)組為例，結(jié)合附圖和實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步說明。 步驟1，從鍋爐10的出口煙氣通過煙道與耐高溫旋風(fēng)分離器(6)直接連接。 此部分煙氣流量為177萬(wàn)Nm3/h，煙氣溫度為384°C，部分煙氣成分的濃度為NOx 400mg/Nm3， S02 3252mg/Nm3，粉塵24g/Nm3。省煤器出口煙氣通過渦形煙氣進(jìn) 口 6-14進(jìn)入旋風(fēng)分離器，煙氣通過旋風(fēng)分離器的離心作用，大部分大粒徑飛灰 (包括爆米花飛灰)被去除，除塵后的煙氣通過切向延伸煙氣出口6-ll排出， 進(jìn)入煙氣接入管8，被分離出來的飛灰通過定期開啟旋風(fēng)分離器底部閥門定期排 出。在經(jīng)過耐高溫旋風(fēng)分離器后，煙氣成分沒有改變，煙氣溫度略有下降，溫 度降至382°C，但粉塵濃度有大幅度的降低，粉塵濃度低于2g/Nm3，且平均粒 徑很低。由于旋風(fēng)分離器部分的煙氣溫度(大于380°C)和粉塵濃度很高(大于 20g/Nm3)，為了提高旋風(fēng)分離器的壽命，所述的高溫旋風(fēng)分離器6采用耐高溫耐磨的特殊結(jié)構(gòu)。所述耐高溫旋風(fēng)分離器6包括直筒6-l、排氣筒6-2、錐形筒 6-3、排灰筒6-4和封頭6-12，所述直筒6-1上端和下端分別連接排氣筒6-2和 錐形筒6-3，該排氣筒6-2上端筒口被封頭6-12蓋住，該錐形筒6-3下端經(jīng)小 灰斗6-11與排灰筒6-4相通，所述直筒6-1內(nèi)設(shè)有與排氣筒6-2相通的錐形插 入筒6-5，在所述直筒6-1和排氣筒6-2上分別有渦形煙氣入口 6-14和切向延 伸煙氣出口 6-11，所述煙氣入口 6-14、直筒6-l、錐形筒6-3、小灰斗6-ll的 側(cè)壁6-13為普通碳鋼，在該側(cè)壁6-13內(nèi)表面用保溫釘6-6固定有保溫材料6-7， 在該保溫釘6-6外端設(shè)置有薄層端板6-8，在端板6-8外固定有龜甲網(wǎng)6-9，網(wǎng) 間填充耐溫耐磨材料6-10;所述插入筒6-2和排灰筒6-4的普通碳鋼側(cè)壁6-13 內(nèi)表面焊接龜甲網(wǎng)6-9，網(wǎng)間填充耐溫耐磨材料6-10。步驟2，從旋風(fēng)分離器出來的已經(jīng)去除大顆粒飛灰的煙氣通過煙氣接入管8 進(jìn)入SCR反應(yīng)器3。在煙氣接入管中布置有噴氨格柵l，由于煙氣中已經(jīng)經(jīng)過預(yù) 除塵，噴嘴的設(shè)置方向與煙氣氣流方向相反，利用逆向湍流作用增強(qiáng)氨氣和煙 氣的混合，提高氨氣在煙氣中的分散度。噴氨格柵的噴入量按照脫硝率的要求， 在本例中是80%的脫硝率，噴氨量為氨氣/N0x摩爾比為0.819。在噴氨格柵l 的上下游分別設(shè)置煙氣均流器11和靜態(tài)混合器2，其中煙氣均流器11采用錯(cuò)流 管束結(jié)構(gòu)，具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、壓降低等優(yōu)點(diǎn)，可以將從旋風(fēng)除塵器出來的煙氣進(jìn) 行初步整流，使得煙氣方向基本均勻一致，靜態(tài)混合器2的作用是將噴入的氨 氣與煙氣充分混合。步驟3，煙氣接入管8的另一端與SCR反應(yīng)器3連接，反應(yīng)器采用2 + l的 布置結(jié)構(gòu)。采用常規(guī)SCR脫硝工藝，其構(gòu)型為20X20，體積為450m3，而在本 例中，由于粉塵濃度已經(jīng)降至2g/Nm3以下，所以采用的蜂窩狀催化劑為32X32，體積為300m3，催化劑的體積和投資大大降低。由于催化劑體積的降低，相應(yīng)的 負(fù)荷也會(huì)降低，導(dǎo)致SCR反應(yīng)器的整體投資大幅下降。由于粉塵濃度很低，在 本例中未布置吹灰器。即使布置吹灰器，吹灰器投運(yùn)的比例很低，吹灰周期大 大延長(zhǎng)。進(jìn)入SCR反應(yīng)器的煙氣濃度為NOx400mg/Nm3，經(jīng)過SCR反應(yīng)器，在催 化劑表面噴入的氨氣和氮氧化物發(fā)生反應(yīng)生成水和氮?dú)猓瑢⑵渲械腘Ox濃度降 低至80mg/Nm3。步驟3，從SCR反應(yīng)器出口的煙氣經(jīng)過煙氣輸出管9通過空氣預(yù)熱器4后與 靜電除塵器5連接?？諝忸A(yù)熱器4的低溫惻與從風(fēng)機(jī)11來的冷空氣相連，經(jīng)過 空氣預(yù)熱器4冷空氣的溫度從2(TC升高至20(TC左右后經(jīng)空氣輸入管13與鍋爐 12相連；空氣預(yù)熱器4的高溫側(cè)與煙氣連接，經(jīng)過空氣預(yù)熱器4煙氣溫度從380 'C左右降至16(TC。本例采用的空氣預(yù)熱器4為旋轉(zhuǎn)蓄熱式空氣預(yù)熱器，由于煙 氣粉塵含量大幅降低，所以發(fā)生灰堵的概率大大降低，清洗周期可以從傳統(tǒng)的 半年延長(zhǎng)至一年以上。步驟4，在傳統(tǒng)660MW機(jī)組上采用的靜電除塵器為雙室四電場(chǎng)結(jié)構(gòu)，由于在本例中粉塵負(fù)荷的大幅降低，采用的靜電除塵器的電場(chǎng)體積減小，使得靜電除 塵器的投資成本降低，而且由于前置旋風(fēng)分離器的預(yù)除塵，催化劑的磨損大幅 降低，在靜電除塵器中飛灰的重金屬含量沒有增加，不會(huì)影響電廠飛灰的使用。 步驟5，在靜電除塵器5后，煙氣分別進(jìn)入煙氣脫硫裝置、經(jīng)過引風(fēng)機(jī)作用 通過煙囪排放，在后續(xù)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與傳統(tǒng)工藝相同。
權(quán)利要求
1、一種前置旋風(fēng)預(yù)除塵SCR煙氣脫硝工藝，其特征在于按如下步驟進(jìn)行步驟1，前置旋風(fēng)預(yù)除塵SCR煙氣脫硝裝置，包括噴氨格柵(1)、靜態(tài)混合器(2)、SCR反應(yīng)器(3)、空氣預(yù)熱器(4)、靜電除塵器(5)，所述SCR反應(yīng)器(3)，上部連接鍋爐(10)引出的煙氣接入管(8)，該煙氣接入管(8)內(nèi)設(shè)置有靜態(tài)混合器(2)，該靜態(tài)混合器(2)前面設(shè)有噴氨格柵(1)，所述SCR反應(yīng)器(3)下部通過煙氣輸出管(9)與靜電除塵器(5)連接，在靜電除塵器(5)和SCR反應(yīng)器(3)之間的煙氣輸出管(9)上設(shè)有空氣預(yù)熱器(4)，所述進(jìn)入鍋爐(10)的空氣輸入管(13)通過風(fēng)機(jī)(11)經(jīng)所述空氣預(yù)熱器(4)與鍋爐(10)相連。其中所述噴氨格柵(1)前面的煙氣接入管(8)上設(shè)有耐高溫旋風(fēng)分離器(6)，所述噴氨格柵(1)的噴嘴朝向鍋爐(10)，所述耐高溫旋風(fēng)分離器(6)包括直筒(6-1)、排氣筒(6-2)、錐形筒(6-3)、排灰筒(6-4)和封頭(6-12)，所述直筒(6-1)上端和下端分別連接排氣筒(6-2)和錐形筒(6-3)，該排氣筒(6-2)上端筒口被封頭(6-12)蓋住，該錐形筒(6-3)下端經(jīng)小灰斗(6-11)與排灰筒(6-4)相通，所述直筒(6-1)內(nèi)設(shè)有與排氣筒(6-2)相通的錐形插入筒(6-5)，在所述直筒(6-1)和排氣筒(6-2)上分別有渦形煙氣入口(6-14)和切向延伸煙氣出口(6-11)，所述煙氣入口(6-14)、直筒(6-1)、錐形筒(6-3)、小灰斗(6-11)的側(cè)壁(6-13)為普通碳鋼，在該側(cè)壁(6-13)內(nèi)表面用保溫釘(6-6)固定有保溫材料(6-7)，在該保溫釘(6-6)外端設(shè)置有薄層端板(6-8)，在端板(6-8)外固定有龜甲網(wǎng)(6-9)，網(wǎng)間填充耐溫耐磨材料(6-10)；所述插入筒(6-2)和排灰筒(6-4)的普通碳鋼側(cè)壁(6-13)內(nèi)表面焊接龜甲網(wǎng)(6-9)，網(wǎng)間填充耐溫耐磨材料(6-10)；步驟2，煙氣的引入預(yù)處理，從鍋爐(10)引出煙氣進(jìn)入耐高溫旋風(fēng)分離器(6)，在耐高溫旋風(fēng)分離器(6)將大部分大顆粒飛灰(包括爆米花飛灰)除去，然后煙氣通過煙氣接入管(8)進(jìn)入SCR反應(yīng)器(3)，在該煙氣接入管(8)中煙氣與噴氨格柵(1)噴出的氨逆向混合，經(jīng)過靜態(tài)混合器(2)的進(jìn)一步混合均勻，然后流入SCR反應(yīng)器(3)；步驟3，煙氣的脫硝排出，經(jīng)上述預(yù)處理與氨混合的煙氣進(jìn)入SCR反應(yīng)器(3)，與SCR反應(yīng)器(3)內(nèi)的催化劑接觸充分反應(yīng)脫硝，然后經(jīng)進(jìn)入煙氣輸出管(9)經(jīng)空氣預(yù)熱器(4)與輸入鍋爐(10)的冷空氣換熱，煙氣溫度降低后經(jīng)過靜電除塵器(5)除塵后輸出。
2、根據(jù)權(quán)利要求1所述前置旋風(fēng)預(yù)除塵SCR煙氣脫硝裝置，其特征在于 在所述鍋爐(10)和噴氨格柵(1)之間的煙氣接入管(8)內(nèi)裝有由錯(cuò)排管束 組成的煙氣均流器(7)，該煙氣均流器(7)對(duì)耐高溫旋風(fēng)分離器(6)排出的 煙氣在與氨混合前進(jìn)行整流。
全文摘要
本發(fā)明公開了前置旋風(fēng)預(yù)除塵SCR煙氣脫硝工藝，從鍋爐省煤器(12)引出的煙氣，先經(jīng)過耐高溫旋風(fēng)分離器(6)，然后經(jīng)過煙氣均流器(7)、靜態(tài)混合器(2)對(duì)煙氣的均勻統(tǒng)一流向，同時(shí)與氨氣的均勻混合等的預(yù)處理后與SCR反應(yīng)器(3)的催化劑反應(yīng)，最后通過空氣預(yù)熱器(4)降低溫度和靜電除塵器(5)除塵后輸出。本發(fā)明減小了催化劑和SCR反應(yīng)器體積，降低了支撐的要求，去除了SCR旁路，大大降低SCR工程造價(jià)；同時(shí)延長(zhǎng)了催化劑壽命和空預(yù)器的清洗周期，可以不設(shè)吹灰器或者將吹灰的周期設(shè)置得較長(zhǎng)。
文檔編號(hào)B01D53/56GK101219329SQ20071009275
公開日2008年7月16日 申請(qǐng)日期2007年9月27日 優(yōu)先權(quán)日2007年9月27日
發(fā)明者宇 余, 劉清才, 吳其榮, 尹正明, 鋒 李, 杜云貴, 劍 楊, 燕 洪, 王方群, 董凌燕, 鄧佳佳, 隋建才 申請(qǐng)人:中電投遠(yuǎn)達(dá)環(huán)保工程有限公司;重慶大學(xué)