專利名稱：用于污泥消化的在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)及運(yùn)行方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于用于污泥厭氧消化的系統(tǒng)及工藝技術(shù)領(lǐng)域，特別涉及用于污泥消化的 在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)及運(yùn)行方法。
背景技術(shù)：
剩余污泥是污水生物處理過程中的副產(chǎn)物。近年來，隨著污水處理量的增加而逐 年增多。大量污泥對(duì)生態(tài)環(huán)境來說是極大的威脅，必須得到適當(dāng)?shù)奶幚砗吞幹?。而污泥?理和處置成本較高，一般占整個(gè)污水處理廠運(yùn)行成本的50 60%，因此，其相關(guān)工藝一直 以來是研究的熱點(diǎn)。污泥的處理和處置一般遵循減量化、穩(wěn)定化和無害化的原則。其中，污 泥的穩(wěn)定化是指將污泥中的有機(jī)物轉(zhuǎn)化為穩(wěn)定的最終產(chǎn)物。若不經(jīng)過穩(wěn)定化處理，污泥中 的有機(jī)物會(huì)發(fā)生降解，極易腐敗而產(chǎn)生惡臭。污泥穩(wěn)定化一般采用的是生物好氧或厭氧消 化工藝。目前，污泥的厭氧消化工藝一般都還是沿用傳統(tǒng)的厭氧消化池。由于沒有固液分 離功能，其水力停留時(shí)間(HRT)和污泥停留時(shí)間(SRT)相同。污泥中的有機(jī)物需要較長 的SRT(20 30天)才能得到有效降解，這樣就使得傳統(tǒng)厭氧消化池的HRT也需要20 30天，甚至更長的時(shí)間，其反應(yīng)器容積相應(yīng)很大，大大增加了投資的成本。于是，人們開始 尋求新的工藝來代替厭氧消化池。近年來的研究發(fā)現(xiàn)，厭氧膜生物反應(yīng)器可應(yīng)用于污水 污泥的處理(Pillay, V. L. , Townsend, B. and Buckley, C. A. Improving the performance of anaerobic digestion at wastewater treatment works :the coupled cross-flow microfiltration/digester process.Water. Sci. Techno1. ,1994, 30(12) :329_337; Pierkiel, A. and Lanting, J. Membrane-coupled anaerobic digestion of municipal sewage sludge. Water Sci. Technol.，2005，52 (1-2) :253_258.)，系統(tǒng)相對(duì)簡單，管理運(yùn)行 方便，具有明顯的優(yōu)勢和應(yīng)用的前景。厭氧膜生物反應(yīng)器(anaerobic membrane bioreactor, S卩AnMBR)就是將厭氧生物 處理反應(yīng)器與作為固液分離單元的膜組件相結(jié)合構(gòu)成的系統(tǒng)，可以通過膜組件完全截留微 生物來分離HRT和SRT。此工藝用于污泥消化的優(yōu)點(diǎn)體現(xiàn)在以下幾點(diǎn)1.與傳統(tǒng)的厭氧消 化池相比，由于HRT與SRT的分離，使得HRT可以大幅度縮短，從而可減小反應(yīng)器的容積，而 同時(shí)維持較長的SRT，保證對(duì)有機(jī)物的有效降解；2.污泥的濃縮和消化可以結(jié)合在一個(gè)厭 氧膜生物反應(yīng)器體系中完成，從而簡化了整個(gè)污泥處理工藝；3.與一些高效厭氧反應(yīng)器相 比，厭氧膜生物反應(yīng)器并不依賴污泥顆粒化和生物膜的形成來截留固體，這就使得它的抗 沖擊負(fù)荷能力較強(qiáng)。但是，膜污染一直以來都是困擾厭氧膜生物反應(yīng)器發(fā)展的一個(gè)突出問題。當(dāng)厭氧 膜生物反應(yīng)器應(yīng)用于污泥消化時(shí)，其技術(shù)可行性取決與污泥消化效果和膜污染控制兩方 面。對(duì)于外置式厭氧膜生物反應(yīng)器，通?？梢酝ㄟ^采用較高的錯(cuò)流速度(2 3m/s)來減緩 濾餅層的形成，控制污染的發(fā)展速率。但是高錯(cuò)流速度會(huì)帶來高能耗和對(duì)微生物活性的潛 在危害。近幾年來人們開始施加一些外力來控制膜污染，超聲也是其中一個(gè)嘗試的手段。根據(jù)本課題組的前期研究結(jié)果，在厭氧膜生物反應(yīng)器系統(tǒng)中引入超聲的辦法可以控制厭氧膜 污染的發(fā)展(文湘華，黃霞，隋鵬哲，一種利用超聲在線控制膜污染發(fā)展的方法。中國發(fā)明 專利，申請?zhí)?200510011799. 5,2005. 5. 27)。雖然在前期研究中，厭氧膜生物反應(yīng)器針對(duì)的 只是溶解性自配廢水的處理，但是這一結(jié)果為用于污泥消化的厭氧膜生物反應(yīng)器膜污染控 制提供了一個(gè)方向。綜上所述，厭氧膜生物反應(yīng)器可以克服傳統(tǒng)厭氧污泥消化池存在的停留時(shí)間長， 池容積大的缺點(diǎn)，但隨之帶來的膜污染仍未得到有效解決。這一問題制約了厭氧膜生物反 應(yīng)器在污泥消化方面的應(yīng)用。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是為了解決厭氧膜生物反應(yīng)器用于污泥消化時(shí)產(chǎn)生的膜污染問題，構(gòu)建一 套用于污泥消化的在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)(US-AnMBR)并提供相應(yīng)的運(yùn)行方法。一種用于污泥消化的在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)，其特征在于該在線超聲厭 氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)包括厭氧消化罐和膜組件；所述厭氧消化罐上設(shè)置保溫水套層、污泥混合液入口、沼氣出口和污泥混合液出 口，所述厭氧消化罐內(nèi)裝有攪拌器；所述膜組件為外置式膜組件，其上設(shè)置混合液進(jìn)水口、截留液出水口和膜濾液出 水口，所述膜組件外配有超聲清洗槽；所述厭氧消化罐的污泥混合液入口經(jīng)a蠕動(dòng)泵與污泥罐相連；所述厭氧消化罐的保溫水套層與恒溫水箱相連，所述恒溫水箱再經(jīng)水泵與所述厭 氧消化罐的保溫水套層連接；所述厭氧消化罐的沼氣出口與排水集氣瓶相連；所述厭氧消化罐的污泥混合液出口與螺桿泵相連，所述螺桿泵與所述膜組件的混 合液進(jìn)水口連接；所述膜組件的截留液出水口與所述厭氧消化罐連接，所述膜組件的膜濾液出水口 與b蠕動(dòng)泵連接；在所述膜組件的混合液進(jìn)水口、截留液出水口及膜濾液出水口分別安裝水銀壓差 計(jì)及調(diào)節(jié)閥門，用于膜跨膜壓差(TMP)測定及流量調(diào)節(jié)。一種用于污泥消化的在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)的運(yùn)行方法，其特征在于通 過a蠕動(dòng)泵將污泥罐中的剩余污泥間歇地均勻注入裝有攪拌器的厭氧消化罐中；為了保證污泥的中溫厭氧消化，通過水泵將恒溫水箱中的恒溫水注入?yún)捬跸?的保溫水套層；污泥消化過程中產(chǎn)生的沼氣通過排水集氣瓶收集；厭氧消化罐中的污泥混合液通過螺桿泵送至配有超聲清洗槽的外置式膜組件中， 經(jīng)膜組件截留的濃縮混合液返回至消化罐中，而膜濾出液通過b蠕動(dòng)泵進(jìn)行抽吸；在膜組件的混合液進(jìn)水口、截留液出水口及膜濾液出水口分別安裝水銀壓差計(jì)及 調(diào)節(jié)閥門，用于膜跨膜壓差(TMP)測定及流量調(diào)節(jié)。在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)的運(yùn)行條件1.污泥罐中待消化的剩余污泥取自污水處理廠二沉池的剩余活性污泥。污泥通過 蠕動(dòng)泵間歇均勻注入消化罐，開啟頻率為1. 5min/12min (每12分鐘進(jìn)泥1. 5分鐘)；
2.污泥的消化溫度35士2°C ；3.反應(yīng)器的SRT為36天，啟動(dòng)初期采用低的污泥負(fù)荷，而后逐漸縮短HRT，提高污 泥負(fù)荷。最終HRT可縮短至1.5天(污泥含水率99.4%)，相當(dāng)于剩余污泥揮發(fā)性有機(jī)物 負(fù)荷為 2. 7kg/m3 d ；4.膜組件的錯(cuò)流速度為1. Om/s,設(shè)計(jì)膜通量為7L/m2 h，膜出水蠕動(dòng)泵抽吸頻率 為8min/10min (每10分鐘抽吸8分鐘)；5.超聲條件工作頻率為28kHz，超聲功率為200W，作用時(shí)間為lmin/10min (即每 10分鐘工作1分鐘)。有益效果用于污泥消化的在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)運(yùn)行效果1.根據(jù)一般的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，對(duì)于傳統(tǒng)的中溫厭氧消化池來說，重力濃縮后的原污泥 揮發(fā)性有機(jī)物負(fù)荷宜為0. 6 1. 5kg/m3 -cK《室外排水設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50014-2006)。采用本 發(fā)明的系統(tǒng)，揮發(fā)性有機(jī)物負(fù)荷高達(dá)2. 7kg/m3*d，高出傳統(tǒng)工藝的運(yùn)行負(fù)荷。也就是說，若 均采用濃縮后污泥進(jìn)行消化(含水率為96% )，本發(fā)明系統(tǒng)的HRT可縮短至10天，低于傳 統(tǒng)工藝的20 30天，減小了 1/2 2/3的反應(yīng)器體積。2.在2. 7kg/m3 d的負(fù)荷下，在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)對(duì)剩余污泥的消化效 果理想，VS平均降解率達(dá)到66.8%，符合污泥厭氧消化的指標(biāo)(污泥的厭氧消化至少達(dá)到 38% 的 VS 減少率，US EPA/625/R-92/013,1992)。3.在1. Om/s的低錯(cuò)流速度下，由于在線超聲的引入，與無超聲的膜組件相比，在 線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)的膜污染程度得到控制，在試驗(yàn)范圍內(nèi)可正常運(yùn)行而不用施加 額外的清洗措施。以上運(yùn)行效果表明了在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)用于污泥消化的可行性在保 證高負(fù)荷下污泥消化效果的同時(shí)，膜污染也能夠得到有效控制。


圖1在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)示意圖及其工藝流程圖；圖2在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)污泥消化過程中的揮發(fā)性脂肪酸；圖3在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)污泥消化過程中的污泥濃度變化；圖4在線超聲對(duì)厭氧膜污染的控制；圖中標(biāo)號(hào)1-污泥罐；2-a蠕動(dòng)泵；3-厭氧消化罐；4_恒溫水箱；5_水泵；6_排水 集氣瓶；7-螺桿泵；8-超聲清洗槽；9-膜組件；10-b蠕動(dòng)泵；11-調(diào)節(jié)閥門；12-水銀壓差 計(jì)。
具體實(shí)施例方式下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步說明實(shí)施例1用于污泥消化的在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)該在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)如圖1所示，包括厭氧消化罐3和膜組件9 ；所述厭氧消化罐3上設(shè)置保溫水套層、污泥混合液入口、沼氣出口和污泥混合液 出口，所述厭氧消化罐3內(nèi)裝有攪拌器；所述膜組件9為外置式膜組件，其上設(shè)置混合液進(jìn)水口、截留液出水口和膜濾液出水口，所述膜組件9外配有超聲清洗槽8 ；所述厭氧消化罐3的污泥混合液入口經(jīng)a蠕動(dòng)泵2與污泥罐1相連；所述厭氧消化罐3的保溫水套層與恒溫水箱4相連，所述恒溫水箱4再經(jīng)水泵5 與所述厭氧消化罐3的保溫水套層連接；所述厭氧消化罐3的沼氣出口與排水集氣瓶6相 連；所述厭氧消化罐3的污泥混合液出口與螺桿泵7相連，所述螺桿泵7與所述膜組 件9的混合液進(jìn)水口連接；所述膜組件9的截留液出水口與所述厭氧消化罐3連接，所述膜組件9的膜濾液 出水口與b蠕動(dòng)泵10連接；在所述膜組件9的混合液進(jìn)水口、截留液出水口及膜濾液出水口分別安裝水銀壓 差計(jì)12及調(diào)節(jié)閥門11，用于膜跨膜壓差(TMP)測定及流量調(diào)節(jié)。實(shí)施例2用于污泥消化的在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)的運(yùn)行方法應(yīng)用實(shí)施例1所述的用于污泥消化的在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)處理污泥，工 藝流程圖如圖1所示，其運(yùn)行方法如下通過a蠕動(dòng)泵2將污泥罐1中的剩余污泥間歇地均 勻注入裝有攪拌器的厭氧消化罐3中；為了保證污泥的中溫厭氧消化，通過水泵5將恒溫水箱4中的恒溫水注入?yún)捬跸?化罐3的保溫水套層；污泥消化過程中產(chǎn)生的沼氣通過排水集氣瓶6收集；厭氧消化罐3中的污泥混合液通過螺桿泵7送至配有超聲清洗槽8的外置式膜組 件9中，經(jīng)膜組件截留的濃縮混合液返回至消化罐中，而膜濾出液通過b蠕動(dòng)泵10進(jìn)行抽 吸；在膜組件9的混合液進(jìn)水口、截留液出水口及膜濾液出水口分別安裝水銀壓差計(jì) 12及調(diào)節(jié)閥門11，用于膜跨膜壓差(TMP)測定及流量調(diào)節(jié)。污泥罐1中待消化的剩余污泥取自污水處理廠二沉池的剩余活性污泥。a蠕動(dòng)泵2開啟頻率為每12分鐘進(jìn)泥1. 5分鐘。恒溫水箱4內(nèi)水溫為35士2°C，即污泥的消化溫度為35士2°C。在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)的SRT為36天。膜組件9的錯(cuò)流速度為1. Om/s，膜通量為7L/m2 h。b蠕動(dòng)泵10抽吸頻率為每10分鐘抽吸8分鐘。超聲清洗槽8超聲條件工作頻率為28kHz，超聲功率為200W，作用時(shí)間為即每 10分鐘工作1分鐘。(1)用于污泥消化的在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)的啟動(dòng)反應(yīng)器的啟動(dòng)直接用污水處理廠厭氧消化池中的消化污泥作為接種污泥。接種量 加約占反應(yīng)器有效體積的2/3。將待消化的剩余活性污泥(含水率為98. 6%) —次性加至 設(shè)計(jì)液面。然后以l°C/h的升溫速率逐步升溫，直至設(shè)計(jì)溫度。開啟攪拌裝置以保證污泥 的混合。待污泥馴化幾天后再開啟膜循環(huán)螺桿泵7。啟動(dòng)初期，反應(yīng)器采用較低的污泥負(fù)荷 (1. lkg/m3 d)運(yùn)行，此時(shí)HRT為8天。超聲功率90W，作用時(shí)間為3 5min/h。膜設(shè)計(jì)通 量為 1. 3L/m2 ho啟動(dòng)試驗(yàn)表明反應(yīng)器內(nèi)的揮發(fā)性脂肪酸(VFA)在啟動(dòng)初期逐漸上升直至在第28天高達(dá)1939mgHAc/L(見圖2)。此數(shù)據(jù)表明反應(yīng)器發(fā)生酸化，消化過程不穩(wěn)定。隨著反應(yīng) 器的運(yùn)行，VFA逐漸下降直至穩(wěn)定，說明反應(yīng)器可在1. lkg/m3*d下運(yùn)行。在這一工況下，剩 余活性污泥的VS去除率為42.0%。污泥濃度最終穩(wěn)定在(見圖3) 28g/L左右。超聲功率 90W,作用時(shí)間5min/h對(duì)膜污染控制效果理想，在運(yùn)行期間內(nèi)膜過濾阻力低于3. 8 X lO12!^1。 而無超聲的膜過濾阻力為13. 8X lO12!!!—1 (見圖4)。(2)在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)的工況調(diào)節(jié)及穩(wěn)定運(yùn)行特性運(yùn)行條件在啟動(dòng)成功后，根據(jù)運(yùn)行情況逐步縮短HRT，即容積負(fù)荷依次提高 至1. 5kg/m3 d(HRT為6天，污泥含水率98. 8 % )，2. Okg/m3 d(HRT為6天，污泥含水率 98. 9% ),2. 8kg/m3 d (HRT 為 3 天，污泥含水率 98. 7% ),3. 6kg/m3 d (HRT 為 3 天，污泥含 水率98. 1%)。與此同時(shí)，膜設(shè)計(jì)通量提高至^，〗』，〗』!^/!!!2*!!。超聲作用功率范圍為 90 250W，采用兩種作用時(shí)間模式1.周期長，一次作用時(shí)間長(2 5min/h) ；2.周期短， 一次作用時(shí)間短(lmin/10min)。試驗(yàn)結(jié)果表明隨著負(fù)荷的提高至2.8kg/m3*d，VFA并沒有明顯上升。當(dāng)負(fù)荷提高 至3.6kg/m3 d，VFA上升。隨著反應(yīng)器的運(yùn)行，VFA逐漸下降，表明在線超聲厭氧膜生物反 應(yīng)系統(tǒng)能夠在此高負(fù)荷下進(jìn)行污泥消化。但在此負(fù)荷下，反應(yīng)器內(nèi)污泥濃度高達(dá)100g/L，膜 污染發(fā)展嚴(yán)重。在超聲控制下的膜阻力達(dá)到29. ZXIO12!!!—1，而無超聲的組件必須頻繁清洗， 阻力最高達(dá)到169. 4X101Vo將運(yùn)行負(fù)荷降至2. 7kg/m3 d(HRT為1. 5天，原污泥含水率 為99. 4% )，此負(fù)荷下剩余污泥的揮發(fā)性有機(jī)物去除率為66. 8%。反應(yīng)器的污泥濃度最終 穩(wěn)定在50g/L。將2. 7kg/m3 d確定為系統(tǒng)可長期穩(wěn)定運(yùn)行的負(fù)荷。同時(shí)，在功率為200W， 時(shí)間模式為Imin/lOmin的超聲作用條件下，膜過濾阻力在運(yùn)行期間內(nèi)控制在UXIO1、—1， 可保證系統(tǒng)的正常運(yùn)行。
權(quán)利要求
一種用于污泥消化的在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)，其特征在于該在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)包括厭氧消化罐(3)和膜組件(9)；所述厭氧消化罐(3)上設(shè)置保溫水套層、污泥混合液入口、沼氣出口和污泥混合液出口，所述厭氧消化罐(3)內(nèi)裝有攪拌器；所述膜組件(9)為外置式膜組件，其上設(shè)置混合液進(jìn)水口、截留液出水口和膜濾液出水口，所述膜組件(9)外配有超聲清洗槽(8)；所述厭氧消化罐(3)的污泥混合液入口經(jīng)a蠕動(dòng)泵(2)與污泥罐(1)相連；所述厭氧消化罐(3)的保溫水套層與恒溫水箱(4)相連，所述恒溫水箱(4)再經(jīng)水泵(5)與所述厭氧消化罐(3)的保溫水套層連接；所述厭氧消化罐(3)的沼氣出口與排水集氣瓶(6)相連；所述厭氧消化罐(3)的污泥混合液出口與螺桿泵(7)相連，所述螺桿泵(7)與所述膜組件(9)的混合液進(jìn)水口連接；所述膜組件(9)的截留液出水口與所述厭氧消化罐(3)連接，所述膜組件(9)的膜濾液出水口與b蠕動(dòng)泵(10)連接；在所述膜組件(9)的混合液進(jìn)水口、截留液出水口及膜濾液出水口分別安裝水銀壓差計(jì)(12)及調(diào)節(jié)閥門(11)，用于膜跨膜壓差測定及流量調(diào)節(jié)。
2.一種用于污泥消化的在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)的運(yùn)行方法，其特征在于通過 a蠕動(dòng)泵(2)將污泥罐⑴中的剩余污泥間歇地均勻注入裝有攪拌器的厭氧消化罐(3)中；為了保證污泥的中溫厭氧消化，通過水泵(5)將恒溫水箱(4)中的恒溫水注入?yún)捬跸?化罐(3)的保溫水套層；污泥消化過程中產(chǎn)生的沼氣通過排水集氣瓶(6)收集；厭氧消化罐(3)中的污泥混合液通過螺桿泵(7)送至配有超聲清洗槽(8)的外置式膜 組件(9)中，經(jīng)膜組件截留的濃縮混合液返回至消化罐中，而膜濾出液通過b蠕動(dòng)泵(10) 進(jìn)行抽吸；在膜組件(9)的混合液進(jìn)水口、截留液出水口及膜濾液出水口分別安裝水銀壓差計(jì) (12)及調(diào)節(jié)閥門(11)，用于膜跨膜壓差測定及流量調(diào)節(jié)。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的一種用于污泥消化的在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)的運(yùn)行 方法，其特征在于污泥罐(1)中待消化的剩余污泥取自污水處理廠二沉池的剩余活性污 泥。
4.根據(jù)權(quán)利要求2所述的一種用于污泥消化的在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)的運(yùn)行 方法，其特征在于所述a蠕動(dòng)泵(2)開啟頻率為每12分鐘進(jìn)泥1. 5分鐘。
5.根據(jù)權(quán)利要求2所述的一種用于污泥消化的在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)的運(yùn)行 方法，其特征在于所述恒溫水箱(4)內(nèi)水溫為35士2°C，即污泥的消化溫度為35士2°C。
6.根據(jù)權(quán)利要求2所述的一種用于污泥消化的在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)的運(yùn)行 方法，其特征在于在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)的SRT為36天。
7.根據(jù)權(quán)利要求2所述的一種用于污泥消化的在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)的運(yùn)行 方法，其特征在于所述膜組件(9)的錯(cuò)流速度為1. Om/s，膜通量為7L/m2 · h。
8.根據(jù)權(quán)利要求2所述的一種用于污泥消化的在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)的運(yùn)行 方法，其特征在于所述b蠕動(dòng)泵(10)抽吸頻率為每10分鐘抽吸8分鐘。
9.根據(jù)權(quán)利要求2所述的一種用于污泥消化的在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)的運(yùn) 行方法，其特征在于所述超聲清洗槽(8)超聲條件如下，工作頻率為28kHz，超聲功率為 200W，作用時(shí)間為每10分鐘工作1分鐘。
全文摘要
本發(fā)明公開了屬于用于污泥厭氧消化的系統(tǒng)及工藝技術(shù)領(lǐng)域的用于污泥消化的在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)及運(yùn)行方法。該在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)包括厭氧消化罐和膜組件，膜組件外配有超聲清洗槽。運(yùn)行過程中厭氧消化罐中的污泥混合液送至配有超聲清洗槽的外置式膜組件中。采用本發(fā)明的系統(tǒng)，揮發(fā)性有機(jī)物負(fù)荷高達(dá)2.7kg/m3·d，高出傳統(tǒng)工藝的運(yùn)行負(fù)荷。在2.7kg/m3·d的負(fù)荷下，在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)對(duì)剩余污泥的消化效果理想，VS平均降解率達(dá)到66.8％，在1.0m/s的低錯(cuò)流速度下，由于在線超聲的引入，與無超聲的膜組件相比，在線超聲厭氧膜生物反應(yīng)系統(tǒng)的膜污染程度得到控制。
文檔編號(hào)C02F11/04GK101851049SQ20101019667
公開日2010年10月6日 申請日期2010年6月2日 優(yōu)先權(quán)日2010年6月2日
發(fā)明者文湘華, 許美蘭, 黃霞 申請人:清華大學(xué)