專利名稱：一種焦?fàn)t氣制液化天然氣的深冷分離方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及焦?fàn)t氣制液化天然氣的方法，尤其是一種焦?fàn)t氣制液化天然氣的深冷分離方法。
背景技術(shù)：
焦?fàn)t氣中含有一氧化碳、甲烷、氫氣、氮?dú)獾冉M分，屬于中熱值氣。經(jīng)甲烷化處理后焦?fàn)t氣中的主要成分為甲烷、氫氣、氮?dú)夂蜕倭恳彝?，用焦?fàn)t氣制取天然氣的成本比煤制天然氣有更大競(jìng)爭(zhēng)力，既符合國(guó)家的能源政策，可充分、合理利用工業(yè)排放氣資源，減少溫室氣體排放，同時(shí)又能為企業(yè)帶來(lái)巨大的經(jīng)濟(jì)效益?，F(xiàn)有技術(shù)中，從焦?fàn)t氣中深冷分離天然氣，是采用混合冷劑制冷循環(huán)，混合冷劑需要增加各冷劑的儲(chǔ)存、運(yùn)輸系統(tǒng)，且冷劑壓縮機(jī)成本較高。發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供一種焦?fàn)t氣制液化天然氣的深冷分離方法，成本低、投資少，系統(tǒng)穩(wěn)定、操作簡(jiǎn)單、天然氣的回收率高。
為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明可采取下述技術(shù)方案本發(fā)明一種焦?fàn)t氣制液化天然氣的深冷分離方法，其特征在于包括如下步驟步驟一將焦?fàn)t氣經(jīng)甲烷化處理及預(yù)處理得到的主要成分為甲烷、氫氣、氮?dú)夂蜕倭恳彝榈脑蠚鈱?dǎo)入原料氣冷卻器冷卻后，從所述原料氣冷卻器中部抽出，然后導(dǎo)入塔底再沸器作為該塔底再沸器的熱源，然后再次導(dǎo)入原料氣冷卻器繼續(xù)降溫，從原料氣冷卻器出來(lái)的含少量液體的原料氣導(dǎo)入甲烷-氫氣精餾塔，精餾后得到塔頂富氫氣體和塔底液體產(chǎn)物；步驟二 將所述塔頂富氫氣體依次經(jīng)塔頂冷凝器一、氮過(guò)冷器、原料氣冷卻器，為所述氮過(guò)冷器和原料氣冷卻器提供冷量，復(fù)熱至常溫后返回甲烷化反應(yīng)裝置或經(jīng)PSA提純得高純氫氣； 將所述塔底液體產(chǎn)物經(jīng)減壓閥一減壓后導(dǎo)入甲烷-氮?dú)饩s塔，精餾后得到塔底甲烷產(chǎn)物和塔頂富氮?dú)?；所述塔頂富氮?dú)庖来谓?jīng)塔頂冷凝器二、氮過(guò)冷器、原料氣冷卻器為氮過(guò)冷器和原料氣冷卻器提供冷量；所述塔底甲烷產(chǎn)物經(jīng)原料氣冷卻器過(guò)冷，再經(jīng)減壓閥三減壓至所需壓力后導(dǎo)入天然氣儲(chǔ)罐。
所述原料氣冷卻器和氮過(guò)冷器采用雙級(jí)氮膨脹制冷循環(huán)低壓氮?dú)饨?jīng)循環(huán)氮?dú)鈮嚎s機(jī)增壓并冷卻至室溫后分成兩股，一股進(jìn)入熱端增壓透平膨脹機(jī)的增壓端增壓，然后進(jìn)入原料氣換熱器冷卻，從原料氣換熱器中部抽出大部分氮?dú)膺M(jìn)入所述熱端增壓透平膨脹機(jī)的膨脹端，從膨脹端出口進(jìn)入原料氣換熱器的低壓氮?dú)馔ǖ缽?fù)熱，為原料氣冷卻器提供冷量；從原料氣換熱器中部抽出小部分氮?dú)膺M(jìn)入氮過(guò)冷器中冷卻、液化，經(jīng)J/T閥減壓制冷， 作為甲烷-氫氣精餾塔的塔頂冷凝器一和甲烷-氮?dú)饩s塔的塔頂冷凝器二的冷源，所述塔頂冷凝器一和塔頂冷凝器二分別為甲烷-氫氣精餾塔、甲烷-氮?dú)饩s塔提供所需的回流液，液氮蒸發(fā)后依次經(jīng)氮過(guò)冷器和原料氣冷卻器復(fù)熱，為氮過(guò)冷器和原料氣冷卻器提供冷量；另一股進(jìn)入冷端增壓透平膨脹機(jī)的增壓端增壓，然后進(jìn)入原料氣換熱器冷卻，然后進(jìn)入冷端增壓透平膨脹機(jī)的膨脹端，從膨脹端出口進(jìn)入原料氣換熱器的低壓氮?dú)馔ǖ缽?fù)熱， 為原料氣冷卻器提供冷量；來(lái)自塔頂冷凝器一、二的氮?dú)?、冷端增壓透平膨脹機(jī)的氮?dú)夂蜔岫嗽鰤和钙脚蛎洐C(jī)的氮?dú)?，?jīng)復(fù)熱后匯入循環(huán)氮?dú)鈮嚎s機(jī)的入口，進(jìn)入下一次制冷循環(huán)。
在所述雙級(jí)氮膨脹制冷循環(huán)的氮?dú)庵屑尤?% 15%的甲烷氣體。
在雙級(jí)氮膨脹制冷循環(huán)中增加氮?dú)庋a(bǔ)充口，所述氮?dú)庋a(bǔ)充口與循環(huán)氮?dú)鈮嚎s機(jī)入口管路相連。
與現(xiàn)有技術(shù)相比本發(fā)明的有益效果是由于本發(fā)明利用低壓返流氮?dú)?、富氮?dú)?、富氫氣提供冷量給原料氣冷卻器提供冷量來(lái)冷卻原料氣和增壓氮?dú)猓玫蛪悍盗鞯獨(dú)?、富氮?dú)?、富氫氣給氮過(guò)冷器提供冷量來(lái)冷卻液氮，降低了整套系統(tǒng)的能耗。
采用雙級(jí)氮膨脹制冷循環(huán)和液氮節(jié)流制冷結(jié)合的方式，使得分離天然氣的設(shè)備投資大大降低，且進(jìn)一步降低了整套系統(tǒng)的能耗，系統(tǒng)穩(wěn)定性好，操作簡(jiǎn)單，天然氣的回收率尚ο


圖1是本發(fā)明的焦?fàn)t氣制液化天然氣的深冷分離系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖。
具體實(shí)施方式
如圖1所示，本發(fā)明一種焦?fàn)t氣制液化天然氣的深冷分離方法，包括如下步驟 步驟一焦?fàn)t氣經(jīng)甲烷化處理及預(yù)處理后得到主要成分為甲烷、氫氣、氮?dú)夂蜕倭恳彝榈膲毫?. 7 2. IMpa的原料氣，將所述原料氣導(dǎo)入原料氣冷卻器E-201的第一冷卻管路 LY-I冷卻至-120 后，從所述原料氣冷卻器E-201中部抽出，然后導(dǎo)入塔底再沸器E-106作為該塔底再沸器E-106的熱源，然后導(dǎo)入原料氣冷卻器E-201的第二冷卻管路 LY-2繼續(xù)降溫至-140 150°C，從原料氣冷卻器E-201出來(lái)的含少量液體的原料氣導(dǎo)入甲烷-氫氣精餾塔T-101，精餾后得到塔頂富氫氣體和-150 -160°C的塔底液體產(chǎn)物，該塔底液體產(chǎn)物的主要成分為氮、甲烷和氫；步驟二 將所述塔頂富氫氣體依次經(jīng)塔頂冷凝器一 E-104的冷卻管路、氮過(guò)冷器E-202 的第一復(fù)熱管路FD-I、原料氣冷卻器E-201的第一復(fù)熱管路FY-I，為所述氮過(guò)冷器E-202 和原料氣冷卻器E-201提供冷量，復(fù)熱至常溫后返回甲烷化反應(yīng)裝置或經(jīng)PSA提純得高純氫氣；將所述塔底液體產(chǎn)物經(jīng)減壓閥一 V-101減壓至0. 3 0. 42Mpa后導(dǎo)入甲烷-氮?dú)饩s塔T-102，精餾后得到塔底甲烷產(chǎn)物和塔頂富氮?dú)?；所述塔頂富氮?dú)庖来谓?jīng)塔頂冷凝器二 E-105的冷卻管路、氮過(guò)冷器E-202的第二復(fù)熱管路FD-2、原料氣冷卻器E-201第二復(fù)熱管路FY-2為氮過(guò)冷器E-202和原料氣冷卻器E-201提供冷量；所述塔底甲烷產(chǎn)物依次經(jīng)塔底再沸器E-106的冷卻管路、原料氣冷卻器E-201的第三冷卻管路LY-3過(guò)冷6 8°C、減壓閥三V-103減壓至所需壓力后，導(dǎo)入天然氣儲(chǔ)罐；所述原料氣冷卻器E-201和氮過(guò)冷器E-202采用雙級(jí)氮膨脹制冷循環(huán)壓力為0. 28 0. 36Mpa的低壓氮?dú)饨?jīng)循環(huán)氮?dú)鈮嚎s機(jī)C-101增壓并冷卻至室溫后分成兩股，一股進(jìn)入熱端增壓透平膨脹機(jī)ET-101的增壓端增壓至2. 2 2. 4Mpa,然后進(jìn)入原料氣換熱器E-201的第四冷卻管路LY-4冷卻至-25°C，從原料氣換熱器E-201中部抽出大部分氮?dú)膺M(jìn)入所述熱端增壓透平膨脹機(jī)ET-101的膨脹端，從膨脹端出口出來(lái)的壓力為0. 3 0. 4Mpa、溫度為_105°C的氮?dú)?，進(jìn)入原料氣換熱器E-201的低壓氮?dú)馔ǖ兰吹谒膹?fù)熱管路FY-4復(fù)熱，為原料氣冷卻器E-201提供冷量；從原料氣換熱器E-201中部抽出小部分氮?dú)膺M(jìn)入氮過(guò)冷器 E-202的冷卻管路LD-I中液化、冷卻至-170 -180°C，經(jīng)J/T閥V-102減壓制冷，作為甲烷-氫氣精餾塔T-101的塔頂冷凝器一 E-104和甲烷-氮?dú)饩s塔T-102的塔頂冷凝器二 E-105的冷源，所述塔頂冷凝器一 E-104為甲烷-氫氣精餾塔T-101提供所需的回流液，所述塔頂冷凝器二 E-105為甲烷-氮?dú)饩s塔T-102提供所需的回流液，所述回流液的主要成分均為氮、甲烷和氫，液氮蒸發(fā)后依次經(jīng)氮過(guò)冷器E-202的第三復(fù)熱管路FD-3和原料氣冷卻器E-201的第五復(fù)熱管路FY-5復(fù)熱，為氮過(guò)冷器E-202和原料氣冷卻器E-201提供冷量；另一股進(jìn)入冷端增壓透平膨脹機(jī)ET-102的增壓端增壓至1. 7 1. 85Mpa，然后進(jìn)入原料氣換熱器E-201的第五冷卻管路LY-5冷卻至-110 _120°C，然后進(jìn)入冷端增壓透平膨脹機(jī)ET-102的膨脹端，從膨脹端出口進(jìn)入原料氣換熱器E-201的低壓氮?dú)馔ǖ兰吹谌龔?fù)熱管路FY-3復(fù)熱，為原料氣冷卻器E-201提供冷量；來(lái)自原料氣冷卻器E-201的第三、第四和第五復(fù)熱管路FY-3、4和5的氮?dú)?，匯入循環(huán)氮?dú)鈮嚎s機(jī)C-101的入口，進(jìn)入下一次制冷循環(huán)。
作為優(yōu)選，在所述雙級(jí)氮膨脹制冷循環(huán)的氮?dú)庵屑尤?% 15%的甲烷氣體，目的在于優(yōu)化換熱，降低能耗；在雙級(jí)氮膨脹制冷循環(huán)中增加氮?dú)庋a(bǔ)充口，所述氮?dú)庋a(bǔ)充口與循環(huán)氮?dú)鈮嚎s機(jī)C-101的入口管路相連。
使用本發(fā)明方法可獲得的液化天然氣純度約92%，乙烷含量約7%，收率99% ；副產(chǎn)品循環(huán)氫的收率約99% ；單位能耗為0. 65kw. h/Nm3 LNG。
如圖1所示，本發(fā)明一種焦?fàn)t氣制液化天然氣的深冷分離系統(tǒng)，包括甲烷-氫氣精餾塔T-101，甲烷-氮?dú)饩s塔T-102，原料氣冷卻器E-201，氮過(guò)冷器E-202，甲烷-氫氣精餾塔T-101的塔頂冷凝器一 E-104，甲烷-氮?dú)饩s塔T-102的塔頂冷凝器二 E-105，甲烷-氮?dú)饩s塔T-102的塔底再沸器E-106，循環(huán)氮?dú)鈮嚎s機(jī)C-101，熱端增壓透平膨脹機(jī) ET-101，冷端增壓透平膨脹機(jī)ET-102，J/T閥V-102，減壓閥一 V-101及減壓閥三V-103 ；經(jīng)甲烷化處理及預(yù)處理得到的原料氣，依次經(jīng)所述原料氣冷卻器E-201的第一冷卻管路LY-I、塔底再沸器E-106的冷卻管路、原料氣冷卻器E-201的第二冷卻管路LY-2、甲烷-氫氣精餾塔T-101入口、甲烷-氫氣精餾塔T-101塔底出口、減壓閥一 V-101、甲烷-氮?dú)饩s塔T-102入口、塔底再沸器E-106的加熱管路、原料氣冷卻器E-201的第三冷卻管路LY-3、減壓閥三V-103和天然氣儲(chǔ)罐，構(gòu)成天然氣的深冷分離管路系統(tǒng)，其中塔底再沸器 E-106的加熱管路出口還與甲烷-氮?dú)饩s塔T-102的塔底上升氣體入口連通；甲烷-氫氣精餾塔T-101的塔頂出口依次與塔頂冷凝器一 E-104的冷卻管路、氮過(guò)冷器E-202的第一復(fù)熱管路FD-1、原料氣冷卻器E-201的第一復(fù)熱管路FY-I和富氫氣回收管連通，構(gòu)成富氫氣回收管路系統(tǒng)，其中塔頂冷凝器一 E-104的冷卻管路出口還與甲烷-氫氣精餾塔T-101的塔頂回流液入口連通；甲烷-氮?dú)饩s塔T-102的塔頂出口依次與塔頂冷凝器二 E-105的冷卻管路、氮過(guò)冷器E-202的第二復(fù)熱管路FD-2、原料氣冷卻器E-201的第二復(fù)熱管路FY-2和富氮?dú)夤苓B通，構(gòu)成富氮?dú)夤苈废到y(tǒng)，其中塔頂冷凝器二 E-105的冷卻管路出口還與甲烷-氮?dú)饩s塔T-102的塔頂回流液入口連通；還包括為原料氣冷卻器E-201和氮過(guò)冷器E-202提供冷量的雙級(jí)氮膨脹制冷循環(huán)回路。所述雙級(jí)氮膨脹制冷循環(huán)回路，包括循環(huán)氮?dú)鈮嚎s機(jī)C-101，熱端增壓透平膨脹機(jī) ET-101，冷端增壓透平膨脹機(jī)ET-102和J/T閥V-102 ；低壓氮?dú)饨?jīng)循環(huán)氮?dú)鈮嚎s機(jī)C-101 增壓并冷卻至室溫后分成兩股，一股進(jìn)入熱端增壓透平膨脹機(jī)ET-101的增壓端增壓，然后進(jìn)入原料氣換熱器E-201的第四冷卻管路LY-4冷卻，從原料氣換熱器E-201中部抽出大部分氮?dú)膺M(jìn)入所述熱端增壓透平膨脹機(jī)ET-101的膨脹端，從膨脹端出口進(jìn)入原料氣換熱器 E-201的第四復(fù)熱管路FY-4復(fù)熱，為原料氣冷卻器E-201提供冷量；從原料氣換熱器E-201 中部抽出小部分氮?dú)膺M(jìn)入氮過(guò)冷器E-202的冷卻管路LD-I冷卻、液化，經(jīng)J/T閥V-102減壓制冷，作為甲烷-氫氣精餾塔T-101的塔頂冷凝器一 E-104和甲烷-氮?dú)饩s塔T-102 的塔頂冷凝器二 E-105的冷源，所述塔頂冷凝器一 E-104和塔頂冷凝器二 E-105分別為甲烷-氫氣精餾塔T-101、甲烷-氮?dú)饩s塔T-102提供所需的回流液，液氮蒸發(fā)后依次經(jīng)氮過(guò)冷器E-202的第三復(fù)熱管路FD-3和原料氣冷卻器E-201的第五復(fù)熱管路FY-5復(fù)熱，為氮過(guò)冷器E-202和原料氣冷卻器E-201提供冷量；另一股進(jìn)入冷端增壓透平膨脹機(jī)ET-102 的增壓端增壓，然后進(jìn)入原料氣換熱器E-201的第五冷卻管路LY-5冷卻，然后進(jìn)入冷端增壓透平膨脹機(jī)ET-102的膨脹端，從膨脹端出口進(jìn)入原料氣換熱器E-201的第三復(fù)熱管路 FY-3復(fù)熱，為原料氣冷卻器E-201提供冷量；來(lái)自原料氣冷卻器E-201的第三、第四和第五復(fù)熱管路FY-3、4和5的氮?dú)猓瑓R入循環(huán)氮?dú)鈮嚎s機(jī)C-101的入口，進(jìn)入下一次制冷循環(huán)。
作為優(yōu)選，所述雙級(jí)氮膨脹制冷循環(huán)回路中設(shè)有氮?dú)庋a(bǔ)充口，所述氮?dú)庋a(bǔ)充口與循環(huán)氮?dú)鈮嚎s機(jī)c-101的入口管路相連。
本發(fā)明并不局限于上述的具體實(shí)施方式
，任何與本發(fā)明相等同的技術(shù)方案，或?qū)Ρ景l(fā)明進(jìn)行的簡(jiǎn)單替換，均在本發(fā)明的保護(hù)范圍。
權(quán)利要求
1.一種焦?fàn)t氣制液化天然氣的深冷分離方法，其特征在于包括如下步驟步驟一將焦?fàn)t氣經(jīng)甲烷化處理及預(yù)處理得到的主要成分為甲烷、氫氣、氮?dú)夂蜕倭恳彝榈脑蠚鈱?dǎo)入原料氣冷卻器(E-201)冷卻后，從所述原料氣冷卻器(E-201)中部抽出，然后導(dǎo)入塔底再沸器(E-106)作為該塔底再沸器(E-106)的熱源，然后再次導(dǎo)入原料氣冷卻器 (E-201)繼續(xù)降溫，從原料氣冷卻器(E-201)出來(lái)的含少量液體的原料氣導(dǎo)入甲烷-氫氣精餾塔(T-101)，精餾后得到塔頂富氫氣體和塔底液體產(chǎn)物；步驟二 將所述塔頂富氫氣體依次經(jīng)塔頂冷凝器一(E-104)、氮過(guò)冷器(E-202)、原料氣冷卻器 (E-201)，為所述氮過(guò)冷器(E-202)和原料氣冷卻器(E-201)提供冷量，復(fù)熱至常溫后返回甲烷化反應(yīng)裝置或經(jīng)PSA提純得高純氫氣；將所述塔底液體產(chǎn)物經(jīng)減壓閥一(V-101)減壓后導(dǎo)入甲烷-氮?dú)饩s塔(T-102)，精餾后得到塔底甲烷產(chǎn)物和塔頂富氮?dú)?；所述塔頂富氮?dú)庖来谓?jīng)塔頂冷凝器二(E-105)、氮過(guò)冷器(E-202)、原料氣冷卻器 (E-201)為氮過(guò)冷器(E-202)和原料氣冷卻器(E-201)提供冷量；所述塔底甲烷產(chǎn)物經(jīng)原料氣冷卻器(E-201)過(guò)冷，再經(jīng)減壓閥三(V-103)減壓至所需壓力后導(dǎo)入天然氣儲(chǔ)罐。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種焦?fàn)t氣制液化天然氣的深冷分離方法，其特征在于所述原料氣冷卻器(E-201)和氮過(guò)冷器(E-202)采用雙級(jí)氮膨脹制冷循環(huán)低壓氮?dú)饨?jīng)循環(huán)氮?dú)鈮嚎s機(jī)(C-101)增壓并冷卻至室溫后分成兩股，一股進(jìn)入熱端增壓透平膨脹機(jī)(ET-101)的增壓端增壓，然后進(jìn)入原料氣換熱器 (E-201)冷卻，從原料氣換熱器(E-201)中部抽出大部分氮?dú)膺M(jìn)入所述冷端增壓透平膨脹機(jī) (ET-101)的膨脹端，從膨脹端出口進(jìn)入原料氣換熱器(E-201)的低壓氮?dú)馔ǖ缽?fù)熱，為原料氣冷卻器(E-201)提供冷量；從原料氣換熱器(E-201)中部抽出小部分氮?dú)膺M(jìn)入氮過(guò)冷器 (E-202)中冷卻、液化，經(jīng)J/T閥(V-102)減壓制冷，作為甲烷-氫氣精餾塔(T-101)的塔頂冷凝器一(E-104)和甲烷-氮?dú)饩s塔(T-102)的塔頂冷凝器二(E-105)的冷源，所述塔頂冷凝器一(E-104)和塔頂冷凝器二(E-105)分別為甲烷-氫氣精餾塔(T-101 )、甲烷-氮?dú)饩s塔(T-102)提供所需的回流液，液氮蒸發(fā)后依次經(jīng)氮過(guò)冷器(E-202)和原料氣冷卻器 (E-201)復(fù)熱，為氮過(guò)冷器(E-202)和原料氣冷卻器(E-201)提供冷量；另一股進(jìn)入冷端增壓透平膨脹機(jī)(ET-102)的增壓端增壓，然后進(jìn)入原料氣換熱器(E-201)冷卻，然后進(jìn)入冷端增壓透平膨脹機(jī)(ET-102)的膨脹端，從膨脹端出口進(jìn)入原料氣換熱器(E-201)的低壓氮?dú)馔ǖ缽?fù)熱，為原料氣冷卻器(E-201)提供冷量；來(lái)自塔頂冷凝器一、二(E-104、E-105)的氮?dú)?、熱端增壓透平膨脹機(jī)(ET-101)的氮?dú)夂屠涠嗽鰤和钙脚蛎洐C(jī)(ET-102)的氮?dú)?，?jīng)復(fù)熱后匯入循環(huán)氮?dú)鈮嚎s機(jī)(C-101)的入口， 進(jìn)入下一次制冷循環(huán)。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的一種焦?fàn)t氣制液化天然氣的深冷分離方法，其特征在于在所述雙級(jí)氮膨脹制冷循環(huán)的氮?dú)庵屑尤?% 15%的甲烷氣體。
4.根據(jù)權(quán)利要求2所述的一種焦?fàn)t氣制液化天然氣的深冷分離方法，其特征在于在雙級(jí)氮膨脹制冷循環(huán)中增加氮?dú)庋a(bǔ)充口，所述氮?dú)庋a(bǔ)充口與循環(huán)氮?dú)鈮嚎s機(jī)(C-101)入口管路相連。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種焦?fàn)t氣制液化天然氣的深冷分離方法，步驟一將原料氣導(dǎo)入原料氣冷卻器，從中部抽出，導(dǎo)入塔底再沸器，再次導(dǎo)入原料氣冷卻器，從原料氣冷卻器出來(lái)導(dǎo)入甲烷-氫氣精餾塔，得到塔頂富氫氣體和塔底液體產(chǎn)物；步驟二將塔頂富氫氣體依次經(jīng)塔頂冷凝器一、氮過(guò)冷器、原料氣冷卻器，復(fù)熱至常溫后回收；將塔底液體產(chǎn)物經(jīng)減壓閥一減壓后導(dǎo)入甲烷-氮?dú)饩s塔，得到塔底甲烷產(chǎn)物和塔頂富氮?dú)?；塔頂富氮?dú)庖来谓?jīng)塔頂冷凝器二、氮過(guò)冷器、原料氣冷卻器為氮過(guò)冷器和原料氣冷卻器提供冷量；塔底甲烷產(chǎn)物經(jīng)原料氣冷卻器過(guò)冷，再經(jīng)減壓閥三減壓至所需壓力后導(dǎo)入天然氣儲(chǔ)罐。本發(fā)明成本低、投資少，系統(tǒng)穩(wěn)定、操作簡(jiǎn)單、天然氣的回收率高。
文檔編號(hào)F25J3/02GK102519222SQ201110412699
公開日2012年6月27日 申請(qǐng)日期2011年12月13日 優(yōu)先權(quán)日2011年12月13日
發(fā)明者廖江芬 申請(qǐng)人:杭州中泰深冷技術(shù)股份有限公司