本實用新型涉及消聲結構領域，尤其涉及一種固定間距的雙層鈑金消聲結構。
背景技術：
：空調的噪音影響生活環(huán)境的舒適度，需要安裝在位置遠離人們的活動區(qū)，有時甚至需要單獨給空調外機提供設備房，使得空調安裝在建筑物中占用了大量空間，由于目前城市地價普遍很高，空調的使用時占空間較多的情況嚴重增加了人們的生活成本。在一個機組的腔體內由于客觀原因常常需要有一個通道與外界相連，例如電源線的通路、亦或是散熱通道的設計。然而在機組腔體內通常有較大的機械噪聲，如果不加消音隔音措施將會使噪聲大量的從通道直接傳出，影響機組的使用效果?，F有常見的風道設計，一種是風道整體與外圍鈑金相連，此結構容易導致聲音通過振動傳遞到外界。另外一種是風道整體無截面變化，鈑金-空氣-鈑金間形成的固有共振頻率恒定，不能自我消除。通過鈑金件做雙層消音結構，共振段在60HZ-200HZ。此段為低頻噪聲，更難消除，不加以處理會加強噪聲的強度?；谏鲜銮闆r，有必要提供一種風道整體截面尺寸有變化的固定間距的雙層鈑金消聲結構。技術實現要素：本實用新型的目的在于提供一種固定間距的雙層鈑金消聲結構，具有不同寬度的風道，避免了通道內的噪聲出現疊加的現象。為達此目的，本實用新型采用以下技術方案：一種固定間距的雙層鈑金消聲結構，包括電控盒、第一風罩和第二風罩，所述第一風罩連接于所述電控盒的側面，所述第一風罩與所述電控盒之間的間隙形成第一風道，所述電控盒連接有所述第一風罩的側面上還連接有所述第二風罩，所述第二風罩位于所述第一風罩的上方，所述第二風罩與所述電控盒之間的間隙形成第二風道，所述第一風道與所述第二風道連通。作為優(yōu)選，所述第一風道的寬度大于所述第二風道的寬度；或所述第一風道的寬度等于所述第二風道的寬度；或所述第一風道的寬度小于所述第二風道的寬度。作為優(yōu)選，所述第一風道的長度大于所述第二風道的長度；或，所述第一風道的長度等于所述第二風道的長度；或，所述第一風道的長度小于所述第二風道的長度。作為優(yōu)選，所述第二風罩與所述電控盒之間設有乙烯-醋酸乙烯共聚物(ethylene-vinylacetatecopolymer，EVA)板，所述EVA板位于所述第二風罩與所述電控盒的連接處。作為優(yōu)選，所述第一風罩與所述電控盒之間設有EVA板，所述EVA板位于所述第一風罩與所述電控盒的連接處。作為優(yōu)選，所述第一風罩、第二風罩和電控盒都為厚度均勻的鈑金件。作為優(yōu)選，所述第一風罩的面密度為9kg/m2-10kg/m2；和/或，所述第二風罩的面密度為9kg/m2-10kg/m2；和/或，所述電控盒的面密度為9kg/m2-10kg/m2。作為優(yōu)選，所述第一風道的寬度為25mm-45mm。作為優(yōu)選，所述第二風道的寬度為85mm-105mm。作為優(yōu)選，所述第一風罩的頂部與所述第二風罩的底部相連。本實用新型的有益效果：所述第一風罩和所述第二風罩分別與所述電控盒形成所述第一風道和所述第二風道，所述第一風道及所述第二風道的尺寸可靈活設置，通過改變所述第一風道以及所述第二風道的尺寸，可實現噪聲不會出現疊加的效果，同時由于具有雙層隔音結構，可大幅削弱向外傳出的噪聲值。附圖說明圖1是固定間距的雙層鈑金消聲結構的立體圖；圖2是固定間距的雙層鈑金消聲結構的主視圖；圖3是圖2中A-A線的剖視圖；圖4是固定間距的雙層鈑金消聲結構的俯視圖；圖中：1、電控盒；2、第一風罩；3、第二風罩；4、第一風道；5、第二風道；6、EVA板。具體實施方式下面結合附圖并通過具體實施方式來進一步說明本實用新型的技術方案。如圖1-4所示的一種固定間距的雙層鈑金消聲結構，包括電控盒1、第一風罩2和第二風罩3，第一風罩2連接在電控盒1的側面，第一風罩2與電控盒1之間的間隙形成第一風道4，電控盒1連接有第一風罩2的側面上還連接有第二風罩3，第二風罩3與電控盒1之間的間隙形成第二風道5，第二風罩3設置在第一風罩2的上方，第一風罩2的頂部與第二風罩3的底部相連，第二風道5與第一風道4相通。于本實施例中，還包括乙烯-醋酸乙烯共聚物(ethylene-vinylacetatecopolymer，EVA)板6、EVA板6設置在第一風罩2與電控盒1之間，EVA板6位于第一風罩2與電控盒1的連接處，也即第一風罩2與電控盒1連接時無直接接觸而是在接觸點上設置EVA板6進而實現間接接觸。第二風罩3與電控盒1之間也設有EVA板6，EVA板6位于第二風罩3與電控盒1的連接處，也即第二風罩3與電控盒1連接時無直接接觸而是在接觸點上設置EVA板6進而實現間接接觸。實現了第一風罩2和第二風罩3與電控盒1之間無剛性連接，進一步加強了消音效果。具體地，EVA板6的特性為：無接頭且易于進行熱壓、剪裁、涂膠、貼合等加工；回彈性和抗張力高，韌性高，具有良好的防震、緩沖性能；隔熱，保溫防寒及低溫性能優(yōu)異，可耐嚴寒；密閉泡孔，隔音效果好。具體地，第一風罩2和第二風罩3都為上下通透的彎折板，四周可選擇一個面開設開口也可四周完全封閉，且第一風罩2與第二風罩3的尺寸可以不同。具體地，第一風罩2與第二風罩3分別連接在電控盒1的同一側的表面上，第一風罩2與電控盒1之間的間隙為第一風道4，第二風罩3與電控盒1之間的間隙為第二風道5，但為了避免第一風罩2與電控盒1之間以及第二風罩3與電控盒1之間的剛性連接，在第一風罩2與電控盒1之間的連接點上以及第二風罩3與電控盒1之間的連接點上都設有EVA板6，避免第一風罩2和第二風罩3與電控盒1之間的剛性接觸，進而避免了增強傳聲以及產生共振。第一風道4與第二風道5相通，為了實現第一風道4與第二風道5之間相配合，第一風道4與第二風道5相通。第一風罩2的頂部與第二風罩3的底部相連，具體地，為了增加第一風道4與第二風道5之間的密閉效果，還保證了第一風道4與第二風道5間的空氣完全相通。第一風罩2、第二風罩3和電控盒1都選擇厚度均勻且相同的鈑金件，因此第一風罩2和第二風罩3與電控盒1以及中間空氣形成了固體-空氣-固體的雙層隔音結構。第一風道4的寬度為第一風罩2離電控盒1最遠的表面到電控盒1的表面的距離，第二風道5的寬度為第二風罩3離電控盒1最遠的表面到電控盒1的表面的距離；第一風道4的長度為第一風罩2的頂部到第一風罩2的底部的距離，第二風道5的長度為第二風罩3的頂部到第二風罩3的底部的距離。于本實施例中，第一風道4的寬度小于第二風道5的寬度。于其他實施例中，第一風道4的寬度大于第二風道5的寬度或者第一風道4的寬度等于第二風道5的寬度。于本實施例中，第一風道4的長度大于第二風道5的長度。于其他實施例中，第一風道4的長度小于第二風道5的長度或者第一風道4的長度等于第二風道5的長度。通過改變第一風道4和第二風道5的長度及寬度，進而實現配合消音的效果。實施例二本實施例與實施例一的區(qū)別在于：第一風道4的寬度范圍為25mm-45mm，第二風道的寬度范圍為85mm-105mm。第一風罩2、第二風罩3和電控盒1的面密度為第一風罩2、第二風罩3和電控盒1的厚度一定時單位面積的質量。于本實施例中，第一風罩2的面密度為9kg/m2-10kg/m2，第二風罩3的面密度為9kg/m2-10kg/m2，電控盒1的面密度為9kg/m2-10kg/m2。在使用時，通過改變第一風道4以及第二風道5的寬度也即第一風罩2和第二風罩3的最遠端的表面分別與電控盒1的表面之間的距離，也可以改變相應部件的材質的面密度實現相應技術要求。為了實現最優(yōu)的方案以及研究雙層隔音結構做了相關實驗，實驗步驟及內容如下：聲學中雙層隔音結構共振頻率擬合計算公式：f是共振頻率，m1是第一風罩2或第二風罩3的鈑金材質的面密度，m2是電控盒1的鈑金材質的面密度，L是第一風道4或者第二風道5的寬度。在本實施例中，第一風道4為散熱的主要空間，此處需要較高的空氣流速，因此此段設計為容納變頻器散熱板的最小空間，計算此處雙層隔音結構共振頻率：將m1和m2都選擇為9.36kg/m2，L為0.033m，計算得出共振頻率為152.6HZ,也即此段對152.6HZ附近聲波吸收以及阻隔能力最差。在本實施例中，第二風道5主要在出風口處，可以將其尺寸改變，以達到控制其共振頻率的效果，避免整個風道始終對一個頻段噪聲吸收以及阻隔差。考慮機組空間合理性，給出此段風道間距為0.093m，計算第二段風道共振頻率：將m1和m2都選擇為9.36kg/m2，L為0.093m，計算得出共振頻率為91HZ，也即此段91HZ附近聲波吸收以及阻隔能力最差。由以上數據可知，第一風道4與第二風道5的共振點相差較遠，可以相互彌補，在使用時，可根據不同的使用環(huán)境以及使用要求對第一風道4以及第二風道5選擇不同的尺寸進行搭配使用，以達到最佳的消聲效果。在實際使用中對于雙層隔音效果提供了如表一所示的實驗數據：隔音形式無隔音單層隔音雙層隔音結構噪聲值dB/A62.8142.4434.45表一表一中的dB為理論上噪音的值，A為噪音計權方式中的A計權聲級。顯然，本實用新型的上述實施例僅僅是為了清楚說明本實用新型所作的舉例，而并非是對本實用新型的實施方式的限定。對于所屬領域的普通技術人員來說，在上述說明的基礎上還可以做出其它不同形式的變化或變動。這里無需也無法對所有的實施方式予以窮舉。凡在本實用新型的精神和原則之內所作的任何修改、等同替換和改進等，均應包含在本實用新型權利要求的保護范圍之內。當前第1頁1 2 3