佳燃燒控制參數(shù)的值；kn表示所述第η個參數(shù)類型對應的權(quán) 值；
[0038] 設定子單元，用于將(12值最小的最佳燃燒控制參數(shù)對應的閥門開度設定為當前時 刻的閥門開度。
[0039] 結(jié)合第二方面，在第二方面的第四種可能的實施方式中，所述熱風爐燃燒控制系 統(tǒng)還包括：檢測單元，檢測所述熱風爐的燃氣壓力以及所述熱風爐的拱頂溫度；
[0040] 燃氣閥門開度變化率調(diào)節(jié)單元，用于根據(jù)所述燃氣壓力的變化率調(diào)節(jié)燃氣閥門開 度的變化率，以穩(wěn)定所述拱頂溫度。
[0041] 結(jié)合第二方面的第四種可能的實施方式，在第二方面的第五種可能的實施方式 中，所述燃氣閥門開度變化率調(diào)節(jié)單元，包括：比較子單元，用于比較所述燃氣壓力與預設 燃氣壓力閾值的大??；
[0042] 第一燃氣閥門變化率調(diào)節(jié)子單元，用于當所述燃氣壓力小于所述預設燃氣壓力閾 值時，根據(jù)所述燃氣壓力的變化率所處范圍以及拱頂溫度狀態(tài)所共同對應的第一燃氣閥門 開度調(diào)節(jié)幅度，調(diào)節(jié)所述燃氣閥門開度的變化率；
[0043] 第二燃氣閥門變化率調(diào)節(jié)子單元，用于當所述燃氣壓力大于或等于所述預設燃氣 壓力閾值，根據(jù)所述燃氣壓力的變化率所處范圍以及所述拱頂溫度狀態(tài)所共同對應的第二 燃氣閥門開度調(diào)節(jié)幅度，調(diào)節(jié)所述燃氣閥門開度的變化率。
[0044] 結(jié)合第二方面的第四種可能的實施方式，在第二方面的第六種可能的實施方式 中，所述熱風爐燃燒控制系統(tǒng)還包括：拱頂溫度獲取單元，用于預先獲取第二預定采樣時間 內(nèi)的所述拱頂溫度；
[0045] 空燃比獲取單元，用于當?shù)诙A定采樣時間內(nèi)所述拱頂溫度大于預設拱頂溫度閾 值、且所述拱頂溫度連續(xù)上升時，獲取所述第二預定采樣時間內(nèi)所有采樣時間點下所述拱 頂溫度對應的空燃比；
[0046] 空燃比計算單元，用于計算所有采樣時間點下拱頂溫度對應的空燃比的平均值；
[0047] 最佳空燃比設定單元，用于將所述空燃比的平均值設定為熱風爐的最佳空燃比；
[0048] 空燃比基帶確定單元，用于根據(jù)所述最佳空燃比及所述熱風爐的燃燒階段，分別 確定所述熱風爐快燒期的空燃比基帶和所述熱風爐蓄熱期的空燃比基帶；
[0049] 燃氣閥門開度調(diào)節(jié)單元，用于根據(jù)所述熱風爐的當前燃燒時刻所處燃氣階段對應 的空燃比基帶，調(diào)節(jié)當前所述燃氣閥門開度。
[0050] 結(jié)合第二方面的第六種可能的實施方式，在第二方面的第七種可能的實施方式 中，所述熱風爐燃燒控制系統(tǒng)還包括：風溫判斷單元，用于判斷所述熱風爐當前燃燒狀態(tài)對 應的需求風溫；預設燃氣燃燒速度選擇單元，用于選擇與所述需求風溫對應的熱風爐的預 設燃氣燃燒速度；空氣調(diào)節(jié)單元，用于根據(jù)所述需求風溫對應的預設燃氣燃燒速度，調(diào)節(jié)熱 風爐當前燃燒狀態(tài)下的空氣閥門開度和空氣壓力。
[0051] 由以上技術方案可見，本發(fā)明實施例提供的熱風爐燃燒控制方案，通過判斷熱風 爐拱頂溫度、閥門開度以及燃燒控制參數(shù)是否滿足最佳燃燒控制參數(shù)來判斷燃燒控制參數(shù) 是否為最佳燃燒控制參數(shù)，從而在燃燒控制參數(shù)波動較大，或者拱頂溫度下降時將當前時 刻的閥門開度調(diào)節(jié)到該最佳燃燒控制參數(shù)對應的閥門開度，能夠?qū)犸L爐的空燃比快速及 時地調(diào)節(jié)到最佳空燃比，保證了熱風爐燃氣的燃燒充分，并穩(wěn)定了熱風爐的爐況以及熱風 爐的拱頂溫度，改善了燒爐效果，提高了高速風溫的使用水平。
【附圖說明】
[0052] 為了更清楚地說明本發(fā)明實施例或現(xiàn)有技術中的技術方案，下面將對實施例或現(xiàn) 有技術描述中所需要使用的附圖作簡單地介紹，顯而易見地，對于本領域普通技術人員而 言，在不付出創(chuàng)造性勞動的前提下，還可以根據(jù)這些附圖獲得其他的附圖。
[0053] 圖1是本發(fā)明實施例提供的一種熱風爐燃燒過程的狀態(tài)示意圖；
[0054] 圖2是本發(fā)明實施例提供的第一種熱風爐燃燒控制方法的流程示意圖；
[0055] 圖3是本發(fā)明實施例提供的一種熱風爐的數(shù)據(jù)采集過程示意圖；
[0056] 圖4是本發(fā)明實施例提供的燃燒控制參數(shù)存儲方法的流程示意圖；
[0057] 圖5是本發(fā)明實施例提供的一種閥門開度設置方法的流程示意圖；
[0058] 圖6是本發(fā)明實施例提供的一種熱風爐燃氣壓力、燃氣閥門開度與拱頂溫度的關 系不意圖；
[0059] 圖7是本發(fā)明實施例提供的第二種熱風爐燃燒控制方法的流程示意圖；
[0060] 圖8是本發(fā)明實施例提供的一種熱風爐燃氣閥門開度變化率調(diào)節(jié)方法的流程示 意圖；
[0061] 圖9是本發(fā)明實施例提供的第三種熱風爐燃燒控制方法的流程示意圖；
[0062] 圖10是本發(fā)明實施例提供的一種空燃比計算方法的流程示意圖；
[0063] 圖11是本發(fā)明實施例提供的第四種熱風爐燃燒控制方法的流程示意圖；
[0064] 圖12是本發(fā)明實施例提供的第五種熱風爐燃燒控制方法的流程示意圖；
[0065] 圖13是本發(fā)明實施例提供的第一種熱風爐燃燒控制系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖；
[0066] 圖14是本發(fā)明實施例提供的一種最佳參數(shù)實例判斷單元的結(jié)構(gòu)示意圖；
[0067] 圖15是本發(fā)明實施例提供的第二種熱風爐燃燒控制系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖；
[0068] 圖16是本發(fā)明實施例提供的一種閥門開度設定單元的結(jié)構(gòu)示意圖；
[0069] 圖17是本發(fā)明實施例提供的第三種熱風爐燃燒控制系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖；
[0070] 圖18是本發(fā)明實施例提供的一種燃氣閥門開度變化率調(diào)節(jié)單元的結(jié)構(gòu)示意圖；
[0071] 圖19是本發(fā)明實施例提供的第四種熱風爐燃燒控制系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖；
[0072] 圖20是本發(fā)明實施例提供的第五種熱風爐燃燒控制系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖；
[0073] 圖21是本發(fā)明實施例提供的一種熱風爐燃燒控制系統(tǒng)的架構(gòu)示意圖。
【具體實施方式】
[0074] 為了使本技術領域的人員更好地理解本發(fā)明中的技術方案，下面將結(jié)合本發(fā)明實 施例中的附圖，對本發(fā)明實施例中的技術方案進行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實施 例僅僅是本發(fā)明一部分實施例，而不是全部的實施例。基于本發(fā)明中的實施例，本領域普通 技術人員在沒有做出創(chuàng)造性勞動前提下所獲得的所有其他實施例，都應當屬于本發(fā)明保護 的范圍。
[0075] 下述技術方案的實施可以基于專家智能控制技術。
[0076] 請參見圖2,圖2為本發(fā)明實施例提供的第一種熱風爐燃燒控制方法的流程示意 圖，如圖2所示，本發(fā)明實施例提供的熱風爐燃燒控制方法，包括如下步驟：
[0077] 步驟S210 :預先獲取熱風爐燃燒期內(nèi)熱風爐的拱頂溫度、熱風爐的閥門開度以及 熱風爐的燃燒控制參數(shù)。
[0078] 如【背景技術】中所述，熱風爐燃燒期包括快燒期與蓄熱期，熱風爐的拱頂溫度高低 直接決定了熱風爐的蓄熱效果和煙道溫度的加熱效率，進而影響了空氣的加熱效率以及 向煉鐵高爐進行送風的送風溫度。而熱風爐的空燃比對拱頂溫度具有決定性影響，通過調(diào) 節(jié)空燃比能夠調(diào)節(jié)熱風爐中空氣流量、燃氣流量，進而影響燃氣的燃燒情況，從而決定熱風 爐的拱頂溫度，因此通過測量燃燒期內(nèi)熱風爐的拱頂溫度能夠恰當?shù)乇碚鳠犸L爐空燃比的 配比情況。上述熱風爐優(yōu)選頂燃式熱風爐。
[0079] 熱風爐的閥門開度包括空氣閥門開度與燃氣閥門開度，通過分別調(diào)節(jié)空氣閥門開 度與燃氣閥門開度，能夠調(diào)節(jié)熱風爐內(nèi)的空氣流量與燃氣流量，從而實現(xiàn)對空燃比的調(diào)節(jié)。
[0080] 熱風爐的燃燒控制參數(shù)包括：燃燒期內(nèi)熱風爐的空氣壓力、空氣預熱溫度、燃氣壓 力、燃氣預熱溫度以及燃氣利用率。
[0081] 熱風爐的空氣壓力和燃氣壓力能夠影響熱風爐的拱頂溫度，當空氣壓力與燃氣壓 力配比合適時，能夠促進燃氣的燃燒，提高熱風爐的拱頂溫度，防止熱風爐拱頂溫度下降。 因此，空氣壓力和燃氣壓力是影響熱風爐拱頂溫度的重要因素。
[0082] 冷空氣與冷燃氣在燃燒前分別進行預熱，被預熱后的空氣與燃氣混合后再進行燃 燒，能夠縮短熱風爐的燃燒時間并使得燃燒時火焰溫度均勻，使得空氣與燃氣燃燒充分，提 高了熱風爐拱頂溫度，因此空氣預熱溫度和燃氣預熱溫度是拱頂溫度的重要影響因素。
[0083] 燃氣利用率反映了燃氣的配比，以煤氣為例，煤氣的成分主要為CO和CO2，煤氣利 用率即CO質(zhì)量占總煤氣質(zhì)量的比重。煤氣利用率高時，即CO含量高，從而有效燃燒的成分 高，能夠提高熱風爐的拱頂溫度；煤氣利用率低時，CO含量低，導致有效燃燒的成分低，會 降低熱風爐的拱頂溫度。綜上，燃氣利用率能夠影響熱風爐的拱頂溫度。
[0084] 作為一種實施例，圖3是本發(fā)明實施例提供的一種熱風爐的數(shù)據(jù)采集過程的示意 圖。如圖3所示，在實際工作過程中，在熱風爐燃燒期內(nèi)，通過如下方法獲取熱風爐的拱頂 溫度、閥門開度以及熱風爐的燃燒控制參數(shù)的數(shù)據(jù)：
[0085] 在熱風爐的燃燒期內(nèi)，每間隔預定采樣時間t秒，采集一次熱風爐的拱頂溫度、閥 門開度以及燃燒控制參數(shù)的值；以時間T(TH)秒作為數(shù)據(jù)組織周期，統(tǒng)計一次拱頂溫度、 閥門開度以及燃燒控制參數(shù)的平均值，并計算前T秒、后T秒（共2T秒）平均值之差，作為 均值變化量，如燃氣壓力的均值變化量為：ΛΡ = P燃（T)-P燃（T-I);其中，ΛΡ燃為燃氣 壓力變化量、P燃（T)為第T個數(shù)據(jù)組織周期的燃氣壓力平均值，P燃（T-I)為第T-I個數(shù) 據(jù)組織周期的燃氣壓力平均值。其中，t可以為1秒，數(shù)據(jù)組織周期T可以為30秒，
[0086] 如圖3所示，當對前T秒、后T秒內(nèi)數(shù)據(jù)統(tǒng)計完畢后，使用新的數(shù)據(jù)組織周期T秒 采集到的數(shù)據(jù)替代后T秒數(shù)據(jù)，使用原來的后T秒采集到的數(shù)據(jù)替代前T秒采集到的數(shù)據(jù)， 從而生成下一個2T秒采樣周期數(shù)據(jù)，從而采集多組均值變化量。通過上述生成方式，能夠 減小獲取到的拱頂溫度、閥門開度以及燃燒控制參數(shù)的數(shù)據(jù)差異程度，保持數(shù)據(jù)的平穩(wěn)性。
[0087] 步驟S220 :判斷拱頂溫度、閥門開度以及燃燒控制參數(shù)是否滿足最佳參數(shù)實例條 件；若滿足最佳參數(shù)實例條件，則判定該燃燒控制參數(shù)為最佳燃燒控制參數(shù)。
[0088] 其中，最佳參數(shù)實例條件如下：
[0089] 第一預定采樣時間內(nèi)的空氣壓力、燃氣壓力、空氣預熱溫度、燃氣預熱溫度或燃氣 利用率的均值變化量的絕對值小于或等于各自的均值變化量閾值；其中，第一預定采樣時 間可以為兩個數(shù)據(jù)組織周期T，均值變化量的計算方法如上述圖3中實施例獲得。
[0090] 第一預定采樣時間內(nèi)，空氣壓力、燃氣壓力、空氣預熱溫度、燃氣預熱溫度以及燃 氣利用率的最大差值分別小于或等于各自的最大差值閾值。
[0091] 第一預定采樣時間內(nèi)，拱頂溫度的均值大于或等于預設拱頂溫度閾值；均值可以 以圖3所示實施例的方法測得。
[0092] 第一預定采樣時間內(nèi)，當前采樣時刻對應的拱頂溫度大于上一時刻對應的拱頂溫 度；及，
[0093] 第一預定采樣時間內(nèi)，空氣閥門開度一直大于空氣閥門最大開度的50%、且當前 采樣時刻對應的燃氣閥門開度一直大于或等于燃氣閥門最大開度的50 %。該第一預定采樣 時間包括
[0094] 空氣壓力、燃氣壓力、空氣預熱溫度、燃氣預熱溫度及燃氣利用率的均值變化量反 映了上述參數(shù)的變動穩(wěn)定性。如上所述，空氣壓力與燃氣壓力能夠影響拱頂溫度的高低，空 氣預熱溫度以及燃氣預熱溫度能夠使得空氣和燃氣混合后燃燒充分，從而提高熱風爐的拱 頂溫度。而燃氣利用率反映了燃氣中有效燃燒成分的含量，從而影響到拱頂溫度的高低，因 此空氣壓力、燃氣壓力、空氣預熱溫度、燃氣預熱溫度以及燃氣利用率的變動穩(wěn)定性影響拱 頂溫度的變動的穩(wěn)定性。
[0095] 同時，通過判斷空氣壓力、燃氣壓力、空氣預熱溫度、燃氣預熱溫度及燃氣利用率 的最大差值是否小于或等于各自的預設最大差值閾值，能夠判斷上述參數(shù)的變化劇烈程 度。因此能夠根據(jù)上述參數(shù)的變化劇烈程度較低時，拱頂溫度的變化劇烈程度也較低。
[0096] 綜上所述，拱頂溫度高低直接決定了熱風爐的蓄熱效果和煙道溫度的加熱效率， 進而影響