專利名稱：短期提高汽輪機(jī)功率的控制方法
短期提高汽輪機(jī)功率的控制方法本發(fā)明涉及一種借助連接在上游燒礦物燃料的鍋爐短期提高汽輪機(jī)功率的控制方法，鍋爐包括一些構(gòu)成流動(dòng)路徑并流過流動(dòng)介質(zhì)的省煤器、蒸發(fā)器和過熱器加熱面，按本方法，在一個(gè)壓力級(jí)，流動(dòng)介質(zhì)從流動(dòng)路徑分路，以及就流動(dòng)介質(zhì)流向而言在該壓力級(jí)的過熱器加熱面上游噴射到流動(dòng)路徑中，其中，表征該壓力級(jí)就流動(dòng)介質(zhì)流向而言在最后的過熱器加熱面的出口溫度與規(guī)定的溫度額定值之間偏差的第一特征值，用作流動(dòng)介質(zhì)噴射量的控制參數(shù)。燒礦物燃料鍋爐借助通過燃燒礦物燃料產(chǎn)生的熱量產(chǎn)生過熱蒸汽。燒礦物燃料的鍋爐大多在主要用于發(fā)電的火電廠中使用。在這里所產(chǎn)生的蒸汽供給汽輪機(jī)。類似汽輪機(jī)不同的壓力級(jí)，燒礦物燃料的鍋爐也包括多個(gè)各自含有的水汽混合物處于不同熱力學(xué)狀態(tài)的壓力級(jí)。流動(dòng)介質(zhì)沿其流動(dòng)路徑在第一(高)壓力級(jí)內(nèi)首先流過省煤器，利用余熱預(yù)熱流動(dòng)介質(zhì)，接著流過蒸發(fā)器和過熱器加熱面的不同級(jí)。流動(dòng)介質(zhì)在蒸發(fā)器中汽化，然后在水分離器內(nèi)分離出可能的剩余水分，而含有的其余蒸汽在過熱器中進(jìn)一步過熱。在這之后，過熱蒸汽流入汽輪機(jī)高壓部分，在那里膨脹并輸入鍋爐隨后的壓力級(jí)。它在那里重新過熱(中間過熱器)以及供給汽輪機(jī)下一個(gè)壓力部分。基于完全不同的外部影響，傳給過熱器的熱功率會(huì)激烈波動(dòng)。因此往往需要控制過熱溫度。通常這大多通過在各過熱器加熱面前或后噴射給水進(jìn)行冷卻達(dá)到，也就是說，從流動(dòng)介質(zhì)的主流分路出一個(gè)溢流管道，以及引向在那里相應(yīng)地設(shè)置的噴射閥。噴射量在這里通常借助表征與過熱器出口規(guī)定的溫度額定值的溫度偏差的特征值進(jìn)行控制。當(dāng)代電廠不僅要求高的效率，而且還要求有盡可能靈活的運(yùn)行方式。屬于這些要求的是，極短的起動(dòng)時(shí)間和高的功率變化速度，以及還應(yīng)有可能補(bǔ)償聯(lián)合電網(wǎng)中的頻率干擾。為滿足這些要求，電廠必須有能力在幾秒鐘內(nèi)提供例如5%和更多的過剩功率。電廠機(jī)組在秒級(jí)范圍內(nèi)的這種功率改變，只有通過鍋爐與汽輪機(jī)協(xié)調(diào)地共同作用才有可能。燒礦物燃料的鍋爐能為此做出的貢獻(xiàn)是，利用其存儲(chǔ)器，亦即蒸汽和燃料存儲(chǔ)器，以及快速改變給水、噴射水、燃料和空氣的調(diào)節(jié)參數(shù)。這可以例如通過打開部分節(jié)流的汽輪機(jī)透平閥或所謂的級(jí)閥實(shí)現(xiàn)，由此降低汽輪機(jī)前的蒸汽壓力。于是從連 接在上游燒礦物燃料鍋爐的蓄汽箱汽包轉(zhuǎn)出蒸汽并供給汽輪機(jī)。采取這種措施在幾秒鐘內(nèi)達(dá)到功率升高。然而為了提前儲(chǔ)備持續(xù)節(jié)流透平閥，往往導(dǎo)致效率損失，從而為了經(jīng)濟(jì)的作用方式，節(jié)流的程度應(yīng)保持如絕對(duì)必要的那么小。此外有些燒礦物燃料鍋爐的結(jié)構(gòu)形式，例如強(qiáng)制循環(huán)鍋爐，在有些情況下有比例如自然循環(huán)鍋爐小得多的存儲(chǔ)器容積。存儲(chǔ)器容積大小方面的差別，在上述方法中影響電廠機(jī)組功率改變時(shí)的特性。因此本發(fā)明的目的是，提供一種借助連接在上游的上述類型的燒礦物燃料的鍋爐短期提高汽輪機(jī)功率的控制方法，按本方法不會(huì)不適當(dāng)?shù)鼗蜻^分地影響整個(gè)蒸汽循環(huán)的效率。與此同時(shí)，應(yīng)能與燒礦物燃料鍋爐的結(jié)構(gòu)形式無關(guān)地短期提高功率，無需對(duì)整個(gè)系統(tǒng)實(shí)施侵入性結(jié)構(gòu)變更。按本發(fā)明為達(dá)到上述目的采取的措施是，為了短期提高汽輪機(jī)的功率，降低溫度額定值以及暫時(shí)與所述偏差超比例地提高降低溫度額定值期間的特征值。本發(fā)明從下述思想出發(fā):附加噴射給水可以進(jìn)一步有助于短期迅速改變功率。這是因?yàn)?，通過在過熱器的區(qū)域內(nèi)所述的附加噴射，可以暫時(shí)增加蒸汽質(zhì)量流量。然而若繞過通?？刂扑鰢娚涞恼羝麥囟瓤刂葡到y(tǒng)觸發(fā)噴射，則在這種情況下不能始終避免透平前蒸汽溫度不允許的大量下降。除此之外，在接著需要重新激活全套蒸汽溫度控制時(shí)必須計(jì)及蒸汽溫度控制工作或多或少嚴(yán)重的干擾。由于所述原因因此有利的是，利用在負(fù)荷運(yùn)行時(shí)有效的蒸汽溫度控制來提供短期功率儲(chǔ)備。因此應(yīng)通過降低溫度額定值觸發(fā)噴射。溫度額定值的階躍借助相應(yīng)的特征值與控制偏差的階躍相關(guān)聯(lián)，控制偏差促使控制器改變噴射調(diào)節(jié)閥的開度。因此汽輪機(jī)的功率升高可以準(zhǔn)確地通過采取這種措施，亦即階躍地減小溫度額定值來實(shí)現(xiàn)。不過所述功率升高并因而還有噴射的質(zhì)量流，應(yīng)盡可能迅速地提供。但在這里控制系統(tǒng)的阻尼特性會(huì)造成阻礙，這種特性阻止過度迅速地改變噴射的質(zhì)量流，這出自于控制穩(wěn)定性的原因在尋常的負(fù)荷運(yùn)行時(shí)也是期望的，然而在要迅速制備功率升高時(shí)則是不希望的。因此所述控制應(yīng)相應(yīng)地與短期升高功率的情況相適應(yīng)。這可以通過特別簡(jiǎn)便的方式實(shí)現(xiàn)，亦即通過相應(yīng)地放大噴射質(zhì)量流的控制信號(hào)，確切地說，用于期望的短期功率升高期間的控制信號(hào)。為此，在降低溫度額定值期間，暫時(shí)與所述偏差超比例地提高表征就流動(dòng)介質(zhì)流向而言在最后的過熱器加熱面的出口溫度與規(guī)定的溫度額定值之間偏差的特征值。上述方法在相應(yīng)的控制系統(tǒng)中借助減法元件進(jìn)行期望的與測(cè)得的蒸汽溫度之間額定值與實(shí)際值的比較。根據(jù)所使用的控制方案，這一信號(hào)在接著作為輸入信號(hào)(控制偏差)例如供給PI調(diào)節(jié)器前，還可以通過附加的來自過程的信息進(jìn)一步修改。有利地，可以附加將直接在流動(dòng)介質(zhì)噴射地點(diǎn)后，亦即在最后的過熱器加熱面進(jìn)口處的溫度，用作控制參數(shù)。在這種所謂雙循環(huán)控制的情況下，抑制噴射質(zhì)量流由于控制器干預(yù)發(fā)生的沖擊式改變。在這種情況下，在迅速干預(yù)下最佳控制，可通過防止過調(diào)穩(wěn)定化。然而為了通過噴射系統(tǒng)提供瞬間儲(chǔ)備，雙循環(huán)控制的所述阻尼作用更多地是有妨礙的。因此尤其在雙循環(huán)控制時(shí)特別有利的是，進(jìn)行特征值所說明的放大調(diào)整。由此造成的在控制方面對(duì)于實(shí)際溫度與規(guī)定的額定值之間偏差的人為增大實(shí)現(xiàn)了，所述接著通過在最后的過熱器加熱面進(jìn)口處，亦即直接在噴射地點(diǎn)后的溫度進(jìn)行的修改或修正在雙循環(huán)控制時(shí)比較少。由此保持較大的控制偏差，其直接的結(jié)果是更強(qiáng)的控制器響應(yīng)，亦即更多增加噴射質(zhì)量流，在這種情況下這是期望的。通過僅在降低溫度額定值期間暫時(shí)超比例提高特征值，這種超高的影響重新消失，從而也可真正達(dá)到借助額定值設(shè)定的蒸汽溫度。由此仍舊保留雙循環(huán)控制的優(yōu)點(diǎn)，亦即避免不允許的蒸汽溫度下降。按特別簡(jiǎn)單的方式，通過使有利地表征溫度與額定值偏差的特征值由該偏差與表征溫度額定值隨時(shí)間改變的第二特征值之和構(gòu)成，可以造成特征值的暫時(shí)提高。在這方面按特別有利的設(shè)計(jì)，第二特征值基本上是溫度額定值與放大系數(shù)相乘的隨時(shí)間的改變。為了在控制技術(shù)上實(shí)現(xiàn)這一點(diǎn)，使用規(guī)定的溫度額定值作為一階微分元件的輸入信號(hào)，以及在適當(dāng)放大在加熱面出口處測(cè)得的與規(guī)定的溫度的差值后減去此元件的輸出。由此特別簡(jiǎn)單地實(shí)現(xiàn)偏差期望的人為增大。以及借助附加的一階微分元件，特別迅速地增大噴射質(zhì)量流并因而通過汽輪機(jī)附加釋出的功率。

基于微分特性，亦即僅考慮額定值隨時(shí)間的改變，這種控制對(duì)整個(gè)系統(tǒng)的影響隨時(shí)間連續(xù)減小(消失脈沖)。這意味著，微分元件不繼續(xù)影響控制偏差，并也達(dá)到實(shí)際上通過額定值設(shè)定的溫度。即使對(duì)于蒸汽溫度的額定值不變的情況(在尋常負(fù)荷運(yùn)行時(shí)的正常情況)，這種設(shè)計(jì)也不影響其余的控制結(jié)構(gòu)。因此在尋常負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，在有或沒有這種附加的微分元件的控制結(jié)構(gòu)之間，蒸汽溫度控制的控制特性方面沒有區(qū)別。按有利的設(shè)計(jì)，所述特征值之一的參數(shù)是根據(jù)具體設(shè)備而專門確定的。這意味著，放大的程度、微分元件的參數(shù)等，應(yīng)專門依據(jù)在個(gè)別情況下涉及的設(shè)備確定。這例如可以事先借助模擬計(jì)算，或也可以在控制系統(tǒng)投入運(yùn)行期間實(shí)現(xiàn)。按有利的設(shè)計(jì)，燒礦物燃料鍋爐的控制系統(tǒng)包括一些用于實(shí)施上述方法的裝置，鍋爐具有一些由流動(dòng)路徑構(gòu)成并流過流動(dòng)介質(zhì)的省煤器、蒸發(fā)器和過熱器加熱面。按另一項(xiàng)有利的設(shè)計(jì)，火電廠燒礦物燃料的鍋爐包括這種控制系統(tǒng)，以及火電廠包括這種燒礦物燃料的鍋爐。采用本發(fā)明獲得的優(yōu)點(diǎn)尤其在于，通過有針對(duì)性地降低蒸汽溫度額定值，在使用噴射控制方法的條件下，處于噴射下游的金屬物質(zhì)內(nèi)儲(chǔ)存的熱能，可以被用于暫時(shí)提高汽輪機(jī)功率。如果在此采用所述調(diào)整控制方法，則對(duì)于沖擊式減小蒸汽溫度額定值的情況可借助噴射系統(tǒng)明顯更迅速地實(shí)現(xiàn)功率升高。所述方式可以在任何壓力級(jí)中或逐個(gè)或組合使用，亦即不僅可以使用在主蒸汽中(高壓級(jí))，而且可以使用于中間再熱(中壓或低壓級(jí))中。通過集成在現(xiàn)有的蒸汽溫度控制系統(tǒng)內(nèi)，在溫度控制有高調(diào)節(jié)質(zhì)量的同時(shí)，在打開噴射配件后沒會(huì)明顯地低于已降低的溫度額定值。因此有效地抵制在透平進(jìn)口處蒸汽溫度不允許的大量降低。同樣取消控制與協(xié)調(diào)的接通和斷開過程，因?yàn)榭刂葡到y(tǒng)可以持續(xù)保持處于激活有效狀態(tài)。此外，用于提供汽輪機(jī)暫時(shí)功率升高的所述方法與其他措施無關(guān)，從而可以附加地打開例如節(jié)流的透平閥，以便更加增強(qiáng)汽輪機(jī)的功率升高。本發(fā)明方法的效果在很大程度上不受這些并行措施的 影響。在這里應(yīng)指出，假如使用噴射系統(tǒng)來提高功率，在對(duì)附加功率有預(yù)先規(guī)定的固定要求時(shí)可以減小透平閥節(jié)流程度。期望的功率釋出，在這種情況下也可以用較小的節(jié)流，在最有利的情況下甚至完全沒有附加節(jié)流地達(dá)到。因此設(shè)備在尋常的負(fù)荷運(yùn)行時(shí)(此時(shí)設(shè)備必須準(zhǔn)備提供瞬時(shí)儲(chǔ)備或緊急儲(chǔ)備)以比較高的效率地運(yùn)行，從而也降低運(yùn)行成本。最后，本方法也可以在無需采取侵入性結(jié)構(gòu)措施的情況下實(shí)現(xiàn)，而可以僅通過在控制系統(tǒng)中設(shè)置或植入附加的構(gòu)件實(shí)現(xiàn)。由此達(dá)到更高的設(shè)備靈活性和可使用性，無需附加的費(fèi)用。下面借助附圖詳細(xì)說明本發(fā)明的實(shí)施例。其中:

圖1示意表示燒礦物燃料鍋爐就流動(dòng)介質(zhì)而言的中壓部分和包括用于瞬間功率釋出的雙循環(huán)控制的噴射控制系統(tǒng)就數(shù)據(jù)而言的電路連接；圖2表示在高負(fù)荷區(qū)分別在兩個(gè)壓力系統(tǒng)中，通過增加噴射高壓蒸汽、中間再熱蒸汽，改善燒礦物燃料鍋爐瞬間儲(chǔ)備的模擬結(jié)果的曲線圖；以及圖3表示在低負(fù)荷區(qū)分別在兩個(gè)壓力系統(tǒng)中，通過增加噴射高壓蒸汽、中間再熱蒸汽，改善燒礦物燃料鍋爐瞬間儲(chǔ)備的模擬結(jié)果的曲線圖。在所有的附圖中相同的部分采用同樣的附圖標(biāo)記。
圖1舉例表示燒礦物燃料鍋爐I的中壓部分。當(dāng)然本發(fā)明也可以使用于其他壓力級(jí)。圖1示意表示流動(dòng)介質(zhì)M的部分路動(dòng)路徑2，尤其過熱器加熱面4。各過熱器加熱面4在熱煙氣通道內(nèi)的空間布局在圖中并沒有示出并且也可以變化。圖中表示的過熱器加熱面4可以總是代表多個(gè)串聯(lián)的加熱面，不過由于視圖清晰的原因沒有將它們細(xì)分表示。流動(dòng)介質(zhì)M在進(jìn)入圖1中表示的中壓部分前，在汽輪機(jī)高壓部分內(nèi)膨脹。然后，流動(dòng)介質(zhì)M在其到達(dá)圖示的中壓部分前，按選擇進(jìn)入圖中沒有表示的第一過熱器加熱面4內(nèi)。在流動(dòng)介質(zhì)方面，首先設(shè)置噴射閥6。在這里，可以噴射較冷和未汽化的流動(dòng)介質(zhì)M，用于控制燒礦物燃料鍋爐I中壓部分出口 8處的出口溫度。流動(dòng)介質(zhì)M在噴射閥6中加入的量借助噴射控制閥10控制。在這里，流動(dòng)介質(zhì)M通過事先在流動(dòng)路徑2內(nèi)分路的溢流管道12供給。此外，為了控制噴射，在流動(dòng)路徑2內(nèi)設(shè)置多個(gè)測(cè)量裝置，亦即在噴射閥6后和過熱器加熱面4前設(shè)溫度測(cè)量裝置14和壓力測(cè)量裝置16，以及在過熱器加熱面4后設(shè)溫度測(cè)量裝置18。圖1的其余部分表示噴射的控制系統(tǒng)20。首先在額定值發(fā)生器22中形成溫度額定值。此溫度額定值與在過熱器加熱面4后溫度測(cè)量裝置18的輸出一起提供給減法元件24，在那里形成過熱器加熱面4出口溫度與額定值的偏差。這一偏差在加法元件26中改正，在那里所述的改正模擬通過過熱器加熱面4時(shí)溫度改變的時(shí)間延遲。為此。從溫度測(cè)量裝置14將過熱器加熱面4的進(jìn)口溫度提供給時(shí)間延遲的PTn元件28，它在進(jìn)口側(cè)供給加法元件26。加法元件26的出口連接至最大值元件30，以及在進(jìn)一步的過程中與溫度測(cè)量裝置14的信號(hào)一起通向減法元件32。在最大值元件30內(nèi)，在進(jìn)口側(cè)考慮另一個(gè)參數(shù)，亦即溫度應(yīng)離取決于壓力的沸點(diǎn)有一定距離。為此將壓力測(cè)量裝置16測(cè)得的壓力提供給功能元件34，它輸出流動(dòng)介質(zhì)M與此壓力相應(yīng)的沸點(diǎn)。在加法元件36加上來自發(fā)生器38的預(yù)置常數(shù)，它例如可以等于10°以及保證離沸騰線的安全距離。如此確定的最低溫度傳送給最大值元件30。在最大值元件30內(nèi)確定的信號(hào)，通過減法元件32提供給PI控制元件40，用于控制噴射調(diào)節(jié)閥10。
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為了使噴射系統(tǒng)不僅能用于控制出口溫度，而且還能用于提供瞬間功率儲(chǔ)備，此噴射系統(tǒng)包括相應(yīng)的裝置，用于實(shí)施控制汽輪機(jī)短期功率升高的所述方法。為此，首先減小額定值發(fā)生器22的溫度額定值，其結(jié)果是增大噴射量。但為了使所述噴射量的增大直接導(dǎo)致功率升高，應(yīng)保證PI控制元件40快速地控制響應(yīng)。然而引起的實(shí)際溫度與溫度額定值的偏差，在改變后不久通過PTn元件28緩減。為了在期望功率迅速升高時(shí)防止出現(xiàn)這種情況，溫度額定值的額定值發(fā)生器22的信號(hào)提供給一階微分元件(DT1)。為此PTl元件42進(jìn)口側(cè)施加額定值發(fā)生器22的信號(hào)，以及在出口側(cè)與額定值發(fā)生器22的原始信號(hào)一起供給減法元件44，后者的出口與乘法元件46連接，該乘法元件將信號(hào)放大一個(gè)來自發(fā)生器48的系數(shù)，例如10。這一信號(hào)通過加法元件50加入來自減法元件24的溫度偏差信號(hào)中。在額定值改變的情況下，所述電路通過PTl元件42產(chǎn)生一個(gè)不等于零的信號(hào)，它通過乘法元件46放大以及人為超比例放大表征偏差的特征值。因此這一通過PTn元件28電路的信號(hào)比較小，從而迫使PI控制元件40更迅速地控制響應(yīng)。由此迅速達(dá)到增大蒸汽量以及提高連接在下游的汽輪機(jī)的功率。圖2現(xiàn)在表示在利用所述控制方法的條件下模擬結(jié)果的曲線圖。圖中繪有對(duì)于包括高壓級(jí)和中間再熱級(jí)或中壓級(jí)的燒礦物燃料鍋爐的各級(jí)在95%負(fù)荷時(shí)，在額定值發(fā)生器22上溫度額定值階躍式降低20°C后，附加功率占滿負(fù)荷52的百分?jǐn)?shù)隨按秒計(jì)的時(shí)間54的變化曲線。如已提及的那樣，上述包括PTl元件42的電路可以在兩個(gè)級(jí)中用于超比例放大表征偏差的特征值。曲線軌跡56和58表示高壓部分修正的結(jié)果，曲線軌跡60和62表示中間再熱部分修正的結(jié)果，以及曲線軌跡64和66表示兩個(gè)級(jí)修正的結(jié)果。其中曲線軌跡56,60和64分別表示沒有PTl元件42時(shí)，亦即按普通的控制系統(tǒng)的所述結(jié)果，曲線軌跡58、62和66分別表示具有如上面所述連接電路的PTl元件42時(shí)所述的結(jié)果。由圖2可以看出，曲線軌跡58、62和66的最大值一方面分別高于它們各自相應(yīng)的曲線軌跡56、60和64，而且也設(shè)在比它們更靠左。因此附加釋出的功率一方面更高，另一方面更迅速地提供功率 。在中間再熱的曲線軌跡60、62中顯示出較小的加速度，由此可看到明顯比較高的功率，即使絕對(duì)水平低于高壓部分時(shí)也是如此。圖3與圖2相比僅小量修改，它表示40%負(fù)荷時(shí)的模擬曲線軌跡56、58、60、62、64、66，其余所有參數(shù)與圖2 —致，同樣，曲線軌跡56、58、60、62、64、66的含義也與圖2 —致。在這里，尤其未修改的曲線軌跡56、60、62表示比圖2中平緩得多的變化過程，亦即可見到PI控制元件40更緩慢的控制響應(yīng)。通過PTl元件42在高壓部分內(nèi)所說明的連接電路，曲線軌跡58的最大值比曲線軌跡56更靠左和更高，也就是說，達(dá)到更迅速和更高的功率升高。然而曲線軌跡58保持比較平緩。表示在曲線軌跡62中的中間再熱的改變表示一種類似的特性，不過附加地表示在額定值改變后約60秒比較高的功率升高，額定值在這之后很快重新減小，過渡為平緩變化曲線的最大值。這種功率升高還相應(yīng)地表示在兩個(gè)壓力級(jí)按曲線軌跡66改變時(shí)與曲線軌跡64的比較。配備有這種燒礦物燃料鍋爐I的火電廠，有能力通過汽輪機(jī)瞬時(shí)功率釋出迅速升高功率，所述功率升高用于支持聯(lián)合電網(wǎng)的頻率。通過除一般的溫度控制外雙重利用噴射配件達(dá)到所述的功率儲(chǔ)備，還可以減小或完全取消為了提供儲(chǔ)備而持續(xù)地節(jié)流汽輪機(jī)閥，由此在正常運(yùn)行期間達(dá)到特別高的效率。
權(quán)利要求
1.一種借助連接在上游的燒礦物燃料的鍋爐(I)短期提高汽輪機(jī)功率的控制方法，該鍋爐(I)包括一些構(gòu)成流動(dòng)路徑(2)并流過流動(dòng)介質(zhì)M的省煤器、蒸發(fā)器和過熱器加熱面(4)，按本方法，在一個(gè)壓力級(jí)，流動(dòng)介質(zhì)M從流動(dòng)路徑(2)分路，以及就流動(dòng)介質(zhì)流向而言在該壓力級(jí)的過熱器加熱面(4)上游噴射到流動(dòng)路徑中，其中，表征該壓力級(jí)就流動(dòng)介質(zhì)流向而言在最后的過熱器加熱面的出口溫度與規(guī)定的溫度額定值之間偏差的第一特征值，用作流動(dòng)介質(zhì)M噴射量的控制參數(shù)，在此，為了短期提高汽輪機(jī)的功率，降低溫度額定值以及暫時(shí)與所述偏差超比例地提高用于降低溫度額定值期間的特征值。
2.按照權(quán)利要求1所述的方法，其中，附加將直接在流動(dòng)介質(zhì)M噴射地點(diǎn)后的溫度，用作流動(dòng)介質(zhì)M噴射量的控制參數(shù)。
3.按照上述權(quán)利要求之一所述的方法，其中，第一特征值由所述偏差與表征溫度額定值隨時(shí)間改變的第二特征值之和構(gòu)成。
4.按照權(quán)利要求3所述的方法，其中，第二特征值基本上是溫度額定值與放大系數(shù)相乘的隨時(shí)間的改變。
5.按照上述權(quán)利要求之一所述的方法，其中，所述特征值之一的參數(shù)是根據(jù)設(shè)備專門確定的。
6.一種燒礦物燃料鍋爐(I)的控制系統(tǒng)(20)，鍋爐(I)具有一些由流動(dòng)路徑(2)構(gòu)成并流過流動(dòng)介質(zhì)M的省煤器、蒸發(fā)器和過熱器加熱面(4)，控制系統(tǒng)(20)包括一些用于實(shí)施上述權(quán)利要求之一所述方法的裝置。
7.一種火電廠燒礦物燃料的鍋爐(I)，帶有按照權(quán)利要求6所述的控制系統(tǒng)(20)。
8.一種火電廠，帶有按照權(quán)利要求7所述燒礦物燃料的鍋爐(I)。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種借助連接在上游燒礦物燃料的鍋爐(1)短期提高汽輪機(jī)功率的控制方法，鍋爐(1)包括一些構(gòu)成流動(dòng)路徑(2)并流過流動(dòng)介質(zhì)M的省煤器、蒸發(fā)器和過熱器加熱面(4)，按本方法，在一個(gè)壓力級(jí)，流動(dòng)介質(zhì)M從流動(dòng)路徑(2)分路，以及就流動(dòng)介質(zhì)流向而言在該壓力級(jí)的過熱器加熱面(4)上游噴射到流動(dòng)路徑中，其中，表征該壓力級(jí)就流動(dòng)介質(zhì)流向而言在最后的過熱器加熱面的出口溫度與規(guī)定的溫度額定值之間偏差的第一特征值，用作流動(dòng)介質(zhì)M噴射量的控制參數(shù)。
文檔編號(hào)F22G5/12GK103249918SQ201180058426
公開日2013年8月14日 申請(qǐng)日期2011年10月4日 優(yōu)先權(quán)日2010年10月5日
發(fā)明者M.埃弗特, F.托馬斯 申請(qǐng)人:西門子公司