專利名稱：傳送帶式連續(xù)制板裝置及板狀聚合物的制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及連續(xù)地聚合聚合性原料來制造板狀制品(板狀聚合物)的傳送帶式連續(xù)制板裝置及用這種裝置來制造板狀聚合物的方法。
背景技術(shù)：
以甲基丙烯酸甲酯為主原料得到的板狀聚合物發(fā)揮其優(yōu)越的特性，廣泛地用于廣告牌、建材用途、公共汽車等的清潔用途、照明用途及其它領(lǐng)域。另外，近年來，還用作液晶顯示器那樣的顯示裝置的導(dǎo)光板，隨著世界的IT化，其需求急劇地增加。
對這種導(dǎo)光板來說，作為材料當(dāng)然要求優(yōu)良的光學(xué)特性，此外，為使顯示器不產(chǎn)生不均勻的輝度分布，與原來的用途比較還要求非常高的厚度方向的尺寸精度(以下簡稱為“板厚精度”)。
另一方面，作為連續(xù)制造板狀聚合物的方法，有使用了傳送帶式連續(xù)制板裝置的連續(xù)澆鑄法。該傳送帶式連續(xù)制板裝置是在水平方向以同一速度行進(jìn)的位于上下的2條環(huán)形傳送帶的相對的傳送帶之間，從一方供給聚合性原料，在環(huán)形傳送帶移動的同時以加熱等方法使之聚合，從另一方得到板狀聚合物的裝置。在這種裝置中，作為傳送帶表面的保持機(jī)構(gòu)，沿傳送帶行進(jìn)方向配置了許多對各自的軸與傳送帶行進(jìn)方向正交的上下滾輪對。并且，板狀聚合物在寬度方向的板厚精度是由上下滾輪對的滾輪主干部的剛性、傳送帶行進(jìn)方向的上下滾輪對的排列間隔、因從上側(cè)滾輪施加到傳送帶表面的線載荷所產(chǎn)生的滾輪間的原料內(nèi)液壓、以及環(huán)形傳送帶的張力等條件來決定的。
作為傳送帶式連續(xù)制板裝置的寬度方向的板厚精度改良方法，有如日本特公昭51-27467號公報所示那樣，著眼于在上下滾輪對之間由原料內(nèi)液壓擠壓傳送帶變寬的效果，將該滾輪的主干部設(shè)計成高剛性，將軸部設(shè)計成低剛性，通過使軸部優(yōu)先變形來追隨液狀原料的體積收縮從而保持對傳送帶表面的線載荷以提高板厚精度的方法。
但是，如該方法那樣，當(dāng)確保滾輪主干部的剛性來提高板厚精度時，在環(huán)形傳送帶的寬度大的傳送帶式連續(xù)制板裝置中不一定能提高板厚精度。
其理由如下所述。即，從后述的式(2)可知，一般因原料的內(nèi)液壓對滾輪主干部的寬度方向施加均布載荷時的滾輪主干部的撓曲量與滾輪主干部的寬度的4次方成正比。因此，環(huán)形傳送帶的寬度變寬的話，通過滾輪主干部撓曲形狀的復(fù)寫板狀制品成為中間厚的形狀。另外，為了進(jìn)一步提高滾輪主干部的剛性，需要增大滾輪主干部的直徑，但若設(shè)計大直徑的滾輪主干部的直徑，必然地不得不加寬傳送帶行進(jìn)方向的滾輪排列的間隔，這又助長了在滾輪對間的環(huán)形傳送帶的撓曲，結(jié)果，使制品的板厚精度降低。再有，若將上下滾輪對的間隔做得太寬的話，特別是在接近原料供給部的聚合物含有率低的區(qū)域，原料液泄漏到密封墊外部的危險增大，從安全方面和運轉(zhuǎn)管理方面來說都不好。
如上那樣，使用生產(chǎn)效率高、寬度大的傳送帶式連續(xù)制板裝置來制造高板厚精度的板狀制品對于現(xiàn)有技術(shù)來說是困難的。
另外，在這種裝置中，由于制品的表面外觀實質(zhì)上依賴于與制品接觸一側(cè)的環(huán)形傳送帶的表面狀態(tài)，所以環(huán)形傳送帶表面的平滑度極為重要。例如，環(huán)形傳送帶表面的研磨度不充分而剩留了微小的凹凸的話，微小的凹凸就會復(fù)寫到板狀制品的表面，這在目視時有時可見到微小的疵點。另外，在環(huán)形傳送帶表面局部存在大的凹凸的話，有時在板表面會產(chǎn)生亮點。這種板狀制品對近年來要求極嚴(yán)的表面平滑性的光學(xué)用途來說，已經(jīng)難以使用。
作為適合于傳送帶式連續(xù)制板裝置的環(huán)形傳送帶，可列舉出如日本特公平02-33490號公報所示的在1.0V/cm以上的電解強(qiáng)度下經(jīng)由含有20％以上水分的介質(zhì)進(jìn)行了陽極電解處理的不銹鋼板。
然而，在日本特公平02-33490號公報所示的電解處理是以提高板狀制品的耐溶劑性為目的，沒有涉及對環(huán)形傳送帶表面的平滑度的影響。即，在該公報中，沒有以在光學(xué)用途中成為問題的板狀制品的平滑度和抑制亮點為目的，對于在這些方面如何構(gòu)成是有效的完全沒有討論。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是為解決上述現(xiàn)有技術(shù)中的問題而提出的。即，本發(fā)明的目的是提供一種與裝置的傳送帶寬度無關(guān)，能夠制造具有極高的板厚精度的板狀聚合物的傳送帶式連續(xù)制板裝置，以及這種板狀聚合物的制造方法。
再有，本發(fā)明的目的在于提供一種能夠制造沒有疵點和亮點、作為光學(xué)用途優(yōu)越的板狀聚合物的傳送帶式連續(xù)制板裝置以及這種板狀聚合物的制造方法。
本發(fā)明者們?yōu)檫_(dá)成上述目的反復(fù)進(jìn)行實驗的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，假如使上下滾輪對的滾輪主干部的外徑在某特定的范圍的話，滾輪主干部的剛性十分高，并且能夠使?jié)L輪對在傳送帶行進(jìn)方向的間隔為傳送帶的撓曲量變小的適度的間距，可以得到減少了中間厚形狀的極高的板厚精度的板狀制品。
即，本發(fā)明是一種傳送帶式連續(xù)制板裝置，其用于在由配置成相對的傳送帶表面以同一速度向同一方向行進(jìn)的2條環(huán)形傳送帶的相對的傳送帶表面和以在它們兩側(cè)邊部的傳送帶表面夾持住的狀態(tài)下行進(jìn)的連續(xù)的密封墊所包圍的空間內(nèi)，從其一端供給聚合性原料，在加熱區(qū)內(nèi)在傳送帶行進(jìn)的同時使聚合性原料固化，并從另一端取出板狀聚合物，其特征在于，作為相對行進(jìn)的環(huán)形傳送帶的加熱區(qū)內(nèi)的傳送帶表面的保持機(jī)構(gòu)是由與上側(cè)傳送帶的上表面接觸的上滾輪和與下側(cè)傳送帶的下表面接觸的下滾輪組成，沿著傳送帶行進(jìn)方向配置多對各自的軸與傳送帶行進(jìn)方向垂直的上下滾輪對，該上下滾輪對的滾輪主干部外徑D為100mm～500mm。
對與這2條環(huán)形傳送帶的聚合性原料接觸一側(cè)的表面進(jìn)行鏡面研磨以使得按JIS的粗糙度形狀參數(shù)(JIS B0601-1994)所規(guī)定的表面粗糙度Ra的值在0.1μm或其以下，并且針孔的最大直徑最好在250μm或其以下。
另外，本發(fā)明是一種板狀聚合物的制造方法，其特征在于，用上述傳送帶式連續(xù)制板裝置從包含甲基丙烯酸甲酯的聚合性原料得到板狀聚合物。
本發(fā)明者們通過進(jìn)一步研究查明，在傳送帶式連續(xù)制板裝置的上下滾輪對之中，上側(cè)滾輪由于自重與來自原料內(nèi)液壓的反作用力的方向相反，其撓曲量相對較小，下側(cè)滾輪由于自重與來自原料內(nèi)液壓的反作用力的方向都朝下而相同，所以其撓曲量比上側(cè)滾輪要大很多。即，發(fā)現(xiàn)了矯正下側(cè)滾輪的撓曲形狀是為了最有效地消除制品的中間厚的形狀，并得到兩面沒有翹曲的極為平滑的板的最佳方法。
基于這種觀點，探索消除板狀制品的中間厚的形狀的方法的結(jié)果，例如通過預(yù)先把下側(cè)滾輪主干部做成寬度方向中央部位的直徑比端部更大的冕型等，調(diào)整從上側(cè)的滾輪主干部對傳送帶表面的線載荷，從而就可以容易地控制下側(cè)滾輪主干部復(fù)寫到傳送帶表面的形狀，不增大滾輪主干部直徑及滾輪對的間隔就能夠得到本質(zhì)上沒有中間厚的形狀的劃時代的方法。
即，本發(fā)明的板狀聚合物的制造方法，其特征在于，用上下滾輪對的下側(cè)滾輪軸支撐在固定側(cè)壁、上下滾輪對的上側(cè)滾輪軸可上下移動地支撐在梁上、并且彈簧與上述梁接觸的權(quán)利要求1所述的傳送帶式連續(xù)制板裝置，通過改變上述彈簧的壓縮長度或拉伸長度調(diào)整上側(cè)滾輪施加給傳送帶表面的線載荷，來調(diào)節(jié)上側(cè)滾輪以及下側(cè)滾輪在寬度方向的撓曲量，從包含甲基丙烯酸甲酯的聚合性原料得到板狀聚合物。


圖1是表示本發(fā)明的傳送帶式連續(xù)制板裝置的一例的示意剖面圖。
圖2是表示用于圖1的下側(cè)滾輪4’的冕狀滾輪的一例的示意圖。
圖3(a)、(b)是表示具有對上側(cè)滾輪用平直滾輪、對下側(cè)滾輪用冕狀滾輪的線載荷調(diào)整機(jī)構(gòu)的滾輪對的例子的示意剖面圖，兩圖表示變更了彈簧的壓縮長度的2個狀態(tài)。
圖4(a)、(b)是表示具有對上側(cè)滾輪用平直滾輪、對下側(cè)滾輪用冕狀滾輪的線載荷調(diào)整機(jī)構(gòu)的滾輪對的例子的示意剖面圖，兩圖表示變更了拉伸彈簧的拉伸長度的2個狀態(tài)。
圖5是表示實施例及比較例的評價時的板尺寸的立體圖。
圖6是表示實施例及比較例的評價時的板尺寸的立體圖。
具體實施例方式
圖1是表示本發(fā)明的傳送帶式連續(xù)制板裝置的一例的示意剖面圖。
在該圖所示的裝置中，2條環(huán)形傳送帶(不銹鋼傳送帶等)1、1’以各自的主傳送帶輪2、3、2’、3’施加張力，并且以主傳送帶輪3’驅(qū)動下側(cè)傳送帶1’行進(jìn)。包含聚合性化合物的液狀聚合性原料用定量泵5輸送，從噴嘴6供給到下側(cè)傳送帶表面上。環(huán)形傳送帶1、1’的寬度較好在500mm～5000mm之間，厚度較好在0.1mm～3mm之間。施加到環(huán)形傳送帶1、1’上的張力最好是與行進(jìn)方向垂直的截面積每平方毫米為1kg～15kg。環(huán)形傳送帶1通過后述的密封墊和板狀聚合物利用摩擦力而與環(huán)形傳送帶1’以相同的速度向同一方向行進(jìn)。其行進(jìn)速度較好為0.1m/min～10m/min，可以根據(jù)制造的板厚和品種切換的時刻等情況適當(dāng)?shù)刈兏?br> 傳送帶表面間的兩側(cè)邊部被有彈性的密封墊7密封。聚合性原料隨著環(huán)形傳送帶1、1’的行進(jìn)而在加熱區(qū)內(nèi)使聚合性原料固化。作為加熱區(qū)可列舉例如以熱水噴霧器8、8’加熱的區(qū)域。在加熱區(qū)內(nèi)進(jìn)行聚合，在某位置迎來因聚合發(fā)熱而導(dǎo)致的溫度峰值。然后，例如以遠(yuǎn)紅外加熱器9、9’進(jìn)行熱處理來完成聚合，再取出板狀制品(板狀聚合物)10。最好熱水噴霧器8、8’的區(qū)間為50～100℃的溫度范圍，遠(yuǎn)紅外加熱器9、9’的區(qū)間為100℃～150℃的溫度范圍。另外，兩個區(qū)間還都可以用熱風(fēng)，以及其他加熱方式。還有，本發(fā)明的上下滾輪對以在加熱區(qū)內(nèi)的滾輪為對象，而不是以在熱處理區(qū)間的滾輪為對象。
作為在環(huán)形傳送帶1、1’的加熱區(qū)內(nèi)的傳送帶保持機(jī)構(gòu)是由與上側(cè)傳送帶的上表面接觸的上滾輪和與下側(cè)傳送帶的下表面接觸的下滾輪組成，使用的是各自的軸與傳送帶行進(jìn)方向正交的上下滾輪對4、4’。并且，通過使該上下滾輪對4、4’的滾輪主干部外徑D為100mm～500mm，可得到本發(fā)明的效果。該外徑若小于100mm的話，根據(jù)情況滾輪的主干部的撓曲量就會達(dá)到超過板狀制品的厚度的程度的較大的值，有產(chǎn)生上下的環(huán)形傳送帶寬度方向端部接觸的危險。另外，若外徑D超過500mm的話，就需要增加傳送帶行進(jìn)方向上的滾輪排列的間隔P，并且由于滾輪的自重增大，則需要使聚合裝置整體的剛性也要達(dá)到極高的設(shè)計，這對設(shè)備成本來說也是不利大。再有，傳送帶寬度在1800mm或其以上的大型制板裝置的情況下，最好使?jié)L輪主干部外徑D為130mm～500mm。另外，平直滾輪的滾輪主干部的尺寸精度較好是最外徑的公差在0.1mm以內(nèi)。
傳送帶行進(jìn)方向上的多對上下滾輪對4、4’的排列間隔P與滾輪主干部外徑D之差[P-D]為達(dá)到板厚精度可做得盡可能小。但是，在加熱區(qū)，若使該差[P-D]小于50mm的話，有時則不能確保熱水噴霧器、熱風(fēng)等加熱介質(zhì)與傳送帶表面的接觸面積，從而，因?qū)е戮酆戏磻?yīng)的延遲、生產(chǎn)效率顯著下降而很不利。另外，若該差[P-D]超過500mm的話，則助長了滾輪對之間的環(huán)形傳送帶的撓曲而不利。因此，在加熱區(qū)，傳送帶行進(jìn)方向上的滾輪排列間隔P與滾輪主干部外徑D之差[P-D]最好設(shè)計為50mm～500mm。另外，既可以使全部的滾輪對4、4’在傳送帶行進(jìn)方向上等間距配置，也可以部分地改變間隔來配置。
聚合性原料隨著環(huán)形傳送帶1、1’的行進(jìn)被加熱并進(jìn)行聚合、固化，在某位置迎來因聚合發(fā)熱而導(dǎo)致的溫度峰值。包含表示該聚合發(fā)熱峰值的位置的加熱區(qū)通常配置有多對上下滾輪對4、4’。并且，在該區(qū)間，最好使用多個下側(cè)滾輪4’之中的至少一部分的滾輪主干部為冕型的所謂冕型滾輪。通過引入該冕型滾輪，就能夠?qū)嶋H上消除因滾輪主干部的撓曲導(dǎo)致的板狀制品的中間厚的形狀。
對于冕型滾輪的引入個數(shù)，在以配置在上述區(qū)間內(nèi)的上下滾輪對4、4’的總數(shù)為100％時，下側(cè)滾輪4’為冕型滾輪的上下滾輪對4、4’的對數(shù)較好是其總數(shù)的4％或其以上，優(yōu)選為8％或其以上，更優(yōu)選為10％或其以上。多個冕型滾輪既可以在傳送帶行進(jìn)方向連續(xù)配置，也可以與滾輪主干部最外徑的公差在0.1mm以內(nèi)的平直滾輪(以下，簡稱為“平直滾輪”)進(jìn)行組合，交替地或者數(shù)個斷續(xù)地配置。
在用本發(fā)明的傳送帶式連續(xù)制板裝置制造板狀聚合物時，在聚合性原料一邊隨傳送帶一起行進(jìn)一邊進(jìn)行固化的過程中，當(dāng)將與表示加熱區(qū)內(nèi)的聚合發(fā)熱峰值的位置相比配置在更靠近原料供給側(cè)的上下滾輪對的總數(shù)設(shè)為100％時，較好是4％或其以上個數(shù)的上述上下滾輪對的下側(cè)的滾輪主干部為冕型，優(yōu)選為8％或其以上，更優(yōu)選為10％或其以上。
在環(huán)形傳送帶的行進(jìn)速度隨生產(chǎn)條件而改變，聚合發(fā)熱峰值的位置不同時，在聚合發(fā)熱峰值的位置最接近原料供應(yīng)側(cè)的生產(chǎn)條件下，通過引入冕狀滾輪作為與聚合發(fā)熱峰值位置相比更靠原料供給側(cè)的上下滾輪對的下側(cè)滾輪4’，就能夠?qū)λ械纳a(chǎn)條件發(fā)揮效果。
冕狀滾輪的導(dǎo)入位置，在使從加熱區(qū)的入口到出口的區(qū)間為0％～100％時，0％～9％的區(qū)間內(nèi)是有效的，當(dāng)進(jìn)一步集中配置在30％～90％的區(qū)間內(nèi)時則更為有效。
在用本發(fā)明的傳送帶式連續(xù)制板裝置制造板狀聚合物時，假如冕狀滾輪的導(dǎo)入位置在聚合發(fā)熱峰值的上游側(cè)的話，由于因聚合反應(yīng)導(dǎo)致的原料的固化處于尚未結(jié)束的狀態(tài)，因而滾輪主干部的形狀被有效地復(fù)寫到原料形狀上。在聚合性原料與傳送帶一起行進(jìn)的同時固化的過程中，在設(shè)從加熱區(qū)的入口到表示聚合發(fā)熱峰值的位置的區(qū)間為0％～100％時，下側(cè)的滾輪主干部為冕狀的上下滾輪對較好是配置在0％～90％的區(qū)間內(nèi)，優(yōu)選配置在30％～90％的區(qū)間內(nèi)。
圖2是表示冕狀滾輪的一例的示意剖面圖。對這種冕狀來說，以下式(1)所示的滾輪主干部端部的最外側(cè)的外徑d1與中央部的最外側(cè)的外徑d2之差的一半所表示的隆起量x和以下式(2)所計算的滾輪主干部的自重?fù)锨縴最好具有下式(3)的關(guān)系。
x＝(d2-d1)/2 ...(1)y＝5S×ρ×RW4/(384×E×I) ...(2)x≥y ...(3)其中S與滾輪主干部軸向垂直的截面的面積ρ滾輪主干部材質(zhì)的密度RW滾輪主干部的寬度E滾輪主干部材質(zhì)的楊氏模量I與滾輪主干部軸向垂直的截面的慣性矩另外，該冕形可以是輻射型以及錐型的任一種。還有，所謂本發(fā)明的滾輪主干部外徑D，對冕狀滾輪來說是中央部位的最外側(cè)的外徑d2。
另外，在本發(fā)明中，用‘長度’表示在傳送帶行進(jìn)方向的距離，用‘寬度’表示與傳送帶行進(jìn)方向垂直的方向，即滾輪軸向的距離。
對于用于上下滾輪對4、4’的滾輪的主干部的材質(zhì)，既可以用例如不銹鋼、鐵、鋁等各種金屬做成的滾輪主干部，也可以用碳滾輪等碳系復(fù)合材料做成的滾輪主干部。另外，為了減輕由接觸而對不銹鋼傳送帶表面的損傷，也可以在滾輪主干部表面覆蓋橡膠。另外，也可以做成覆蓋橡膠后的最外徑呈冕形的結(jié)構(gòu)。但是，橡膠層的厚度增厚時，滾輪主干部變得過大，會妨礙加熱介質(zhì)與傳送帶表面的接觸，另外還使?jié)L輪主干部的自重?fù)锨吭黾?。若考慮到這些方面，橡膠覆蓋層的厚度較好為3mm～20mm。
作為上下滾輪對4、4’的上側(cè)滾輪4，也可以用平直滾輪、冕狀滾輪的任一種。但是，在用冕狀滾輪時，考慮到板狀制品的撓曲，希望使隆起量x比下側(cè)冕狀滾輪4’的更小。
下面，對能夠改變從上下滾輪對4、4’的上側(cè)滾輪軸部對傳送帶表面施加線載荷的機(jī)構(gòu)和通過使用了該機(jī)構(gòu)的載荷調(diào)整對板厚精度的控制方法詳細(xì)進(jìn)行說明。
圖3(a)、(b)是表示對上側(cè)滾輪4用平直滾輪、對下側(cè)滾輪4’用冕狀滾輪的具有線載荷調(diào)整機(jī)構(gòu)的滾輪對的例子的示意剖面圖。下側(cè)滾輪4’的兩個軸部通過軸承被支撐在與基座固定而不能動的側(cè)壁12上。上側(cè)滾輪4的兩個軸部通過軸承支撐在由于支撐桿13的上下移動而可順利地上下移動的框架11上。
首先，如圖3(a)所示，在框架11的兩側(cè)，自然長度為Z0的彈簧14在框架11和底座15之間被壓縮成比Z0更小的值Z1(壓縮長度)。此時，若設(shè)彈簧14的彈性常數(shù)為k的話，彈簧14往上抬起框架11的力F1可以用下式(4)表示。
F1＝k(Z0-Z1) ...(4)在此，若設(shè)上側(cè)滾輪4和框架11的總重量為Wr、設(shè)傳送帶的寬度為BW時，從上側(cè)滾輪4傳到上傳送帶表面1上的傳送帶單位寬度的載荷w1能夠用下式(5)表示。
w1＝(Wr-2F1)/BW ...(5)依照式(4)，在下側(cè)冕狀滾輪4’上，載荷w1通過傳送帶表面和原料向下作用，滾輪主干部因該載荷w1和滾輪自重而撓曲。但是，通過預(yù)先將下側(cè)冕狀滾輪4’做成適當(dāng)?shù)拿嵝?，滾輪主干部的上側(cè)就成為向上的凸形，原料內(nèi)液截面則成為向?qū)挾确较蛑虚g變薄若干的形狀。
其次，如圖3(b)所示，若使底座15向下側(cè)移動而固定的話，彈簧長度則變成比Z1更大的值Z2(壓縮長度)，力F1變化成以下式(6)所表示的力F2。
F2＝k(Z0-Z2) ...(6)從式(4)以及(6)可知，由于F1＞F2，所以，根據(jù)式(5)，載荷w1變化到更大的載荷w2，下側(cè)滾輪4’的撓曲增加，被傳送帶1、1’和密封墊7所包圍的原料部的寬度方向形狀與上下面一起成為平直的。即，通過調(diào)整來自上側(cè)的線載荷，就可能得到平直度極高的寬度方向的形狀。
在組在載荷調(diào)整機(jī)構(gòu)中的彈簧為拉伸型的情況下，如圖4所示，從拉伸長度Z1，通過調(diào)整連接有彈簧的可上下移動的梁15并變更到比其更小的拉伸長度Z2(Z1＞Z2)，則能與用壓縮型彈簧的情況完全一樣地調(diào)整線載荷。
從上側(cè)滾輪4傳到傳送帶表面的單位寬度的載荷w1、w2太小的話，因密封墊7與上下不銹鋼傳送帶1、1’的密合性降低，由于原料內(nèi)液泄漏到外部的危險性變高而不好。反過來，在載荷過大時，由于有必要極大地增強(qiáng)下側(cè)滾輪4’的軸部結(jié)構(gòu)，并且不能忽略側(cè)壁12的變形，當(dāng)然使板厚精度降低而不利。從上側(cè)滾輪4傳到傳送帶表面的單位寬度的載荷范圍優(yōu)選10kg/m～200kg/m。
作為本發(fā)明的從上側(cè)調(diào)整載荷的結(jié)構(gòu)，并不限定于如圖3所示那種利用彈簧14調(diào)整從下面支撐用于支撐上側(cè)滾輪的軸部的框架的力的方式。例如，也可以是使力直接作用于與上側(cè)滾輪的軸部的連接部的方式。另外，力的方向不只是如圖3那種向上的力，也可以是向下施加來增加載荷的方式。使力作用的部分既可以是對每各滾輪對設(shè)置一個，也可以是以框架連接多個滾輪對，設(shè)置通過彈簧使力作用于該框架上的部位的方式。
上下環(huán)形傳送帶1、1’的材質(zhì)，只要是對聚合性原料具有足夠的耐腐蝕性的材質(zhì)即可，沒有特別的限制。例如，以奧氏體不銹鋼、馬氏體不銹鋼、奧氏體-馬氏體兩相不銹鋼等對各種有機(jī)化合物具有高的耐腐蝕性材料為宜。其中，奧氏體不銹鋼特別好。
上下環(huán)形傳送帶1、1’的表面之中，與聚合性原料接觸的一側(cè)的各自的表面較好是預(yù)先進(jìn)行鏡面研磨使其達(dá)到按JIS的粗糙度形狀參數(shù)(JISB0601-1994)所規(guī)定的表面粗糙度Ra的值在0.1μm或其以下。再有，該表面粗糙度Ra的值優(yōu)選0.001μm～0.08μm。該表面粗糙度Ra是用原來所知道的表面粗糙度測量儀分別對上下環(huán)形傳送帶1、1’的一周各測量5點，取這些測量值的平均值。
鏡面研磨能夠用原來已知的研磨機(jī)進(jìn)行。作為研磨機(jī)，較好是使用了磨具或磨料的旋轉(zhuǎn)式研磨機(jī)。研磨較好的是如下進(jìn)行例如，預(yù)先通過用了粗的磨具或磨料的一次研磨使其達(dá)到大致平滑，再通過用了更細(xì)的磨具或磨料的二次研磨進(jìn)行精加工。一次研磨所用的磨具或磨料的粒度較好是30～200μm，二次研磨所用的磨具或磨料的粒度較好是2～30μm。另外，為了除去研磨時所產(chǎn)生的研磨碎屑，較好是對研磨面供給以網(wǎng)為孔200μm或其以下的過濾器過濾了的流體。作為該流體較好是水。
經(jīng)過上述研磨作業(yè)，就能夠得到表面粗糙度Ra的值在0.1μm或其以下的極高的表面光潔度。但是，即使經(jīng)過這種研磨作業(yè)，許多場合在每平方米的傳送帶表面上還存在0.1～1個左右直徑超過250μm的針孔。因此，為了達(dá)到本發(fā)明的效果，例如，較好是在研磨作業(yè)后，全面檢查研磨表面，確認(rèn)了存在直徑超過250μm的針孔的場合，就對該針孔附近進(jìn)行再研磨。
作為直徑超過250μm的針孔的檢測法，以目視檢查就足夠了。在檢測到直徑超過250μm的針孔的場合，通過例如對以該針孔為中心的圓20mm～200mm的范圍內(nèi)進(jìn)行再研磨，就可以在保持傳送帶表面良好的鏡面狀態(tài)的情況下僅使針孔消失。該再研磨較好是也以一次研磨、二次研磨分兩個階段進(jìn)行。經(jīng)過這種再研磨作業(yè)，能夠得到針孔的最大直徑在250μm或其以下的鏡面。再有，優(yōu)選該針孔的最大直徑在200μm或其以下。
然而，在運轉(zhuǎn)中因某種原因而附著在傳送帶式連續(xù)制板裝置的環(huán)形傳送帶背面的異物會夾在該裝置兩端的主傳送帶輪和環(huán)形傳送帶之間，使環(huán)形傳送帶變形。因此，為了防止該變形，較好是在兩端的主傳送帶輪前面的環(huán)形傳送帶背面設(shè)置防止異物進(jìn)入環(huán)形傳送帶和主傳送帶輪之間的裝置。作為防止異物侵入裝置的方式，可列舉以下各種方法將聚碳酸酯之類不易割破的、不因環(huán)境溫度影像而變形的耐熱性高的材質(zhì)制成的樹脂板橫跨在環(huán)形傳送帶背面的整個寬度上并與之接觸來擋住的方法，將刷子橫跨在環(huán)形傳送帶背面的整個寬度上并使之接觸來擋住的方法，使比纏繞了絨布等軟布的環(huán)形傳送帶寬度更大的長棒與環(huán)形傳送帶背面接觸來擋住的方法。特別是，使用樹脂板的方法和使用刷子的方法較好，優(yōu)選將這些方法并用的方法。在樹脂板方式的防止異物進(jìn)入裝置的下流側(cè)設(shè)置刷子方式的防止異物進(jìn)入裝置的方法，萬一樹脂板損壞，由于能以刷子方式防止異物進(jìn)入裝置擋住損壞的樹脂板，損壞的樹脂板不會進(jìn)入主傳送帶輪和環(huán)形傳送帶的間隙中，因而最好。
由本發(fā)明制造的板狀聚合物的厚度較好是0.3～20mm左右。
板狀聚合物的原料能夠根據(jù)作為目的的板狀聚合物來適當(dāng)?shù)剡x擇。本發(fā)明的連續(xù)制板裝置特別適合于以甲基丙烯酸甲酯為主原料來制造甲基丙烯樹脂板。在制造甲基丙烯樹脂板時，較好是用含有50質(zhì)量％以上甲基丙烯酸甲酯的聚合性原料。代表性地可列舉單獨的甲基丙烯酸甲酯，或者可與甲基丙烯酸甲酯共聚的其它單體的混合物。再有，還可以舉出將甲基丙烯酸甲酯系聚合物溶解在甲基丙烯酸甲酯或其混合物中的漿液，預(yù)先將甲基丙烯酸甲酯或其混合物的一部分聚合的漿液。
作為可共聚的其它的單體，可列舉例如，丙烯酸甲酯，丙烯酸乙酯，丙烯酸n-丁酯、丙烯酸2-乙基己酯等丙烯酸酯；甲基丙烯酸乙酯、甲基丙烯酸n-丁酯、甲基丙烯酸2-乙基己酯等甲基丙烯酸甲酯以外的甲基丙烯酸酯；醋酸乙烯、丙烯腈、甲基丙烯腈、苯乙烯等。漿液的場合較好是考慮聚合性原料的流動性，將聚合物的含有率調(diào)整到50質(zhì)量％或其以下。
根據(jù)需要也可以在聚合性原料中添加鏈轉(zhuǎn)移劑。作為鏈轉(zhuǎn)移劑，能夠使用例如，具有烷基或取代烷基的第1級、第2級或者第3級的硫醇等。作為其具體例子，可列舉n-丁硫醇、i-丁硫醇、n-辛硫醇、n-十烷硫醇、s-丁硫醇、s-十烷硫醇、t-丁硫醇等。
另外，通常在聚合性原料中添加聚合引發(fā)劑。作為其具體例子，可列舉過氧新戊酸叔己酯、己酸叔己基過氧化2-乙酯、過氧二碳酸二異丙酯、新癸酸叔丁酯、過氧新戊酸叔丁酯、月桂酰過氧化物、苯甲酰過氧化物、碳酸叔丁基過氧異丙酯、過苯甲酸叔丁酯、過氧化二枯基、過氧化二叔丁基等有機(jī)過氧化物；2、2’-偶氮二(2、4-二甲基戊腈)、2，2′-偶氮二異丁腈、1-1’-偶氮二(1-環(huán)己腈)、2，2’-偶氮二(2，4，4-三甲基戊烷)等偶氮化物。
另外，根據(jù)需要還可以在原料中添加各種添加劑，例如交聯(lián)劑、紫外線吸收劑、光穩(wěn)定劑、氧化穩(wěn)定劑、增塑劑、染料、顏料、分型劑、丙烯系多層橡膠等。
以下，用實施例對本發(fā)明進(jìn)行更詳細(xì)說明，但這些并不限定本發(fā)明。還有，在以下的記述中，‘份’為質(zhì)量基準(zhǔn)。
實施例1在100份聚合率為20質(zhì)量％的甲基丙烯酸甲酯漿液(粘度1Pa·s、20℃)中，添加0.1份過氧新戊酸叔己酯(日本油脂(株)制，商品名雙己基PV)作為聚合引發(fā)劑，添加0.005份二辛基磺基琥珀酸鈉作為分型劑并均勻混合，得到液狀的聚合性原料。在真空容器內(nèi)對該聚合性原料進(jìn)行脫泡，用圖1的裝置，制得板厚為5mm、寬度為1800mm的板狀制品1。
在本實施例中，圖1的裝置全長為10m，2個不銹鋼制環(huán)形傳送帶1、1’厚為1.5mm、寬度為2m，利用油壓施加上下共3kg/mm2的張力。另外，作為密封墊7設(shè)置聚氯乙烯制的密封墊。
裝置前半具有5m長的76℃熱水噴霧器8、8’的加熱區(qū)。在該加熱區(qū)內(nèi)，上下滾輪對4、4’等間距排列共計12對，使?jié)L輪對的排列間隔P為400mm。這些上下滾輪對4、4’的各滾輪由用橡膠覆蓋表面的不銹鋼制的空心結(jié)構(gòu)的主干部和其兩側(cè)部的不銹鋼制的實心軸組成。并且，上下滾輪對4、4’的各滾輪的不銹鋼主干部的外徑為160mm，包括了橡膠部分的最外徑為180mm，寬度為2200mm，不銹鋼的厚度為4.5mm，是最外徑的公差在0.1mm以內(nèi)的平直滾輪，實心軸的外徑為20mm，實心軸的寬度為125mm。
該平直滾輪的自重?fù)锨鶕?jù)式(2)為0.06mm。另外，在此，上下滾輪對4、4’在加熱區(qū)內(nèi)的排列間隔P與滾輪主干部外徑D之差[P-D]為400mm-180mm＝220mm。
在上下滾輪對4、4’中，上側(cè)滾輪4的軸通過軸承支撐在利用支撐桿的上下移動可上下移動的支架上。另外，下側(cè)滾輪4’的軸通過軸承支撐在固定于基座的側(cè)壁12上。
再有，在加熱區(qū)內(nèi)，在從原料供給側(cè)算起的第6及第7個上下滾輪對4、4’中，如圖3所示，彈簧14安裝在支撐上側(cè)滾輪4的軸的的支架11和支撐桿13的底座15之間，做成能夠調(diào)整來自上側(cè)的線載荷的機(jī)構(gòu)，運轉(zhuǎn)時在加熱區(qū)內(nèi)從原料供給側(cè)算起第6及第7個上下滾輪對4、4’都可以通過調(diào)節(jié)彈簧14從而使來自上側(cè)的對傳送帶單位寬度的載荷為20kg/m。
在該熱水噴霧器8、8’的加熱區(qū)之后，具有2m長的遠(yuǎn)紅外加熱器9、9’的熱處理區(qū)間。
環(huán)形傳送帶1、1’的行進(jìn)速度以130mm/min運轉(zhuǎn)，另外，為了把握聚合發(fā)熱峰值，從原料供給側(cè)將熱電偶和原料一起放入，測量熱電偶附近的原料液的溫度隨時間的變化，對準(zhǔn)聚合裝置的位置。其結(jié)果，聚合發(fā)熱峰值位于熱水噴霧器8、8’的加熱區(qū)距原料供給側(cè)4.2m處。
實施例2在圖1裝置的加熱區(qū)中，作為從原料供給側(cè)算起的第2及第3個上下滾輪對4、4’的下側(cè)滾輪4’，除采用冕狀滾輪代替平直滾輪，即，從原料供應(yīng)側(cè)觀察，熱水區(qū)12％～28％的區(qū)間、下側(cè)滾輪總數(shù)的17％使用冕狀滾輪以外，其余與實施例1相同，得到板狀制品2。該冕狀滾輪除包括橡膠的中間部的最外徑d2為180.0mm(不銹鋼主干部外徑160.0mm)，包括橡膠的端部的最外徑d1為179.8mm(不銹鋼主干部外經(jīng)160.0mm)以外，其余與實施例1中所使用的平直滾輪的結(jié)構(gòu)和尺寸都相同。該冕狀滾輪的自重?fù)锨鶕?jù)式(2)為0.06mm。
實施例3作為在圖1的裝置的加熱區(qū)內(nèi)從原料供給側(cè)算起第6及第7個上下滾輪對4、4’(帶線載荷調(diào)整機(jī)構(gòu))的下側(cè)滾輪4’，除使用冕狀滾輪代替平直滾輪，即，從原料供給側(cè)觀察，在熱水區(qū)44％～60％的區(qū)間，下側(cè)滾輪總數(shù)的17％使用冕狀滾輪以外，其余與實施例1相同，得到板狀制品3。該冕狀滾輪與在實施例2中所用的冕狀滾輪結(jié)構(gòu)和尺寸都相同。
實施例4在真空容器內(nèi)對聚合性原料進(jìn)行脫泡后，利用比實施例1的情況下的裝置更大型的圖1的裝置，制得板厚為3mm、寬度為2800mm的板狀制品4。
在本實施例中，圖1的裝置全長為100m，2個不銹鋼制環(huán)形傳送帶1、1’為厚度1.5mm，寬度3000mm，利用油壓施加上下共8kg/mm2的張力。另外，作為密封墊7，設(shè)置聚氯乙烯制的密封墊。
裝置前半具有48m長的利用80℃熱水噴霧器8、8’進(jìn)行加熱的加熱區(qū)。在該加熱區(qū)內(nèi)，上下滾輪對4、4’等間隔排列共120對以使?jié)L輪對的排列間隔P為400mm。這些上下滾輪對4、4’的各滾輪由表面被橡膠覆蓋的鐵制的空心結(jié)構(gòu)的主干部及其兩端部的不銹鋼制的實心軸組成。并且，上下滾輪對4、4’的各滾輪的鐵制主干部的外徑為264mm，包括橡膠部的最外徑為280mm，寬度為3200mm，鐵部的壁厚為7.6mm，最外徑的公差為0.1mm以內(nèi)的平直滾輪，實心軸的外徑為80mm，實心軸的寬度為400mm。
該平直滾輪的自重?fù)锨鶕?jù)式(2)為0.08mm。另外，在此，上下滾輪對4、4’的排列間隔P與滾輪主干部外徑D之差[P-D]為400mm-280mm＝120mm。
在上下滾輪對4、4’中，上側(cè)滾輪4的軸通過軸承支撐在利用支撐桿的上下移動可上下移動的支架上。另外，下側(cè)滾輪4’的軸通過軸承支撐在固定于基座的側(cè)壁12上。
再有，在上述加熱區(qū)內(nèi)的所有上下滾輪對4、4’中，如圖3所示，彈簧14安裝在支撐上側(cè)滾輪4的軸的支架11和支撐桿13的底座15之間，做成能夠調(diào)整來自上側(cè)的線載荷的機(jī)構(gòu)，運轉(zhuǎn)時，通過調(diào)節(jié)彈簧14從而使在加熱區(qū)內(nèi)從原料供給側(cè)算起的20～28m的區(qū)間內(nèi)的來自上下滾輪對4、4’上側(cè)的對傳送帶單位寬度的載荷為30kg/m。
在該熱水噴霧器8、8’的加熱區(qū)之后，具有15m長的利用遠(yuǎn)紅外加熱器9、9’進(jìn)行熱處理的區(qū)間。
在該熱水噴霧器8、8’的加熱區(qū)中，每隔4m一個共計用12個熱電偶測量下側(cè)環(huán)形傳送帶1’在寬度方向端部的溫度，使表示最高溫度的區(qū)間為聚合發(fā)熱峰值的位置。以環(huán)形傳送帶1、1’的行進(jìn)速度為2.3m/min運轉(zhuǎn)時，聚合發(fā)熱峰值位于40～44m的區(qū)間。
實施例5使從圖1的裝置的熱水噴霧器8、8’的加熱區(qū)的原料供給側(cè)算起的20～28m的區(qū)間的下側(cè)滾輪4’合計為20個，使用冕狀滾輪代替平直滾輪，即，從原料供給側(cè)觀察，熱水區(qū)42％～58％的區(qū)間，除下側(cè)滾輪總數(shù)的17％使用冕狀滾輪以外，其余與實施例4相同，得到板狀制品5。該冕狀滾輪的包括橡膠的中央部的最外徑d2為280.0mm(鐵制主干部外徑264mm)，包括橡膠的端部的最外徑d1為279.6mm(鐵制主干部外徑264mm)，鐵制滾輪的壁厚為7.6mm，除此以外，其余與實施例4所使用的平直滾輪的結(jié)構(gòu)和尺寸相同。該冕狀滾輪的自重?fù)锨鶕?jù)式(2)為0.08mm。
另外，對于在加熱區(qū)內(nèi)從原料供給側(cè)算起20～28m的上下滾輪對4、4’，改變安裝在支架11上的彈簧14的設(shè)定值，使對傳送帶表面的傳送帶單位寬度的載荷為80kg/m、130kg/m、180kg/m，除此以外，與得到板狀制品5的情況一樣，得到板狀制品6、板狀制品7、板狀制品8。
實施例6使從圖1的裝置的熱水噴霧器8、8’的加熱區(qū)的原料供給側(cè)算起的0～28m的區(qū)間的下側(cè)滾輪4’合計為70個，使用冕狀滾輪代替平直滾輪，即，從原料供給側(cè)觀察，熱水區(qū)0％～58％的區(qū)間，除下側(cè)滾輪總數(shù)的58％使用冕狀滾輪以外，其余與實施例4相同，得到板狀制品9。該冕狀滾輪與實施例5所使用的滾輪的結(jié)構(gòu)和尺寸相同。
另外，除將環(huán)形傳送帶的行進(jìn)速度變更為1.8m/min、1.3m/min以外，其余與得到板狀制品9的情況相同，得到板狀制品10、11。還有，此時聚合發(fā)熱峰值位置分別為32～36m、20～24m的區(qū)間。
比較例1在熱水噴霧器8、8’的加熱區(qū)的上下滾輪對4、4’總共12個中，除把不銹鋼主干部的外徑改變?yōu)?0mm，包括橡膠部的最外徑改為96mm以外，其它與實施例1相同，得到板狀制品12。
實施例7把熱水噴霧器8、8’的加熱區(qū)的上下滾輪對4、4’總共12對通過每隔1對去掉1對改變?yōu)榭傆?對，使上下滾輪對4、4’的排列間隔P與滾輪主干部外徑D之差[P-D]為800mm-180mm＝620mm，除此以外與實施例1相同，得到板狀制品13。
實施例8使從熱水噴霧器8、8’的加熱區(qū)的原料供給側(cè)算起的20～28m的區(qū)間內(nèi)的下側(cè)滾輪4’總計為20個之中，將從原料供給側(cè)算起的4個變更為實施例5所使用的冕狀滾輪，即，從原料供給側(cè)觀察，熱水區(qū)42％～45％的區(qū)間，除下側(cè)滾輪總數(shù)的3.3％使用冕狀滾輪以外，其余與實施例4相同，得到板狀制品14。
評價下面，使用以下方法對制品1～3、13(實施例1～3、7)以及制品12(比較例1)的板厚精度進(jìn)行了評價。首先，如圖5所示，將連續(xù)取出的板狀制品每隔1000mm切斷，得到50塊尺寸為1800mm×1000mm×5mm的板。并且，對全部50塊板測量截面的寬度方向中央部位A點及從兩端部起向內(nèi)100mm處的B1、B2點的厚度，計算其平均值，求出以下式(7)表示的中間厚的量T。
T＝A-(B1+B2)/2 ...(7)在板厚精度評價中，該中間厚的量T的絕對值越小，則意味著寬度方向的平直度高。
另外，如圖6所示，制品4～11、14(實施例4～6、8)的板厚精度的評價，除了使50塊板的尺寸為2800mm×1000mm×3mm，并且從兩端部起向內(nèi)200mm處為B1、B2點以外，其余與上述相同。
將這些評價結(jié)果表示在表1。
表1 評價結(jié)果

從表1所示的結(jié)果可知，板狀制品1(實施例1)的中間厚的量T很小從而對用于導(dǎo)光板的用途有足夠的平直性。再有，板狀制品2(實施例2)的中間厚的量T更小，板狀制品3(實施例3)的中間厚的量T比它更低。
板狀制品4(實施例4)也相同，其中間厚的量T很小而對用于導(dǎo)光板的用途有足夠的平直性。另外，板狀制品5、6、7、8(實施例5)的中間厚的量T都很小，特別是板狀制品6具有極高的平直性。
板狀制品9、10、11(實施例6)的中間厚的量T都很小。由此可知，即使運轉(zhuǎn)中連續(xù)變更生產(chǎn)速度，板狀制品的高平直性也沒有變化。
板狀制品12(比較例1)的中間厚的量T很大，是板厚精度極差的板。另外，板狀制品13(實施例7)的中間厚的量T的值比板狀制品1(實施例1)的大，雖不是板厚精度優(yōu)良的板，但比比較例1的板更好。另外，板狀制品14(實施例8)的中間厚的量T與板狀制品4(實施例4)的幾乎相等，由于對加熱區(qū)的下側(cè)滾輪的冕狀滾輪的導(dǎo)入數(shù)在總數(shù)的4％以下，因而不能說效果很好。
實施例9在100份聚合率為20質(zhì)量％的甲基丙烯酸甲酯漿液(粘度1Pa·s、20℃)中，添加0.35份過氧新戊酸叔己酯作為聚合引發(fā)劑，添加0.005份二辛基磺基琥珀酸鈉作為分型劑并均勻混合，得到液狀的聚合性原料。在真空容器內(nèi)對該聚合性原料進(jìn)行脫泡，用與實施例3的設(shè)定相同的裝置，制得厚度為2mm、寬度為1800mm、長度為1000mm的板狀制品(板狀聚合物)。
在本實施例中，預(yù)先對奧氏體不銹鋼制上下環(huán)形傳送帶1、1’與聚合性原料接觸一側(cè)的整個表面，使用粒度為40μm的磨料進(jìn)行5次一次研磨，然后再使用粒度為20μm的磨具進(jìn)行2次二次研磨。該鏡面研磨后的上下環(huán)形傳送帶1、1’的以JIS粗糙度形狀參數(shù)(JIS B0601-1994)所規(guī)定的表面粗糙度Ra值為0.01μm。再有，對研磨后的整個表面進(jìn)行目視檢測時，在傳送帶的表面積42m2上分別檢測到了5個、6個直徑超過250μm的針孔。因此，通過對以這些針孔的位置為中心畫100mm的圓的范圍進(jìn)行再研磨(上述的一次研磨及二次研磨)，從而使這些針孔完全消失。通過以上各研磨作業(yè)，得到了與聚合性原料接觸一側(cè)的表面的Ra為0.1μm或其以下，并且針孔的最大直徑在250μm或其以下的上下環(huán)形傳送帶。還有，表面粗糙度Ra的測量是用ミツトヨ(株)制表面粗糙度測量儀SV-3000S4對上下環(huán)形傳送帶1、1’在一周分別測量5點來進(jìn)行，以其平均值為Ra的值。然后，把該上下環(huán)形傳送帶1、1’組裝進(jìn)裝置。
在本實施例中，使熱水噴霧器8、8’的溫度為80℃，上下環(huán)形傳送帶1、1’的行進(jìn)速度為200mm/min，運轉(zhuǎn)2天。在這2天的運轉(zhuǎn)中，除去啟動及停機(jī)時的連續(xù)運轉(zhuǎn)可得到制品的時間為37.5小時，由此，得到450塊板狀制品(板狀聚合物)。以實施例3為準(zhǔn)測量得到的制品的板厚精度，450塊中間厚的量T為0.02mm，從而良好。
對這450塊板狀制品目視檢查裂紋以及亮點的有無。具體地說，從板狀制品的寬1800mm×長1000mm的一面照射熒光燈的光，從另一面目視檢查時觀察到橫條形狀時作為裂紋并計數(shù)，觀察到白點時作為亮點并計數(shù)。結(jié)果，450塊之中，在7塊制品中觀察到1～5個小裂紋，在8個制品中觀察到1～2個亮點，但這些作為光學(xué)用途達(dá)到可足夠使用的水平。還有，沒有同時具有裂紋和亮點的制品。
實施例10實施例9的上下環(huán)形傳送帶的研磨作業(yè)之中，雖進(jìn)行一次研磨(5次)，但此后沒有進(jìn)行二次研磨及再研磨。該一次研磨后的表面粗糙度Ra的值為0.15μm。另外，對研磨后的整個表面進(jìn)行目視檢測時，在傳送帶的表面積42m2上分別檢測出了6個、6個直徑超過250μm的針孔。
通過把該上下環(huán)形傳送帶組裝進(jìn)裝置來使用，除此以外，與實施例9相同，制造450塊厚2mm、寬1800mm、長1000mm的板狀制品，目視檢查有無裂紋及亮點。結(jié)果，450塊之中，在39塊(總數(shù)的約9％)的制品觀察到1～5個小裂紋，在198塊(總數(shù)的約44％)的制品觀察到1～2個亮點。還有，其中同時具有裂紋和亮點的制品為26塊。即，只有裂紋或亮點或同時具有兩者的制品總計為211塊，其中147塊(總數(shù)的約33％)很難說達(dá)到適合用于光學(xué)用途的制品的水平。
如上所述，采用本發(fā)明，能夠提供能夠制造與裝置的傳送帶寬度無關(guān)，具有極高板厚精度的板狀聚合物的傳送帶式連續(xù)制板裝置、以及板狀聚合物的制造方法。
權(quán)利要求
1.一種傳送帶式連續(xù)制板裝置，其用于在由配置成相對的傳送帶表面以同一速度向同一方向行進(jìn)的2條環(huán)形傳送帶的相對的傳送帶表面和以在它們兩側(cè)邊部的傳送帶表面夾持住的狀態(tài)下行進(jìn)的連續(xù)的密封墊所包圍的空間內(nèi)，從傳送帶一端供給聚合性原料，在加熱區(qū)內(nèi)在傳送帶行進(jìn)的同時使聚合性原料固化，并從另一端取出板狀聚合物，其特征在于，作為相對行進(jìn)的環(huán)形傳送帶的加熱區(qū)內(nèi)的傳送帶表面的保持機(jī)構(gòu)是由與上側(cè)傳送帶的上表面接觸的上滾輪和與下側(cè)傳送帶的下表面接觸的下滾輪組成，沿著傳送帶行進(jìn)方向配置多對各自的軸與傳送帶行進(jìn)方向垂直的上下滾輪對，該上下滾輪對的滾輪主干部外徑D為100mm～500mm。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的傳送帶式連續(xù)制板裝置，其特征在于，2條環(huán)形傳送帶的寬度都在1800mm或其以上，并且上下滾輪對的滾輪主干部外徑D為130mm～500mm。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的傳送帶式連續(xù)制板裝置，其特征在于，多對上下滾輪對在傳送帶行進(jìn)方向的排列間隔P與滾輪主干部外徑D之差[P-D]為50mm～500mm。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的傳送帶式連續(xù)制板裝置，其特征在于，設(shè)上下滾輪對的總數(shù)為100％時，4％或其以上個數(shù)的上述上下滾輪對的下側(cè)滾輪主干部為冕形。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的傳送帶式連續(xù)制板裝置，其特征在于，設(shè)從加熱區(qū)的入口到出口的區(qū)間為0％～100％時，下側(cè)滾輪主干部為冕形的上下滾輪對配置在0％～90％的區(qū)間內(nèi)。
6.根據(jù)權(quán)利要求4所述的傳送帶式連續(xù)制板裝置，其特征在于，設(shè)從加熱區(qū)的入口到出口的區(qū)間為0％～100％時，下側(cè)滾輪主干部為冕形的上下滾輪對配置在30％～90％的區(qū)間內(nèi)。
7.根據(jù)權(quán)利要求4所述的傳送帶式連續(xù)制板裝置，其特征在于，對下側(cè)的滾輪主干部的冕形，以下式(1)所示的滾輪主干部端部的最外側(cè)的外徑d1和中央部最外側(cè)的外徑d2的直徑之差的一半所表示的隆起量x和以下式(2)所計算的滾輪主干部的自重?fù)锨縴有下式(3)的關(guān)系。x＝(d2-d1)/2 …(1)y＝5S×ρ×RW4/(384×E×I)…(2)x≥y …(3)S與滾輪主干部軸向垂直的截面的面積ρ滾輪主干部材質(zhì)的密度RW滾輪主干部的寬度E滾輪主干部材質(zhì)的楊氏模量I與滾輪主干部軸向垂直的截面的慣性矩
8.根據(jù)權(quán)利要求1所述的傳送帶式連續(xù)制板裝置，其特征在于，上下滾輪對的所有上側(cè)滾輪是滾輪主干部最外側(cè)的外徑的公差在0.1mm以內(nèi)的平直滾輪。
9.根據(jù)權(quán)利要求1所述的傳送帶式連續(xù)制板裝置，其特征在于，與2條環(huán)形傳送帶的聚合性原料接觸一側(cè)的表面進(jìn)行鏡面研磨使其達(dá)到由JIS的粗度形狀參數(shù)(JIS B0601-1994)所規(guī)定的表面粗糙度Ra的值為0.1μm或其以下，并且針孔的最大直徑在250μm或其μ以下。
10.一種板狀聚合物的制造方法，其特征在于，使用權(quán)利要求1所述的傳送帶式連續(xù)制板裝置，從包含甲基丙烯酸甲酯的聚合性原料得到板狀聚合物。
11.根據(jù)權(quán)利要求10所述的板狀聚合物的制造方法，其特征在于，在所使用的傳送帶式連續(xù)制板裝置中，在聚合性原料一邊與傳送帶一起行進(jìn)一邊固化的過程中，設(shè)與顯示加熱區(qū)的聚合發(fā)熱峰值的位置相比配設(shè)在更靠近原料供給側(cè)的上下滾輪對的總數(shù)為100％時，4％或其以上個數(shù)的上述上下滾輪對的下側(cè)滾輪主干部為冕形。
12.根據(jù)權(quán)利要求11所述的板狀聚合物的制造方法，其特征在于，在所使用的傳送帶式連續(xù)制板裝置中，在聚合性原料一邊與傳送帶一起行進(jìn)一邊固化的過程中，設(shè)從加熱區(qū)的入口到顯示聚合發(fā)熱峰值的位置的區(qū)間為0％～100％時，下側(cè)滾輪主干部為冕形的上下滾輪對配置在0％～90％的區(qū)間內(nèi)。
13.根據(jù)權(quán)利要求11所述的板狀聚合物的制造方法，其特征在于，在所使用的傳送帶式連續(xù)制板裝置中，在聚合性原料一邊與傳送帶一起行進(jìn)一邊固化的過程中，設(shè)從加熱區(qū)的入口到顯示聚合發(fā)熱峰值的位置的區(qū)間為0％～100％時，下側(cè)滾輪主干部為冕形的上下滾輪對配置在30％～90％的區(qū)間內(nèi)。
14.一種板狀聚合物的制造方法，其特征在于，使用權(quán)利要求1所述的傳送帶式連續(xù)制板裝置，其中，上下滾輪對的下側(cè)滾輪軸支撐在固定側(cè)壁上，上下滾輪對的上側(cè)滾輪軸支撐在可上下移動的梁上，并且設(shè)置成彈簧與上述梁接觸，通過改變上述彈簧的壓縮長度或拉伸長度來調(diào)整上側(cè)滾輪施加給傳送帶表面的線載荷，從而調(diào)節(jié)上側(cè)滾輪及下側(cè)滾輪在寬度方向的撓曲量，從包含甲基丙烯酸甲酯的聚合性原料得到板狀聚合物。
15.根據(jù)權(quán)利要求14所述的板狀聚合物的制造方法，其特征在于，調(diào)整上側(cè)滾輪施加給傳送帶表面的線載荷使每單位傳送帶寬度在10kg/m～200kg/m的范圍內(nèi)。
16.一種板狀聚合物的制造方法，其特征在于，使用權(quán)利要求9所述的傳送帶式連續(xù)制板裝置，從包含甲基丙烯酸甲酯的聚合性原料得到板狀聚合物。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種傳送帶式連續(xù)制板裝置及使用了該裝置的板狀聚合物的制造方法。在相對的傳送帶表面以同一速度向同一方向行進(jìn)的2條環(huán)形傳送帶(1，1’)的相對的傳送帶表面和被位于它們的兩側(cè)邊部的傳送帶表面夾住的密封墊(7)所包圍的空間中，由一端供給聚合性原料，在加熱區(qū)內(nèi)與傳送帶的行進(jìn)一起使之固化，從另一端取出板狀聚合物的裝置中，作為環(huán)形傳送帶(1，1’)的加熱區(qū)內(nèi)傳送帶表面保持機(jī)構(gòu)，由上滾輪(4)和下滾輪(4’)組成，各自的軸與傳送帶行進(jìn)方向正交的上下滾輪對(4，4’)沿著傳送帶行進(jìn)方向配置數(shù)對，上下滾輪對(4，4’)的滾輪主干部外徑D為100mm～500mm。
文檔編號B29C39/00GK1717305SQ20038010453
公開日2006年1月4日 申請日期2003年12月8日 優(yōu)先權(quán)日2002年12月10日
發(fā)明者奧津肇, 溝田浩敏, 村上智成, 友部齊, 森本大輔 申請人:三菱麗陽株式會社