本發(fā)明涉及具有徑向胎體增強(qiáng)件的輪胎，更具體地涉及旨在裝配在承載重型負(fù)載并以持續(xù)速度行駛的車(chē)輛(例如貨車(chē)、拖拉機(jī)、拖車(chē)、或大客車(chē))上的輪胎。
背景技術(shù)：
：在重型負(fù)載類(lèi)型的輪胎中，胎體增強(qiáng)件通常錨固在胎圈區(qū)域中的任一側(cè)，并且在徑向上被由至少兩個(gè)層構(gòu)成的胎冠增強(qiáng)件覆蓋，所述至少兩個(gè)層重疊并且由絲線(xiàn)或簾線(xiàn)形成，所述絲線(xiàn)或簾線(xiàn)在每個(gè)層中平行并且從一個(gè)層至下一個(gè)層形成交叉，形成與周向方向形成在10°至45°之間的角度。形成工作增強(qiáng)件的所述工作層可以進(jìn)一步由至少一個(gè)被稱(chēng)為保護(hù)層的層覆蓋，所述層由增強(qiáng)元件形成，所述增強(qiáng)元件有利地為金屬并可伸展，且被稱(chēng)為彈性增強(qiáng)元件。所述輪胎還可以包括具有低伸展性的金屬絲線(xiàn)或簾線(xiàn)的層，所述金屬絲線(xiàn)或簾線(xiàn)與周向方向形成在45°至90°之間的角度，被稱(chēng)為三角簾布層的該簾布層在徑向上位于胎體增強(qiáng)件與第一胎冠簾布層之間，所述第一胎冠簾布層被稱(chēng)為工作簾布層并且由平行的絲線(xiàn)或簾線(xiàn)形成，所述絲線(xiàn)或簾線(xiàn)以絕對(duì)值不超過(guò)45°的角度鋪裝。三角簾布層與至少所述工作簾布層形成三角增強(qiáng)件，該增強(qiáng)件在其所經(jīng)受的各種應(yīng)力下具有低的變形，三角簾布層基本上用于吸收施加在輪胎胎冠區(qū)域中的所有增強(qiáng)元件上的橫向壓縮力。當(dāng)簾線(xiàn)在等于斷裂強(qiáng)力10％的拉伸力下顯示出至多等于0.2％時(shí)的相對(duì)伸長(zhǎng)時(shí)，所述簾線(xiàn)被稱(chēng)為是不可延伸的。當(dāng)簾線(xiàn)在等于斷裂負(fù)荷的拉伸力下顯示出至少等于3％的相對(duì)伸長(zhǎng)并具有小于150GPa的最大切線(xiàn)模量時(shí)，所述簾線(xiàn)被稱(chēng)為是彈性的。周向增強(qiáng)元件是與周向方向形成在+2.5°至-2.5°(相對(duì)于0°)范圍內(nèi)的角度的增強(qiáng)元件。輪胎的周向方向或縱向方向是對(duì)應(yīng)于輪胎的外周并由輪胎行駛方向限定的方向。輪胎的橫向方向或軸向方向平行于輪胎的旋轉(zhuǎn)軸線(xiàn)。徑向方向是與輪胎的旋轉(zhuǎn)軸線(xiàn)相交并與其垂直的方向。輪胎的旋轉(zhuǎn)軸線(xiàn)是輪胎在正常使用時(shí)繞其旋轉(zhuǎn)的軸線(xiàn)。徑向平面或子午平面是包含輪胎的旋轉(zhuǎn)軸線(xiàn)的平面。周向正中平面或赤道平面是垂直于輪胎的旋轉(zhuǎn)軸線(xiàn)并且將輪胎分為兩半的平面。橡膠配混物的“彈性模量”被理解為意指在10％變形和環(huán)境溫度下的割線(xiàn)伸長(zhǎng)模量。至于橡膠組合物，模量的測(cè)量根據(jù)1988年9月的標(biāo)準(zhǔn)AFNOR-NFT-46002在張力下進(jìn)行：在第二次伸長(zhǎng)中(即在一個(gè)適應(yīng)循環(huán)之后)測(cè)量(根據(jù)1979年12月的標(biāo)準(zhǔn)AFNOR-NFT-40101的正常溫度和相對(duì)濕度條件)在10％伸長(zhǎng)下的公稱(chēng)割線(xiàn)模量(或表觀(guān)應(yīng)力，以MPa表示)。由于全世界公路網(wǎng)絡(luò)的改善和高速公路網(wǎng)絡(luò)的增長(zhǎng)，被稱(chēng)為公路輪胎的某些現(xiàn)有輪胎旨在以高速行駛在越來(lái)越長(zhǎng)的旅途中。這種輪胎行駛的組合條件毫無(wú)疑問(wèn)地使得行駛的距離增加，輪胎上的磨損減少；但另一方面，輪胎和特別是胎冠增強(qiáng)件的耐久性受到不利影響。這是因?yàn)樵谔ス谠鰪?qiáng)件中存在應(yīng)力，特別是胎冠層之間的剪切應(yīng)力，加上軸向最短胎冠層的端部處的操作溫度的不可忽略的升高，其效果是導(dǎo)致裂縫在橡膠中出現(xiàn)并且在所述端部處擴(kuò)散。為了改進(jìn)所研究類(lèi)型的輪胎的胎冠增強(qiáng)件的耐久性，已經(jīng)提出與設(shè)置在簾布層端部(更特別是軸向最短簾布層的端部)之間和/或周?chē)南鹉z配混物的層和/或成形元件的結(jié)構(gòu)和質(zhì)量相關(guān)的解決方案。特別已知的實(shí)踐是在工作層的端部之間引入橡膠配混物的層從而在所述端部之間產(chǎn)生脫離聯(lián)接，從而限制剪切應(yīng)力。然而這種脫離聯(lián)接的層必須具有極好的內(nèi)聚力。這種橡膠配混物的層例如描述于專(zhuān)利申請(qǐng)WO2004/076204。為了改進(jìn)位于胎冠增強(qiáng)件邊緣附近的橡膠配混物的抗劣化能力，專(zhuān)利FR1389428建議與低滯后性胎面結(jié)合使用覆蓋至少胎冠增強(qiáng)件的側(cè)面和邊緣并且由低滯后性橡膠配混物形成的橡膠成形元件。為了避免胎冠增強(qiáng)件簾布層之間的分離，專(zhuān)利FR2222232教導(dǎo)了將增強(qiáng)件的端部包覆在橡膠墊中，所述橡膠墊的肖氏A硬度與包圍所述增強(qiáng)件的胎面的肖氏A硬度不同，并且高于位于胎冠增強(qiáng)件與胎體增強(qiáng)件簾布層的邊緣之間的橡膠配混物的成形元件的肖氏A硬度。通過(guò)這種方式制備的輪胎的確有效地允許特別是耐久性方面的性能的改進(jìn)。此外，為了制備具有極寬胎面的輪胎或者在具有一定尺寸的輪胎上賦予更大的負(fù)載承受能力，已知的實(shí)踐是引入周向增強(qiáng)元件的層。例如專(zhuān)利申請(qǐng)WO99/24269描述了存在這種周向增強(qiáng)元件的層。周向增強(qiáng)元件的層通常由至少一根金屬簾線(xiàn)形成，所述金屬簾線(xiàn)纏繞從而形成相對(duì)于周向方向的鋪裝角度小于2.5°的線(xiàn)圈。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：本發(fā)明的目的是提供一種輪胎，所述輪胎的特別是耐久性和磨損方面的性質(zhì)以及動(dòng)態(tài)性質(zhì)(特別是側(cè)偏剛度)得以維持而無(wú)論磨損程度如何，并且所述輪胎的滾動(dòng)阻力方面的性能得以改進(jìn)從而有助于裝配所述輪胎的車(chē)輛的更低的燃料消耗。根據(jù)本發(fā)明使用具有徑向胎體增強(qiáng)件的輪胎實(shí)現(xiàn)該目的，其包括胎冠增強(qiáng)件，所述胎冠增強(qiáng)件由至少兩個(gè)工作胎冠層形成，每個(gè)工作胎冠層由插在橡膠配混物的兩個(gè)表層之間的增強(qiáng)元件形成，所述橡膠配混物的兩個(gè)表層相互交叉并與周向方向形成包括在10°至45°之間的角度，聚合物配混物的第一層S與至少一個(gè)工作胎冠層接觸，并與胎體增強(qiáng)件接觸，所述聚合物配混物的第一層S軸向延伸至少至胎面的軸向端部，所述胎面徑向地覆蓋胎冠增強(qiáng)件并通過(guò)兩個(gè)胎側(cè)而連接至兩個(gè)胎圈，胎冠增強(qiáng)件包括至少一層周向增強(qiáng)元件，至少一個(gè)工作胎冠層的至少一個(gè)表層在10％伸長(zhǎng)的拉伸彈性模量小于8.5MPa，所述表層的用tan(δ)max表示的最大tan(δ)值小于0.100，所述聚合物配混物的第一層S在10％和60℃下在返回循環(huán)中測(cè)得的復(fù)合動(dòng)態(tài)剪切模量G*大于1.35MPa。損耗因數(shù)tan(δ)為橡膠配混物的層的動(dòng)態(tài)性質(zhì)。其在粘度分析儀(MetravibVA4000)上根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)ASTMD5992-96進(jìn)行測(cè)量。記錄硫化組合物的樣品(厚度為4mm，橫截面為400mm2的圓柱狀試樣)在10Hz的頻率和60℃的溫度下經(jīng)受簡(jiǎn)單交替剪切應(yīng)力的正弦負(fù)載的響應(yīng)。從0.1％至50％(向外循環(huán))，接著從50％至1％(返回循環(huán))進(jìn)行應(yīng)變振幅掃描。開(kāi)發(fā)的結(jié)果為在返回循環(huán)中測(cè)得的復(fù)合動(dòng)態(tài)剪切模量(G*)和損耗因數(shù)tan(δ)。對(duì)于返回循環(huán)，標(biāo)明觀(guān)察到的最大tan(δ)值，用tan(δ)max表示。滾動(dòng)阻力為當(dāng)輪胎滾動(dòng)時(shí)出現(xiàn)的阻力。滾動(dòng)阻力通過(guò)與輪胎在旋轉(zhuǎn)過(guò)程中的變形相關(guān)的滯后性損失表示。與輪胎旋轉(zhuǎn)相關(guān)的頻率值對(duì)應(yīng)于在30至100℃之間測(cè)得的tan(δ)值。因此在100℃下的tan(δ)值對(duì)應(yīng)于輪胎在運(yùn)行時(shí)的滾動(dòng)阻力的指標(biāo)。還有可能通過(guò)使用在60℃的溫度下施加的能量測(cè)量試樣的用百分比表示的回彈能量損失從而確定滾動(dòng)阻力。根據(jù)本發(fā)明有利地，所述至少一個(gè)工作胎冠層的至少一個(gè)表層在60℃下的損失(用P60表示)小于20％。根據(jù)本發(fā)明一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案，所述至少兩個(gè)工作胎冠層的表層在10％伸長(zhǎng)的拉伸彈性模量小于8.5MPa，所述至少兩個(gè)工作胎冠層的表層的tan(δ)max值小于0.100。使用具有彈性模量小于8.5MPa且tan(δ)max小于0.100的這種配混物可以改進(jìn)滾動(dòng)阻力方面的性質(zhì)，同時(shí)維持令人滿(mǎn)意的耐久性。根據(jù)本發(fā)明優(yōu)選的實(shí)施方案，所述至少一個(gè)工作胎冠層的所述至少一個(gè)表層為彈性體配混物，所述彈性體配混物基于天然橡膠或主要具有順式-1,4鏈的合成聚異戊二烯和可能的至少一種其它二烯彈性體，在共混物的情況下，天然橡膠或合成聚異戊二烯相對(duì)于所使用的一種或多種其它二烯彈性體和增強(qiáng)填料的比例以主要比例存在，所述增強(qiáng)填料由如下組成：a)BET比表面積大于60m2/g的炭黑，i.當(dāng)炭黑的吸油值(COAN)大于85時(shí)，以在20至40phr之間的含量使用，ii.當(dāng)炭黑的吸油值(COAN)小于85時(shí)，以在20至60phr之間的含量使用，b)或BET比表面積小于60m2/g的炭黑，無(wú)論其吸油值如何，以在20至80phr之間，優(yōu)選在30至50phr之間的含量使用，c)或BET比表面積在30至260m2/g之間的包含SiOH和/或AlOH表面官能團(tuán)的二氧化硅和/或氧化鋁類(lèi)型的白填料，所述白填料選自沉淀或熱解二氧化硅、氧化鋁、鋁硅酸鹽，或在合成過(guò)程中或合成之后改性的炭黑，以在20至80phr之間，優(yōu)選在30至50phr之間的含量使用，d)或(a)中描述的炭黑和/或(b)中描述的炭黑和/或(c)中描述的白填料的共混物，其中總填料含量在20至80phr之間，優(yōu)選在40至60phr之間。BET比表面積的測(cè)量根據(jù)“TheJournaloftheAmericanChemicalSociety”(第60卷，第309頁(yè)，1938年2月)中描述的BRUNAUER、EMMET和TELLER方法(對(duì)應(yīng)于1987年11月的標(biāo)準(zhǔn)NFT45007)進(jìn)行。壓縮吸油值(COAN)根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)ASTMD3493測(cè)量。如果使用透明填料或白填料，需要使用偶聯(lián)劑和/或覆蓋劑，所述偶聯(lián)劑和/或覆蓋劑選自本領(lǐng)域技術(shù)人員已知的試劑。作為優(yōu)選的偶聯(lián)劑的示例，可以提及雙(3-三烷氧基甲硅烷基丙基)多硫化物類(lèi)型的烷氧基硅烷硫化物，其中特別是由Degussa以名稱(chēng)Si69(純液體產(chǎn)品)和名稱(chēng)X50S(固體產(chǎn)品(以50重量/50重量與N330炭黑共混))銷(xiāo)售的雙(3-三乙氧基甲硅烷基丙基)四硫化物。作為覆蓋劑的示例，可以提及脂肪醇，烷基烷氧基硅烷，例如分別由Degussa以名稱(chēng)Si116和Si216銷(xiāo)售的六癸基三甲氧基硅烷或六癸基三乙氧基硅烷，二苯胍，聚乙二醇或任選通過(guò)OH或烷氧基官能團(tuán)改性的硅油。以填料的重量計(jì)，涂布劑和/或偶聯(lián)劑以≥1/100和≤20/100的比例使用，如果透明填料形成所有增強(qiáng)填料則優(yōu)選以在2/100至15/100范圍內(nèi)的比例使用，如果增強(qiáng)填料通過(guò)炭黑和透明填料的共混物形成則以在1/100至20/100范圍內(nèi)的比例使用。具有上述二氧化硅和/或氧化鋁類(lèi)型的材料的形態(tài)和SiOH和/或AlOH表面官能并且可以根據(jù)本發(fā)明用作這些材料的部分或全部替代品的增強(qiáng)填料的其它示例包括炭黑，所述炭黑在合成過(guò)程中通過(guò)在供應(yīng)至爐的油中加入硅和/或鋁的化合物或者在合成之后通過(guò)將酸加入炭黑在硅酸鈉和/或鋁酸鈉溶液中的水懸浮液而改性，從而用SiOH和/或AlOH官能至少部分地覆蓋炭黑的表面。作為這種類(lèi)型的在表面上具有SiOH和/或AlOH官能團(tuán)的炭基填料的非限制性示例，可以提及ACS橡膠專(zhuān)題會(huì)議(阿納海姆，加利福尼亞，1997年5月6-9日)第24號(hào)文件中描述的CSDP型填料，以及專(zhuān)利申請(qǐng)EP-A-0799854中的填料。當(dāng)使用透明填料作為唯一的增強(qiáng)填料時(shí)，通過(guò)使用BET比表面積在30至260m2/g之間的沉淀或熱解二氧化硅或沉淀氧化鋁或硅酸鋁獲得滯后性質(zhì)和內(nèi)聚力性質(zhì)。作為這種類(lèi)型的填料的非限制性示例，可以提及來(lái)自Akzo的二氧化硅KS404，來(lái)自Degussa的UltrasilVN2或VN3和BV3370GR，來(lái)自Huber的Zeopol8745，來(lái)自Rhodia的Zeosil175MP或Zeosil1165MP，來(lái)自PPG的HI-SIL2000等。在可以與天然橡膠或主要具有順式-1,4鏈的合成聚異戊二烯共混使用的二烯彈性體中，可以提及優(yōu)選主要具有順式-1,4鏈的聚丁二烯(BR)，苯乙烯-丁二烯共聚物(SBR)溶液或乳液，丁二烯-異戊二烯共聚物(BIR)或苯乙烯-丁二烯-異戊二烯三元聚合物(SBIR)。這些彈性體可以是在聚合過(guò)程中或在聚合之后通過(guò)支化劑(例如二乙烯基苯)或星形支化劑(例如碳酸酯、鹵化錫或鹵化硅)或通過(guò)官能化劑改性的彈性體，所述官能化劑例如通過(guò)二甲基氨基苯甲酮或二乙基氨基苯甲酮的作用造成含氧羰基或羧基官能團(tuán)或胺官能團(tuán)接枝至鏈或鏈端部。在天然橡膠或主要包含順式-1,4鏈的合成聚異戊二烯與一種或多種上述二烯彈性體的共混物的情況下，天然橡膠或合成聚異戊二烯優(yōu)選以主要含量，更優(yōu)選以大于70phr的含量使用。根據(jù)本發(fā)明的這一優(yōu)選的實(shí)施方案，更低的彈性模量通常伴隨著更低的粘性模量G”，這一改變被證明有利于減小輪胎的滾動(dòng)阻力。通常地，工作胎冠層的表層在10％伸長(zhǎng)下的拉伸彈性模量大于8.5MPa，并更通常地大于10MPa。特別是當(dāng)車(chē)輛沿行蜿蜒路徑時(shí)、當(dāng)在停車(chē)場(chǎng)移動(dòng)時(shí)或甚至當(dāng)越過(guò)環(huán)形路線(xiàn)時(shí)，需要所述彈性模量能夠限制工作胎冠層的增強(qiáng)元件處于壓縮的程度。特別地，施加至輪胎接觸膠塊的區(qū)域中的胎面的軸向方向上的剪切造成工作胎冠層的增強(qiáng)元件處于壓縮。本發(fā)明人已經(jīng)能夠證明周向增強(qiáng)元件的層允許工作胎冠層的表層選擇較低的彈性模量值而不會(huì)由于如上所述的工作胎冠層的增強(qiáng)元件經(jīng)受的壓縮而造成輪胎的耐久性受損。發(fā)明人還能夠證明當(dāng)工作胎冠層的表層具有在10％伸長(zhǎng)的拉伸彈性模量小于8.5MPa時(shí)工作胎冠層的表層的內(nèi)聚力仍令人滿(mǎn)意。在本發(fā)明的含義內(nèi)，內(nèi)聚性橡膠配混物為特別耐裂的橡膠配混物。因此通過(guò)在“PS”(純剪切)試樣上進(jìn)行的疲勞開(kāi)裂試驗(yàn)評(píng)估配混物的內(nèi)聚力。所述試驗(yàn)包括在對(duì)試樣進(jìn)行刻痕之后確定裂縫蔓延速度“Vp”(nm/周期)隨能量釋放速度“E”(J/m2)的變化。測(cè)量覆蓋的實(shí)驗(yàn)范圍為-20℃至+150℃范圍內(nèi)的溫度以及空氣或氮?dú)獾臍夥罩?。試樣的?yīng)力為以脈沖應(yīng)力負(fù)載(“半正矢”切線(xiàn)信號(hào))的形式施加的振幅在0.1mm至10mm之間的動(dòng)態(tài)位移，剩余時(shí)間等于脈沖持續(xù)時(shí)間；信號(hào)的頻率平均為約10Hz。測(cè)量包括3個(gè)部分：·“PS”試樣在27％變形下進(jìn)行的1000個(gè)周期的適應(yīng)?！つ芰勘碚鲝亩_定“E”＝f(變形)定律。能量釋放速度“E”等于W0*h0，其中W0＝每個(gè)周期和每單位體積供應(yīng)至材料的能量，h0＝試樣的初始高度。利用“力/位移”采集數(shù)據(jù)因此給出“E”和應(yīng)力負(fù)載的振幅之間的關(guān)系。·在對(duì)“PS”試樣進(jìn)行刻痕之后測(cè)量裂縫。收集的數(shù)據(jù)用以確定裂縫蔓延速度“Vp”隨施加的應(yīng)力水平“E”的變化。本發(fā)明人特別證實(shí)，至少一個(gè)周向增強(qiáng)元件的層的存在有助于減少工作胎冠層的表層的內(nèi)聚力的變化。特別地，由于更常規(guī)的輪胎設(shè)計(jì)特別包括在10％伸長(zhǎng)下的拉伸彈性模量大于8.5MPa的工作胎冠層的表層，這造成設(shè)置在工作胎冠層的所述表層的內(nèi)聚力變化，該變化具有更差的傾向。本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，有助于特別是當(dāng)車(chē)輛沿行蜿蜒路徑時(shí)對(duì)工作胎冠層的增強(qiáng)元件處于壓縮的狀態(tài)進(jìn)行限制，并且還限制溫度增加的至少一個(gè)周向增強(qiáng)元件的層的存在造成表層的內(nèi)聚力的變化較小。。本發(fā)明人因此認(rèn)為在根據(jù)本發(fā)明的輪胎設(shè)計(jì)中的工作胎冠層的表層的內(nèi)聚力(所述內(nèi)聚力低于更常規(guī)的輪胎設(shè)計(jì)中存在的內(nèi)聚力)是令人滿(mǎn)意的。本發(fā)明人還能夠證實(shí)選擇具有在10％和60℃下在返回循環(huán)中測(cè)得的大于1.35MPa的復(fù)合剪切模量G*的第一層S賦予輪胎至少與常規(guī)輪胎同樣好的動(dòng)態(tài)性質(zhì)和特別是側(cè)偏剛度性質(zhì)，所述常規(guī)輪胎包括工作胎冠層，所述工作胎冠層的表層具有大于10MPa的剛度模量。實(shí)際上本發(fā)明人能夠證實(shí)，賦予輪胎額外剛度的周向增強(qiáng)元件的層的存在部分減小了由于選擇工作胎冠層而造成的側(cè)偏剛度的損失，工作胎冠層的表層具有小于8.5MPa的剛度模量值，并且第一層S的上述特征特別有助于該側(cè)偏剛度性質(zhì)。特別地，并且本領(lǐng)域技術(shù)人員完全意料之外地，聚合物配混物的第一層S(所述層S被設(shè)置成與胎體增強(qiáng)件和至少一個(gè)胎冠增強(qiáng)件的層接觸)的性質(zhì)顯著影響側(cè)偏剛度性質(zhì)。由于賦予輪胎剛度，周向增強(qiáng)元件的層的存在能夠充分地并且理論上最佳地影響側(cè)偏剛度性質(zhì)。進(jìn)行的試驗(yàn)證實(shí)第一層S的性質(zhì)顯著影響輪胎的側(cè)偏剛度性質(zhì)并且即使當(dāng)存在周向增強(qiáng)元件的層時(shí)也允許改進(jìn)側(cè)偏剛度性質(zhì)。本發(fā)明人進(jìn)一步證實(shí)選擇該聚合物配混物的第一層S不損害輪胎在直線(xiàn)行駛時(shí)經(jīng)受的應(yīng)力方面的性能。有利地，根據(jù)本發(fā)明，第一層S的在10％和60℃下在返回循環(huán)中測(cè)得的復(fù)合剪切模量G*小于2MPa，因此假設(shè)損害輪胎的耐久性性質(zhì)及其滾動(dòng)阻力性質(zhì)，輪胎的熱性質(zhì)也不會(huì)過(guò)多改變。還有利地，第一層S的表示為tan(δ)max的tan(δ)的最大值小于0.100。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案，聚合物配混物的第一層S包含由如下組成的增強(qiáng)填料：a)BET比表面積在30至160m2/g之間的炭黑，以大于或等于15phr并且小于或等于28phr的含量使用，b)或比表面積在30至260m2/g之間的包含SiOH和/或AlOH表面官能團(tuán)的二氧化硅和/或氧化鋁類(lèi)型的白填料，所述白填料選自沉淀或熱解二氧化硅、氧化鋁、鋁硅酸鹽，或在合成過(guò)程中或合成之后改性的炭黑，以大于或等于15phr并且小于或等于55phr的含量使用，c)或(a)中描述的炭黑和(b)中描述的白填料的共混物，其中總填料含量大于或等于15phr并且小于或等于50phr，并且白填料的phr含量比炭黑的phr含量低5或5以上。本發(fā)明人進(jìn)一步證實(shí)第一層S具有足夠的內(nèi)聚力從而限制當(dāng)物體刺穿輪胎胎面時(shí)出現(xiàn)的裂縫的蔓延。本發(fā)明人還證實(shí)即使在物體刺穿輪胎胎面的上述情況下，也能實(shí)現(xiàn)組合動(dòng)態(tài)性質(zhì)(特別是側(cè)偏剛度、滾動(dòng)阻力和耐久性性質(zhì))的輪胎性能的折中。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)有利的替代形式，輪胎包括聚合物配混物的第二層G，所述第二層G沿徑向位于胎體增強(qiáng)件與胎冠增強(qiáng)件的增強(qiáng)元件的徑向最內(nèi)層之間并且軸向?qū)挾戎辽俚扔谔ス谠鰪?qiáng)件的增強(qiáng)元件的徑向最內(nèi)層的寬度的70％，并且在10％和60℃下在返回循環(huán)中測(cè)得的復(fù)合剪切模量G*大于1.35MPa。根據(jù)本發(fā)明的該替代形式的優(yōu)選實(shí)施方案，所述第二層G的軸向?qū)挾戎炼嗟扔谔ス谠鰪?qiáng)件的增強(qiáng)元件的徑向最內(nèi)層的寬度并且優(yōu)選至少等于胎冠增強(qiáng)件的增強(qiáng)元件的徑向最內(nèi)層的寬度的90％。根據(jù)本發(fā)明的該替代形式還優(yōu)選地，所述第二層G的在徑向方向上測(cè)得的厚度大于φ并且優(yōu)選小于3φ，φ為胎冠增強(qiáng)件的徑向最內(nèi)層的增強(qiáng)元件的直徑。本發(fā)明人還能夠證實(shí)，由此限定的聚合物配混物的第二層G通過(guò)補(bǔ)充周向增強(qiáng)元件的層和聚合物配混物的第一層S從而進(jìn)一步有助于改進(jìn)輪胎的側(cè)偏剛度性質(zhì)。根據(jù)本發(fā)明有利地，第二層G的在10％和60℃下在返回循環(huán)中測(cè)得的復(fù)合剪切模量G*小于2MPa，因此假設(shè)損害輪胎的耐久性性質(zhì)及其滾動(dòng)阻力性質(zhì)，輪胎的熱性質(zhì)也不會(huì)過(guò)多改變。還有利地，第二層G的用tan(δ)max表示的最大tan(δ)值小于0.100。根據(jù)本發(fā)明的替代形式的一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案，聚合物配混物的第二層G包括增強(qiáng)填料，所述增強(qiáng)填料由如下形成：a)BET比表面積在30至160m2/g之間的炭黑，以大于或等于15phr并且小于或等于28phr的含量使用，b)或比表面積在30至260m2/g之間的包含SiOH和/或AlOH表面官能團(tuán)的二氧化硅和/或氧化鋁類(lèi)型的白填料，所述白填料選自沉淀或熱解二氧化硅、氧化鋁、鋁硅酸鹽，或在合成過(guò)程中或合成之后改性的炭黑，以大于或等于15phr并且小于或等于55phr的含量使用，c)或a)中描述的炭黑和b)中描述的白填料的共混物，其中總填料含量大于或等于15phr并且小于或等于50phr，并且白填料的phr含量比炭黑的phr含量低5或5以上。有利地，制得第二層G的聚合物配混物與制成第一層S的聚合物配混物相同。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)有利的實(shí)施方案，至少一個(gè)工作胎冠層的所述增強(qiáng)元件為具有飽和層的簾線(xiàn)，至少一個(gè)內(nèi)層用由聚合物組合物制成的層加上護(hù)套，所述聚合物組合物例如為優(yōu)選基于至少一種二烯彈性體的不可交聯(lián)、可交聯(lián)或經(jīng)交聯(lián)的橡膠組合物。被稱(chēng)為“層狀”簾線(xiàn)或“多層”簾線(xiàn)的簾線(xiàn)為由中心芯部和圍繞該中心芯部排列的線(xiàn)股或絲線(xiàn)的一個(gè)或多個(gè)幾乎同軸的層制成的簾線(xiàn)。在本發(fā)明的含義內(nèi)，層狀簾線(xiàn)的飽和層為由絲線(xiàn)制成的簾線(xiàn)，其中不存在加入至少一根額外絲線(xiàn)的足夠空間。本發(fā)明人能夠證實(shí)，存在如上所述的簾線(xiàn)作為工作胎冠層的增強(qiáng)元件能夠有助于耐久性方面的更好性能。特別地，如上文所解釋的，工作層的表層的橡膠配混物能夠降低輪胎的滾動(dòng)阻力。這造成當(dāng)輪胎使用時(shí)這些橡膠配混物的溫度降低，這可能造成在一定的輪胎使用條件下針對(duì)氧化現(xiàn)象對(duì)增強(qiáng)元件更弱的保護(hù)。特別地，橡膠配混物的能夠阻隔氧氣的性質(zhì)隨著溫度而降低，并且對(duì)于大多惡劣行駛條件，氧氣的存在可能造成簾線(xiàn)的機(jī)械性質(zhì)逐步變差，并且可能不利地影響這些簾線(xiàn)的壽命。上述簾線(xiàn)內(nèi)橡膠護(hù)套的存在彌補(bǔ)了增強(qiáng)元件的這種潛在的氧化風(fēng)險(xiǎn)，因?yàn)樽o(hù)套有助于阻隔氧氣。表述“基于至少一種二烯彈性體的組合物”以已知的方式意指組合物包含主要量(即超過(guò)50％的質(zhì)量份數(shù))的這種或這些二烯彈性體。應(yīng)當(dāng)注意到，根據(jù)本發(fā)明的護(hù)套在其覆蓋的層周?chē)B續(xù)延伸(即，該護(hù)套在簾線(xiàn)的垂直于其半徑的“徑向正交”方向上是連續(xù))，從而形成橫截面有利地幾乎為圓形的連續(xù)套筒。還應(yīng)當(dāng)注意到，該護(hù)套的橡膠組合物可以為可交聯(lián)或經(jīng)交聯(lián)的，即其根據(jù)定義包含交聯(lián)體系，當(dāng)組合物固化(即固化而非熔融)時(shí)所述交聯(lián)體系適合允許組合物交聯(lián)；因此，該橡膠組合物可以被稱(chēng)為不可熔融的，因?yàn)闊o(wú)論加熱至多高的溫度，其都不能熔融。術(shù)語(yǔ)“二烯”彈性體或橡膠以已知的方式被理解為意指至少部分(即均聚物或共聚物)基于二烯單體(具有兩個(gè)共軛或非共軛碳-碳雙鍵的單體)的彈性體。優(yōu)選地，用于橡膠護(hù)套的交聯(lián)體系是被稱(chēng)為硫化體系的體系，即基于硫(或硫給體試劑)和主硫化促進(jìn)劑的體系。可以將各種已知的次促進(jìn)劑或硫化活性劑加入這種基礎(chǔ)硫化體系。除了所述交聯(lián)體系之外，根據(jù)本發(fā)明的護(hù)套的橡膠組合物可以包括可以用在輪胎的橡膠組合物中的所有常規(guī)成分，例如基于炭黑和/或無(wú)機(jī)增強(qiáng)填料如二氧化硅的增強(qiáng)填料，抗老化劑例如抗氧化劑，增量油，增塑劑或改進(jìn)組合物在未加工狀態(tài)下的可加工性的試劑，亞甲基受體和給體，樹(shù)脂，雙馬來(lái)酰亞胺，已知的“RFS”(間苯二酚-甲醛-二氧化硅)類(lèi)型的粘合促進(jìn)劑，或金屬鹽，特別是鈷鹽。優(yōu)選地，選擇該護(hù)套的組合物使其與簾線(xiàn)旨在增強(qiáng)的工作胎冠層的表層所使用的組合物相同。因此，在護(hù)套與橡膠基質(zhì)的各個(gè)材料之間不存在潛在不相容性的問(wèn)題。根據(jù)本發(fā)明的替代形式，至少一個(gè)工作胎冠層的所述簾線(xiàn)為[L+M]層構(gòu)造的簾線(xiàn)，所述[L+M]層構(gòu)造包括具有L根直徑為d1并且以捻距p1螺旋纏繞在一起的絲線(xiàn)的第一層C1，L為1至4，所述第一層C1被具有M根直徑為d2并且以捻距p2螺旋纏繞在一起的絲線(xiàn)的至少一個(gè)中間層C2包圍，M為3至12，由基于至少一種二烯彈性體的不可交聯(lián)、可交聯(lián)或經(jīng)交聯(lián)的橡膠組合物制成的護(hù)套在所述構(gòu)造中覆蓋所述第一層C1。優(yōu)選地，內(nèi)層(C1)的第一層的絲線(xiàn)的直徑包含在0.10至0.5mm之間，外層(C2)的絲線(xiàn)的直徑包含在0.10至0.5mm之間。還優(yōu)選地，外層(C)的所述絲線(xiàn)所纏繞的螺旋捻距在8至25mm之間。在本發(fā)明的含義內(nèi)，螺旋捻距表示平行于簾線(xiàn)軸線(xiàn)測(cè)得的長(zhǎng)度，在所述長(zhǎng)度之后具有該捻距的絲線(xiàn)圍繞簾線(xiàn)軸線(xiàn)完成一整圈；因此，如果軸線(xiàn)由垂直于所述軸線(xiàn)的兩個(gè)平面截開(kāi)并且由等于構(gòu)成簾線(xiàn)的層的絲線(xiàn)的捻距的長(zhǎng)度分離，則在這兩個(gè)平面中的該絲線(xiàn)的軸線(xiàn)在對(duì)應(yīng)于所討論的絲線(xiàn)層的兩個(gè)圓上占據(jù)相同的位置。有利地，確定簾線(xiàn)具有如下一個(gè)特征，甚至更優(yōu)選地具有如下所有特征：-層C2為飽和層，意指在該層中不存在加入至少一根直徑d2的第(N+1)根絲線(xiàn)的足夠空間，N表示可以圍繞層C1以單層纏繞的絲線(xiàn)的最大數(shù)量；-橡膠護(hù)套還覆蓋內(nèi)層C1，和/或分離外層C2的相鄰的成對(duì)絲線(xiàn)；-橡膠護(hù)套幾乎覆蓋層C2的每根絲線(xiàn)的徑向內(nèi)周的一半，從而分離該層C2的相鄰的成對(duì)絲線(xiàn)。優(yōu)選地，橡膠護(hù)套具有0.010mm至0.040mm的平均厚度。通常地，根據(jù)本發(fā)明的所述簾線(xiàn)可以使用任何類(lèi)型的金屬絲線(xiàn)制得，所述金屬絲線(xiàn)特別由鋼制成，例如碳鋼絲線(xiàn)和/或不銹鋼絲線(xiàn)。優(yōu)選使用碳鋼，但是當(dāng)然可以使用其它鋼或其它合金。當(dāng)使用碳鋼時(shí)，其碳含量(鋼的重量％)優(yōu)選在0.1％至1.2％之間，更優(yōu)選為0.4％至1.0％；這些含量代表輪胎所需的機(jī)械性質(zhì)和絲線(xiàn)的可加工性之間的良好折中。應(yīng)注意在0.5％至0.6％之間的碳含量最終使得這種鋼更便宜，這是因?yàn)樗鼈兏菀桌?。取決于目標(biāo)應(yīng)用，本發(fā)明的另一個(gè)有利的實(shí)施方案還可以包括使用具有低碳含量(例如在0.2％至0.5％之間)的鋼，這特別是因?yàn)檩^低的成本和更大的易拉制性。根據(jù)本發(fā)明的所述簾線(xiàn)可以使用本領(lǐng)域技術(shù)人員已知的各種技術(shù)例如在兩個(gè)步驟中獲得，首先使用擠出頭給芯部或?qū)覥1加上護(hù)套，該步驟之后是通過(guò)圍繞加上護(hù)套的層C1絞合或纏繞剩余的M根絲線(xiàn)(層C2)的最終操作的第二階段。在任選的中間纏繞和解繞操作的過(guò)程中，由橡膠護(hù)套造成的未處理狀態(tài)下的粘合問(wèn)題可以以本領(lǐng)域技術(shù)人員已知的方式來(lái)解決，例如通過(guò)使用插入的塑料膜來(lái)解決。至少一個(gè)工作胎冠層的所述簾線(xiàn)例如選自專(zhuān)利申請(qǐng)WO2006/013077和WO2009/083212中描述的簾線(xiàn)。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)有利的實(shí)施方案，軸向最寬的工作胎冠層在其他工作胎冠層的徑向內(nèi)側(cè)。根據(jù)本發(fā)明的有利的替代形式，周向增強(qiáng)元件的層的軸向?qū)挾却笥?.5xW。W為當(dāng)輪胎安裝在其使用輪輞上并且被充氣到其建議壓力時(shí)該輪胎的最大軸向?qū)挾?。增?qiáng)元件的層的軸向?qū)挾仍谳喬サ臋M截面上測(cè)量，從而輪胎處于放氣狀態(tài)。根據(jù)本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施方案，至少兩個(gè)工作胎冠層具有不同的軸向?qū)挾?，軸向最寬的工作胎冠層的軸向?qū)挾扰c軸向最窄的工作胎冠層的軸向?qū)挾戎g的差在10至30mm之間。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案，周向增強(qiáng)元件的層在徑向上設(shè)置在兩個(gè)工作胎冠層之間。根據(jù)本發(fā)明的該實(shí)施方案，相比于在徑向上位于工作層的外部的相似的層所能實(shí)現(xiàn)的效果，周向增強(qiáng)元件的層能夠更顯著地限制胎體增強(qiáng)件的增強(qiáng)元件處于壓縮的程度。其優(yōu)選在徑向上通過(guò)至少一個(gè)工作層而與胎體增強(qiáng)件分離，從而限制所述增強(qiáng)元件上的應(yīng)力負(fù)載并且避免增強(qiáng)元件過(guò)度疲勞。根據(jù)本發(fā)明還有利地，在徑向上與周向增強(qiáng)元件的層鄰近的工作胎冠層的軸向?qū)挾却笥谒鲋芟蛟鰪?qiáng)元件的層的軸向?qū)挾?，并且?yōu)選地，在赤道平面的任一側(cè)和周向增強(qiáng)元件的層的直接軸向延伸部分中，與周向增強(qiáng)元件的層鄰近的所述工作胎冠層在軸向?qū)挾壬下?lián)接，之后通過(guò)所述橡膠配混物的層C至少在所述兩個(gè)工作層公共的剩余寬度上脫離聯(lián)接。在鄰近周向增強(qiáng)元件的層的工作胎冠層之間存在這樣的聯(lián)接允許降低作用于最接近該聯(lián)接的軸向最外周向元件的拉伸應(yīng)力。根據(jù)本發(fā)明一個(gè)有利的實(shí)施方案，至少一個(gè)周向增強(qiáng)元件的層的增強(qiáng)元件為金屬增強(qiáng)元件，其具有包含在10至120GPa之間的在0.7％伸長(zhǎng)下的割線(xiàn)模量，并具有小于150GPa的最大切線(xiàn)模量。根據(jù)一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案，增強(qiáng)元件在0.7％伸長(zhǎng)下的割線(xiàn)模量小于100GPa并且大于20GPa，優(yōu)選在30至90GPa之間，還更優(yōu)選小于80GPa。還優(yōu)選地，增強(qiáng)元件的最大切線(xiàn)模量小于130GPa，更優(yōu)選地小于120GPa。上述的模量值在拉伸應(yīng)力隨著伸長(zhǎng)而變化的曲線(xiàn)上測(cè)量的，所述伸長(zhǎng)是通過(guò)在增強(qiáng)元件的金屬的橫截面上分布的20MPa的預(yù)負(fù)荷來(lái)確定的，拉伸應(yīng)力對(duì)應(yīng)于測(cè)得的張力除以增強(qiáng)元件的金屬的橫截面積。相同的增強(qiáng)元件的模量值可以在拉伸應(yīng)力隨著伸長(zhǎng)而變化的曲線(xiàn)上測(cè)量，所述伸長(zhǎng)是通過(guò)分布在增強(qiáng)元件的總的橫截面上的10MPa的預(yù)負(fù)荷來(lái)確定的，拉伸應(yīng)力對(duì)應(yīng)于測(cè)得的張力除以增強(qiáng)元件的總橫截面積。增強(qiáng)元件的總橫截面積是由金屬和橡膠構(gòu)成的復(fù)合元件的橫截面積，橡膠特別在輪胎固化階段的過(guò)程中滲入增強(qiáng)元件。根據(jù)與增強(qiáng)元件的總橫截面相關(guān)的該構(gòu)想，至少一個(gè)周向增強(qiáng)元件的層的軸向外部和中部的增強(qiáng)元件是金屬增強(qiáng)元件，所述金屬增強(qiáng)元件在0.7％伸長(zhǎng)下具有在5至60GPa之間的割線(xiàn)模量和小于75GPa的最大切線(xiàn)模量。根據(jù)一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案，增強(qiáng)元件在0.7％伸長(zhǎng)下的割線(xiàn)模量小于50GPa并且大于10GPa，優(yōu)選在15至45GPa之間，還更優(yōu)選小于40GPa。同樣優(yōu)選地，增強(qiáng)元件的最大切線(xiàn)模量小于65GPa，更優(yōu)選地小于60GPa。根據(jù)一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案，至少一個(gè)周向增強(qiáng)元件的層的增強(qiáng)元件是金屬增強(qiáng)元件，所述金屬增強(qiáng)元件具有作為相對(duì)伸長(zhǎng)的函數(shù)的拉伸應(yīng)力曲線(xiàn)，所述拉伸應(yīng)力曲線(xiàn)對(duì)于較小的伸長(zhǎng)具有較緩的斜率，而對(duì)于較大的伸長(zhǎng)具有基本上恒定并且較陡的斜率。附加簾布層的這種增強(qiáng)元件通常被稱(chēng)為“雙模量”元件。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案，基本上恒定并且較陡的斜率從0.1％至0.5％之間的相對(duì)伸長(zhǎng)開(kāi)始出現(xiàn)。在取自輪胎的增強(qiáng)元件上測(cè)量增強(qiáng)元件的上述各種特性。更特別適于制備根據(jù)本發(fā)明的至少一個(gè)周向增強(qiáng)元件的層的增強(qiáng)元件是例如公式21.23的組件，所述公式21.23的結(jié)構(gòu)為3x(0.26+6x0.23)4.4/6.6SS；這種成股簾線(xiàn)由21根公式為3x(1+6)的基本絲線(xiàn)組成，其中3個(gè)股纏繞在一起，每一股由7根絲線(xiàn)組成，形成中央芯部的一根絲線(xiàn)的直徑等于26/100mm，6根纏繞絲線(xiàn)的直徑等于23/100mm。所述簾線(xiàn)具有等于45GPa的0.7％割線(xiàn)模量和等于98GPa的最大切線(xiàn)模量，這兩個(gè)模量在拉伸應(yīng)力隨著伸長(zhǎng)而變化的曲線(xiàn)上測(cè)得，所述伸長(zhǎng)是通過(guò)分布在增強(qiáng)元件的金屬的橫截面上的20MPa的預(yù)負(fù)荷來(lái)確定的，拉伸應(yīng)力對(duì)應(yīng)于測(cè)得的張力除以增強(qiáng)元件的金屬的橫截面。在拉伸應(yīng)力隨著伸長(zhǎng)而變化的曲線(xiàn)上(所述伸長(zhǎng)是通過(guò)在增強(qiáng)元件的總的橫截面上分布的10MPa的預(yù)負(fù)荷來(lái)確定的)，拉伸應(yīng)力對(duì)應(yīng)于測(cè)得的張力除以增強(qiáng)元件的總橫截面積，公式為21.23的該簾線(xiàn)具有等于23GPa的0.7％割線(xiàn)模量和等于49GPa的最大切線(xiàn)模量。同樣地，增強(qiáng)元件的另一個(gè)示例是公式21.28的組件，所述公式的構(gòu)造為3x(0.32+6x0.28)6.2/9.3SS。該簾線(xiàn)具有等于56GPa的0.7％割線(xiàn)模量和等于102GPa的最大切線(xiàn)模量，這兩個(gè)模量在拉伸應(yīng)力隨著伸長(zhǎng)而變化的曲線(xiàn)上測(cè)得(所述伸長(zhǎng)是通過(guò)在增強(qiáng)元件的金屬的橫截面上分布的20MPa的預(yù)負(fù)來(lái)確定的)，拉伸應(yīng)力對(duì)應(yīng)于測(cè)得的張力除以增強(qiáng)元件的金屬的橫截面積。在拉伸應(yīng)力隨著伸長(zhǎng)而變化的曲線(xiàn)上(所述伸長(zhǎng)是通過(guò)在增強(qiáng)元件的總橫截面上分布的10MPa的預(yù)負(fù)荷來(lái)確定的)，拉伸應(yīng)力對(duì)應(yīng)于測(cè)得的張力除以增強(qiáng)元件的總橫截面積，公式為21.28的該簾線(xiàn)具有等于27GPa的0.7％割線(xiàn)模量和等于49GPa的最大切線(xiàn)模量。在至少一個(gè)周向增強(qiáng)元件的層中使用這種增強(qiáng)元件特別能夠維持層的令人滿(mǎn)意的剛度，即使在常規(guī)制造方法中的成型和固化階段之后。根據(jù)本發(fā)明的第二個(gè)實(shí)施方案，周向增強(qiáng)元件可以由不可伸展的金屬元件形成，所述金屬元件以一定方式切割從而形成長(zhǎng)度遠(yuǎn)小于最短層的周長(zhǎng)但是優(yōu)選大于所述周長(zhǎng)的0.1倍的部分，所述部分之間的切口沿軸向彼此偏離。再次優(yōu)選地，附加層的每單位寬度的彈性拉伸模量小于最具伸展性的工作胎冠層在相同條件下測(cè)得的彈性拉伸模量。所述實(shí)施方案能夠以簡(jiǎn)單的方式賦予周向增強(qiáng)元件的層一定的模量，所述模量可以簡(jiǎn)單調(diào)節(jié)(通過(guò)選擇同一行的部分之間的間隔)但是在所有情況下都低于由相同但連續(xù)的金屬元件構(gòu)成的層的模量，附加層的模量在取自輪胎的切割元件的硫化層上測(cè)得。根據(jù)本發(fā)明的第三個(gè)實(shí)施方案，周向增強(qiáng)元件是波狀金屬元件，波幅與波長(zhǎng)的比例a/λ至多等于0.09。優(yōu)選地，附加層的每單位寬度的彈性拉伸模量小于最具伸展性的工作胎冠層在相同條件下測(cè)得的彈性拉伸模量。金屬元件優(yōu)選是鋼簾線(xiàn)。根據(jù)本發(fā)明的優(yōu)選的實(shí)施方案，工作胎冠層的增強(qiáng)元件為不可延伸的金屬簾線(xiàn)。還有利地，為了降低作用在軸向最外側(cè)的周向元件上的拉伸應(yīng)力，本發(fā)明設(shè)計(jì)圓周方向與工作胎冠層的增強(qiáng)元件形成的角度小于30°，優(yōu)選地小于25°。根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施方案的另一有利替代形式，工作胎冠層包括簾布層彼此交叉并與圓周方向形成角度的增強(qiáng)元件，所述角度可以在軸向方向中而變化，相比于在圓周中平面處所測(cè)量的所述元件的角度，所述角度在增強(qiáng)元件的層的軸向外側(cè)邊緣上更大。本發(fā)明的這種實(shí)施方案可以提高某些區(qū)域中的周向剛度，而另一方面降低其它區(qū)域中的周向剛度，從而顯著降低胎體增強(qiáng)件出現(xiàn)的壓縮程度。本發(fā)明的一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案還使胎冠增強(qiáng)件通過(guò)被稱(chēng)為彈性增強(qiáng)元件的增強(qiáng)元件的被稱(chēng)為保護(hù)層的至少一個(gè)附加層在徑向上在外側(cè)得到補(bǔ)充，所述彈性增強(qiáng)元件以相對(duì)于周向方向在10°和45°之間的角度定向，且方向與通過(guò)與其徑向鄰近的工作層的不可伸展的元件形成的角度相同。保護(hù)層可以具有比最窄工作層的軸向?qū)挾雀〉妮S向?qū)挾?。所述保護(hù)層還可以具有比最窄工作層的軸向?qū)挾雀蟮妮S向?qū)挾?，使得所述保護(hù)層覆蓋最窄工作層的邊緣，并且當(dāng)保護(hù)層位于最窄層的徑向上方時(shí)，其在附加增強(qiáng)件的軸向延伸部分中在軸向?qū)挾壬吓c最寬工作胎冠層聯(lián)接，從而之后在軸向外側(cè)通過(guò)厚度至少等于2mm的成形元件與所述最寬工作層脫離聯(lián)接。在上述情況下，由彈性增強(qiáng)元件形成的保護(hù)層一方面任選地通過(guò)成形元件與所述最窄工作層的邊緣脫離聯(lián)接，所述成形元件的厚度基本上小于分離兩個(gè)工作層的邊緣的成形元件的厚度，另一方面所述保護(hù)層的軸向?qū)挾刃∮诨虼笥谧顚捥ス趯拥妮S向?qū)挾?。根?jù)本發(fā)明的上述任一個(gè)實(shí)施方案，胎冠增強(qiáng)件可以進(jìn)一步通過(guò)由鋼制不可伸展金屬增強(qiáng)元件制成的三角層在胎體增強(qiáng)件和最接近所述胎體增強(qiáng)件的徑向內(nèi)部工作層之間在徑向內(nèi)側(cè)得到補(bǔ)充，所述不可伸展金屬增強(qiáng)元件與周向方向形成大于60°的角度，且方向與通過(guò)徑向最接近胎體增強(qiáng)件的層的增強(qiáng)元件形成的角度相同。因此，根據(jù)已描述的本發(fā)明的輪胎相比于常規(guī)輪胎具有改進(jìn)的滾動(dòng)阻力，同時(shí)在耐久性和耐磨性和側(cè)偏剛度方面維持了相當(dāng)?shù)男阅堋４送?，工作胎冠層的橡膠表層配混物的較低的彈性模量值意指輪胎的胎冠可以變軟由此限制在例如石塊保留在胎面花紋的底部中時(shí)，胎冠收到攻擊的風(fēng)險(xiǎn)和胎冠增強(qiáng)件的層的增強(qiáng)元件的受到腐蝕的風(fēng)險(xiǎn)。附圖說(shuō)明下文將通過(guò)參考圖1和圖2的本發(fā)明的示例性實(shí)施方案的描述而使本發(fā)明的其它細(xì)節(jié)和有利特征變得顯而易見(jiàn)，在圖中：-圖1：根據(jù)本發(fā)明的第一個(gè)實(shí)施方案的輪胎的子午線(xiàn)示意圖，-圖2：根據(jù)本發(fā)明的第二個(gè)實(shí)施方案的輪胎的子午線(xiàn)示意圖。為了簡(jiǎn)化理解，附圖沒(méi)有按比例顯示。這些圖僅顯示了輪胎的圖的一半，輪胎相對(duì)于軸線(xiàn)XX’對(duì)稱(chēng)地延續(xù)，所述軸線(xiàn)XX’表示輪胎的周向正中平面或赤道平面。具體實(shí)施方式在圖1中，尺寸為315/70R22.5的輪胎1具有等于0.70的縱橫比H/S，H是輪胎1在其安裝輪輞上的高度，S是其最大軸向?qū)挾?。所述輪?包括固定在兩個(gè)胎圈(圖中未示出)中的徑向胎體增強(qiáng)件2。胎體增強(qiáng)件由單層金屬簾線(xiàn)形成。所述胎體增強(qiáng)件2被胎冠增強(qiáng)件4環(huán)箍，所述胎冠增強(qiáng)件4在徑向上從內(nèi)向外由以下形成：-由未包封的不可伸長(zhǎng)的9.28金屬簾線(xiàn)形成的第一工作層41，所述金屬簾線(xiàn)在簾布層的整個(gè)寬度上連續(xù)并且以24°的角度定向，-周向增強(qiáng)元件的層42，所述周向增強(qiáng)元件的層42由“雙模量”類(lèi)型的21x23鋼金屬簾線(xiàn)形成，-由未包封的不可伸長(zhǎng)的9.28金屬簾線(xiàn)形成的第二工作層43，所述金屬簾線(xiàn)在簾布層的整個(gè)寬度上連續(xù)并且以24°的角度定向并且與層41的金屬簾線(xiàn)交叉，-由彈性6.35金屬簾線(xiàn)形成的保護(hù)層44。胎冠增強(qiáng)件本身由胎面6所覆蓋。輪胎的最大軸向?qū)挾鹊扔?17mm。第一工作層41的軸向?qū)挾萀41等于252mm。第二工作層43的軸向?qū)挾萀43等于232mm。寬度L41與L43之間的差值等于15mm。周向增強(qiáng)元件的層42的軸向?qū)挾萀42等于194mm。被稱(chēng)為保護(hù)簾布層的最終胎冠簾布層44具有等于124mm的寬度L44。根據(jù)本發(fā)明，工作層41和43的每個(gè)的表層在10％伸長(zhǎng)的拉伸彈性模量等于6MPa。根據(jù)本發(fā)明，橡膠配混物的第一層S設(shè)置在胎體增強(qiáng)件2與第一工作層41之間。圖2中，輪胎1與圖1中的輪胎的區(qū)別在于，第二層G徑向上在胎體增強(qiáng)件2與第一工作層41之間軸向延伸第一層S。對(duì)圖1中所示的根據(jù)本發(fā)明生產(chǎn)的各種輪胎進(jìn)行測(cè)試，并與參照輪胎進(jìn)行比較，同樣如圖1所示。特別地，對(duì)工作層41和43的表層配混物的各種特性進(jìn)行測(cè)試，特別是它們?cè)?0％伸長(zhǎng)的拉伸彈性模量和tan(δ)max值以及層S的配混物的性質(zhì)，特別是在10％和60℃下在返回循環(huán)中測(cè)得的復(fù)合動(dòng)態(tài)剪切模量G*。如下列出所用的各種配混物。組分的值以phr(重量份/百份彈性體)表示。測(cè)試各種參照輪胎。第一參照輪胎T1具有工作層和由配混物R2制得的第一層S，所述工作層的表層由配混物R1制得。第二參照輪胎T2具有工作層和由配混物R2制得的第一層S，所述工作層的表層由配混物1至5制得。測(cè)試根據(jù)本發(fā)明的各個(gè)輪胎。根據(jù)本發(fā)明的輪胎S1通過(guò)工作層和由配混物6制得的第一層S制得，所述工作層的表層由配混物1至5制得。在試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行第一耐久性試驗(yàn)，所述試驗(yàn)機(jī)使得每個(gè)輪胎在等于所述輪胎指定的最大速度等級(jí)(速度指數(shù))的速度下在4000kg的初始負(fù)載下以直線(xiàn)行駛，所述初始負(fù)載逐漸增加從而減少試驗(yàn)的持續(xù)時(shí)間。發(fā)現(xiàn)試驗(yàn)的所有輪胎顯示出基本上相當(dāng)?shù)慕Y(jié)果。在試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行其它耐久性試驗(yàn)，所述試驗(yàn)機(jī)向輪胎周期性施加橫向負(fù)載和動(dòng)態(tài)超負(fù)載。在與施加至參照輪胎的條件相同的條件下在根據(jù)本發(fā)明的輪胎上進(jìn)行試驗(yàn)。每種類(lèi)型的輪胎覆蓋的距離彼此不同，由于在工作層的端部處的橡膠配混物的劣化而出現(xiàn)故障。結(jié)果列于下表，參考為參照輪胎T1設(shè)定的基數(shù)100。輪胎T1輪胎T2輪胎S110085105在由特別攻擊輪胎胎面的石塊制成的未鋪裝道路上進(jìn)行其它行駛試驗(yàn)。這些最后的測(cè)試證明，在行駛相同距離后，根據(jù)本發(fā)明的輪胎顯示出比參照輪胎損壞情況的數(shù)量和程度都更少的情況。這些測(cè)試特別地顯示出根據(jù)本發(fā)明的輪胎的設(shè)計(jì)可以在存在周向增強(qiáng)元件的層時(shí)減少工作胎冠層的表層的彈性模量，而對(duì)耐久性性能沒(méi)有不利影響。此外，進(jìn)行滾動(dòng)阻力測(cè)量。這些測(cè)量應(yīng)用于上述所有輪胎。測(cè)量結(jié)果列于下表；其用kg/t表示，為輪胎T1指定100的值輪胎T1輪胎T2輪胎I11009898當(dāng)前第1頁(yè)1 2 3