玻璃、光學玻璃、模壓成型用玻璃坯料和光學元件本申請是分案申請，其原申請的申請?zhí)枮?01380032938.5，申請日為2013年6月21日，發(fā)明名稱為“玻璃、光學玻璃、模壓成型用玻璃坯料和光學元件”。技術領域本發(fā)明涉及透過率優(yōu)異的玻璃、光學玻璃、模壓成型用玻璃坯料和光學元件。

背景技術：
近年來，伴隨著攝像光學系統(tǒng)或投射光學系統(tǒng)等裝置的高性能化、小型化，作為有效的光學元件的材料，對高折射率的光學玻璃的需求正在提高。通常高折射率的光學玻璃大量含有Ti、Nb、W、Bi等高折射率成分作為玻璃成分。這些成分容易在玻璃的熔融過程中被還原，被還原的這些成分會吸收可見光區(qū)域的短波長側(cè)的光，因此玻璃的著色(以下有時稱為“還原色”)增加。另外，上述容易被還原的高折射率成分會與被廣泛用作坩堝材料的鉑等貴金屬材料發(fā)生反應(氧化)，成為由貴金屬被氧化而產(chǎn)生的貴金屬離子融入熔融玻璃中的原因。融入熔融玻璃中的貴金屬離子會吸收可見光，因此玻璃的著色增加。如上所述，在大量含有高折射率成分的高折射率光學玻璃中存在著玻璃的著色、尤其是可見區(qū)域的短波長側(cè)的透過率容易下降這樣的問題。作為解決上述問題的手段，在專利文獻1中提出了下述技術：在玻璃熔融中進行非氧化性氣體的鼓泡(bubbling)的技術、和通過將暫時得到的玻璃再次加熱來進行熱處理的技術。但是，在對大量含有Ti、Nb、W、Bi等高折射率成分的玻璃進行熔融時，若利用專利文獻1所述的一氧化碳、氫等還原性氣體進行鼓泡，則作為氧化物而添加的高折射率成分會被還原而金屬化，與構(gòu)成熔融容器的鉑等金屬材料形成合金，會產(chǎn)生熔融容器的強度、耐久性顯著下降這樣的問題。另外，氦或氬等惰性氣體的價格高，因此從生產(chǎn)成本的增加的觀點出發(fā)，存在不適合長時間的鼓泡的問題。另外，玻璃的熔融通常在大氣氣氛中進行，因此大氣中的氧有時與作為熔融容器的材料的鉑等貴金屬材料反應。尤其是熔融容器為鉑系材料的情況下，有時生成二氧化鉑(PtO2)并融入熔融物中、或從熔融物與鉑系材料的界面以鉑離子(Pt4+)的形式融入熔融物，由此有時會產(chǎn)生玻璃的著色。因此，僅利用專利文獻1這樣的進行非氧化性氣體的鼓泡的技術，無法充分抑制鉑等貴金屬融入玻璃中，仍然難以大幅降低高折射率光學玻璃的著色?，F(xiàn)有技術文獻專利文獻專利文獻1：日本特開2011-246344號公報

技術實現(xiàn)要素：
發(fā)明要解決的問題本發(fā)明是鑒于上述情況而完成的，其目的為提供透過率優(yōu)異的玻璃、光學玻璃、模壓成型用玻璃坯料和光學元件。用于解決問題的手段本發(fā)明人為了達成上述目的而反復進行了深入研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，通過對玻璃的βOH值、與玻璃中含有的TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的各成分的含量的總量(摩爾％)(以下有時僅稱為“高折射率成分的含量”)進行控制以使它們滿足規(guī)定的關系，從而可以達成其目的，本發(fā)明基于上述見解而完成。即，本發(fā)明的要點如下所述。[1].一種玻璃，其是含有選自TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的至少任一種氧化物作為玻璃成分的玻璃，其中，所述TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的總含量為20摩爾％以上，下述式(1)所示的βOH值滿足由下述式(2)表示的關系。βOH＝-[ln(B/A)]/t···(1)βOH≥0.4891×ln(1/HR)+2.48···(2)[式(1)中，t表示外部透過率測定中所使用的所述玻璃的厚度(mm)；A表示相對于所述玻璃使光從與其厚度方向平行的方向入射時對波長2500nm的外部透過率(％)；B表示對于所述玻璃使光從與其厚度方向平行的方向入射時對波長2900nm的外部透過率(％)。式(2)中，HR表示所述玻璃中的TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的各成分的含量的總量(摩爾％)。并且，式(1)和式(2)中，ln為自然對數(shù)。][2].如上述[1]所述的玻璃，其中，貴金屬的含量為4ppm以下。[3].如上述[1]或[2]所述的玻璃，其中，含有P2O5作為所述玻璃成分。[4].一種光學玻璃，其是由上述[1]～[3]任一項所述的玻璃構(gòu)成的。[5].一種模壓成型用玻璃坯料，其是由上述[4]所述的光學玻璃構(gòu)成的。[6].一種光學元件，其是由上述[4]所述的光學玻璃構(gòu)成的。發(fā)明效果對于本發(fā)明的玻璃，按照玻璃的βOH值與高折射率成分的含量滿足規(guī)定關系的方式進行了控制，從而能夠顯著地改善透過率。另外，可以大幅降低鉑等貴金屬融入玻璃中的量。附圖說明圖1以流程圖來表示本發(fā)明的一個實施方式所涉及的從批次(batch)原料的調(diào)合到玻璃的制造為止的工序。圖2是表示本發(fā)明的實施方式所涉及的試料的βOH和高折射率成分(HR)的關系的圖。圖3為表示在本發(fā)明的第2變形例中，在使由表1所示的組成構(gòu)成的No.1玻璃的βOH值變化的情況下的、外部透過率(T450)對于βOH值的變化的圖，其中，外部透過率(T450)為對于厚度為5mm的No.1玻璃使光從與其厚度方向平行的方向入射時對于波長450nm的外部透過率。圖4為表示在本發(fā)明的第3變形例中，在使由表2所示的組成構(gòu)成的No.3玻璃的βOH值變化的情況下的、外部透過率(T450)對于βOH值的變化的圖，其中，外部透過率(T450)為對于厚度為5mm的No.3玻璃使光從與其厚度方向平行的方向入射時對于波長450nm的外部透過率。圖5是表示本發(fā)明的第1變形例所涉及的試料的βOH和折射率nd的關系的圖。具體實施方式玻璃本發(fā)明涉及的玻璃是含有選自TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的至少任一種氧化物(以下有時僅稱為“高折射率成分”)作為玻璃成分的玻璃，其特征在于，所述TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的總含量為20摩爾％以上，下述式(1)所示的βOH值滿足由下述式(2)表示的關系。βOH＝-[ln(B/A)]/t···(1)βOH≥0.4891×ln(1/HR)+2.48···(2)此處，上述式(1)中，t表示外部透過率測定中所使用的所述玻璃的厚度(mm)；A表示對于所述玻璃使光從與其厚度方向平行的方向入射時對于波長2500nm的外部透過率(％)；B表示對于所述玻璃使光從與其厚度方向平行的方向入射時對于波長2900nm的外部透過率(％)。并且，上述式(1)和式(2)中，ln為自然對數(shù)。βOH的單位為mm-1。需要說明的是，“外部透過率”是指透過玻璃的透過光的強度Iout相對于入射至玻璃的入射光的強度Iin之比(Iout/Iin)，即其是也考慮到玻璃表面處的表面反射的透過率；后述的“內(nèi)部透過率”是指沒有玻璃表面處的表面反射時的透過率(即構(gòu)成玻璃的玻璃材料自身的透過率)。這些不同的透過率可以使用分光光度計并通過測定透過光譜來得到。另外，上述式(2)中，HR表示所述玻璃中的TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的各成分的含量的總量(摩爾％)。為了得到高折射率玻璃，使TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的總含量為20摩爾％以上、即HR的值為20以上。HR的下限優(yōu)選為25、更優(yōu)選為30、進一步優(yōu)選為35。另外，HR的上限優(yōu)選為85、更優(yōu)選為80、進一步優(yōu)選為75。另外，本實施方式所涉及的玻璃中，上述式(1)所示的βOH值優(yōu)選滿足由下述式(3)表示的關系、更優(yōu)選滿足由下述式(4)表示的關系、進一步優(yōu)選滿足由下述式(5)表示的關系。βOH≥0.4891×ln(1/HR)+2.50···(3)βOH≥0.4891×ln(1/HR)+2.53···(4)βOH≥0.4891×ln(1/HR)+2.58···(5)另外，βOH上限因玻璃的種類或制造條件而有所不同，只要能夠進行調(diào)整就無特別限制。若提高βOH，則來自熔融玻璃的揮發(fā)物量有增加的傾向，因此，從抑制源于熔融玻璃的揮發(fā)的觀點出發(fā)，βOH優(yōu)選為10mm-1以下、更優(yōu)選為8mm-1以下、進一步優(yōu)選為6mm-1以下、更加優(yōu)選為5mm-1以下、更進一步優(yōu)選為4mm-1以下、再更進一步優(yōu)選為3mm-1以下、再更加進一步優(yōu)選為2mm-1以下。上述式(1)所表示的βOH意味著因羥基而產(chǎn)生的吸光度。因此，通過對βOH進行評價，可以對玻璃中所含有的水(和/或氫氧化物離子；以下僅稱為“水”)的濃度進行評價。即，βOH高的玻璃意味著玻璃中所含有的水的濃度高。本實施方式涉及的玻璃中，βOH值滿足由上述式(2)所表示的關系。即，本實施方式涉及的玻璃按照玻璃中的水的濃度高于一定的值的方式進行了控制。對于提高玻璃的βOH的方法沒有特別限定，優(yōu)選可以舉出在熔融工序中提高熔融玻璃中的水分量的操作。此處，作為提高熔融玻璃中的水分量的操作，例如可以舉出：向熔融氣氛加添水蒸汽的處理；或在熔融物內(nèi)進行含有水蒸汽的氣體的鼓泡的處理；等等。通常，利用這些方法，可以將水導入玻璃中，可以提高βOH，但其提高率因玻璃組成而有所不同。這是因為，玻璃中的吸收水的難易度因玻璃組成而有所不同。在容易吸收水的玻璃組成的情況下，通過進行如上所述的提高βOH的處理，可以大幅提高玻璃的βOH。但是，在難以吸收水的玻璃組成的情況下，即使進行相同條件的處理，也難以將玻璃的βOH值提高到與容易吸收水的組成的玻璃的相同程度，所得到的玻璃的βOH變低。另外，在容易吸收水的玻璃組成的情況下，即使是利用通常的制造方法而制作得到的玻璃，也可積極地吸收熔融氣氛(大氣氣氛)中的水分，因此與難以吸收水的玻璃組成相比，βOH值變高。如此，水在玻璃中的吸收難易度因玻璃組成而存在差異。因此，本發(fā)明中，基于因組成而導致的水的吸收難易度的不同來規(guī)定上述式(2)，并根據(jù)玻璃組成來確定βOH的下限。此處，上述式(2)中，HR表示所述玻璃100摩爾％中的TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的各成分的含量的總量(摩爾％)。如上所述，因玻璃的組成而存在容易吸水且容易提高βOH的玻璃和并非如此的玻璃。本發(fā)明人進行了深入研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)了玻璃組成中的TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的各成分的比例越高則傾向于越難以吸收水，從而確定了上述式(2)。對于這樣的上述式(2)而言，玻璃在其制造工序中是否接受了提高βOH的處理是有區(qū)別的。即，在玻璃的制造工序中，尤其是未接受提高βOH的處理的玻璃(由以往的制造方法制作得到的玻璃)不滿足由上述式(2)表示的關系。然而，對于大量含有Ti、Nb、W、Bi等高折射率成分作為玻璃成分的玻璃而言，通常在玻璃的熔融過程中這些高折射率成分被還原，會吸收可見光區(qū)域的短波長側(cè)的光，因此所得到的玻璃存在著色增加的問題。這種著色(以下有時稱為還原色)可通過在氧化性氣氛下對玻璃進行再加熱處理而得到降低。其原因可以考慮為，還原狀態(tài)的Ti、Nb、W、Bi等的各離子在氧化性氣氛下被再加熱處理，從而被氧化，由此減弱了各離子的可見光吸收。特別是為了在短時間降低著色，需要使熱處理時的Ti、Nb、W、Bi等的氧化速度變快，為此，在玻璃中需要存在下述離子，該離子在熱處理時可在玻璃中迅速移動、傳遞電荷、將Ti、Nb、W、Bi等氧化?？梢哉J為，H+作為這種離子是合適的。此處，本實施方式所涉及的玻璃滿足上述式(2)。即，可以說水分充分地導入至玻璃中，源于水的H+大量存在于玻璃中。其結(jié)果為，通過再加熱處理，H+能夠在玻璃中迅速移動、傳遞電荷，從而將Ti、Nb、W、Bi等各離子有效地氧化。由此，在本實施方式所涉及的玻璃中，可以通過短時間的熱處理而顯著地降低著色，并且再加熱處理后的玻璃具有優(yōu)異的透過率。需要說明的是，即使是深著色的玻璃也會透過紅外光，因此可以不論玻璃是否著色(還原色的有無)都能夠進行βOH的評價。另外，通常情況下，再加熱處理是在低于玻璃的軟化點的溫度進行的，因此玻璃的βOH值在再加熱處理前后實質(zhì)是不發(fā)生變化的，在再加熱處理的前后均能夠進行測定。因此，對于玻璃的βOH，可以使用經(jīng)過再加熱處理(使著色降低的處理)的透明玻璃、以及未經(jīng)再加熱處理的有著深著色的玻璃的任一種玻璃進行測定。本實施方式的玻璃只要滿足上述式(2)就沒有特別限定，可以經(jīng)過再加熱處理(使還原色降低的處理)、也可以不經(jīng)過該處理。另外，本實施方式涉及的玻璃中，作為玻璃的熔融容器材料或熔融器具材料而使用的鉑等貴金屬的融入量少。即，本實施方式所涉及的玻璃即使在含有貴金屬的情況下，其貴金屬的含量也極少。從降低因貴金屬離子導致的玻璃著色、改善透過率、降低曝曬反應(ソラリゼーション、solarization)、減少貴金屬雜質(zhì)等觀點出發(fā)，玻璃中所含有的貴金屬的含量優(yōu)選為4ppm以下。玻璃中所含有的貴金屬的含量的上限值越低越為優(yōu)選，按照3ppm、2.7ppm、2.5ppm、2.2ppm、2.0ppm、1.8ppm、1.6ppm、1.4ppm、1.2ppm、1.1ppm、1.0ppm、0.9ppm的順序，上限值越低，則越是更優(yōu)選的。對于貴金屬的含量的下限沒有特別限制，但不可避免地含有0.001ppm左右。作為貴金屬，可以例示出：Pt、Au、Rh、Ir等金屬單質(zhì)；Pt合金、Au合金、Rh合金、Ir合金等合金。作為熔融容器材料或熔融器具材料，在貴金屬中優(yōu)選耐熱性、耐蝕性優(yōu)異的Pt或Pt合金。因此，對于使用Pt或Pt合金制的熔融容器、熔融器具制作的玻璃而言，玻璃中所含有的Pt的含量優(yōu)選為4ppm以下。關于Pt的含量的更優(yōu)選的上限，其與玻璃中所含有的貴金屬的含量的更優(yōu)選的上限相同。另外，對于Pt的含量的下限沒有特別限制，但不可避免地含有0.001ppm左右。在以下的說明中，以熔融容器為鉑(Pt)的情況作為示例，但使用由鉑之外的貴金屬等金屬材料構(gòu)成的熔融容器等的情況也是同樣的。本實施方式涉及的玻璃在其制造工序中進行了提高熔融玻璃中的水分量的操作。因此，可以減少熔融氣氛中的氧分壓，防止作為熔融容器(坩堝等)等的材料的鉑等貴金屬材料的氧化。其結(jié)果為，可以有效地防止熔融氣氛中的氧與鉑材料等反應而生成的二氧化鉑或鉑離子(Pt4+)融入熔融物(玻璃)中，在得到的玻璃中，Pt的融入量減少。通常情況下，融入熔融玻璃中的貴金屬離子會吸收可見光，因此存在玻璃著色增加的問題。但是，如上所述，本實施方式所涉及的玻璃的Pt含量充分降低，因此由Pt離子導致的著色少、透過率優(yōu)異。另外，本實施方式涉及的玻璃在澄清性方面優(yōu)異。可以認為，通過在玻璃的制造工序(特別是熔融工序)中進行提高熔融玻璃中的水分量的操作，可以提高熔融玻璃中的溶存(dissolved)氣體量。其結(jié)果為，在本實施方式涉及的玻璃中，因優(yōu)異的澄清性，可以在其制造工序縮短澄清工序所需的時間、提高生產(chǎn)性。本實施方式涉及的玻璃可以適當?shù)赜米鞴鈱W玻璃。通常情況下，高折射率光學玻璃大量含有Ti、Nb、W、Bi等高折射率成分作為玻璃成分，因此如上所述要求減少玻璃的著色(還原色)。本實施方式的光學玻璃即使在大量含有如上所述的高折射率成分的情況下，也可通過再加熱處理高效地去除還原色。另外，本實施方式的光學玻璃可以顯著地減少Pt的含量，因此由Pt導致的著色少。這種本實施方式涉及的光學玻璃為高折射率，并且具有優(yōu)異的透過率。玻璃的制造方法接著，作為本實施方式涉及的玻璃，以光學玻璃的制造方法作為示例，參照圖1對制造方法的一個示例進行說明。本實施方式涉及的光學玻璃的制造方法的特征在于，該制造方法具有將調(diào)合材料熔融而得到碎玻璃(cullet)1的粗熔(roughmelt)工序P1、和對所述碎玻璃1進行再熔融(remelt)而得到玻璃2的再熔融工序P2，并且，在所述粗熔工序和所述再熔融工序的至少任一個工序中，進行提高熔融玻璃中的水分量的操作。此處，對于提高熔融玻璃中的水分量的操作沒有特別限定，例如優(yōu)選為下述處理中的至少任一種：向熔融氣氛加添水蒸汽的處理、以及在熔融物內(nèi)進行含水蒸汽的氣體的鼓泡的處理。以下，根據(jù)圖1，給出了一個示例，該示例中，在粗熔工序P1和再熔融工序P2這兩個工序中進行向熔融氣氛加添水蒸汽的處理，但也可以在粗熔工序P1和再熔融工序P2的任一個工序中進行向熔融氣氛加添水蒸汽的處理。但是，若不進行任何提高熔融玻璃中的水分量的操作而將玻璃保持為熔融狀態(tài)，則熔融玻璃中的水分量會慢慢減少。因此，為了提高對熔融玻璃進行固化而得到的玻璃的βOH，優(yōu)選在玻璃制造工序的后半程、即再熔融工序P2中進行提高熔融玻璃中的水分量的操作，尤其是更優(yōu)選在再熔融工序P2的后半程、即熔融玻璃的均質(zhì)化工序中進行提高熔融玻璃中的水分量的操作。進一步，作為提高熔融玻璃中的水分量的操作，可以在粗熔工序P1和再熔融工序P2的任一工序或這兩個工序中，在向熔融氣氛加添水蒸汽的處理的同時進行向熔融物內(nèi)鼓入(bubbling)含水蒸汽的氣體的處理；或者也可以在粗熔工序P1和再熔融工序P2的任一工序或這兩個工序中，替換向熔融氣氛加添水蒸汽的處理而僅進行向熔融物內(nèi)鼓入含水蒸汽的氣體的處理。[粗熔工序P1]粗熔工序是將調(diào)合材料熔融而得到碎玻璃1的工序。本實施方式涉及的粗熔工序優(yōu)選具有：工序s1，其中，進行原料調(diào)合由此來準備批次原料；工序s2，其中，對所述批次原料進行加熱、熔融；工序s3，其中，對熔融物進行驟冷，得到碎玻璃1。(準備批次原料的工序s1)首先，按照得到所期望的特性的光學玻璃的方式稱量與玻璃成分對應的原材料，充分混合，得到調(diào)合材料(批次原料)。對于混合方法沒有特別限定，可以使用公知的方法?？梢耘e出例如使用球磨機或干式混合機而進行的混合。作為對應于玻璃成分的原料，可以根據(jù)玻璃組成而適當選擇使用，但可以舉出例如氧化物原料、碳酸鹽原料、硝酸鹽原料、磷酸原料、磷酸鹽原料等。(對批次原料進行加熱、熔融的工序s2)接著，將調(diào)合材料投入至粗熔容器中，進行加熱、熔融。用于粗熔的容器或器具可以根據(jù)想要制造的玻璃的組成等而適當選擇，可以使用例如貴金屬制(例如鉑制、鉑合金制)或石英制的容器或器具。例如在含有P2O5、和選自TiO2、Nb2O5、WO3以及Bi2O3中的至少一種氧化物的玻璃、即含有高折射率成分的磷酸鹽玻璃的情況下，在制造工序中對批次原料進行加熱、熔融時，會生成顯示出強烈侵蝕性的熔解生成物。這種熔融生成物存在連鉑等耐蝕性優(yōu)異的材料都侵蝕的傾向。因此，鉑等貴金屬材料因被上述熔融生成物所侵蝕，融入熔融物中，從而存在下述問題：生成雜質(zhì)、和/或使玻璃的著色增大。與此相對，石英等耐火物也會被上述熔融生成物侵蝕，但即使被侵蝕而混入到熔融物中，其也會成為玻璃組合物的一部分，因此類似于貴金屬那樣的問題少。因此，在制造含有高折射率成分的磷酸鹽玻璃的情況下，用于粗熔的容器或器具中，石英制等耐火物制的容器或器具是合適的。另一方面，在制造含有選自B2O3、和TiO2、Nb2O5、WO3以及Bi2O3的至少一種氧化物的玻璃、即高折射率成分的硼酸鹽玻璃的情況下，上述磷酸鹽玻璃那樣的熔融生成物連貴金屬材料都侵蝕的問題少。因此，在制造如上所述的含有高折射率成分的硼酸鹽玻璃的情況下，用于粗熔的容器或器具中，可以適當使用在玻璃的制造過程中難以受侵蝕的鉑制或鉑合金制等貴金屬制的容器或器具。需要說明的是，硼酸鹽玻璃的情況下，石英等耐火物容器有明顯受到侵蝕的傾向。粗熔時的批次原料的熔解溫度(粗熔解溫度)優(yōu)選為800℃～1400℃的范圍。然而，溶存氣體的溶解度會隨著熔融物的溫度上升而減少，因此，從進一步提高澄清效果的觀點出發(fā)，粗熔工序中的熔融物的溫度優(yōu)選為與再熔融工序中的碎玻璃的熔融溫度(再熔解溫度)相同、或小于碎玻璃的熔融溫度，特別優(yōu)選低于再熔融工序中的澄清溫度。另外，粗熔工序中的熔解時間可以通過考慮坩堝的容量、批次原料在坩堝中的投入量而進行適當調(diào)整，例如可以使熔解時間為0.1小時～20小時的范圍。對于粗熔工序中的熔融氣氛沒有特別限定，從提高最終得到的玻璃的βOH的觀點出發(fā)，優(yōu)選向熔融氣氛加添水蒸汽。通過向熔融氣氛加添水蒸汽，可以將最終得到的光學玻璃的βOH值和高折射率成分的含量控制為滿足規(guī)定的關系，同時在玻璃的制造工序中，即使使用鉑制容器或鉑合金制容器來進行熔融的情況下，也可有效地防止Pt等向玻璃融入，并且可以向玻璃供給充分的用于改善澄清性的溶存氣體。對于向熔融氣氛加添水蒸汽的方法沒有特別限定，可以舉出例如下述方法：從設置在熔融裝置的開口部將連結(jié)導管插入坩堝內(nèi)，根據(jù)需要通過該導管向坩堝內(nèi)的空間供給水蒸汽；等等。粗熔工序中的熔融可以以熔融物的均質(zhì)化為目的而伴隨有鼓泡。粗熔時的鼓泡也可以在調(diào)合材料熔融后繼續(xù)進行。另外，為了熔融物的均質(zhì)化，也可利用鼓泡以外的方法來進行熔融物的攪拌。需要說明的是，粗熔工序為制作作為中間原料的碎玻璃的工序，因此熔融物的均質(zhì)化并非是必須的。均質(zhì)化的方法可以根據(jù)粗熔工序的形式而適當選擇公知的方法。另外，對用于鼓泡的氣體并沒有限定，可以使用公知的氣體，可以使用市售的氣體或生成的氣體。從以下等的觀點出發(fā)，用于鼓泡的氣體優(yōu)選為含有水蒸汽的氣體:將最終得到的光學玻璃的βOH值和高折射率成分的含量控制為滿足規(guī)定的關系、同時在玻璃的制造工序中，即使使用鉑制容器或鉑合金制容器來進行熔融的情況下，也可有效地防止Pt等向玻璃融入，并且可以向玻璃供給充分的用于改善澄清性的溶存氣體。這種含有水蒸汽的氣體中的水蒸汽的含量優(yōu)選為10體積％以上、更優(yōu)選為20體積％以上、進一步優(yōu)選為30體積％以上、更加優(yōu)選為40體積％以上、更進一步優(yōu)選為50體積％以上、再更進一步優(yōu)選為60體積％以上、再更加進一步優(yōu)選為70體積％以上、特別優(yōu)選為80體積％以上、進一步特別優(yōu)選為90體積％以上。水蒸汽的含量越高越為優(yōu)選，尤其是使水蒸汽的含量為上述范圍，可以將最終得到的光學玻璃的βOH值和高折射率成分的含量控制為滿足規(guī)定的關系。(制作碎玻璃的工序s3)接著，對熔融物進行驟冷，制作得到碎玻璃。對于熔融物驟冷方法沒有特別限定，可以使用公知的方法，可以舉出例如：將熔融物滴加至水中，進行冷卻、固化，從而制作得到碎玻璃的方法；和使熔融物在耐熱板上流出，對熔融物進行冷卻、固化，將固形物粉碎從而制作得到碎玻璃的方法；等等。碎玻璃由玻璃構(gòu)成，但并不需要為均質(zhì)的玻璃。另外，碎玻璃可以含有氣泡。進一步，還可以含有批次原料的未熔解物。對于碎玻璃的組成、光學特性(例如折射率、阿貝值等)而言，將碎玻璃再熔融而形成均質(zhì)且不含氣泡的玻璃，將該玻璃的組成、光學特性分別作為碎玻璃的組成、光學特性。碎玻璃的尺寸可以通過考慮保管、轉(zhuǎn)移、和其它后續(xù)工序的處理難易度而適當調(diào)整。例如，利用將熔融物滴加至水中的方法來進行制作的情況下，可以通過調(diào)整滴加量來調(diào)整尺寸。另外，利用使熔融物在金屬板上流出的方法來進行制作的情況下，可以通過將得到的玻璃粉碎為適當?shù)某叽鐏磉M行調(diào)整。需要說明的是，從防止分離化的觀點出發(fā)，在使熔融物從粗熔容器流出期間也可繼續(xù)進行鼓泡。進一步從提高碎玻璃中的溶存氣體量、并且提高得到的玻璃的βOH的觀點出發(fā)，更優(yōu)選利用含有水蒸汽的氣體來進行鼓泡。(碎玻璃的折射率測定s4)在熔融物流出的同時，從粗熔容器中撈取一部分熔融物然后進行成型，得到折射率測定用的玻璃試料。并且，對該玻璃試料的折射率進行測定，將所得到的折射率作為碎玻璃的折射率。碎玻璃的折射率測定并非是必要的工序，但經(jīng)由該工序，可以精度準確地進行光學玻璃的特性控制，從該觀點出發(fā)，優(yōu)選經(jīng)由該工序。[再熔融工序P2]粗熔工序為將碎玻璃1再熔融而得到光學玻璃2的工序。本實施方式涉及的再熔融工序優(yōu)選具有：工序s5，其中，對所述碎玻璃1進行調(diào)合；工序s6，其中，對所述碎玻璃1進行加熱、再熔融；工序s7，其中，進行熔融玻璃的澄清；工序s8，其中，進行熔融玻璃的均質(zhì)化；工序s9，其中，對熔融物進行成型；以及工序s10，其中，進行緩冷(slowcoolng)。(對碎玻璃1進行調(diào)合的工序s5)碎玻璃優(yōu)選預先進行折射率測定，折射率的測定值與期望值相等的情況下，將碎玻璃直接作為調(diào)合碎玻璃。另一方面，折射率的測定值與期望值存在偏差的情況下，將具有高于期望值的折射率的碎玻璃和具有低于期望值的折射率的碎玻璃混合，從而得到調(diào)合碎玻璃。在本實施方式中，碎玻璃優(yōu)選滿足上述式(2)，并且最好為溶存氣體量高且澄清作用優(yōu)異的碎玻璃。即，優(yōu)選為在熔融工序(粗熔工序)中向熔融氣氛加添水蒸汽而制作得到的碎玻璃。通過使用這種碎玻璃，即使例如在再熔融工序中未進行向熔融氣氛加添水蒸汽的情況下，也可將玻璃的βOH值和高折射率成分的含量控制為滿足規(guī)定的關系，可以減少Pt等的融入量，在澄清工序中也可發(fā)揮優(yōu)異的澄清性。(對碎玻璃1進行加熱、再熔融的工序S6)接著，將調(diào)合碎玻璃投入至再熔融容器中，進行加熱、熔融。用于再熔融的容器或器具可以根據(jù)想要制造的玻璃的組成等而適當選擇，可以使用例如貴金屬制(例如鉑制、鉑合金制)或石英制的容器或器具。其中，從對于熔解時的熔解生成物具有優(yōu)異的耐蝕性、并具備優(yōu)異的耐熱性的觀點出發(fā)，優(yōu)選鉑制、鉑合金制的容器或器具。作為進行再熔融工序的裝置，可以使用在一個坩堝中進行調(diào)合碎玻璃的熔解、澄清、均質(zhì)化的再熔融裝置，除此之外，還可以使用具備多個槽并在各個槽內(nèi)分別進行熔解、澄清、均質(zhì)化的再熔融裝置。該裝置具備：熔解槽，其用于對調(diào)合碎玻璃進行熔解；澄清槽，其用于對熔解得到的熔融玻璃進行澄清的澄清槽；作業(yè)槽，其用于在澄清后對熔融玻璃進行均質(zhì)化同時調(diào)整為適合成型的粘度；使熔融玻璃從熔解槽流向澄清槽的連結(jié)導管；使熔融玻璃從澄清槽流向作業(yè)槽的連結(jié)導管；使作業(yè)槽內(nèi)的熔融玻璃流出的玻璃流出導管；等等。該裝置中，可以在一個容器內(nèi)設置隔斷而分成熔解槽和澄清槽。上述裝置均可使用公知的裝置。再熔融工序中的調(diào)合碎玻璃的熔解溫度(再熔解溫度)優(yōu)選為800℃～1500℃的范圍。然而，從進一步提高澄清效果的觀點出發(fā)，優(yōu)選使該再熔解溫度低于澄清溫度。再熔融工序中的熔解時間可以考慮坩堝的容量、調(diào)合碎玻璃在坩堝中的投入量而進行適當調(diào)整，例如可以使再熔融時間為2小時～20小時的范圍。對于再熔融工序中的熔融氣氛沒有特別限定，從提高最終得到的玻璃的βOH的觀點出發(fā)，優(yōu)選向熔融氣氛加添水蒸汽。通過向熔融氣氛加添水蒸汽，可以將最終得到的光學玻璃的βOH值和高折射率成分的含量控制為滿足規(guī)定的關系，同時在玻璃的制造工序中，可有效地防止Pt等向玻璃融入，并且可以向玻璃供給充分的用于改善澄清性的溶存氣體。特別是在粗熔工序和再熔融工序這兩個工序中，通過向熔融氣氛加添水蒸汽，可以維持在碎玻璃階段所提高的βOH值、同時還可進一步提高βOH，可以提高基于再加熱處理的著色的降低效果。另外，通過在整個工序中進行向氣氛加添水蒸汽，可以有效地防止氧與由鉑等貴金屬材料構(gòu)成的熔融容器反應，可以減少Pt等在玻璃中的融入量，可有效地防止透過率的劣化。進一步，可以將在碎玻璃階段所補充的溶存氣體維持到即將進行澄清工序之前，同時可以進一步提高溶存氣體量，使澄清性的改善效果得以提高。對于向熔融氣氛加添水蒸汽的方法沒有特別限定，可以舉出例如下述方法：從設置在熔融裝置的開口部將連結(jié)導管插入坩堝內(nèi)，根據(jù)需要通過該導管向坩堝內(nèi)的空間供給水蒸汽；等等。對于供給至坩堝內(nèi)的空間的含水蒸汽的氣體的流量沒有特別限定，可以基于試驗性地制作得到的玻璃的βOH的測定結(jié)果來進行調(diào)整。例如，在將水蒸汽供給至基本上密封的熔融容器內(nèi)的情況下，只要供給較為少量的水蒸汽就能夠得到具有所期望的βOH的玻璃。另一方面，在將未蓋著蓋的坩堝配置于玻璃熔融爐內(nèi)而進行玻璃的熔融的情況下，玻璃熔融爐內(nèi)的體積大于坩堝內(nèi)的體積，因此為了使βOH為所期望的值，需要向玻璃熔融爐內(nèi)供給較多的水蒸汽?；谏鲜鰧嶒灲Y(jié)果，將水蒸汽的供給量、即氣體的流量反饋于之后的生產(chǎn)，從而可以生產(chǎn)具有所期望的βOH的玻璃。需要說明的是，下文中，氣體的流量、水蒸汽的流量、氣氛加添流量、水蒸汽的供給量為在25℃、1個大氣壓進行換算得到的值。再熔融工序中的熔融以熔融物的均質(zhì)化為目的最好伴隨有鼓泡。再熔融時的鼓泡優(yōu)選在調(diào)合碎玻璃熔融后繼續(xù)進行。需要說明的是，未進行鼓泡的情況下，優(yōu)選利用其它的攪拌方法對熔融物進行攪拌、均質(zhì)化。作為其它的攪拌方法，可以使用公知的方法，例如可以利用攪拌棒進行攪拌。另外，對用于鼓泡的氣體沒有特別限定，可以使用公知的氣體，可以使用市售的氣體或生成的氣體。從以下等的觀點出發(fā)，用于鼓泡的氣體優(yōu)選為含有水蒸汽的氣體：可以將最終得到的光學玻璃的βOH值和高折射率成分的含量控制為滿足規(guī)定的關系、同時在玻璃的制造工序中可有效地防止Pt等融入玻璃、并且可以向玻璃供給對于改善澄清性充分的溶存氣體。對于吹入至熔融物中的含水蒸汽的氣體的流量沒有特別限定，可以基于試驗性地制作得到的玻璃的βOH的測定結(jié)果來進行調(diào)整。例如，對試驗性地制作得到的玻璃的βOH進行測定，并進行下述調(diào)整：測定結(jié)果小于期望值的情況下，使氣體的流量增加；相反地，測定結(jié)果大于期望的βOH值的情況下，使氣體的流量減少。這樣，可以試驗性地求出玻璃的βOH，并由測定結(jié)果調(diào)整氣體的流量即可。如此，基于試驗性地制作得到的玻璃的βOH的測定值，將水蒸汽的供給量、即氣體的流量反饋于之后的生產(chǎn)，從而可以生產(chǎn)具有所期望的βOH的玻璃。這種含有水蒸汽的氣體中的水蒸汽的含量優(yōu)選為10體積％以上、更優(yōu)選為20體積％以上、進一步優(yōu)選為30體積％以上、更加優(yōu)選為40體積％以上、更進一步優(yōu)選為50體積％以上、再更進一步優(yōu)選為60體積％以上、再更加進一步優(yōu)選為70體積％以上、特別優(yōu)選為80體積％以上、進一步特別優(yōu)選為90體積％以上。水蒸汽的含量越高越為優(yōu)選，尤其是使水蒸汽的含量為上述范圍，可以將最終得到的光學玻璃的βOH值和高折射率成分的含量控制為滿足規(guī)定的關系。(熔融玻璃的澄清工序s7)如果將碎玻璃完全熔融而得到均質(zhì)的熔融玻璃，在進行鼓泡的情況下，停止鼓泡，使熔融玻璃的溫度上升，進行澄清。澄清溫度、即澄清工序中的熔融玻璃的溫度優(yōu)選為900℃～1500℃的范圍。然而，從進一步提高澄清效果的觀點出發(fā)，優(yōu)選使澄清溫度高于粗熔工序和再熔融工序的熔解溫度。澄清時間只要按照玻璃中殘存的氣泡的量為需要量以下、并且玻璃的著色為期望值以下的方式設定即可。延長澄清時間對于氣泡消除效果的提高是有效的，但這樣會使熔融玻璃長時間以高溫狀態(tài)保持在鉑或鉑合金制的坩堝內(nèi)，因此容易產(chǎn)生下述問題：鉑融入熔融玻璃中，使玻璃的著色增大、和/或在玻璃中混入鉑雜質(zhì)。因此，優(yōu)選在得到充分的氣泡消除效果的范圍縮短澄清時間、抑制玻璃的著色。例如，可以使澄清時間為1小時～10小時的范圍。(熔融玻璃的均質(zhì)化工序s8)利用澄清將熔融玻璃中的氣泡排出至熔融玻璃外后，使熔融玻璃的溫度下降，對熔融玻璃進行攪拌，從而進行均質(zhì)化。均質(zhì)化是在將熔融玻璃降溫至低于澄清溫度的溫度來進行的。在均質(zhì)化工序中，對熔融玻璃進行攪拌，從而進行均質(zhì)化。均質(zhì)化工序不僅對熔融玻璃進行均質(zhì)化，其還是將熔融玻璃的粘度調(diào)整為適于成型的粘度的工序。對于均質(zhì)化時間而言，例如可以觀察成型后的玻璃有無波筋，按照減少或消除波筋、并且熔融玻璃達到適于成型的粘度的方式對均質(zhì)化時間進行適當調(diào)整。(成型工序s9)使澄清·均質(zhì)化后的熔融玻璃由安裝于再熔融容器底部的玻璃流出導管流出，流入鑄模中，然后進行玻璃的成型。玻璃流出導管的溫度為流動的熔融玻璃不失透的溫度區(qū)域，并按照為適于成型的粘度的方式進行調(diào)整、維持。在一個坩堝中進行原料的熔解、澄清、均質(zhì)化的方式的情況下，對玻璃流出導管的一部分進行冷卻以使內(nèi)部的玻璃固化，然后關閉導管，進行熔解、澄清、均質(zhì)化等各個工序。然后，對導管的冷卻部分進行加熱而使玻璃熔解，開放導管從而使熔融玻璃流出。玻璃流出導管的溫度控制可以利用公知的方法進行。熔融玻璃的成型可以利用公知的方法來進行。例如使熔融玻璃流入鑄模中進行成型?；蛘?，從熔融玻璃中分離熔融玻璃塊，然后進行模壓成型?；蛘?，從熔融玻璃中分離熔融玻璃塊，然后施加風壓從而在上浮狀態(tài)下進行成型。(退火工序s10)接著，將成型后的玻璃緩冷，進行再加熱處理，去除著色和應變，并且對折射率進行微調(diào)整，從而得到作為目標的光學玻璃。成型玻璃的緩冷可以使用公知的方法。例如，可以將成型玻璃保持在玻璃化轉(zhuǎn)變溫度附近的溫度后，以規(guī)定的降溫速度進行緩冷。降溫速度因玻璃組成而有所不同，例如可以為0.1℃/時～100℃/時。再加熱處理優(yōu)選在氧化性氣氛中進行。由此，可以減小光學玻璃的著色。如此得到的玻璃中，來源于熔融容器等制造器具的Pt等貴金屬的含量極少。因此，由被稱為曝曬反應的紫外線照射而導致的玻璃的著色少。其結(jié)果為，使用了上述玻璃的光學元件的透過率的經(jīng)年變化少。另外，使用紫外線固化型粘接劑(adhesive)來固定光學元件時，即使對光學元件照射紫外線，也可以得到透過率不會下降這樣的效果。作為用于氧化性氣氛的氣體，只要為含有氧的氣體即可，氧濃度例如可以為與空氣相同的程度左右或更高。作為這種氧化性氣氛氣體，例如可以使用氧、空氣和它們的混合氣體等。另外，熱處理溫度優(yōu)選為低于玻璃的軟化點、且比玻璃化轉(zhuǎn)變溫度Tg低100℃的溫度(Tg-100℃)以上的溫度。需要說明的是，將玻璃的著色降低至規(guī)定的水平時，只要提高熱處理溫度就能夠縮短熱處理時間。另外，提高氧化性氣氛中的氧分壓也可縮短熱處理時間。如此，熱處理時間會因熱處理溫度或氧化性氣氛中的氧分壓而發(fā)生變化，但只要按照玻璃的著色為所期望的水平的方式進行設定即可。作為典型的情況，熱處理時間優(yōu)選為0.1小時～100小時。關于玻璃組成以下，只要沒有特別說明，玻璃成分的含量、總含量、添加劑的含量以氧化物換算的摩爾％來表示。本實施方式涉及的玻璃含有選自TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的至少任一種氧化物(以下有時稱為“高折射率成分”)作為玻璃成分。玻璃中所含有的TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的總含量優(yōu)選為20％以上、更優(yōu)選為25％以上、進一步優(yōu)選為30％以上、更加優(yōu)選為35％以上。若TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的總含量超過85％，則耐失透性顯示出惡化的傾向，因此從維持耐失透性的觀點出發(fā)，TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的總含量優(yōu)選為85％以下、更優(yōu)選為80％以下、進一步優(yōu)選為75％以下。從提高玻璃中的TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的含量的觀點出發(fā)，本實施方式的玻璃優(yōu)選為含有P2O5的玻璃。在含有P2O5的玻璃中，加熱處理時的H+的移動速度快，與其它組成系相比，能夠以短時間的加熱處理來降低著色。作為這種玻璃，在以摩爾％表示的情況下，可以舉出P2O5的含量大于SiO2的含量且多于B2O3的含量的玻璃、或P2O5的含量多于SiO2和B2O3的總含量的玻璃。本實施方式中，除了實施例所示例出的組成之外，也可適用于TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的含量處于上述范圍且含有公知的組成的玻璃組成。接著，對本實施方式中的優(yōu)選的玻璃組成進行說明。P2O5為玻璃網(wǎng)絡形成成分，其具有維持玻璃的熱穩(wěn)定性的作用。若P2O5的含量小于7％，則熱穩(wěn)定性顯示出下降的傾向，因此優(yōu)選使P2O5的含量為7％以上。若P2O5的含量大于40％，則折射率下降。因此優(yōu)選使P2O5的含量為7％～40％的范圍。P2O5的含量的更優(yōu)選下限為10％，進一步優(yōu)選的下限為12％、更加優(yōu)選的下限為15％、更進一步優(yōu)選的下限為18％。P2O5的含量的更優(yōu)選上限為35％，進一步優(yōu)選的上限為33％、更加優(yōu)選的上限為30％、更進一步優(yōu)選的上限為28％。SiO2難以在P2O5系組成的玻璃中熔解，若大量導入SiO2則會產(chǎn)生熔解殘留，從而顯示出玻璃的均質(zhì)性惡化的傾向。因此，SiO2的含量優(yōu)選比P2O5的含量(M)少。若將SiO2的含量表示為與上述M(P2O5的含量[％])的關系，則更優(yōu)選的SiO2的含量的范圍為0[％]～0.8×M[％]、進一步優(yōu)選的范圍為0[％]～0.5×M[％]、更加優(yōu)選的范圍為0[％]～0.3×M[％]、更進一步優(yōu)選的范圍為0[％]～0.15×M[％]。通過少量含有B2O3，可以發(fā)揮改善耐失透性的作用。若將B2O3的含量表示為與上述M(P2O5的含量[％])的關系，B2O3的含量的范圍優(yōu)選為0[％]以上且小于M[％]、更優(yōu)選的范圍為0[％]～0.9×M[％]、進一步優(yōu)選的范圍為0[％]～0.7×M[％]、更加優(yōu)選的范圍為0[％]～0.6×M[％]、更進一步優(yōu)選的范圍為0[％]～0.5×M[％]、再更進一步優(yōu)選的范圍為0[％]～0.4×M[％]、更加進一步優(yōu)選的范圍為0[％]～0.35×M[％]。TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3是可以發(fā)揮提高折射率同時提高分散的作用、并且可以發(fā)揮改善化學耐久性的作用的成分。但是，TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的含量分別變多的情況下，耐失透性顯示出惡化的傾向。從維持耐失透性的觀點出發(fā)，TiO2的含量的優(yōu)選上限為40％、更優(yōu)選的上限為35％、進一步優(yōu)選的上限為33％、更加優(yōu)選的上限為30％。從得到TiO2的導入效果的觀點出發(fā)，TiO2的含量的優(yōu)選下限為1％、更優(yōu)選的下限為3％。也可以使TiO2的含量為0％。從維持耐失透性的觀點出發(fā)，Nb2O5的含量的優(yōu)選上限為45％、更優(yōu)選的上限為40％、進一步優(yōu)選的上限為35％。從得到Nb2O5的導入效果的觀點出發(fā)，Nb2O5的含量的優(yōu)選下限為5％、更優(yōu)選的下限為8％、進一步優(yōu)選的下限為11％。也可以使Nb2O5的含量為0％。WO3的含量的優(yōu)選的范圍為0％～30％。從得到上述WO3的導入效果的觀點出發(fā)，WO3的含量的優(yōu)選下限為1％、更優(yōu)選的下限為3％、進一步優(yōu)選下限為5％。另一方面，從維持耐失透性的觀點出發(fā)，WO3的含量的優(yōu)選上限為27％、更優(yōu)選的上限為24％、進一步優(yōu)選的上限為20％、更加優(yōu)選的上限為18％。也可以使WO3的含量為0％。Bi2O3的含量的優(yōu)選的范圍為0％～35％。從得到上述Bi2O3的導入效果的觀點出發(fā)，Bi2O3的含量的優(yōu)選下限為1％、更優(yōu)選的下限為3％、進一步優(yōu)選的下限為5％。另一方面，從維持耐失透性的觀點出發(fā)，Bi2O3的含量的優(yōu)選上限為30％、更優(yōu)選的上限為28％、進一步優(yōu)選的上限為24％。也可以使Bi2O3的含量為0％。BaO、SrO、CaO、MgO、ZnO等二價金屬成分可發(fā)揮改善玻璃的熔融性、降低玻璃的著色的作用。另外，只要為適量就可發(fā)揮改善耐失透性的作用。但是，其含量過剩時會顯示出折射率下降、耐失透性惡化的傾向，因此BaO、SrO、CaO、MgO和ZnO的總含量優(yōu)選為0％～40％、更優(yōu)選為0％～32％。BaO、SrO、CaO、MgO和ZnO的總含量的優(yōu)選上限為30％、更優(yōu)選的上限為27％、進一步優(yōu)選的上限為25％。BaO、SrO、CaO、MgO和ZnO的總含量的優(yōu)選下限為0.1％、更優(yōu)選的下限為0.5％、進一步優(yōu)選的下限為1％。在這些2價金屬成分中，BaO在維持高折射率方面是有效的成分，因此優(yōu)選使BaO的含量為0％～40％的范圍、更優(yōu)選為0％～32％的范圍。BaO的含量的優(yōu)選上限為30％、更優(yōu)選的上限為27％、進一步優(yōu)選的上限為25％。BaO的含量的優(yōu)選下限為0.1％、更優(yōu)選的下限為0.5％、進一步優(yōu)選的下限為1％。也可以使BaO的含量為0％。Li2O、Na2O、K2O等堿金屬氧化物可發(fā)揮改善玻璃的熔融性、降低玻璃的著色的作用。另外，還可發(fā)揮降低玻璃化轉(zhuǎn)變溫度、軟化溫度，降低玻璃的加熱處理溫度的作用。但是，其含量過剩時會顯示出折射率下降、耐失透性惡化的傾向，因此Li2O、Na2O和K2O的總含量優(yōu)選為0％～40％、更優(yōu)選為0％～35％、進一步優(yōu)選為0％～32％、更加優(yōu)選為0％～30％?？梢苑謩e使Li2O、Na2O和K2O的含量為0％。尤其是使用Li2O作為堿金屬氧化物的情況下，從得到高折射率玻璃的觀點出發(fā)，其含量在所制造的玻璃中更優(yōu)選為超過0％且小于10％、進一步優(yōu)選為超過0％且9％以下、特別優(yōu)選為超過0％且8％以下。若Al2O3為少量則可發(fā)揮改善耐失透性的作用，但其含量過剩時會使折射率降低。因此，Al2O3的含量的優(yōu)選的范圍為0％～12％、更優(yōu)選的范圍為0％～7％、進一步優(yōu)選的范圍為0％～3％。ZrO2可發(fā)揮提高折射率的作用，若為少量則可以發(fā)揮改善耐失透性的作用。但是，其含量過剩時，耐失透性和熔融性顯示出惡化的傾向，因此ZrO2的含量的優(yōu)選范圍為0％～16％、更優(yōu)選的范圍為0％～12％、進一步優(yōu)選的范圍為0％～7％、更加優(yōu)選的范圍為0％～3％。GeO2可發(fā)揮維持耐失透性且提高折射率的作用。另外，GeO2具有提高折射率的作用，但與TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3不同，其不會使玻璃的著色增大。但是，與其它成分相比，其是價格非常高的成分，因此從降低玻璃的制造成本的觀點出發(fā)，GeO2的含量越少越好。因此，為了廣泛普及高折射率玻璃產(chǎn)品，期望提供一種消減GeO2的含量、同時透過率優(yōu)異的高折射率玻璃。根據(jù)本實施方式，通過使TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的總含量為20％以上，即使不使用大量的GeO2也可提供透過率優(yōu)異的高折射率玻璃。從這些觀點出發(fā)，GeO2的含量的優(yōu)選范圍為0％～10％、更優(yōu)選的范圍為0％～5％、進一步優(yōu)選的范圍為0％～3％、更加優(yōu)選的范圍為0％～2％、更進一步優(yōu)選的范圍為0％～1％、再更進一步優(yōu)選的范圍為0％～0.5％，也可以不含有GeO2。需要說明的是，若不考慮制造成本，可以以有效量而適當使用GeO2。TeO2可發(fā)揮維持耐失透性且提高折射率的作用。但是，從減輕對環(huán)境的負荷的觀點出發(fā)，TeO2的含量的優(yōu)選范圍為0％～10％、更優(yōu)選的范圍為0％～5％、進一步優(yōu)選的范圍為0％～3％、更加優(yōu)選的范圍為0％～2％、更進一步優(yōu)選的范圍為0％～1％、再更進一步優(yōu)選的范圍為0％～0.5％，也可以不含有TeO2。Sb2O3具有氧化作用，也可發(fā)揮抑制TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的還原的作用。但是，Sb2O3自身在可見區(qū)域具有吸收，因其氧化作用會將貴金屬的熔融容器氧化而助長貴金屬離子融入熔融玻璃。因此，Sb2O3的含量的優(yōu)選范圍為0ppm以上且小于1000ppm。從上述觀點出發(fā)，對于Sb2O3的含量的上限，按照900ppm、800ppm、700ppm、600ppm、500ppm、400ppm、300ppm、200ppm、100ppm的順序，值越小，則越是優(yōu)選的。也可以不含有Sb2O3。若大量含有上述成分以外的成分，則會顯示出玻璃的耐失透性惡化、液相溫度上升的傾向。因此，不得不提高玻璃熔融溫度，從而會使貴金屬制熔融容器的侵蝕增大，玻璃中融入的貴金屬的量增加。另外，TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的還原色也會增大。從抑制這種貴金屬量的增加、抑制玻璃的著色的觀點出發(fā)，優(yōu)選使P2O5、SiO2、B2O3、TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3、MgO、CaO、SrO、BaO、ZnO、Li2O、Na2O、K2O、Al2O3、ZrO2、GeO2、TeO2和Sb2O3的總含量為90％以上、更優(yōu)選為92％以上、進一步優(yōu)選為95％以上、更加優(yōu)選為96％以上、更進一步優(yōu)選為97％以上、再更進一步優(yōu)選為98％以上、再更加進一步優(yōu)選為超過99％。另外，還可以使上述總含量為100％。也可以使其少量含有Ta2O5、Y2O3、La2O3、Gd2O3、Yb2O3、In2O3、Ga2O3、SnO2、CeO2、F等。優(yōu)選使Ta2O5、Y2O3、La2O3、Gd2O3、Yb2O3、In2O3、Ga2O3和F的總含量為0％～10％、更優(yōu)選為0％～7％、進一步優(yōu)選為0％～5％、更加優(yōu)選為0％～3％、更進一步優(yōu)選為0％～1％、更加進一步優(yōu)選為0％～0.5％。從提高熔融玻璃的揮發(fā)性并得到均質(zhì)的玻璃的觀點、以及得到具有穩(wěn)定的光學特性的玻璃的觀點出發(fā)，F(xiàn)并不是應該大量含有的成分。F的含量的優(yōu)選的范圍為0％～3％、更優(yōu)選的范圍為0％～1％、進一步優(yōu)選的范圍為0％～0.5％、更加優(yōu)選實質(zhì)上不含有F。從降低對環(huán)境的負荷的觀點出發(fā)，優(yōu)選實質(zhì)上不含有Pb、As、Cd、U、Th、Tl。從降低玻璃的著色的觀點出發(fā)，優(yōu)選實質(zhì)上不含有Cu、Cr、Mn、Fe、Co、Ni、V、Mo、Nd、Eu、Er、Tb、Ho、Pr等在可見區(qū)域具有吸收的成分、添加劑。但是，在本實施方式涉及的玻璃中，并不排除含有不可避免的雜質(zhì)。需要說明的是，作為玻璃原料，根據(jù)玻璃成分，可以使用氧化物、磷酸、磷酸鹽(多磷酸鹽、偏磷酸鹽、焦磷酸鹽等)、硼酸、硼酐、碳酸鹽、硝酸鹽、硫酸鹽、氫氧化物等公知的玻璃原料。光學元件的制造為了使用上述光學玻璃制作光學元件，可以使用公知的方法。例如，通過將熔融玻璃成型來制作模壓成型用玻璃坯料。接著，對該玻璃坯料進行再加熱、模壓成型，從而制作得到光學元件毛坯(blank)。進一步，通過包括光學元件毛坯的研磨的工序來進行加工，從而制作得到光學元件。或者，對熔融玻璃進行成型來制作模壓成型用玻璃坯料，然后對該玻璃坯料進行加熱、精密模壓成型，從而制作得到光學元件。在上述各工序中，可以對熔融玻璃進行成型來制作得到玻璃成型體，然后對玻璃成型體進行加工，從而制作得到模壓成型用玻璃坯料?；蛘?，對熔融玻璃進行成型來制作玻璃成型體，然后對該成型體進行加工，從而制作得到光學元件。根據(jù)使用目的，可以在制作得到的光學元件的光學功能面涂布防反射膜、全反射膜等。作為光學元件，可以示例出球面透鏡、非球面透鏡、微透鏡、透鏡陣列等各種透鏡、棱鏡、衍射光柵等。以上，對本發(fā)明的實施方式進行了說明，但本發(fā)明并不受上述實施方式的任何限定，在不脫離本發(fā)明的主旨的范圍內(nèi)可以以各種各樣的方式來實施，這自不言而喻。例如，在本實施方式中，對利用粗熔-再熔融方式的玻璃的制作進行了說明，但可適當采用對批次原料進行加熱、熔融、成型而得到玻璃的方法(分批直接熔融方式)等公知的方法。另外，在本實施方式中，作為提高玻璃的βOH的方法，主要以向熔融氣氛加添水蒸汽的方法進行了說明，但也可以舉出下述方法：在熔融物中進行含有水蒸汽的氣體的鼓泡的方法、或使用含有水分的化合物作為玻璃原料的方法；等等。這些方法也可以適當組合來使用。需要說明的是，使用含有水分的化合物(例如正磷酸或硼酸)作為玻璃原料來增加熔融玻璃中的水分量的方法的情況下，水分會從熔融玻璃散逸出去，單獨利用該方法難以充分提高玻璃的βOH。因此，使用含有水分的化合物作為玻璃原料的方法優(yōu)選與上述其它方法合用。另外，本實施方式涉及的玻璃作為光學元件用的材料是合適的，因此優(yōu)選為非晶質(zhì)性(無定形，amorphous)的玻璃。在制作玻璃制的光學元件的方法中，例如存在對玻璃材料進行加熱、軟化而進行成型的方法。玻璃質(zhì)中分散有結(jié)晶相的結(jié)晶化玻璃并不適合上述成型方法。另外，結(jié)晶化玻璃中的結(jié)晶相有時會使光散射、使作為光學元件的性能下降。非晶質(zhì)性玻璃中不存在這樣的問題。另外，本實施方式示例出了光學玻璃，但只要為因還原成分而導致的著色會出問題的玻璃產(chǎn)品，不僅是光學元件，還可以適用于各種玻璃產(chǎn)品的制造。作為這種玻璃產(chǎn)品，可以舉出例如光學窗戶材料、太陽能電池用玻璃、玻璃罩(coverglass)等。另外，在本實施方式中，作為光學玻璃的制造方法的一個示例，主要示出了使用坩堝對原材料進行熔融的方法，但也可以使用兩端開口的石英制導管等作為熔融容器。具體而言，在玻璃熔解爐內(nèi)，以傾斜狀態(tài)固定石英制等的導管。在玻璃熔解爐的底部，預先在相當于導管的低位置側(cè)的開口端的下方的位置處設置開口部。從導管的高位置側(cè)的開口端向?qū)Ч軆?nèi)導入原材料(批次原料或碎玻璃)，在導管內(nèi)進行熔解(或熔融)，從而得到熔融物。熔融物緩慢地在導管中流動，連續(xù)不斷地使熔融物從導管的低位置側(cè)的開口側(cè)流出。例如，在粗熔工序中使用上述導管等的情況下，流出物通過爐底的開口部，連續(xù)不斷地向預先配置在玻璃熔解爐的底部的開口部下方的水槽中的水滴加，形成碎玻璃。在上述方法中，使用石英制等的導管進行原材料的熔融，但也可以使用石英制等的坩堝來代替導管?？梢韵葘⒃牧贤度胫潦⒅频鹊嫩釄逯?，然后進行加熱、熔融，得到熔融物，接著將熔融物澆鑄(cast)到水中、或?qū)⑵淞鞒龅浇?jīng)冷卻的耐熱板上，從而制作得到碎玻璃。接著，以下示出含水率高的玻璃之外的實施方式作為上述主要實施方式的變形例。第1變形例涉及的實施方式本實施方式與上述主要實施方式相比，確定玻璃的βOH的下限的式在以下方面存在不同，除此之外，基本上與上述實施方式相同，因此省略其重復的說明。在本實施方式中，以減少熔融玻璃中的貴金屬的融入和改善澄清性為主要目的。這樣的本實施方式涉及的玻璃的特征在于，折射率nd為1.75以上，下述式(1)所示的βOH值滿足下述式(6)所表示的關系。βOH＝-[ln(B/A)]/t···(1)βOH≥181.39×nd-3-325.75×nd-2+194.85×nd-1-38.1···(6)t與之前所述相同，其為用于測定外部透過率的玻璃的厚度(mm)。另外，βOH的單位為mm-1。式(6)中，nd表示所述玻璃對波長為587.56nm(黃色氦的d線)的折射率。本實施方式涉及的玻璃的折射率nd為1.75以上。另外，折射率nd的優(yōu)選下限為1.80、更優(yōu)選為1.85、進一步優(yōu)選為1.90。另外，對于折射率nd的上限，只要能夠得到玻璃就無特別限制，但例如可以為2.5左右。通過使用由折射率高的玻璃構(gòu)成的光學元件來構(gòu)成光學系統(tǒng)，從而能夠使光學系統(tǒng)小型化、高性能化。從這些觀點出發(fā)，折射率nd越高越為優(yōu)選。但是，若提高折射率則會顯示出玻璃的耐失透性降低的傾向。因此，從維持耐失透性的觀點出發(fā)，折射率nd的優(yōu)選上限為2.4、更優(yōu)選為2.3。另外，本實施方式涉及的玻璃中，上述式(1)所示的βOH值優(yōu)選滿足下述式(7)所表示的關系、更優(yōu)選滿足下述式(8)所表示的關系。βOH≥181.39×nd-3-325.75×nd-2+194.85×nd-1-38.05···(7)βOH≥181.39×nd-3-325.75×nd-2+194.85×nd-1-38.00···(8)另外，βOH的上限因玻璃的種類或制造條件而有所不同，但只要能夠進行調(diào)整就無特別限制。若提高βOH，則來自熔融玻璃的揮發(fā)物量傾向于增加，因此從抑制來自熔融玻璃的揮發(fā)的觀點出發(fā)，βOH優(yōu)選為10mm-1以下、更優(yōu)選為8mm-1以下、進一步優(yōu)選為6mm-1以下、更加優(yōu)選為5mm-1以下、更進一步優(yōu)選為4mm-1以下、再更進一步優(yōu)選為3mm-1以下、再更加進一步優(yōu)選為2mm-1以下。本實施方式涉及的玻璃的βOH值滿足上述式(6)表示的關系。即，本實施方式涉及的玻璃與利用通常的制造方法制作得到的玻璃相比，玻璃中的水的濃度高。這是因為，本實施方式涉及的玻璃在其制造工序中，通過提高熔融玻璃中的水分量的操作而積極地將水導入至玻璃中。此處，對于提高熔融玻璃中的水分量的操作，可以舉出例如向熔融氣氛加添水蒸汽的處理、或在熔融物內(nèi)進行含水蒸汽的氣體的鼓泡的處理；等等。另外，如上所述，在玻璃的熔融中，通常使用鉑、金、銠、銥等貴金屬或這些貴金屬的合金制作的熔融容器，但這些貴金屬材料在玻璃的熔融時會融入熔融物中，成為玻璃的著色和曝曬反應等的原因。即使使用鉑等貴金屬作為熔融容器或熔融器具的情況下，本實施方式涉及的玻璃的貴金屬融入量也少。即，即使本實施方式涉及的玻璃含有貴金屬的情況下，其貴金屬的含量也極少。從降低因貴金屬離子導致的玻璃的著色、改善透過率、降低曝曬反應、降低貴金屬雜質(zhì)等觀點出發(fā)，玻璃中所含有的貴金屬的含量優(yōu)選為4ppm以下。玻璃中所含有的貴金屬的含量的上限值越低越為優(yōu)選，按照3ppm、2.7ppm、2.5ppm、2.2ppm、2.0ppm、1.8ppm、1.6ppm、1.4ppm、1.2ppm、1.1ppm、1.0ppm、0.9ppm的順序，上限值越低，則越是更優(yōu)選的。對于貴金屬的含量的下限沒有特別限制，但不可避免地含有0.001ppm左右的貴金屬。作為貴金屬，可以示例出Pt、Au、Rh、Ir等金屬單質(zhì)；Pt合金、Au合金、Rh合金、Ir合金等合金。作為熔融容器材料或熔融器具材料，在貴金屬中優(yōu)選耐熱性、耐蝕性優(yōu)異的Pt或Pt合金。因此，對于使用Pt或Pt合金制的熔融容器或熔融器具制作得到的玻璃，玻璃中所含有的Pt的含量優(yōu)選為4ppm以下。Pt的含量的更優(yōu)選的上限與玻璃中所含有的貴金屬的含量的更優(yōu)選的上限相同。另外，對于Pt的含量的下限沒有特別限制，但不可避免地含有0.001ppm左右。在以下的說明中，以熔融容器為鉑(Pt)的情況作為示例，但使用由鉑以外的貴金屬等金屬材料構(gòu)成的熔融容器等的情況也是同樣的。本實施方式涉及的玻璃在其制造工序中進行了提高熔融玻璃中的水分量的操作。若在玻璃的制造工序中進行這種處理，則可以降低熔融氣氛中的氧分壓，可以防止作為熔融容器(坩堝等)等的材料的鉑等貴金屬材料的氧化。其結(jié)果為，可以有效地防止由熔融氣氛中的氧與鉑材料等的反應而生成的二氧化鉑或鉑離子(Pt4+)融入熔融物(玻璃)中，可以降低所得到的玻璃中的Pt的融入量。通常情況下，融入熔融玻璃中的貴金屬離子會吸收可見光，因此存在玻璃的著色增加的問題。但是，如上所述，本實施方式涉及的玻璃中的Pt的含量充分下降，因此由Pt離子導致的著色少，透過率優(yōu)異。另外，本實施方式涉及的玻璃具有優(yōu)異的澄清性。因此，可以縮短澄清工序所需的時間，可大幅降低生產(chǎn)成本。一般情況下，玻璃的澄清性依存于熔融玻璃中的溶存氣體量。這種溶存氣體量會因玻璃的組成(特別是原材料的種類)、玻璃的熔融時間或熔融次數(shù)而受到很大的影響。但是，只要在熔融工序中補充溶存氣體就可以解決澄清性的問題。本實施方式涉及的玻璃在其制造工序中進行了提高熔融玻璃中的水分量的操作，從而積極地將水導入至玻璃中。其結(jié)果可以認為能夠以水蒸汽的形式將溶存氣體補充至熔融玻璃中，能夠改善玻璃的澄清性。如上所述，這種本實施方式涉及的玻璃在制造工序中進行了提高熔融玻璃中的水分量的操作。經(jīng)由這種處理的本實施方式涉及的玻璃在其熔融工序中可將水分吸收至熔融玻璃中，因此與利用通常的制造方法制作得到的相同組成的玻璃相比，玻璃中的水的濃度高，βOH也高。因此，本發(fā)明人認為通過對所得到的玻璃進行提高βOH的處理，能夠降低Pt的融入、并且改善澄清性。對于提高玻璃的βOH的方法沒有特別限定，但優(yōu)選可以舉出在熔融工序中提高熔融玻璃中的水分量的操作。此處，作為提高熔融玻璃中的水分量的操作，可以舉出例如向熔融氣氛加添水蒸汽的處理、以及在熔融物內(nèi)進行含水蒸汽的氣體的鼓泡的處理。通常，利用這些方法可以將水導入至玻璃中，可以提高βOH，但其提高率因玻璃而有所不同。本發(fā)明人進行了深入研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)：水在玻璃中的吸收難易度依存于玻璃的折射率nd。即，玻璃的折射率nd越大則越難以吸收水。因此，例如折射率nd較低的玻璃容易吸收水，因此通過進行如上所述的提高βOH的處理，可以大幅提高玻璃的βOH。但是，折射率nd較高的玻璃難以吸收水，因此即使進行相同條件的處理，也難以將玻璃的βOH值提高至與折射率高的玻璃的情況相同的程度，所得到的玻璃的βOH變低。如此，水在玻璃中的吸收難易度因玻璃的折射率nd而有所差異。因此，在本發(fā)明中，基于因玻璃的折射率nd而產(chǎn)生的水的吸收難易度的差異，規(guī)定上述式(6)，并且根據(jù)玻璃組成來確定βOH的下限。此處，上述式(6)中，nd表示玻璃的折射率。如上所述，因玻璃的折射率nd而存在容易吸水而容易提高βOH的玻璃和難以吸水而難以提高βOH的玻璃。本發(fā)明人進行了深入研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)越提高玻璃的折射率nd，則傾向于越難以吸收水，并且規(guī)定了得到上述式(6)。這種上述式(6)用于區(qū)別玻璃在其制造工序中是否接受提高βOH的處理。即，在玻璃的制造工序中，尤其是玻璃的制造工序中并未接受提高βOH的處理的玻璃(由以往的制造方法制作得到的玻璃)不滿足上述式(6)所表示的關系。然而，作為提高玻璃的折射率nd的成分，例如存在Ti、b、W、Bi等高折射率成分，但對于大量含有這些高折射率成分的玻璃而言，通常這些高折射率成分在玻璃的熔融過程中會被還原，吸收可見光區(qū)域的短波長側(cè)的光，因此有時在所得到的玻璃中著色增加。通過在氧化性氣氛下對玻璃進行再加熱處理，可以降低這種玻璃的著色(以下有時稱為還原色)?？梢钥紤]這是因為：在氧化性氣氛下對還原狀態(tài)的高折射率成分進行再加熱處理從而使其氧化，由此減弱了各離子的可見光吸收。特別是，為了短時間降低著色，需要加快對加熱處理時被還原的高折射率成分進行氧化的速度，為此，在玻璃中需要存在下述離子，該離子在熱處理時可在玻璃中迅速移動、傳遞電荷、將被還原的高折射率成分氧化?？梢哉J為，H+作為這種離子是合適的。此處，本實施方式涉及的玻璃滿足上述式(6)。即，在玻璃中充分導入水，可以說這種情況下由水產(chǎn)生的H+大量存在于玻璃中。其結(jié)果為：通過再加熱處理，H+在玻璃中迅速移動、傳遞電荷、有效地將被還原的高折射率成分的各離子氧化。由此，在本實施方式涉及的玻璃中，可以利用短時間的熱處理顯著地降低著色，再加熱處理后的玻璃具有優(yōu)異的透過率。需要說明的是，即使是深著色的玻璃也會透過紅外光，因此可以不論玻璃是否著色都能夠進行βOH的評價。另外，通常情況下，再加熱處理是在低于玻璃的軟化點的溫度進行的，因此玻璃的βOH值在再加熱處理前后實質(zhì)是不發(fā)生變化的，在再加熱處理的前后均能夠進行測定。因此，對于玻璃的βOH，可以使用經(jīng)過再加熱處理(使著色降低的處理)的透明玻璃、以及未經(jīng)再加熱處理的有著深著色的玻璃的任一者進行測定。本實施方式的玻璃只要滿足上述式(6)就沒有特別限定，可以經(jīng)過降低還原色的處理，也可以不經(jīng)過該處理。另外，本實施方式涉及的玻璃可以適當?shù)赜米鞴鈱W玻璃。通常，光學玻璃要求優(yōu)異的透過率和澄清性。在這方面，本實施方式的光學玻璃中的Pt的含量顯著地降低，因此由Pt導致的著色極少，具有優(yōu)異的透光性，并且熔融玻璃中的溶存氣體量得以提高，具有優(yōu)異的澄清性，能夠以短時間得到氣泡少的均質(zhì)的玻璃。進一步，即使在本實施方式涉及的光學玻璃大量含有高折射率成分的情況下，通過再加熱處理也可以高效地降低著色。需要說明的是，本實施方式涉及的玻璃可以利用與上述主要實施方式涉及的玻璃相同的制造方法而制作得到。第2變形例涉及的實施方式第2變形例涉及的第1實施方式的光學玻璃是折射率nd為1.9以上且小于1.97的氧化物玻璃，其含有選自TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3中的至少一種氧化物作為玻璃成分，其特征在于，TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的總含量為30mol％～60mol％的范圍內(nèi)，并且，下述式(1)所示的βOH值為0.1mm-1以上。βOH＝-ln(B/A)/t···(1)另外，第2變形例涉及的第2實施方式的光學玻璃是折射率nd為1.97以上的氧化物玻璃，其含有選自TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3中的至少一種氧化物作為玻璃成分，其特征在于，TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的總含量為40mol％～80mol％的范圍內(nèi)，并且，下述式(1)所示的βOH值為0.1mm-1以上。βOH＝-ln(B/A)/t···(1)在以下的說明中，“光學玻璃用坯料”是經(jīng)由將熔融容器內(nèi)的熔融玻璃成型為規(guī)定形狀的成型工序制作得到的玻璃，并且意味著接受熱處理前的有著深著色的狀態(tài)的玻璃。進一步，“光學玻璃”意味著，對有著深著色的狀態(tài)的光學玻璃用坯料進行熱處理后的玻璃。即，“光學玻璃”為通過熱處理而比“光學玻璃用坯料”降低了著色的玻璃。另外，“光學玻璃用坯料”和“光學玻璃”、以及使用“光學玻璃用坯料”和“光學玻璃”制作得到的“模壓成型用玻璃坯料”、“光學元件”和“其它玻璃物品”均為無定形(amorphous)的玻璃，并非是結(jié)晶化玻璃。在第1實施方式和第2實施方式的光學玻璃中，即使以上述的范圍大量含有選自TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3中的至少一種高折射率成分，其著色也少。關于得到這種效果的理由，本發(fā)明人進行了如下推測。首先，使用鉑等貴金屬制的熔融容器將含有TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3等高折射率成分的高折射率玻璃熔融時，若以熔融玻璃作為還原側(cè)進行熔融則可以抑制金屬離子融入熔融玻璃中。但是，若使還原側(cè)的熔融玻璃過剩，則如上所述，熔融容器被合金化。另外，即使不過剩還原熔融玻璃，玻璃的著色程度也因高折射率成分被還原而增強，在該情況下，即使在后續(xù)工序?qū)υ摴鈱W玻璃用坯料進行熱處理，著色的降低也停留在小幅度降低的程度。為了解決這種問題，制作下述光學玻璃用坯料即可，該光學玻璃用坯料可以形成構(gòu)成熔融容器的金屬材料不會因離子化而融入熔融玻璃的狀態(tài)，同時通過對暫時得到的光學玻璃用坯料進行熱處理而能夠大幅降低著色。關于光學玻璃用坯料的著色因熱處理而降低的現(xiàn)象，本發(fā)明人有如下考慮。首先，通過在氧化性氣氛中對光學玻璃用坯料進行熱處理而得到的光學玻璃的著色變少，可以認為，這是由于還原狀態(tài)的Ti、Nb、W、Bi等各離子被氧化，各離子的可見光吸收變?nèi)醵鴮е碌?。即使對光學玻璃用坯料進行熱處理，但若Ti、Nb、W、Bi的氧化速度慢，則著色的改善停留在小幅度的改善。為了大幅降低光學玻璃用坯料的著色，只要增大熱處理時的Ti、Nb、W、Bi的氧化速度即可。假如存在有在光學玻璃用坯料中容易移動的離子，并且該離子不會直接對著色產(chǎn)生影響，則在熱處理時，這種離子能夠在光學玻璃用坯料中迅速移動并傳遞電荷，能夠以短時間降低因Ti、Nb、W、Bi的還原而導致的著色?？梢哉J為H+作為這種離子是合適的，但為了使H+更加容易移動，可以認為在玻璃結(jié)構(gòu)中導入OH-，H+能夠以OH-為起點進行電子跳躍(ホッピング)，從而能夠使熱處理時的氧化速度增大。為了向光學玻璃用坯料中導入H+和OH-，只要在光學玻璃用坯料中導入H2O即可。此處，對于光學玻璃用坯料中的水分量而言，可通過對著色變少且透明度提高的光學玻璃、基于OH-的紅外吸收的強度進行測定來間接地定量化。因此，對于光學玻璃用坯料，通過使光學玻璃用坯料中(換而言之光學玻璃中)的OH-含量的指標(即βOH值)為0.1mm-1以上，可以使著色減小。其中，該光學玻璃是折射率nd為1.9以上且小于1.97、含有選自TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3中的至少一種氧化物作為玻璃成分的氧化物玻璃，且TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的總含量為30mol％～60mol％的范圍內(nèi)；或者，該光學玻璃是折射率nd為1.97以上、含有選自TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3中的至少一種氧化物作為玻璃成分的氧化物玻璃，且TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的質(zhì)量為40mol％～80mol％的范圍內(nèi)。進一步，在制作按照βOH值為0.1mm-1以上的方式而大量含有水分的光學玻璃用坯料時，可以進行向熔融氣氛中加添水蒸汽、或向熔融物中鼓入水蒸汽泡等操作。這些操作可以降低熔融氣氛中的氧分壓，因此可以抑制構(gòu)成用于熔融玻璃的熔融的熔融容器的金屬材料(也包括合金材料)的氧化。其結(jié)果為，可以降低金屬材料在熔融玻璃中的融入量，還可以抑制因金屬材料(也包括合金材料)的融入而導致的著色增大。需要說明的是，對于βOH值而言，即使是有著深著色的狀態(tài)的光學玻璃用坯料也能夠與光學玻璃同樣地進行測定。這是因為光學玻璃用坯料可透過紅外線。接著，對于第1實施方式和第2實施方式的光學玻璃中的將βOH值的下限設定為0.1mm-1的理由進行說明。圖3為表示使由表1所示的組成構(gòu)成的No.1玻璃的βOH值變化的情況下的、外部透過率(T450)對于βOH值的變化的圖表，其中，外部透過率(T450)為對于厚度為5mm的No.1玻璃使光從與其厚度方向平行的方向入射時對于波長450nm的外部透過率。需要說明的是，圖3所示的外部透過率(T450)的值是在大氣中以600℃對No.1玻璃進行1小時熱處理后的值，βOH值也是熱處理后的值。另外，No.1玻璃的折射率nd為1.9以上，TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的總含量為30mol％～60mol％的范圍內(nèi)。即，在折射率nd和玻璃組成方面，No.1玻璃與第1實施方式的光學玻璃是相同的。[表1]玻璃成分(摩爾％)No.1No.2P2O525.4323.43B2O34.074.45SiO21.181.29TiO226.615.5Nb2O525.0424.74WO300Bi2O300Na2O10.284.99K2O6.012.46BaO1.3921.24ZnO01.9合計100100TiO2+N2O5+WO3+Bi2O351.6440.24折射率nd1.95461.922阿貝值νd17.920.9玻璃化轉(zhuǎn)變溫度Tg(℃)--液相溫度LT(℃)11001080圖4為表示使由表2所示的組成構(gòu)成的No.3玻璃的βOH值變化的情況下的、外部透過率(T450)對于βOH值的變化的圖表，其中，外部透過率(T450)為對于厚度為5mm的No.3玻璃使光從與其厚度方向平行的方向入射時對于波長450nm的外部透過率。需要說明的是，圖4所示的外部透過率(T450)的值是在大氣中以570℃對No.3玻璃進行4.5小時熱處理后的值，βOH值也是熱處理后的值。另外，No.3玻璃的折射率nd為1.97以上，TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的總含量為40mol％～80mol％的范圍內(nèi)。即，在折射率nd和玻璃組成方面，No.3玻璃與第2實施方式的光學玻璃是相同的。[表2]玻璃成分(摩爾％)No.3No.4P2O522.57925.5B2O32.8262.0SiO21.6130TiO218.1487.0Nb2O516.53518.0WO314.5158.0Bi2O320.96620.0Li2O06.0Na2O010.5K2O02.0BaO2.8181.0ZnO00合計100100TiO2+N2O5+WO3+Bi2O370.16453.0折射率nd2.106392.003阿貝值νd17.0119.1玻璃化轉(zhuǎn)變溫度Tg(℃)562.5486液相溫度LT(℃)970920進一步，圖3和圖4所示的5個點的βOH值是通過在將No.1玻璃和No.3玻璃熔融時對導入至玻璃熔融氣氛中的水蒸汽的量進行調(diào)整而設定的值。由圖3和圖4可知，伴隨著βOH值的增加，外部透過率(T450)也隨之增加。并且，由圖3所示的外部透過率(T450)對于βOH值的變化的傾向可知：只要βOH值為0.1mm-1以上則外部透過率(T450)能夠可靠地提高30％。另外，由圖4所示的外部透過率(T450)相對于βOH值的變化的傾向可知：只要βOH值為0.1mm-1以上則外部透過率(T450)能夠可靠地提高10％。如此，無論是No.1玻璃還是No.3玻璃，隨著延長熱處理時間，外部透過率(T450)進一步增加，可以得到作為光學元件的材料而合適的透過率特性?？墒牵瑢⒐鈱W元件固定在鏡筒等時，若使用紫外線固化型的粘接劑則作業(yè)性會格外地提高。以往，在使用了折射率nd為1.9以上、進一步折射率nd為1.97以上的高折射率的光學玻璃的光學元件中，可見光區(qū)域的短波長側(cè)的光會被光學玻璃過濾(cut)掉，因此隔著光學元件照射粘接劑固化用的光難以使其固化。但是，通過改善可見光區(qū)域的短波長側(cè)的透過率，能夠使用紫外線固化型的粘接劑來進行粘接。因此，若考慮到構(gòu)成光學系統(tǒng)的光學元件的透光性和使用紫外線固化型粘接劑時的粘接操作的便利性，在第1實施方式涉及的光學玻璃的情況下，βOH值的下限按照0.2mm-1、0.3mm-1、0.4mm-1、0.5mm-1、0.6mm-1、0.7mm-1、0.8mm-1的順序越大則越為優(yōu)選。另外，在第2實施方式涉及的光學玻璃的情況下，βOH值的下限按照0.15mm-1、0.2mm-1、0.25mm-1、0.3mm-1、0.35mm-1、0.4mm-1、0.45mm-1、0.5mm-1、0.55mm-1、0.6mm-1、0.65mm-1、0.7mm-1、0.75mm-1、0.8mm-1、0.85mm-1、0.9mm-1的順序越大則越為優(yōu)選。如此，通過使βOH值變大，更容易使外部透過率(T450)增加、并且使光學玻璃的著色變小。需要說明的是，第1實施方式和第2實施方式的光學玻璃優(yōu)選為磷酸鹽系玻璃。磷酸鹽系玻璃比硼酸鹽系玻璃更容易吸收水分，因此更容易減小光學玻璃的著色。此時，第1實施方式的光學玻璃優(yōu)選在15mol％～35mol％的范圍內(nèi)含有P2O5作為玻璃成分。通過使P2O5的含量為15mol％以上，可以容易地使光學玻璃中的含水量提高、進一步增大βOH值。另一方面，通過使P2O5的含量為35mol％以下，可以容易地維持高折射率。需要說明的是，P2O5的含量的優(yōu)選的下限值為17mol％、優(yōu)選的上限值為33mol％。另外，第2實施方式的光學玻璃優(yōu)選在10mol％～35mol％的范圍內(nèi)含有P2O5作為玻璃成分。通過使P2O5的含量為10mol％以上，可以容易地使光學玻璃中的含水量提高、進一步增大βOH值。另一方面，通過使P2O5的含量為35mol％以下，可以容易地維持高折射率。需要說明的是，P2O5的含量的優(yōu)選的下限值為12mol％、優(yōu)選的上限值為33mol％。需要說明的是，光學玻璃的著色程度可以通過作為表示著色度的指標的λτ80來定量化。λτ80意味著內(nèi)部透過率(內(nèi)部透過率τ)為80％時的波長(nm)，該內(nèi)部透過率是通過下述方法計算得到：對于光學玻璃使光從與其厚度方向平行的方向入射，此時在波長為280nm～700nm的范圍對內(nèi)部透過率進行測定后，基于該測定得到的內(nèi)部透過率計算出假定光學玻璃的厚度為10mm時的上述內(nèi)部透過率τ。此處，內(nèi)部透過率τ是除去入射側(cè)和出射側(cè)處的表面反射損失的透過率，其是由下述方法得到的值：使用厚度不同的2個試料，在波長為280nm～1550nm的范圍進行各試料的包括表面反射損失的透過率T1、T2，即外部透過率T1、T2的測定，使用這些測定值并基于下式(9)來算出上述值。logτ＝-(logT1-logT2)×10/Δd···(9)此處，式(9)中，T1表示厚度為d1(mm)的第1試料的包括表面反射損失的透過率(％)，其是通過使光從與其厚度方向平行的方向入射時在波長為280nm～1550nm的范圍內(nèi)測定得到的；T2表示由與第1試料相同的玻璃構(gòu)成且厚度為d2(mm)的第2試料的包括表面反射損失的透過率(％)，其是通過使光從與其厚度方向平行的方向入射時在波長為280nm～1550nm的范圍內(nèi)測定得到的。需要說明的是，λτ80是使用波長為280nm～700nm的透過率測定的結(jié)果而算出的，因此可以在波長為280nm～700nm的范圍進行透過率T1、T2的測定。另外，Δd表示厚度d1和厚度d2的差d2-d1(mm)，厚度d1和厚度d2滿足d1＜d2的關系。λτ80伴隨著TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的總含量的增加而增加。將以mol％表示的TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的總含量作為X時，在熱處理前不增加光學玻璃用坯料中的含水量就對該光學玻璃用坯料進行熱處理而制作得到的光學玻璃中，X和λτ80的關系為下式(10)所示的關系。因此，難以進行λτ80的大幅度的改善。λτ80＞aX+b···(10)需要說明的是，式(10)中，a表示常數(shù)(1.8359nm/mol％)，b表示常數(shù)(351.06nm)。另一方面，在第1實施方式和第2實施方式的光學玻璃中，可以將λτ80降低至滿足下述(11)式的范圍。λτ80＜aX+b···(11)需要說明的是，式(11)中，a和b與式(10)中所表示的常數(shù)相同。需要說明的是，進一步，第1實施方式和第2實施方式的光學玻璃更優(yōu)選滿足下式(12)、進一步優(yōu)選滿足下式(13)。λτ80＜aX+c···(12)λτ80＜aX+d···(13)此處，式(12)中，a和b的值與式(10)中所表示的常數(shù)相同。另外，式(13)中，a和b的值與式(10)中所表示的常數(shù)相同。式(12)中的c表示常數(shù)(348.06nm)。另外，式(13)中的d表示常數(shù)(345.06nm)。利用第1實施方式和第2實施方式的光學玻璃，在λτ80以上且700nm以下的波長區(qū)域中，換算為10mm的厚度的內(nèi)部透過率為80％以上；優(yōu)選的是，在λτ80以上且1550nm以下的波長區(qū)域中，換算為10mm的厚度的內(nèi)部透過率為80％以上。需要說明的是，以往為了在玻璃熔融中抑制高折射率成分的還原，進行具有氧化作用的氧化銻的添加。但是，在第1實施方式和第2實施方式的光學玻璃的制造時，即使不利用氧化銻的氧化作用也可以減小著色。進一步，因氧化銻的添加，構(gòu)成熔融容器的金屬材料被氧化成為離子而融入光學玻璃用坯料中，成為導致最終得到的光學玻璃的著色的原因。因此，在第1實施方式和第2實施方式的光學玻璃中，換算為Sb2O3的情況下，優(yōu)選使氧化銻的含量小于1000ppm、更優(yōu)選小于700ppm。需要說明的是，對于氧化銻的含量的上限，按照600ppm、500ppm、400ppm、300ppm、200ppm、100ppm的順序，小于上述值是更優(yōu)選的。進一步，第1實施方式和第2實施方式的光學玻璃還可以不含有氧化銻。第1實施方式和第2實施方式的光學玻璃中，優(yōu)選為含有P2O5、和至少選自TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的至少一種氧化物的組成；除此之外，更優(yōu)選含有堿金屬氧化物、堿土金屬氧化物、ZnO、B2O3、SiO2等作為可選成分的組成。在由這種組成構(gòu)成的光學玻璃中，P2O5的含量、和TiO2、Nb2O5、WO3與Bi2O3的總含量的優(yōu)選的范圍如上所述。另外，第1實施方式和第2實施方式的光學玻璃中還可以不含有Li2O等堿金屬氧化物。此處，使用Li2O作為堿金屬氧化物的情況下，從得到高折射率玻璃的觀點出發(fā)，其含量優(yōu)選為超過0mol％且小于10mol％、更優(yōu)選為超過0mol％且為9mol％以下、進一步優(yōu)選為超過0mol％且為8mol％以下。另外，第1實施方式和第2實施方式的光學玻璃中還可以含有GeO2和/或Ga2O3。但是，這些氧化物的價格高，因此在光學玻璃中可以完全不含有Ga2O3，但在含有Ga2O3的情況下，優(yōu)選盡可能減少其含量。此處，光學玻璃中含有GeO2的情況下，其含量優(yōu)選為超過0mol％且為5mol％以下、更優(yōu)選為超過0mol％且為2mol％以下、進一步優(yōu)選為超過0mol％且為1mol％以下。另外，光學玻璃中含有Ga2O3的情況下，其含量優(yōu)選為超過0mol％且為0.5mol％以下、更優(yōu)選為超過0mol％且為0.2mol％以下、進一步優(yōu)選為超過0mol％且為0.1mol％以下。第1實施方式和第2實施方式的光學玻璃既可以不含有Li2O、又可以不含有GeO2、也可以不含有Ga2O3。在第1實施方式和第2實施方式的光學玻璃中，若考慮到環(huán)境影響的負荷，優(yōu)選不含有Pb、As、Cd、U、Th作為玻璃成分。另外，從防止著色增大的觀點出發(fā)，優(yōu)選不含有Cr、Ni、Eu、Er、Tb、Fe、Cu、Nd等會吸收可見光的成分。在不損害本發(fā)明的目的的范圍可以含有Te，但若考慮到對環(huán)境影響的負荷，優(yōu)選不含有Te作為玻璃成分。需要說明的是，在本申請說明書中，不含有并非是指甚至連作為雜質(zhì)而不可避免地混入也排除在外的情況。接著，對第1實施方式和第2實施方式的光學玻璃的制造方法進行說明。在第1實施方式的光學玻璃的制造方法中，為了得到熔融玻璃，通過至少經(jīng)由在熔融容器內(nèi)對玻璃原料進行加熱·熔融的加熱·熔融工序、和將熔融容器內(nèi)的熔融玻璃成型為規(guī)定形狀的成型工序，可以制造下述光學玻璃用坯料，其是含有選自TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的至少一種氧化物作為玻璃成分的氧化物玻璃，其中，TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的總含量為30mol％～60mol％的范圍內(nèi)。接著，在氧化性氣氛氣體中對該光學玻璃用坯料進行熱處理，從而得到第1實施方式的光學玻璃。在第2實施方式的光學玻璃的制造方法中，為了得到熔融玻璃，通過至少經(jīng)由在熔融容器內(nèi)對玻璃原料進行加熱·熔融的加熱·熔融工序、和將熔融容器內(nèi)的熔融玻璃成型為規(guī)定形狀的成型工序，可以制造下述光學玻璃用坯料，其是含有選自TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的至少一種氧化物作為玻璃成分的氧化物玻璃，其中，TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的總含量為40mol％～80mol％的范圍內(nèi)。接著，在氧化性氣氛氣體中對該光學玻璃用坯料進行熱處理，從而得到第2實施方式的光學玻璃。此處，只要通過在加熱·熔融工序中對熔融容器內(nèi)的熔融玻璃中所含有的水分量進行調(diào)整就可以將光學玻璃的βOH值控制為0.1mm-1以上。在第1實施方式和第2實施方式的光學玻璃的制造中，關于玻璃原料的調(diào)整法、玻璃原料的加熱法、熔融法、熔融玻璃的成型法，可以適當采用公知的方法。另外，從得到均質(zhì)的光學玻璃的觀點出發(fā)，熔融容器優(yōu)選由金屬材料構(gòu)成。此處，作為構(gòu)成熔融容器的金屬材料，因耐蝕性、耐熱性優(yōu)異而優(yōu)選為鉑、金等貴金屬；以及鉑合金、金合金等貴金屬合金。此處，作為熔融玻璃中所含有的水分量的調(diào)整方法，優(yōu)選利用選自向?qū)⑷廴诓Ａ廴诘臍夥罩泄┙o水蒸汽的第1水分量調(diào)整方法、一邊在熔融玻璃中進行水蒸汽的鼓泡一邊供給水蒸汽的第2水分量調(diào)整方法、以及第1水分量調(diào)整方法和第2水分量調(diào)整方法組合而成的第3水分量調(diào)整方法中的任一種方法。需要說明的是，熔融容器內(nèi)的熔融玻璃中所含有的水分量的調(diào)整主要意味著，如上所述的第1水分量調(diào)整方法～第3水分量調(diào)整方法那樣增加熔融玻璃中含有的水分量的操作。需要說明的是，作為熔融容器內(nèi)的熔融玻璃中所含有的水分量的調(diào)整方法，可以舉出使用含有水分的化合物作為玻璃原料的方法，例如通過使用含有正磷酸或硼酸的玻璃原料來增加熔融玻璃中的水分量方法。但是，在該方法中，在將玻璃原料熔融的過程中，水分會蒸發(fā)散逸，難以確保光學玻璃用坯料和光學玻璃中的充分的含水量。進一步，對化合物進行調(diào)合而得到原料，將該原料粗熔解從而制作得到碎玻璃，對碎玻璃進行再調(diào)合，然后在熔融容器中進行再熔融，在該方式中，原料中當初所含有的水分進一步喪失，在熔融容器中進行再熔融時含水量大幅下降。因此，即使使用正磷酸或硼酸等含有水分的化合物作為玻璃原料的情況下，為了抑制水分從熔融玻璃中蒸發(fā)散逸，優(yōu)選提高熔融氣氛的水蒸汽分壓。或者，使用含有水分的化合物作為玻璃原料的情況下，也可以將熔融容器氣密化以使在加熱·熔融工序中水蒸汽不向熔融容器外散逸。這種操作也包括在熔融容器內(nèi)的熔融玻璃中所含有的水分量的調(diào)整中。需要說明的是，加熱·熔融工序通常包括：熔解工序，其中，通過對玻璃原料進行加熱來進行熔解從而得到熔融玻璃；澄清工序，其用于促進熔融玻璃的脫泡；均質(zhì)化工序，其中，使澄清后的熔融玻璃降溫從而達到適于成型的粘度、同時進行攪拌以便進行均質(zhì)化。使用碎玻璃作為玻璃原料的情況下，在熔解工序之前實施碎玻璃化工序，所述碎玻璃化工序中，進行如上所述那樣對化合物進行調(diào)合而得到的玻璃原料、所謂的批次原料的粗熔解，由此來進行碎玻璃化。即使是制作碎玻璃的方式、或者是直接在熔融工序中對批次原料進行熔解的方式，從抑制Ti、Nb、W和Bi的過剩的還原、并且抑制熔融容器由金屬材料構(gòu)成的情況下的該金屬材料的離子化、確保光學玻璃用坯料和光學玻璃中的含水量的觀點出發(fā)，優(yōu)選將加熱·熔融工序中的玻璃的加熱溫度維持在1400℃以下、更優(yōu)選維持在1300℃以下。進一步，從改善澄清性、同時得到著色少的光學玻璃的觀點出發(fā)，優(yōu)選按照加熱·熔融工序中的玻璃的加熱溫度在澄清工序中為最高的方式進行設定，即在澄清溫度以下進行玻璃的熔融。另外，若增加加熱·熔融工序的從開始至結(jié)束為止的時間，則會助長高折射率成分的還原，并且在熔融容器由金屬材料構(gòu)成的情況下還會助長該金屬材料的離子化，光學玻璃中的含水量也顯示出下降的傾向。因此，優(yōu)選使加熱·熔融工序的從開始至結(jié)束為止的時間在100小時以內(nèi)。需要說明的是，加熱·熔融工序的從開始至結(jié)束為止的時間只要根據(jù)熔融容器的容量大小等適當調(diào)整即可。通過在氧化性氣氛中對如此熔融、成型得到的光學玻璃用坯料進行熱處理，可以減小光學玻璃的著色。作為氧化性氣氛氣體，使用空氣、向空氣中加入了氧的氣體、氧等即可。另外，熱處理溫度、熱處理時間優(yōu)選按照λτ80滿足式(11)的方式進行設定、更優(yōu)選按照λτ80滿足式(12)的方式進行設定、進一步優(yōu)選按照λτ80滿足式(13)的方式進行設定。本實施方式的模壓成型用玻璃坯料和本實施方式的光學元件含有第1實施方式和第2實施方式的光學玻璃，通常情況下，僅由第1實施方式和第2實施方式的光學玻璃構(gòu)成。模壓成型用玻璃坯料是用于通過對光學玻璃進行加熱、軟化然后進行模壓成型來得到模壓成型品、具體而言是光學元件毛坯或光學元件等的玻璃坯料。作為模壓成型用玻璃坯料的制作法，例如可以舉出：將流出的熔融玻璃的流體分離后制作熔融玻璃塊，在將該熔融玻璃塊冷卻的過程中成型為模壓成型用玻璃坯料的方法；以及，將熔融玻璃澆鑄至鑄模中來成型得到玻璃塊，對玻璃塊進行加工來得到模壓成型用玻璃坯料的方法；等等。作為光學元件的示例，可以舉出球面透鏡、非球面透鏡等各種透鏡；棱鏡等。本實施方式的光學元件是至少經(jīng)由對本實施方式的光學玻璃進行后加工的后加工工序而制作得到的。作為后加工，可以適當實施加熱處理、成型、研磨等各種公知的后加工，根據(jù)需要也可以組合2種以上的后加工處理。作為通過后加工來制作光學元件的方法，可以舉出：對光學玻璃(或者模壓成型用玻璃坯料)進行加熱、軟化，然后進行模壓成型從而制作得到光學元件毛坯，對光學元件毛坯進行加工而得到光學元件的方法；對模壓成型用玻璃坯料進行加熱、軟化，然后精密模壓成型來得到光學元件的方法；將熔融玻璃模壓成型來制作得到光學元件毛坯，對光學元件毛坯進行加工來得到光學元件的方法；等等。需要說明的是，在制作模壓成型用玻璃坯料和光學元件時，也可以利用用于第1實施方式和第2實施方式的光學玻璃的制作的光學玻璃坯料，進行成型、研磨等各種加工，之后進行用于降低著色的熱處理，從而制作得到模壓成型用玻璃坯料和光學元件。實施例以下，通過實施例對本發(fā)明進行更詳細說明，但本發(fā)明并不限于這些實施例。(實施例1)[批次原料的調(diào)制]首先，在制作具備所期望的特性的光學玻璃時，作為玻璃的原材料，分別準備磷酸、偏磷酸鋇、氧化鈦、氧化鈮、氧化鎢、氧化鉍、硼酸、碳酸鋇、碳酸鈉、碳酸鉀和氧化硅。接著，適當對上述原材料進行選擇、稱量以使最終得到的光學玻璃的玻璃組成為表3所示的氧化物組成I～VIII，充分混合，從而制作得到批次原料I～VIII。[碎玻璃和調(diào)合碎玻璃的制作(粗熔工序)]將調(diào)合得到的批次原料I～VIII作為各光學玻璃的玻璃原料。將該玻璃原料投入至石英制坩堝中，在大氣氣氛中以900℃～1350℃進行熔解，從而得到熔融物。將如此得到的熔融物滴加至水中，從而得到碎玻璃。對從水中取出的碎玻璃進行干燥，對碎玻璃的一部分進行采樣以便用于折射率測定，投入至鉑制坩堝中進行熔解，對得到的玻璃熔液進行澄清、均質(zhì)化，之后澆鑄至鑄模中進行成型，保持在玻璃化轉(zhuǎn)變溫度附近的溫度，之后以30℃/小時的降溫速度進行冷卻。利用由日本光學硝子工業(yè)會標準所規(guī)定的折射率測定法，對如此得到的折射率測定用試料的折射率nd進行測定。接著，根據(jù)測定得到的折射率nd，按照為所期望的折射率的方式進行碎玻璃的調(diào)合，得到光學玻璃制造用的調(diào)合碎玻璃。[光學玻璃的制作(再熔融工序)]接著，將調(diào)合碎玻璃投入至鉑制坩堝(熔融容器)，在800℃～1350℃的范圍內(nèi)對鉑制坩堝內(nèi)的調(diào)合碎玻璃進行加熱、熔融，得到熔融玻璃(熔融工序)。之后，將坩堝的溫度升溫至澄清溫度(900℃～1450℃的范圍)，進行澄清(澄清工序)。接著，將坩堝的溫度降溫至均質(zhì)化溫度，利用攪拌器具攪拌從而進行均質(zhì)化(均質(zhì)化工序)。需要說明的是，熔融爐內(nèi)的容積(收納坩堝的耐火物制的爐內(nèi)的空間體積)和熔融物在熔融爐內(nèi)的滯留時間(從將碎玻璃投入至鉑熔融容器至熔融玻璃由熔融容器流出為止的時間)示于表4。另外，在實施熔融工序、澄清工序、均質(zhì)化工序時，根據(jù)需要進行提高熔融玻璃中的水分量的操作。具體而言，將鉑制導管從熔融爐外插入至配置于爐內(nèi)的鉑制坩堝內(nèi)，通過該鉑制導管向鉑制坩堝內(nèi)的空間供給水蒸汽(H2O100體積％)。如此，向熔融氣氛加添水蒸汽是通過向大氣加添水蒸汽來進行的。所供給的水蒸汽的流量示于表4。另外，根據(jù)需要從設置于坩堝下部的管，在熔融物中進行水蒸汽(H2O100體積％)的鼓泡。如此，熔融物內(nèi)的水蒸汽鼓泡是通過對大氣氣氛中的熔融物、或在大氣中加添了水蒸汽的熔融氣氛中的熔融物進行水蒸汽鼓泡來進行的。所供給的水蒸汽的流量示于表4。需要說明的是，表4中所示出的水蒸汽的流量為換算為常溫、常壓下的流量，單位為升/分鐘。另外，在不向坩堝內(nèi)供給水蒸汽的情況下，在并未蓋上鉑制的蓋而使熔融容器開放的狀態(tài)，于大氣氣氛下進行從熔解工序經(jīng)由澄清工序至均質(zhì)化工序為止的全部工序。[表4]在大氣氣氛中，使如此均質(zhì)化后的熔融玻璃從安裝于坩堝底部的鉑制的玻璃流出導管流出(流出工序)，使其流入至配置于流出導管下方的鑄模中，由此成型得到長條狀的玻璃塊(寬150mm×厚10mm)(成型工序)。之后，在大氣氣氛中，以+100℃/小時的速度使上述玻璃塊升溫，在各自的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度附近保持1.5小時～8小時，以-10℃/小時的速度進行降溫(退火(anneal)工序)，由此得到去除了變形(distortion)的光學玻璃試樣。[光學玻璃的評價]所得到的光學玻璃試樣(試料11～試料84)的各種物性如下進行測定、評價。[1]玻璃組成適量采取光學玻璃試樣，對其進行酸和堿的處理，使用感應耦合等離子體質(zhì)量分析法(ICP-MS法)、離子色譜(chromatograph)法，對各成分的含量進行定量，由此進行測定，確認到與氧化物組成I～VIII一致。[2]折射率nd、阿貝值νd和玻璃化轉(zhuǎn)變溫度Tg在制作光學玻璃試樣時，將經(jīng)過均質(zhì)化工序的熔融玻璃澆鑄至鑄模中從而進行成型，保持在玻璃化轉(zhuǎn)變溫度附近的溫度后，以10℃/小時的降溫速度進行冷卻，制作得到測定用試料。關于所得到的測定用試料，利用由日本光學硝子工業(yè)會標準所規(guī)定的折射率測定法，進行折射率nd、ng、nF、nc的測定。進一步，由這些折射率的測定值算出阿貝值νd。接著，對光學玻璃試樣進行加工，制作得到圓柱狀的測定用試料(直徑5mm、高度20mm)。對于得到的測定用試料，使用熱機械分析裝置(TMA)，在升溫速度為+10℃/分鐘的條件下對玻璃化轉(zhuǎn)變溫度Tg進行測定。需要說明的是，這些特性值起因于玻璃組成，因此在將相同的批次原料作為玻璃原料的光學玻璃試樣中確認到為實質(zhì)上相同的值。結(jié)果示于表5。[3]βOH對光學玻璃試樣進行加工，準備兩面互相平行且光學研磨成平坦的厚度為1mm的板狀玻璃試料。從與該板狀玻璃試料的研磨面垂直的方向入射光，使用分光光度計分別對于波長為2500nm下的外部透過率A和波長為2900nm下的外部透過率B進行測定，由下述式(1)算出βOH。βOH＝-[ln(B/A)]/t···(1)上述式(1)中，ln為自然對數(shù)，厚度t相當于上述兩個平面的間隔。另外，外部透過率包括玻璃試料表面處的反射損失，其是透過光的強度對于入射至玻璃試料的入射光的強度的比(透過光強度/入射光強度)。另外，βOH值越高則意味著玻璃中含有更多的水。結(jié)果示于表8和圖2。圖2所示的是按照不同的玻璃組成對各光學玻璃試樣的βOH進行標繪而得到的圖。在圖2中，實線表示基于下述式(2)的規(guī)定而將實施例和比較例隔開的邊界線。βOH≥0.4891×ln(1/HR)+2.48···(2)需要說明的是，隔開各組成的實施例和比較例的邊界的值(可期待本發(fā)明的效果的βOH的下限值)可以由上述式(2)算出。即，通過表3所示的上述組成比，算出HR(玻璃中的TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的各成分的含量的總量(摩爾％))，并導入上述式(2)?；诟餮趸锝M成算出的值示于表8。βOH的單位為mm-1。[4]T450(H)在大氣氣氛中，以+100℃/小時的速度使光學玻璃試樣升溫，在規(guī)定的保持溫度保持100小時，然后以-30℃/小時的速度降溫，由此來進行熱處理。需要說明的是，保持溫度根據(jù)組成而有所不同，因此，根據(jù)各自的光學玻璃試樣的氧化物組成來采用表6所示的溫度。[表6]對熱處理后的光學玻璃試樣進行加工，準備兩面互相平行且光學研磨成平坦的厚度為10mm的板狀玻璃試料。對于如此得到的板狀玻璃試料，使用分光光度計來求出450nm下的外部透過率T450(H)。T450(H)的值越大則意味著透過率越優(yōu)異，可進一步降低玻璃的著色。結(jié)果示于表8。[5]Pt含量適量采取光學玻璃試樣，對其進行堿溶解，從而進行Pt的分離處理后，利用ICP-MS法對玻璃中的Pt量進行定量。結(jié)果示于表8。[6]著色度λ80和λ70首先，在與T450(H)的情況相同的條件下對光學玻璃試樣進行熱處理。對熱處理后的光學玻璃試樣進行加工，準備兩面互相平行且光學研磨成平坦的厚度為10mm±0.1mm的板狀玻璃試料。使光從與該板狀玻璃試料的研磨面垂直的方向入射，使用分光光度計對波長為280nm～700nm的范圍的包含表面反射損失的分光透過率進行測定，分別將分光透過率(外部透過率)為80％和70％的波長作為著色度λ80和λ70。λ80和λ70的值均意味著，它們的值越小則玻璃的著色越少。結(jié)果示于表8。需要說明的是，關于由λ80評價的試料，在示于表8的結(jié)果中加添了下劃線。[7]T450(L)制作光學玻璃試樣時，采取0.5cc～0.7cc的經(jīng)過均質(zhì)化工序的熔融玻璃，使其流入至浮法成型用的鑄模(該鑄模的結(jié)構(gòu)為：接受熔融玻璃的凹部由多孔質(zhì)體構(gòu)成，氣體通過多孔質(zhì)體從凹部表面噴出)的凹部，從凹部噴出氣體，向凹部上的熔融玻璃塊施加向上的風壓，以上浮狀態(tài)對玻璃塊進行成型。之后，以+100℃/小時的速度使上述玻璃塊升溫，以規(guī)定的保持溫度和保持時間進行保持，然后以-30℃/小時的速度降溫，由此得到熱處理后的球狀光學玻璃試樣。需要說明的是，保持溫度和保持時間根據(jù)組成而有所不同，因此根據(jù)各自的光學玻璃試樣的氧化物組成來采用表7所示的溫度和時間。[表7]對得到的球狀光學玻璃試樣進行加工，準備得到了兩面互相平行且光學研磨成平坦的厚度為5mm的板狀玻璃試料。對于如此得到的板狀玻璃試料，使用分光光度計來求出450nm下的外部透過率T450(L)。T450(L)的值越大則意味著透過率越優(yōu)異，以短時間的熱處理也可降低玻璃的著色。[8]氣泡消除制作光學玻璃試樣時，采取40cc的開始澄清工序之前的熔融玻璃(玻璃熔液)，在大氣中于另一個鉑坩堝中進行一定時間的澄清，在鉑坩堝中對玻璃熔液進行冷卻，使其固化。在該過程中，將著色降低至能夠?qū)ΣＡе兴械臍馀莸臄?shù)量進行統(tǒng)計的程度。接著，將固化后的玻璃從鉑坩堝中取出。對于如此得到的測定用試樣，使用光學顯微鏡(倍率為20倍～100倍)對玻璃內(nèi)部進行放大觀察(100倍)，對玻璃中所含有的氣泡的數(shù)量進行統(tǒng)計。對于澄清時間不同的測定用試樣分別進行同樣的觀察，將玻璃中殘留的氣泡數(shù)量為100個/kg以下的測定用試料的澄清時間作為氣泡消除的時間來進行評價。氣泡消除時間越短則澄清性越優(yōu)異。結(jié)果示于表8。[表8]如表8和圖2所示，光學玻璃試樣的βOH滿足上述式(2)的本發(fā)明的玻璃的情況下，可以確認到：基于熱處理的透過率改善效果非常大、且來源于熔融容器的Pt的融入量也會大幅降低，因此發(fā)揮出優(yōu)異的透過率(試料13～試料16、試料24～試料26、試料33～試料35、試料43～試料46、試料53～試料56、試料63～試料66、試料72、試料73和試料82～試料84)。另一方面，玻璃的βOH不滿足上述式(2)的情況下相當于本發(fā)明的比較例，可以確認到，這種情況下，基于熱處理的透過率改善效果小、且來源于熔融容器的Pt的融入量也多，因此透過率較低(試料11、試料12、試料21～試料23、試料31、試料32、試料41、試料42、試料51、試料52、試料61、試料62、試料71和試料81)。另外，本發(fā)明的玻璃的情況下，可以確認到：與相當于本發(fā)明的比較例的玻璃的情況相比，能夠以短時間的熱處理得到充分的透過率提高效果，并且氣泡消除所需的時間也短。即，本發(fā)明的玻璃的情況下，可以格外地縮短澄清工序和熱處理工序所需的時間，在光學玻璃的制造中可以降低生產(chǎn)成本、并且提高生產(chǎn)性。(實施例2)向批次原料V中添加氧化銻(Sb2O3)作為玻璃原料，除此之外，在與實施例1的試料51～試料56相同的條件下制作光學玻璃試樣(試料51a～試料56a)。氧化銻的添加量示于表9。需要說明的是，單位為相對于批次原料100質(zhì)量％的ppm。[光學玻璃的評價]所得到的光學玻璃試樣(試料51a～試料56a)的各種物性利用與實施例1的情況相同的條件進行測定、評價。其結(jié)果為，折射率nd、阿貝值νd和玻璃化轉(zhuǎn)變溫度Tg實質(zhì)上與實施例1的氧化物組成V所示的值相同。其它結(jié)果示于表9。如表9所示，可以確認到：玻璃的βOH值不會因玻璃中的氧化銻的有無而發(fā)生實質(zhì)性地變化(試料51～試料56和試料51a～試料56a)。另外，使用添加了氧化銻的批次原料的情況下，在本發(fā)明涉及的光學玻璃試樣中，也在熱處理后確認到了優(yōu)異的透過率，并確認到玻璃中的Pt的融入量得以降低(試料53a～試料56a)。(實施例3)對實施例1和實施例2中制作得到的光學玻璃試樣(玻璃塊)進行分割，根據(jù)需要進一步實施加工，得到與各光學玻璃對應的模壓成型用玻璃坯料。在大氣中對如此得到的模壓成型用玻璃坯料進行加熱、軟化，然后進行模壓成型，制作得到近似于透鏡形狀的光學元件毛坯。接著，在大氣中對得到的光學元件毛坯進行退火，進一步進行磨削、研磨等加工，制作得到與實施例1和實施例2的各試料對應的透鏡、棱鏡等玻璃制光學元件。需要說明的是，退火時的降溫速度按照光學元件的折射率為所期望的值的方式進行設定。另外，玻璃的模壓成型方法、透鏡毛坯的退火方法、磨削方法、研磨方法均可以使用公知的方法。對于使用本發(fā)明涉及的光學玻璃試樣(試料13～試料16、試料24～試料26、試料33～試料35、試料43～試料46、試料53～試料56、試料63～試料66、試料72、試料73、試料82～試料84和試料53a～試料56a)制作得到的光學元件，確認到由于在從熔融玻璃的成型至光學元件毛坯的加工為止的期間于大氣等氧化性氣氛中接受熱處理，其著色得到大幅的降低。另一方面，對于使用相當于本發(fā)明的比較例的光學玻璃試樣玻璃(試料11、試料12、試料21～試料23、試料31、試料32、試料41、試料42、試料51、試料52、試料61、試料62、試料71、試料81、試料51b和試料52b)制作得到的光學元件，確認到其在從熔融玻璃的成型至光學元件毛坯的加工為止的期間即使經(jīng)由大氣等氧化性氣氛中的熱處理，也會殘留有著色，著色的降低效果低。[第1變形例涉及的實施例]接著，從第1變形例的觀點出發(fā)，按照不同的玻璃的折射率nd對第1實施例的實施例1中制作得到的光學玻璃試樣的βOH進行標繪，將得到的圖示于圖5。在圖5中，實線表示基于下述式(6)的規(guī)定而將實施例和比較例隔開的邊界線。βOH≥181.39×nd-3-325.75×nd-2+194.85×nd-1-38.1···(6)此處，式(6)中的nd表示所述玻璃的折射率。[第2變形例涉及的實施例]接著，示出第2變形例涉及的實施例。需要說明的是，關于第2變形例，其也并不限于以下的實施例。需要說明的是，以下重新編實施例的序號。(實施例1～實施例6)將批次原料粗熔解而制作得到碎玻璃，將碎玻璃投入至鉑制坩堝，然后進行加熱、熔融、成型，按照以下的步驟制作得到示于表1和表2的No.1～No.4的各光學玻璃。首先，最先對磷酸鹽、正磷酸、氧化物、碳酸鹽、硝酸鹽、硫酸鹽進行稱量，充分混合，從而得到調(diào)合后的原料(批次原料)，將該批次原料投入至石英制容器中，在800℃～1400℃的范圍對No.1和No.2的光學玻璃進行加熱、在液相溫度LT～1300℃的范圍對No.3和No.4的光學玻璃進行加熱，得到熔融玻璃，將該熔融玻璃滴加至水中，從而制作得到碎玻璃原料。接著，使碎玻璃原料干燥后，對碎玻璃原料進行再調(diào)合，投入至鉑制坩堝(熔融容器)，然后蓋上鉑制的蓋。在該狀態(tài)下，對于鉑制坩堝內(nèi)的碎玻璃原料，No.1和No.2的光學玻璃的情況下在該碎玻璃原料的玻璃組成的液相溫度LT～1300℃的范圍內(nèi)進行加熱、No.3和No.4的光學玻璃的情況下在該碎玻璃原料的玻璃組成的液相溫度LT～1250℃的范圍內(nèi)進行加熱，將碎玻璃原料熔解，從而進行熔融玻璃化(熔解工序)。進一步，在No.1和No.2的光學玻璃的情況下，將熔融玻璃升溫至液相溫度LT～1400℃的范圍內(nèi)而進行澄清(澄清工序)后，降溫至液相溫度LT～1300℃的范圍內(nèi)；在No.3和No.4的光學玻璃的情況下，將熔融玻璃升溫至液相溫度LT～1300℃的范圍內(nèi)而進行澄清(澄清工序)后，降溫至液相溫度LT～1250℃的范圍內(nèi)，然后分別進行攪拌、均質(zhì)化(均質(zhì)化工序)，使進行了澄清、均質(zhì)化的熔融玻璃從玻璃流出導管流出而澆鑄至鑄模中，由此成型得到玻璃塊。需要說明的是，在實施熔解工序、澄清工序、均質(zhì)化工序時，從設置于鉑制的蓋處的開口部向鉑制坩堝內(nèi)插入鉑制導管，根據(jù)需要通過該鉑制導管向鉑制坩堝內(nèi)的空間供給水蒸汽。供給至鉑制坩堝內(nèi)的單位時間的水蒸汽流量示于表10。需要說明的是，表10中所示的水蒸汽流量為換算為常溫下的流量的值，單位為升/分鐘。另外，在不向坩堝內(nèi)供給水蒸汽的情況下，利用沒有開口部鉑制的蓋將鉑制坩堝密封，從熔解工序經(jīng)由澄清工序至均質(zhì)化工序為止的期間對鉑制坩堝內(nèi)進行氣密化，從而抑制了熔解工序中的源于碎玻璃原料和熔融玻璃的水分的蒸發(fā)散逸。接著，在大氣中，利用2小時將No.1和No.2的光學玻璃的玻璃塊從25℃升溫至600℃，在600℃進行退火(熱處理)，進行降低玻璃塊(光學玻璃用坯料)的著色的操作。之后，以-30℃/小時的降溫速度將玻璃塊冷卻至常溫。需要說明的是，將玻璃塊保持在600℃的時間為1小時。另外，關于No.3和No.4的光學玻璃的上述玻璃塊，在大氣中，利用2小時將其從25℃升溫至570℃，在570℃進行退火(熱處理)，進行降低玻璃塊(光學玻璃用坯料)的著色的操作。之后，以-30℃/小時的降溫速度將玻璃塊冷卻至常溫。需要說明的是，將玻璃塊保持在570℃的時間為4小時30分鐘。退火后，對玻璃塊(光學玻璃)的βOH值、λτ80、折射率nd、阿貝值νd、玻璃化轉(zhuǎn)變溫度Tg進行測定。關于No.1和No.3的光學玻璃，將βOH值、T450、λτ80值示于表10，將No.1～No.4的各光學玻璃的折射率nd、阿貝值νd、玻璃化轉(zhuǎn)變溫度Tg示于表1和表2。需要說明的是，示于表1的折射率nd、阿貝值νd的測定值是使用以每小時30℃的冷卻速度進行冷卻的試料而測定得到的值；關于液相溫度LT的測定值，對試料進行再加熱，保持2小時后，冷卻至室溫，利用光學顯微鏡確認玻璃內(nèi)部有無結(jié)晶析出，將未確認到結(jié)晶的最低溫度作為液相溫度。表10的實施例1～實施例3為未從鉑制導管向熔融容器內(nèi)導入水蒸汽而制作得到的光學玻璃的數(shù)據(jù)，實施例4～實施例6為從鉑制導管向熔融容器內(nèi)導入水蒸汽而制作得到的光學玻璃的數(shù)據(jù)。實施例1～實施例3中，通過使用正磷酸原料、并且提高熔融容器的氣密性，從而將水分導入至熔融玻璃、并且抑制了水蒸汽從熔融容器散逸。進一步，在實施例4～實施例6中，熔融容器內(nèi)的水蒸汽分壓也積極地得到了提高。若對實施例1～實施例3的光學玻璃的T450、λτ80和實施例4～實施例6的光學玻璃的T450、λτ80進行比較可知：積極地提高了熔融容器內(nèi)的水蒸汽分壓的實施例4～實施例6的光學玻璃的βOH值大，實現(xiàn)了更大幅度的著色程度的降低。通過如此進行熱處理，可以得到著色小的表1的No.1和表2的No.3中所示的組成的光學玻璃。[表10]需要說明的是，在實施例1～實施例6中，即使分別將制作得到的光學玻璃由示于表1的No.1的組成的光學玻璃變更為示于No.2的組成的光學玻璃、由No.3的組成的光學玻璃變更為No.4的組成的光學玻璃，也可以大幅度減小著色程度。另外，在實施例1～實施例6中，使用了鉑制坩堝作為熔融容器，但即使使用鉑合金制坩堝、金制坩堝、金合金制坩堝來制作光學玻璃，對得到的的光學玻璃進行熱處理，也可以得到著色程度大幅度減小的光學玻璃。進一步，在實施例4～實施例6中，通過導管向蓋著蓋的鉑制坩堝內(nèi)供給水蒸汽，但即使通過向鉑坩堝內(nèi)的熔融玻璃中吹入水蒸汽而進行鼓泡也可以得到同樣的效果，這在將制作的光學玻璃的組成變更為表1所示的No.2和表2所示的No.4的組成的情況下也是同樣的。另外，在實施例4～實施例6中，作為向鉑制坩堝內(nèi)供給的水蒸汽，使用了通過使用鍋爐使水沸騰而得到的水蒸汽。但是，制作光學玻璃坯料時，也可以適當?shù)乩糜善渌椒ǖ玫降乃羝?。例如，也可以通過向收納有鉑制坩堝等熔融容器的耐火物制的玻璃熔解爐內(nèi)噴射霧狀的水，從而進行水蒸汽化，提高玻璃熔解爐內(nèi)部和熔融容器內(nèi)部的氣氛的水蒸汽分壓。或者，還可以使用泵將水供給至玻璃熔解爐中，利用熔解爐內(nèi)的熱使水沸騰，從而進行水蒸汽化，提高玻璃熔融氣氛中的水蒸汽分壓。即使利用這些方法都能夠提高光學玻璃用坯料中的含水量。(比較例1)取下鉑制蓋從而使熔融容器氣氛開放，除此之外，按照與實施例1～實施例3同樣的方法制作得到玻璃塊(光學玻璃用坯料)，之后按照與實施例1～實施例6同樣的方法進行熱處理。但是，熱處理后的玻璃塊(光學玻璃)的著色程度大于實施例1～實施例6。另外，對于玻璃組成，分別以No.2和No.4的組成來替代No.1和No.3的組成，除此之外，與比較例1同樣制作玻璃塊(光學玻璃用坯料)，進行熱處理。熱處理后的玻璃塊(光學玻璃)的著色程度大于實施例1～實施例6。(比較例2)代替水蒸汽，向熔融容器內(nèi)導入氮氣，除此之外，按照與實施例4～實施例6同樣的方法制作得到玻璃塊(光學玻璃用坯料)，之后按照與實施例1～實施例6同樣的方法進行熱處理。與比較例1的玻璃塊(光學玻璃)相比，熱處理后的玻璃塊(光學玻璃)的著色程度非常大。(比較例3)代替水蒸汽，向熔融容器內(nèi)導入一氧化碳氣體等還原性氣體，除此之外，按照與實施例4～實施例6同樣的方法制作得到玻璃塊(光學玻璃用坯料)，之后按照與實施例1～實施例6同樣的方法進行熱處理。與比較例1的玻璃塊(光學玻璃)相比，熱處理后的玻璃塊(光學玻璃)的著色程度非常大。需要說明的是，若提高還原性氣體的濃度，則被還原的玻璃成分與鉑坩堝合金化，產(chǎn)生對坩堝的破壞。這在將玻璃組成變更為表1所示的No.2和表2所示的No.4的組成的情況下也是同樣的。(熱處理前后的玻璃塊的著色程度的具體觀察結(jié)果)表11中示出了各實施例和比較例制作得到的玻璃塊的熱處理前后的著色程度的觀察結(jié)果。需要說明的是，著色程度是通過下述方法進行評價的：將平面形狀大致為圓形的玻璃塊配置于白色的紙張上，在室內(nèi)光下目測進行觀察，由此來評價著色程度。需要說明的是，用于觀察的所有實施例和比較例的玻璃塊的厚度幾乎是相同的。另外，表11中所示出的透明度的評價標準如下所示。A：玻璃塊(光學玻璃)有淡淡的著色，但透明度高，能夠充分確認到位于玻璃塊(光學玻璃)下方的紙張的白度的程度(高透明度)。B：玻璃塊(光學玻璃)有著色，但透明度為能夠充分確認到位于玻璃塊(光學玻璃)下方的紙張的程度(中透明度)。C：玻璃塊(光學玻璃)有深著色，僅為剛好能夠確認到位于玻璃塊(光學玻璃)下方的紙張的程度的低透明度(低透明度)。D：玻璃塊(光學玻璃)完全不透明，完全無法確認到位于玻璃塊(光學玻璃)下方的紙張的存在(不透明)。(鉑混入等的確認)在實施例1～實施例6和比較例1～比較例3中所使用的熱處理后的玻璃塊中，除了透明度的評價為D的示例，利用光學顯微鏡對玻璃塊的內(nèi)部進行觀察。其結(jié)果為，無論在哪一個玻璃塊中，在其內(nèi)部均未確認到混入的鉑雜質(zhì)和析出的結(jié)晶。另外，使用ICP發(fā)光分光法對實施例1～實施例6和比較例1～比較例3中所使用的玻璃塊的鉑熔解量進行測定，結(jié)果為均小于2ppm。(實施例7)將實施例1～實施例6中制作得到的光學玻璃加工為模壓成型用玻璃坯料，進行加熱、軟化，然后進行模壓成型，制作得到光學元件毛坯。進一步，對光學元件毛坯進行加工，制作得到的球面透鏡、棱鏡等光學元件。進一步，在透鏡表面、棱鏡表面涂布防反射膜，從而得到最終產(chǎn)品。對于示于表1的No.2和示于表2的NO.4的光學玻璃，也按照同樣的方法制作得到模壓成型用玻璃坯料、光學元件毛坯、光學元件。以下，對主要的實施方式和各種變形例進行總結(jié)概括。第1變形例涉及的實施方式中的優(yōu)選的玻璃中，折射率nd為1.75以上，下述式(1)中示出的βOH值滿足下述式(6)所表示的關系。βOH＝-[ln(B/A)]/t···(1)βOH≥181.39×nd-3-325.75×nd-2+194.85×nd-1-38.1···(6)[式(1)中，t表示外部透過率測定中所使用的所述玻璃的厚度(mm)；A表示對于所述玻璃使光從與其厚度方向平行的方向入射時對波長2500nm的外部透過率(％)；B表示對于所述玻璃使光從與其厚度方向平行的方向入射時對波長2900nm的外部透過率(％)。另外，ln為自然對數(shù)。式(6)中，nd表示所述玻璃的折射率。]需要說明的是，βOH的單位為mm-1。第1變形例涉及的實施方式中的優(yōu)選的玻璃中，玻璃中的貴金屬的含量為4ppm以下。第1變形例涉及的實施方式中的優(yōu)選的玻璃中，含有P2O5作為玻璃成分。第2變形例涉及的第1實施方式中的優(yōu)選的玻璃是折射率nd為1.9以上且小于1.97的氧化物玻璃，其含有選自TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3中的至少一種氧化物作為玻璃成分，其特征在于，TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的總含量為30mol％～60mol％的范圍內(nèi)，并且，下述式(1)所示的βOH值為0.1mm-1以上。βOH＝-ln(B/A)/t···(1)[式(1)中，t表示外部透過率測定中所使用的所述光學玻璃的厚度(mm)；A表示對于所述光學玻璃使光從與其厚度方向平行的方向入射時對波長2500nm的外部透過率(％)；B表示對于所述光學玻璃使光從與其厚度方向平行的方向入射時對波長2900nm的外部透過率(％)。另外，ln為自然對數(shù)。]第2變形例涉及的第1實施方式中的優(yōu)選的玻璃的特征在于，在15mol％～35mol％的范圍內(nèi)含有P2O5作為玻璃成分。第2變形例涉及的第2實施方式中的優(yōu)選的玻璃是折射率nd為1.97以上的氧化物玻璃，其含有選自TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3中的至少一種氧化物作為玻璃成分，其特征在于，TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的總含量為40mol％～80mol％的范圍內(nèi)，并且，下述式(1)所示的βOH值為0.1mm-1以上。βOH＝-ln(B/A)/t···(1)[式(1)中，t表示外部透過率測定中所使用的所述光學玻璃的厚度(mm)；A表示對于所述光學玻璃使光從與其厚度方向平行的方向入射時對波長2500nm的外部透過率(％)；B表示對于所述光學玻璃使光從與其厚度方向平行的方向入射時對波長2900nm的外部透過率(％)。另外，ln為自然對數(shù)。]第2變形例涉及的第2實施方式中的優(yōu)選的玻璃的特征在于，在10mol％～35mol％的范圍內(nèi)含有P2O5作為玻璃成分。第2變形例涉及的第1實施方式和第2實施方式中的優(yōu)選的玻璃的特征在于，滿足下式(11)。λτ80＜aX+b···(11)[式(11)中，λτ80表示內(nèi)部透過率為80％時的波長(nm)，該內(nèi)部透過率是通過下述方法計算得到：對于所述光學玻璃使光從與其厚度方向平行的方向入射，此時在波長為280nm～700nm的范圍對內(nèi)部透過率進行測定后，基于該測定得到的內(nèi)部透過率，計算出假定所述光學玻璃的厚度為10mm時的上述內(nèi)部透過率；a表示常數(shù)(1.8359nm/mol％)；b表示常數(shù)(351.06nm)；X表示TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的總含量(mol％)。]第2變形例涉及的第1實施方式和第2實施方式中的優(yōu)選的玻璃的特征在于，按Sb2O3換算，含有的氧化銻小于1000ppm。進一步，主要實施方式和上述變形例中優(yōu)選的玻璃為玻璃中所含有的TiO2、Nb2O5、WO3和Bi2O3的總含量為25摩爾％以上的玻璃、更優(yōu)選為30摩爾％以上的玻璃、進一步優(yōu)選為35摩爾％以上的玻璃。主要實施方式和上述變形例中優(yōu)選的玻璃為以摩爾％表示時的P2O5的含量大于SiO2的含量的玻璃。主要實施方式和上述變形例中優(yōu)選的玻璃為以摩爾％表示時的P2O5的含量大于B2O3的含量的玻璃。主要實施方式和上述變形例中優(yōu)選的玻璃為以摩爾％表示時的P2O5的含量多于SiO2和B2O3的總含量的玻璃。主要實施方式和上述變形例中優(yōu)選的玻璃為P2O5的含量為10摩爾％以上的玻璃。主要實施方式和上述變形例中優(yōu)選的玻璃為P2O5的含量為40摩爾％以下的玻璃。主要實施方式和上述變形例中優(yōu)選的玻璃中，GeO2的含量為0摩爾％～10摩爾％、更優(yōu)選為0摩爾％～5摩爾％、進一步優(yōu)選為0摩爾％～3摩爾％、更加優(yōu)選為0摩爾％～2摩爾％、更進一步優(yōu)選為0摩爾％～1摩爾％、再更進一步優(yōu)選為0摩爾％～0.5摩爾％。主要實施方式和上述變形例中優(yōu)選的玻璃中，TeO2的含量為0摩爾％～10摩爾％、更優(yōu)選為0摩爾％～5摩爾％、進一步優(yōu)選為0摩爾％～3摩爾％、更加優(yōu)選為0摩爾％～2摩爾％、更進一步優(yōu)選為0摩爾％～1摩爾％、再更進一步優(yōu)選為0摩爾％～0.5摩爾％。主要實施方式和上述變形例中優(yōu)選的玻璃中，Sb2O3的含量為0ppm以上且小于1000ppm，進一步優(yōu)選的玻璃中，Sb2O3的含量為900ppm以下，更加優(yōu)選的玻璃中，Sb2O3的含量為800ppm以下，更進一步優(yōu)選的玻璃中，Sb2O3的含量為700ppm以下，更加進一步優(yōu)選的玻璃中，Sb2O3的含量為600ppm以下，再更加進一步優(yōu)選的玻璃中，Sb2O3的含量為500ppm以下，并且以下按照400ppm、300ppm、200ppm、100ppm的順序，值越小，則越是優(yōu)選的。也可以不含有Sb2O3。主要實施方式和上述變形例中優(yōu)選的玻璃中，P2O5、SiO2、B2O3、TiO2、Nb2O5、WO3、Bi2O3、MgO、CaO、SrO、BaO、ZnO、Li2O、Na2O、K2O、Al2O3、ZrO2、GeO2、TeO2和Sb2O3的總含量為90摩爾％以上、更優(yōu)選為92摩爾％以上、進一步優(yōu)選為95摩爾％以上、更加優(yōu)選為96摩爾％以上、更進一步優(yōu)選為97摩爾％以上、更加進一步優(yōu)選為98摩爾％以上、再更加進一步優(yōu)選為超過99摩爾％。在主要實施方式和上述變形例中，從降低對環(huán)境的負荷的觀點出發(fā)，玻璃優(yōu)選實質(zhì)不含有Pb、As、Cd、U、Th、Tl。在主要實施方式和上述變形例中，玻璃優(yōu)選實質(zhì)不含有Cu、Cr、Mn、Fe、Co、Ni、V、Mo、Nd、Eu、Er、Tb、Ho、Pr。主要實施方式和上述變形例中優(yōu)選的玻璃含有貴金屬，并且貴金屬的含量為4ppm以下。對于玻璃中所含有的貴金屬的含量的更優(yōu)選的上限量，按照3ppm、2.7ppm、2.5ppm、2.2ppm、2.0ppm、1.8ppm、1.6ppm、1.4ppm、1.2ppm、1.1ppm、1.0ppm、0.9ppm的順序，值越低，則越為優(yōu)選的上限值。主要實施方式和上述變形例中優(yōu)選的玻璃含有Pt，并且Pt的含量為4ppm以下。對于玻璃中所含有的Pt的含量的更優(yōu)選的上限量，按照3ppm、2.7ppm、2.5ppm、2.2ppm、2.0ppm、1.8ppm、1.6ppm、1.4ppm、1.2ppm、1.1ppm、1.0ppm、0.9ppm的順序，值越低，則越為優(yōu)選的上限值。主要實施方式和上述變形例中優(yōu)選的玻璃中，折射率nd為1.75以上、更優(yōu)選為1.80以上、進一步優(yōu)選為1.85以上、更加優(yōu)選為1.90以上。主要實施方式和上述變形例中優(yōu)選的玻璃為光學玻璃。