合成氨化工尾氣的深冷精餾液化系統(tǒng)及方法
【專利摘要】本發(fā)明屬于深冷【技術(shù)領(lǐng)域】，具體涉及一種合成氨化工尾氣的深冷精餾液化系統(tǒng)及方法。本發(fā)明系統(tǒng)包括氮?dú)庋h(huán)壓縮機(jī)組以及設(shè)置在冷箱內(nèi)的主換熱器、增壓透平膨脹機(jī)、脫氫精餾塔和甲烷精餾塔；利用此系統(tǒng)分別在低電價(jià)階段和高電價(jià)階段采用不同工況運(yùn)行，改進(jìn)技術(shù)方案，不但節(jié)約了電費(fèi)，提高了生產(chǎn)效益，還能結(jié)余部分液氮，作為副產(chǎn)品出售。
【專利說明】 合成氨化工尾氣的深冷精餾液化系統(tǒng)及方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明屬于深冷【技術(shù)領(lǐng)域】，具體涉及一種合成氨化工尾氣的深冷精餾液化系統(tǒng)及方法。
【背景技術(shù)】
[0002]合成氨化工尾氣主要含有甲烷、氫、氬、氮等組分，并含有微量的水、氨、二氧化碳。其中，氫、氮是合成氨的原料，回收之后，可以進(jìn)一步提高合成氨的產(chǎn)量。甲烷則是天然氣的主要成分，具有很好的再回收價(jià)值，可深冷液化得到液化天然氣產(chǎn)品。
[0003]對于深冷液化裝置，主要依靠電力提供能量以實(shí)現(xiàn)產(chǎn)品的液化。而在日常生產(chǎn)過程中，工業(yè)用電一般都存在較大的晝夜電價(jià)差異。若不考慮分階段電價(jià)運(yùn)行深冷裝置，會造成電費(fèi)成本的浪費(fèi)，降低生產(chǎn)效益。由于合成氨尾氣的排放是連續(xù)的，且是高壓、易爆介質(zhì)，儲存的成本很高，所以無法簡單地通過提高或降低裝置的處理尾氣量來實(shí)現(xiàn)差異電價(jià)的利用。另外，傳統(tǒng)的裝置一般按照單一工況設(shè)計(jì)，不具備變工況的能力，也無法實(shí)現(xiàn)差異電價(jià)的利用。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0004]針對上述問題，本發(fā)明提供了一種合成氨化工尾氣的深冷精餾液化系統(tǒng)及方法。本發(fā)明針對分階段電價(jià)，改進(jìn)技術(shù)方案，不但節(jié)約了電費(fèi)，提高了生產(chǎn)效益，還能結(jié)余部分液氮，作為副產(chǎn)品出售。
[0005]本發(fā)明通過以下技術(shù)方案實(shí)現(xiàn):
一種合成氨化工尾氣的深冷精餾液化系統(tǒng)，包括氮?dú)庋h(huán)壓縮機(jī)組、液氮儲存裝置以及設(shè)置在冷箱內(nèi)的主換熱器、增壓透平膨脹機(jī)、脫氫精餾塔和甲烷精餾塔；所述主換熱器設(shè)有高壓氮?dú)馊肟凇⒏邏旱獨(dú)獬隹?、返流氣入口、液氮出口、尾氣入口、冷卻尾氣出口、冷卻尾氣入口、液化尾氣出口、富氫氣入口、富氮?dú)馊肟凇⒌蛪旱獨(dú)獬隹?、富氮?dú)獬隹诤透粴錃獬隹?；所述氮?dú)庋h(huán)壓縮機(jī)組入口連通氮?dú)庠醇爸鲹Q熱器的低壓氮?dú)獬隹?，其出口連通增壓透平膨脹機(jī)增壓端入口，增壓透平膨脹機(jī)增壓端出口再連通主換熱器高壓氮?dú)馊肟?，主換熱器高壓氮?dú)獬隹谶B通增壓透平膨脹機(jī)膨脹端入口，增壓透平膨脹機(jī)膨脹端出口再連通主換熱器返流氣入口，主換熱器液氮出口分別連通脫氫精餾塔上部、甲烷精餾塔上部和冷箱外的液氮儲存裝置；所述液氮儲存裝置又連通甲烷精餾塔上部液氮入口 ；所述主換熱器尾氣入口連通合成氨尾氣源，其冷卻尾氣出口連通甲烷精餾塔蒸發(fā)器，甲烷精餾塔蒸發(fā)器再回來連通主換熱器冷卻尾氣入口 ；所述主換熱器的液化尾氣出口連通脫氫精餾塔入口，脫氫精餾塔底部液體餾分出口再經(jīng)脫氫精餾塔蒸發(fā)器連通甲烷精餾塔入口，甲烷精餾塔底部液化天然氣出口經(jīng)甲烷精餾塔蒸發(fā)器最后再連通冷箱外的液化天然氣儲存裝置；所述脫氫精餾塔頂部富氫氣出口連通主換熱器富氫氣入口，所述甲烷精餾塔頂部的富氮?dú)獬隹谶B通主換熱器的富氮?dú)馊肟凇?br> [0006]所述各設(shè)備之間通過管線連通，各段管線上設(shè)有閥門及儀控測點(diǎn)。[0007]所述液氮儲存裝置與甲烷精餾塔之間設(shè)有壓縮機(jī)。
[0008]—種合成氨化工尾氣的深冷精餾液化方法，包括以下步驟:
A.低電價(jià)階段運(yùn)行:
(1)冷量制取:
氮?dú)膺M(jìn)入冷箱內(nèi)，首先通過氮?dú)庋h(huán)壓縮機(jī)組加壓至2.8^3.2MPa，再進(jìn)入增壓透平膨脹機(jī)增壓至4.2^4.6MPa，然后，進(jìn)入主換熱器；在主換熱器內(nèi)90、5%的氮?dú)獗环盗鳉怏w冷卻至17(T185K，然后從主換熱器引出進(jìn)入增壓透平膨脹機(jī)膨脹至0.35、.40MPa，膨脹后的氮?dú)庠僮鳛榈蜏胤盗鳉怏w返回主換熱器參與換熱；同時，剩余5~10%氮?dú)庠谥鲹Q熱器內(nèi)繼續(xù)冷卻液化，所得液氮部分通入脫氫精餾塔和甲烷精餾塔提供塔頂噴淋液體，部分進(jìn)入儲存裝置備用；
(2)尾氣處理:
將合成氨化工尾氣經(jīng)前期預(yù)處理脫除水、二氧化碳、氨等組份后，送入冷箱；尾氣首先進(jìn)入主換熱器，初步冷卻至13(T135K后進(jìn)入甲烷精餾塔蒸發(fā)器進(jìn)一步冷卻，同時，釋放出來的熱量作為甲烷精餾塔的蒸發(fā)熱負(fù)荷；從甲烷精餾塔蒸發(fā)器出來的尾氣回到主換熱器內(nèi)再進(jìn)一步冷卻液化，然后進(jìn)入脫氫精餾塔底部，經(jīng)脫氫精餾塔精餾后在塔底得到富含甲烷的液體餾份，液體餾分經(jīng)蒸發(fā)器再進(jìn)入甲烷精餾塔，再經(jīng)過甲烷塔的精餾，甲烷塔底部的餾分再經(jīng)甲烷精餾塔蒸發(fā)器后可獲得高純液化天然氣產(chǎn)品；
(3)處理氣排出:主換熱器內(nèi)參與換熱的氮?dú)鈸Q熱后成為低壓氮?dú)夥祷氐獨(dú)庋h(huán)壓縮機(jī)組入口循環(huán)使用，尾氣處理所得富氮?dú)怏w和富氫氣體排出后，回收作為合成氨階段原料；
B.高電價(jià)階段運(yùn)行:`
(1)冷量制取:
氮?dú)膺M(jìn)入冷箱內(nèi)，首先通過氮?dú)庋h(huán)壓縮機(jī)組加壓至2.8^3.2MPa，再進(jìn)入增壓透平膨脹機(jī)增壓至4.2^4.6MPa，然后，進(jìn)入主換熱器；在主換熱器內(nèi)93、8%的氮?dú)獗环盗鳉怏w冷卻至17(T185K，然后從主換熱器引出進(jìn)入增壓透平膨脹機(jī)膨脹至0.35、.40MPa，膨脹后的氮?dú)庠僮鳛榈蜏胤盗鳉怏w返回主換熱器參與換熱；同時，剩余2~7%氮?dú)庠谥鲹Q熱器內(nèi)繼續(xù)冷卻液化，所得液氮通入脫氫精餾塔，作為精餾塔頂噴淋液；同時，低電價(jià)階段儲存的液氮通入甲烷精餾塔頂部，作為精餾塔頂噴淋液；此時，制冷系統(tǒng)所需低溫液氮量減少，可以降低氮?dú)庋h(huán)壓縮機(jī)組的流量，降低電耗；
(2)尾氣處理步驟與低電價(jià)階段相同；
(3)處理氣排出步驟與低電價(jià)階段相同。
[0009]所述高壓氮?dú)膺M(jìn)入主換熱器前，要經(jīng)循環(huán)水冷卻。
[0010]所述低電價(jià)階段儲存的液氮要經(jīng)增壓后，再通入甲烷精餾塔。
[0011 ] 本發(fā)明的積極有益效果:
本發(fā)明針對分階段電價(jià)，改進(jìn)技術(shù)方案，不但節(jié)約了電費(fèi)，提高了生產(chǎn)效益，還能結(jié)余部分液氮，作為副產(chǎn)品出售。
[0012](I)本發(fā)明實(shí)現(xiàn)了制冷系統(tǒng)多工況設(shè)計(jì)，能夠在保持尾氣處理和LNG生產(chǎn)穩(wěn)定的條件下，利用液氮，實(shí)現(xiàn)差異電價(jià)的有效利用。
[0013](2)在合成氨尾氣不足時，本發(fā)明可增加液氮產(chǎn)量作為副產(chǎn)品直接銷售。提高了裝置有效利用率，降低了設(shè)備投資風(fēng)險(xiǎn)。
[0014](3)由于可以反流液氮參與低溫精餾，極端條件下，合成氨尾氣超過設(shè)計(jì)處理量時，還可以提高裝置的處理能力上限。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0015]圖1為本發(fā)明實(shí)施例1系統(tǒng)示意圖。
[0016]圖中I為主換熱器，2為氮?dú)庋h(huán)壓縮機(jī)組，3為增壓透平膨脹機(jī)，31為增壓端，32為膨脹端，4為脫氫精餾塔，5為脫氫精餾塔蒸發(fā)器，6為甲烷精餾塔，7為甲烷精餾塔蒸發(fā)器，8液氮儲存裝置；N為氮?dú)夤芫€，LN為液氮管線，YL為尾氣管線，為富氫管線，F(xiàn)N為富氮管線，LA為富甲烷液體管線，LNG為液化天然氣管線。
【具體實(shí)施方式】
[0017]下面結(jié)合具體實(shí)施例對本發(fā)明進(jìn)一步詳細(xì)說明，但本發(fā)明不限于這些實(shí)施例。
[0018]實(shí)施例1
本實(shí)施例合成氨化工尾氣的深冷精餾液化系統(tǒng)包括氮?dú)庋h(huán)壓縮機(jī)組、液氮儲存裝置以及設(shè)置在冷箱內(nèi)的主換熱器、增壓透平膨脹機(jī)、脫氫精餾塔和甲烷精餾塔；所述主換熱器設(shè)有高壓氮?dú)馊肟?、高壓氮?dú)獬隹?、返流氣入口、液氮出口、尾氣入口、冷卻尾氣出口、冷卻尾氣入口、液化尾氣出口、富氫氣入口、富氮?dú)馊肟?、低壓氮?dú)獬隹?、富氮?dú)獬隹诤透粴錃獬隹?；所述氮?dú)庋h(huán)壓縮機(jī)組入口連通氮?dú)庠醇爸鲹Q熱器的低壓氮?dú)獬隹?，其出口連通增壓透平膨脹機(jī)增壓端入口，增壓透平膨脹機(jī)增壓端出口再連通主換熱器高壓氮?dú)馊肟?，主換熱器高壓氮?dú)獬隹谶B通增壓透平膨脹機(jī)膨脹端入口，增壓透平膨脹機(jī)膨脹端出口再連通主換熱器返流氣入口，主換熱器液氮出口分別連通脫氫精餾塔上部、甲烷精餾塔上部和冷箱外的液氮儲存裝置；所述液氮儲存裝置又連通甲烷精餾塔上部液氮入口 ；所述主換熱器尾氣入口連通合成氨尾氣源，其冷卻尾氣出口連通甲烷精餾塔蒸發(fā)器，甲烷精餾塔蒸發(fā)器再回來連通主換熱器冷卻尾氣入口 ；所述主換熱器的液化尾氣出口連通脫氫精餾塔入口，脫氫精餾塔底部液體餾分出口再經(jīng)脫氫精餾塔蒸發(fā)器連通甲烷精餾塔入口，甲烷精餾塔底部液化天然氣出口經(jīng)甲烷精餾塔蒸發(fā)器最后再連通冷箱外的液化天然氣儲存裝置；所述脫氫精餾塔頂部富氫氣出口連通主換熱器富氫氣入口，所述甲烷精餾塔頂部的富氮?dú)獬隹谶B通主換熱器的富氮?dú)馊肟?。所述各設(shè)備之間通過管線連通，各段管線上設(shè)有閥門及儀控測點(diǎn)。所述液氮儲存裝置與甲烷精餾塔之間還可增設(shè)壓縮機(jī)。
[0019]實(shí)施例2
本實(shí)施例合成氨化工尾氣的深冷精餾液化方法，包括以下步驟:
A.低電價(jià)階段運(yùn)行:
(I)冷量制取:
氮?dú)膺M(jìn)入冷箱內(nèi)，首先通過氮?dú)庋h(huán)壓縮機(jī)組加壓至3.0MPa,再進(jìn)入增壓透平膨脹機(jī)增壓至4.4MPa，然后，進(jìn)入主換熱器；在主換熱器內(nèi)94%的氮?dú)獗环盗鳉怏w冷卻至180K，然后從主換熱器引出進(jìn)入增壓透平膨脹機(jī)膨脹至0.38MPa，膨脹后的氮?dú)庠僮鳛榈蜏胤盗鳉怏w返回主換熱器參與換熱；同時，剩余6%氮?dú)庠谥鲹Q熱器內(nèi)繼續(xù)冷卻液化，所得液氮部分通入脫氫精餾塔和甲烷精餾塔提供塔頂噴淋液體，部分進(jìn)入儲存裝置備用； (2)尾氣處理:
將合成氨化工尾氣經(jīng)前期預(yù)處理脫除水、二氧化碳、氨等組份后，送入冷箱；尾氣首先進(jìn)入主換熱器，初步冷卻至133K后進(jìn)入甲烷精餾塔蒸發(fā)器進(jìn)一步冷卻，同時，釋放出來的熱量作為甲烷精餾塔的蒸發(fā)熱負(fù)荷；從甲烷精餾塔蒸發(fā)器出來的尾氣回到主換熱器內(nèi)再進(jìn)一步冷卻液化，然后進(jìn)入脫氫精餾塔底部，經(jīng)脫氫精餾塔精餾后在塔底得到富含甲烷的液體餾份，液體餾分經(jīng)蒸發(fā)器再進(jìn)入甲烷精餾塔，再經(jīng)過甲烷塔的精餾，甲烷塔底部的餾分再經(jīng)甲烷精餾塔蒸發(fā)器后可獲得高純液化天然氣產(chǎn)品；
(3)處理氣排出:主換熱器內(nèi)參與換熱的氮?dú)鈸Q熱后成為低壓氮?dú)夥祷氐獨(dú)庋h(huán)壓縮機(jī)組入口循環(huán)使用，尾氣處理所得富氮?dú)怏w和富氫氣體排出后，回收作為合成氨階段原料；
B.高電價(jià)階段運(yùn)行:
(1)冷量制取:
氮?dú)膺M(jìn)入冷箱內(nèi)，首先通過氮?dú)庋h(huán)壓縮機(jī)組加壓至3.0MPa，再進(jìn)入增壓透平膨脹機(jī)增壓至4.4MPa，然后，進(jìn)入主換熱器；在主換熱器內(nèi)97%的氮?dú)獗环盗鳉怏w冷卻至180K，然后從主換熱器引出進(jìn)入增壓透平膨脹機(jī)膨脹至0.38MPa，膨脹后的氮?dú)庠僮鳛榈蜏胤盗鳉怏w返回主換熱器參與換熱；同時，剩余3%氮?dú)庠谥鲹Q熱器內(nèi)繼續(xù)冷卻液化，所得液氮通入脫氫精餾塔，作為精餾塔頂噴淋液；同時，低電價(jià)階段儲存的液氮通入甲烷精餾塔頂部，作為精餾塔頂噴淋液；此時，制冷系統(tǒng)所需低溫液氮量減少，可以降低氮?dú)庋h(huán)壓縮機(jī)組的流量，降低電耗；
(2)尾氣處理步驟與低電價(jià)階段相同；
(3)處理氣排出步驟與低電價(jià)階段相同。
[0020]所述高壓氮?dú)膺M(jìn)入主換熱器前，要經(jīng)循環(huán)水冷卻。
[0021]所述低電價(jià)階段儲存的液氮要經(jīng)增壓后，再通入甲烷精餾塔。
[0022]以某合成氨化工廠流量為5250Nm3/h、壓強(qiáng)為1.8Mpa尾氣為例，為滿足兩個不同工況對循環(huán)氮?dú)獾男枨?，將?shí)施例1氮?dú)庋h(huán)壓縮機(jī)組配置三臺壓縮機(jī)，每臺流量為5500Nm3/h，每臺軸功率為500kw，完全與裝置運(yùn)行工況相匹配，實(shí)現(xiàn)節(jié)能降耗目的。低電價(jià)階段運(yùn)行參數(shù)見表1，運(yùn)行三臺壓縮機(jī)，保持氮?dú)庋h(huán)量為16500 Nm3/h，除滿足液化天然氣冷量需求之外還可同時制取430 Nm3/h的液氮，這部分液氮貯存于液氮貯槽內(nèi)。高電價(jià)階段運(yùn)行參數(shù)見表2，運(yùn)行兩臺氮?dú)庋h(huán)壓縮機(jī)組，保持氮?dú)庋h(huán)量為11000 Nm3/h，為滿足液化天然氣冷量需求，還需要補(bǔ)充一部分冷量來滿足裝置需求，補(bǔ)充冷量以回灌液氮形式來補(bǔ)充，液氮補(bǔ)充量為400 Nm3/h，這部分液氮來自低電價(jià)階段制取的多余液氮。
[0023]如不考慮分階段電價(jià)，每臺壓縮機(jī)流量仍按照5500 NmVh,因沒有液氮的補(bǔ)充，也不存在液氮制取，壓縮機(jī)排氣壓力降為2.4MPa，單臺軸功率為440kw。
[0024]每天低電價(jià)階段按照12小時計(jì)算，電價(jià)為0.35元/度，高電價(jià)階段按照12小時計(jì)算，電價(jià)為0.95元/度，效益對比如表3。
[0025]
【權(quán)利要求】
1.一種合成氨化工尾氣的深冷精餾液化系統(tǒng)，其特征在于:包括氮?dú)庋h(huán)壓縮機(jī)組、液氮儲存裝置以及設(shè)置在冷箱內(nèi)的主換熱器、增壓透平膨脹機(jī)、脫氫精餾塔和甲烷精餾塔；所述主換熱器設(shè)有高壓氮?dú)馊肟?、高壓氮?dú)獬隹凇⒎盗鳉馊肟?、液氮出口、尾氣入口、冷卻尾氣出口、冷卻尾氣入口、液化尾氣出口、富氫氣入口、富氮?dú)馊肟?、低壓氮?dú)獬隹?、富氮?dú)獬隹诤透粴錃獬隹?；所述氮?dú)庋h(huán)壓縮機(jī)組入口連通氮?dú)庠醇爸鲹Q熱器的低壓氮?dú)獬隹冢涑隹谶B通增壓透平膨脹機(jī)增壓端入口，增壓透平膨脹機(jī)增壓端出口再連通主換熱器高壓氮?dú)馊肟冢鲹Q熱器高壓氮?dú)獬隹谶B通增壓透平膨脹機(jī)膨脹端入口，增壓透平膨脹機(jī)膨脹端出口再連通主換熱器返流氣入口，主換熱器液氮出口分別連通脫氫精餾塔上部、甲烷精餾塔上部和冷箱外的液氮儲存裝置；所述液氮儲存裝置又連通甲烷精餾塔上部液氮入口 ；所述主換熱器尾氣入口連通合成氨尾氣源，其冷卻尾氣出口連通甲烷精餾塔蒸發(fā)器，甲烷精懼塔蒸發(fā)器再回來連通主換熱器冷卻尾氣入口 ；所述主換熱器的液化尾氣出口連通脫氫精餾塔入口，脫氫精餾塔底部液體餾分出口再經(jīng)脫氫精餾塔蒸發(fā)器連通甲烷精餾塔入口，甲烷精餾塔底部液化天然氣出口經(jīng)甲烷精餾塔蒸發(fā)器最后再連通冷箱外的液化天然氣儲存裝置；所述脫氫精餾塔頂部富氫氣出口連通主換熱器富氫氣入口，所述甲烷精餾塔頂部的富氮?dú)獬隹谶B通主換熱器的富氮?dú)馊肟凇?br> 2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的合成氨化工尾氣的深冷精餾液化系統(tǒng)，其特征在于:所述各設(shè)備之間通過管線連通，各段管線上設(shè)有閥門及儀控測點(diǎn)。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的合成氨化工尾氣的深冷精餾液化系統(tǒng)，其特征在于:所述液氮儲存裝置與甲烷精餾塔之間設(shè)有壓縮機(jī)。
4.一種合成氨化工尾氣的深冷精餾液化方法，其特征在于，包括以下步驟: A.低電價(jià)階段運(yùn)行: (1)冷量制取: 氮?dú)膺M(jìn)入冷箱內(nèi)，首先通過氮?dú)庋h(huán)壓縮機(jī)組加壓至2.8^3.2MPa，再進(jìn)入增壓透平膨脹機(jī)增壓至4.2^4.6MPa，然`后，進(jìn)入主換熱器；在主換熱器內(nèi)90、5%的氮?dú)獗环盗鳉怏w冷卻至17(T185K，然后從主換熱器引出進(jìn)入增壓透平膨脹機(jī)膨脹至0.35、.40MPa，膨脹后的氮?dú)庠僮鳛榈蜏胤盗鳉怏w返回主換熱器參與換熱；同時，剩余5~10%氮?dú)庠谥鲹Q熱器內(nèi)繼續(xù)冷卻液化，所得液氮部分通入脫氫精餾塔和甲烷精餾塔提供塔頂噴淋液體，部分進(jìn)入儲存裝置備用； (2)尾氣處理: 將合成氨化工尾氣經(jīng)前期預(yù)處理脫除水、二氧化碳、氨等組份后，送入冷箱；尾氣首先進(jìn)入主換熱器，初步冷卻至13(T135K后進(jìn)入甲烷精餾塔蒸發(fā)器進(jìn)一步冷卻，同時，釋放出來的熱量作為甲烷精餾塔的蒸發(fā)熱負(fù)荷；從甲烷精餾塔蒸發(fā)器出來的尾氣回到主換熱器內(nèi)再進(jìn)一步冷卻液化，然后進(jìn)入脫氫精餾塔底部，經(jīng)脫氫精餾塔精餾后在塔底得到富含甲烷的液體餾份，液體餾分經(jīng)蒸發(fā)器再進(jìn)入甲烷精餾塔，再經(jīng)過甲烷塔的精餾，甲烷塔底部的餾分再經(jīng)甲烷精餾塔蒸發(fā)器后可獲得高純液化天然氣產(chǎn)品； (3)處理氣排出:主換熱器內(nèi)參與換熱的氮?dú)鈸Q熱后成為低壓氮?dú)夥祷氐獨(dú)庋h(huán)壓縮機(jī)組入口循環(huán)使用，尾氣處理所得富氮?dú)怏w和富氫氣體排出后，回收作為合成氨階段原料； B.高電價(jià)階段運(yùn)行:(1)冷量制取: 氮?dú)膺M(jìn)入冷箱內(nèi)，首先通過氮?dú)庋h(huán)壓縮機(jī)組加壓至2.8^3.2MPa，再進(jìn)入增壓透平膨脹機(jī)增壓至4.2^4.6MPa，然后，進(jìn)入主換熱器；在主換熱器內(nèi)93、8%的氮?dú)獗环盗鳉怏w冷卻至17(T185K，然后從主換熱器引出進(jìn)入增壓透平膨脹機(jī)膨脹至0.35、.40MPa，膨脹后的氮?dú)庠僮鳛榈蜏胤盗鳉怏w返回主換熱器參與換熱；同時，剩余2~7%氮?dú)庠谥鲹Q熱器內(nèi)繼續(xù)冷卻液化，所得液氮通入脫氫精餾塔，作為精餾塔頂噴淋液；同時，低電價(jià)階段儲存的液氮通入甲烷精餾塔頂部，作為精餾塔頂噴淋液；此時，制冷系統(tǒng)所需低溫液氮量減少，可以降低氮?dú)庋h(huán)壓縮機(jī)組的流量，降低電耗； (2)尾氣處理步驟與低電價(jià)階段相同； (3)處理氣排出步驟與低電價(jià)階段相同。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的合成氨化工尾氣的深冷精餾液化方法，其特征在于:所述高壓氮?dú)膺M(jìn)入主換熱器前，要經(jīng)循環(huán)水冷卻。
6.根 據(jù)權(quán)利要求4所述的合成氨化工尾氣的深冷精餾液化方法，其特征在于:所述低電價(jià)階段儲存的液氮要經(jīng)增壓后，再通入甲烷精餾塔。
【文檔編號】C01B3/50GK103557675SQ201310523565
【公開日】2014年2月5日 申請日期:2013年10月30日 優(yōu)先權(quán)日:2013年10月30日
【發(fā)明者】張世田, 賈軍, 彭明揚(yáng) 申請人:河南開元空分集團(tuán)有限公司