專利名稱：從流體流中去除二氧化碳的方法以及流體分離裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及從流體流中去除二氧化碳的方法。特別地，本發(fā)明的實(shí)施方案涉及從天然氣流中去除二氧化碳的方法。本發(fā)明還涉及流體分離裝置。
背景技術(shù)：
來自貯藏或產(chǎn)品儲藏的天然氣通常包含二氧化碳(CO2)。這樣的天然氣記為“酸性”氣體。在流體流中代表“酸性”的另一物質(zhì)是硫化氫(H2S)。不含任何上述酸性物質(zhì)的流體流記為“凈(sweet) ”流體。CO2促進(jìn)管道內(nèi)部的腐蝕。此外，在某些管轄區(qū)域內(nèi)，與流體流中CO2的最大濃度有關(guān)的法律和商業(yè)要求可能是有效的。因此，期望從酸性流體流中去除co2。流體脫硫過程，即從流體去除諸如二氧化碳的酸性物質(zhì)的過程是本領(lǐng)域已知的。 這樣的過程通常包括化學(xué)吸收、物理吸收、吸附、低溫蒸餾(還稱為深冷分離)和膜分離中的至少一種。使用這類用于從流體流中去除二氧化碳的方法是復(fù)雜且昂貴的。發(fā)明概述期望具有比上述方法更有效地運(yùn)作的從流體流中去除二氧化碳的方法。為此，本發(fā)明的實(shí)施方案提供了通過流體分離裝置從流體流中去除二氧化碳的方法，所述流體分體裝置包括-旋流分離器，其包括布置在匯聚流體入口部分和分流流體出口部分之間的喉部和配置以在至少一部分所述旋流分離器內(nèi)引起包含二氧化碳的流體渦旋運(yùn)動的渦旋發(fā)生裝置，所述匯聚流體入口部分包括用于流體組分的第一入口，并且所述分流流體出口部分包括用于二氧化碳貧乏流體的第一出口和用于二氧化碳富集流體的第二出口 ；-分離容器，其具有與收集槽連接的第一部分，所述第一部分具有與所述旋流分離器的第二出口連接的第二入口，并且所述收集槽具有用于凝固的二氧化碳的第三出口，其中在位于或鄰近氣/液/固共存區(qū)(IVb)與氣/固共存區(qū)(IVa)之間相界的壓力和溫度組合下操作所述分離容器；所述方法包括_在所述第一出口提供流體流，所述流體流包含二氧化碳；-給予所述流體流渦旋運(yùn)動，從而誘導(dǎo)在渦旋發(fā)生裝置下游的流體流內(nèi)的凝結(jié)組分和凝固組分中的至少一種向外運(yùn)動并形成向外的流體流；-擴(kuò)大所述渦旋流體流，從而在所述流體流內(nèi)形成亞穩(wěn)態(tài)的液化的二氧化碳組分， 并在所述渦旋運(yùn)動的影響下誘導(dǎo)處于所述亞穩(wěn)態(tài)的液化的二氧化碳組分向外移動；-通過所述第二出口從所述旋流分離器中提取包含所述亞穩(wěn)態(tài)的液化的二氧化碳組分的向外的流體流；_通過所述第二入口向所述分離容器提供混合物形式的所述提取的向外的流體流；-引導(dǎo)所述混合物通過所述分離容器的第一部分流向所述收集槽，而在所述第一部分中提供處理?xiàng)l件使得所述亞穩(wěn)態(tài)的液化的二氧化碳組分形成凝固的二氧化碳；-通過所述第三出口提取所述凝固的二氧化碳。 在實(shí)施方案中，本發(fā)明還涉及用于從流體流中去除二氧化碳的流體分離裝置，所述流體分離裝置包括-旋流分離器，其包括在匯聚流體入口部分和分流流體出口部分之間布置的喉部以及配置以在至少一部分所述分離器內(nèi)引起包含二氧化碳的流體渦旋運(yùn)動的渦旋發(fā)生裝置，所述匯聚流體入口部分包括用于流體組分的第一入口，并且所述分流流體出口部分包括用于二氧化碳貧乏流體的第一出口和用于二氧化碳富集流體的第二出口 ；-分離容器，其具有與收集槽連接的第一部分，所述部分具有與所述旋流分離器的第二出口連接的第二入口，并且所述收集槽具有用于凝固的二氧化碳的第三出口，其中在位于或鄰近氣/液/固共存區(qū)(IVb)與氣/固共存區(qū)(IVa)之間相界的壓力和溫度組合下操作所述分離容器；其中布置所述流體分離裝置以-在所述第一入口接收包含二氧化碳的流體流；-給予所述流體流渦旋運(yùn)動從而誘導(dǎo)在渦旋發(fā)生裝置下游的流體內(nèi)的凝結(jié)組分和凝固組分中的至少一種向外移動并形成向外的流體流；-擴(kuò)大所述渦旋流體流從而在所述流體流內(nèi)形成亞穩(wěn)態(tài)的液化的二氧化碳組分， 并且在所述渦旋運(yùn)動的影響下誘導(dǎo)所述亞穩(wěn)態(tài)的液化的二氧化碳組分向外移動。-通過所述第二出口從所述旋流分離器中提取包含所述亞穩(wěn)態(tài)的液化的二氧化碳組分的向外的流體流；_通過所述第二入口向所述分離容器提供混合物形式的所述提取的向外的流體流；-引導(dǎo)所述混合物通過所述分離容器的第一部分流向所述收集槽，而在所述第一部分中提供處理?xiàng)l件使得所述亞穩(wěn)態(tài)的液化的二氧化碳組分形成凝固的二氧化碳；-通過所述第三出口能夠提取所述凝固的二氧化碳。在整個說明書中使用術(shù)語“流體”。該術(shù)語用于指液體和/或氣體。


現(xiàn)在參考隨附的示意圖僅以實(shí)例的方式描述本發(fā)明的實(shí)施方案，其中所述示意圖中相應(yīng)的參考符號表示相應(yīng)的部分，并且其中-圖1示意性地描述了可在實(shí)施方案中使用的旋流分離器的縱向剖視圖；-圖2示意性地描述了可在實(shí)施方案中使用的分離容器的截面圖；-圖3a、3b描述了含二氧化碳的天然氣的示例性相圖，其中將所述方法的示意且不同的實(shí)施方案具體化；-圖4、5、6、7、8a和8b示意性地描述了另外的實(shí)施方案。詳細(xì)描述圖1示意性地描述了可以在本發(fā)明的實(shí)施方案中使用的旋流分離器1的縱向剖視圖。在國際專利申請WO 03/029739中更詳細(xì)地描述了這類旋流分離器。必須理解在本發(fā)明的實(shí)施方案中還可以使用不同類型的旋流分離器，例如在WO 99/01194、W0 2006/070019和WO 00/23757中描述的旋流分離器。 旋流分離器1包括匯聚流體入口部分3、分流流體出口部分5和布置于匯聚流體入口部分3和分流流體出口部分5之間的管狀喉部4。所述旋流分離器1還包括配置以在至少一部分旋流分離器1內(nèi)產(chǎn)生流體的渦旋運(yùn)動的渦旋發(fā)生裝置，例如若干渦旋給予葉片2。旋流分離器1包括在其上安裝渦旋給予葉片2的梨形中心體11，并所述渦旋給予葉片2布置為與旋流分離器1的中心軸I同軸且在旋流分離器內(nèi)，從而在中心體1和分離器外殼20之間產(chǎn)生環(huán)形流動通路。環(huán)形部分的寬度設(shè)計為使渦旋給予葉片2下游的環(huán)形部分的截面面積逐漸減小， 從而在使用中環(huán)形部分的流體速度逐漸增加且在渦旋給予葉片2的下游位置達(dá)到超音速。旋流分離器1還包括管狀喉部4，在使用中渦旋流體流從所述喉部排至裝備有用于氣體組分的中央第一出口管道6和用于凝結(jié)富集液體組分的外部第二出口管道7的分流流體分離室5。中心體1具有在其上安裝流動矯直葉片裝置19的基本上為圓柱形的細(xì)長尾部8。所述中心體11具有大于管狀喉部4的最小內(nèi)部寬度或直徑2Rn■、的最大外部寬度或直徑2R。最大。管狀喉部4包括具有最小截面面積的環(huán)形部分3的一部分。中心體1的最大直徑大于管狀喉部4的最小直徑。匯聚流體入口部分3包括第一入口 10。分流流體出口部分5包括第一出口 6和第二出口 7。按照本發(fā)明的實(shí)施方案，現(xiàn)以將旋流分離器1用于從包含二氧化碳的流體流中分離二氧化碳的實(shí)例來解釋旋流分離器1的各種部件的功能。通過匯聚流體入口部分3中的第一入口 10給料包含二氧化碳的流體流。在本發(fā)明的實(shí)施方案中，流體流包含大于10%的摩爾百分比的二氧化碳。渦旋給予葉片2在流體流中產(chǎn)生循環(huán)并以相對于旋流分離器1的中心軸呈α角的方向定位，即旋流分離器1圍繞的軸約為旋轉(zhuǎn)對稱。然后將渦旋流體流擴(kuò)大至高速。在本發(fā)明的實(shí)施方案中，在喉部4中放置若干渦旋給予葉片2。在本發(fā)明的其它實(shí)施方案中，在匯聚流體入口部分3中放置若干渦旋給予葉片2。此外，所述中心體11具有大于管狀喉部4的最小內(nèi)部寬度或直徑2Rn·、 的最大外部寬度或直徑 ο最大°在本發(fā)明的實(shí)施方案中，渦旋流體流具有跨音速。在本發(fā)明的其它實(shí)施方案中，渦旋流體流可以達(dá)到超音速。迅速進(jìn)行擴(kuò)大。對于擴(kuò)大，可以定義雙時標(biāo)。第一時標(biāo)涉及傳質(zhì)時間，即與恢復(fù)平衡狀態(tài)有關(guān)的時間。依賴兩相體系中的界面面積密度、兩相間的擴(kuò)散系數(shù)和偏離平衡的等級。用于液態(tài)至固態(tài)轉(zhuǎn)變的通常比氣態(tài)至液態(tài)轉(zhuǎn)變的大兩個數(shù)量級。第二時標(biāo)涉及裝置中流體的擴(kuò)大停留時間t_。tMS涉及裝置中流體的平均速度和流體移動所沿的裝置的軸長。當(dāng)t〉1時，擴(kuò)大記為“迅速的”。由于引起高速流體流的迅速擴(kuò)大，渦旋流體流可以達(dá)到低于200K的溫度且其壓力低于匯聚入口部分3的第一入口 10的壓力的50%。由于上述擴(kuò)大，在流體流內(nèi)部形成亞穩(wěn)態(tài)的二氧化碳組分。在入口部分3的流體流為氣體流的情況下，二氧化碳組分將形成為液化的二氧化碳組分。在入口部分3的流體流為液體流的情況下，將形成碳?xì)浠衔镎羝?同時大部分二氧化碳組分保持液體形式。在管狀喉部4中，可誘導(dǎo)流體流進(jìn)一步擴(kuò)大至高速或保持基本恒定的速度。 在第一種情況中，即流體流擴(kuò)大至高速的情況，上述二氧化碳組分的形成正在進(jìn)行并且顆粒增加質(zhì)量。優(yōu)選地，將擴(kuò)大延伸至固體共存區(qū)(圖3a、3b中的區(qū)域IVa或IVb)。 然而，平衡態(tài)的凝固將延遲，因?yàn)閺囊簯B(tài)至固態(tài)的相變與形成的自由能壘有關(guān)。如圖3a、3b 的進(jìn)一步討論，一部分二氧化碳可凝固。在流體流保持基本恒定速度的情況下，在所定義的弛豫時間之后二氧化碳組分的形成幾乎停止。在兩種情況中，即流體流擴(kuò)大至高速和保持流體流基本恒定速度，離心作用引起二氧化碳顆粒漂移至與旋流分離器1外殼的內(nèi)壁鄰近的流動區(qū)域的外周，從而形成向外的流體流。在該情況中，向外的流體流為二氧化碳富集流體流，在其中的二氧化碳組分液化和/或部分固化。管狀喉部4的下游，通過旋流分離器1的第二出口 7從旋流分離器1中提取包含上述亞穩(wěn)態(tài)的二氧化碳組分的向外的流體流。非上述向外的流體流部分的流體流內(nèi)的其它組分通過旋流分離器1的第一出口 6而從旋流分離器1中提取。圖2示意性地描述了可在本發(fā)明實(shí)施方案中使用的分離容器21的截面圖。分離容器21具有還稱為管狀部分22的第一部分，其在使用中具有放置在收集槽23上且與收集槽23連接的基本垂直的方向。收集槽23具有第三出口 28和第四出口 26。管狀部分22具有第二入口 25和第五出口 29。第二入口 25與旋流分離器1的第二出口 7連接。在實(shí)施方案中，第二入口 25布置為向分離容器21提供相切的流體流，例如第二入口 25布置為與分離容器21的圓周相切。分離容器21還包括在圖2中由編號31示意性地表示的冷卻布置和在圖2中由編號33示意性地表示的分離裝置。按照本發(fā)明的實(shí)施方案，現(xiàn)以實(shí)例來解釋分離容器21的各種部件的功能，在所述實(shí)例中將分離容器21用于從流體流中去除二氧化碳的方法。冷卻布置31配置為在分離容器21中提供預(yù)定溫度條件。所述溫度條件使其能讓以混合物形式通過第二入口 25進(jìn)入分離容器21的二氧化碳富集流體凝固。換言之，分離容器21內(nèi)部的溫度應(yīng)保持低于二氧化碳的凝固溫度，后者依賴分離容器21中的壓力條件。在分離容器21內(nèi)，將包含源自旋流分離器1的第二出口 7的二氧化碳的混合物分為至少三部分。這些部分是氣體組分的第一部分、主要處于液態(tài)的碳?xì)浠衔锏牡诙糠忠约爸饕幱谀龖B(tài)的二氧化碳的第三部分。第一部分由沿第二出口 7離開的液體所卷入的氣體組分形成。冷卻布置31配置為保持分離容器21內(nèi)的溫度低于流體的凝固溫度。氣體組分不包含二氧化碳，因?yàn)榇蟛糠侄趸既芙庠诨旌衔镆后w中，參考圖3更詳細(xì)的解釋。二氧化碳貧乏氣體組分可通過第五出口 29離開分離容器21。容器21可以具有放置為與垂直部分22的圓周相切的一個或多個入口 25，從而在部分22中產(chǎn)生旋流。此外，上部氣體出口 29可以外延為在所述垂直部分22中的垂直管以形成所謂的渦旋探測器。所述渦旋探測器的邊緣與入口 25的垂直位置相比位于更低的垂直位置。參考圖7對其更詳細(xì)地描述。渦旋探測器的邊緣(即氣體出口 29的最低部分)低于入口 25以使通過入口 25 進(jìn)入的組分在達(dá)到渦旋探測器的邊緣之前分離。因此，提供這樣的距離以防止液體和固體進(jìn)入渦旋探測器。由于旋轉(zhuǎn)力，液體和固體被推至外部邊緣而不進(jìn)入氣體出口 29。
可通過錐形防渦器物理地分離容器21的部分22和23，所述防渦器的外部邊緣與垂直部分22的內(nèi)周具有空隙C。通常，該空隙C為部分22的內(nèi)徑的0.05倍至0.3倍。參考圖7對其更詳細(xì)地解釋。由于從混合物內(nèi)的液體凝固出二氧化碳，所以可以通過分離布置33將不再包含氣體組分的混合物分為包含碳?xì)浠衔锏囊后w組分和二氧化碳的凝固組分，圖3更詳細(xì)地解釋了該現(xiàn)象?？赡艿姆蛛x布置33包括重力分離器、離心機(jī)和水力旋流器。在使用重力分離器的情況下，其優(yōu)選包括若干疊板。在使用離心機(jī)的情況下，其優(yōu)選包括堆疊盤碗(disc bowl)。分離容器21中的分離布置33配置為能使二氧化碳富集碳?xì)浠衔镆后w組分通過第四出口 26離開分離容器21，并能使凝固的二氧化碳通過第三出口 28離開分離容器21。在實(shí)施方案中，液體分離裝置還包括與第三出口 28連接的螺旋輸送機(jī)或渦旋型卸料器35。渦旋型卸料器35配置為從分離容器21中提取凝固的二氧化碳。在另一實(shí)施方案中，暴露于流體的流體分離裝置的元件的內(nèi)表面具有非粘性涂層，所述流體分離裝置即旋流分離器1、分離容器21和連接旋流分離器1的第二出口 7和分離容器21的第二入口 25的一個或多個管。所述非粘性涂層防止凝固流體組分，即上述內(nèi)表面上的二氧化碳。這樣的粘附降低流體分離裝置的效率。圖3a、3b示出包含二氧化碳的天然氣的例示性相圖，其中將本發(fā)明方法的示意且不同的實(shí)施方案具體化。將該相表示為以巴為單位的壓力和以攝氏度為單位的溫度的函數(shù)。在該特別情況中，天然氣包含71摩爾％的0)2。此外，天然氣包含0.5摩爾％的氮?dú)?(N2) ；0.5摩爾％的硫化氫(H2S) ；27摩爾％的Cl，即在其中具有一個碳原子的碳?xì)浠衔铮?以及1摩爾％的C2，即在其中具有兩個碳原子的碳?xì)浠衔?。將該相如下?biāo)記V =蒸汽、 L =液體、C =凝固的C02。通過計算相界來分離不同共存相的區(qū)域。在圖3a中，相應(yīng)于圖1中80巴和-40°C的坐標(biāo)示意性地描述了旋流分離器1的第一入口 10的流體流的條件，在圖3a的圖表中由[開始]表示。沿著箭頭A的等熵軌線在液體區(qū)(II)中，而沿著箭頭B的等熵軌線在氣/液共存區(qū)(III)中。由于共存區(qū)(III) 的擴(kuò)大，當(dāng)沿著箭頭B時可以達(dá)到液/氣狀態(tài)中的亞穩(wěn)態(tài)，直至在某一過飽和條件下發(fā)生相變。然后，產(chǎn)生的蒸發(fā)過程恢復(fù)平衡態(tài)。沿著箭頭C的流體流的進(jìn)一步擴(kuò)大導(dǎo)致流體在氣 /液/固共存區(qū)(IVb)或氣/固共存區(qū)(IVa)中達(dá)到亞穩(wěn)態(tài)。當(dāng)更多的二氧化碳溶解在液體中時，即使沿著用箭頭C表示的擴(kuò)大軌線，也不會瞬時發(fā)生形成固態(tài)二氧化碳的相變，蒸汽中的二氧化碳部分將貧化。在本發(fā)明的實(shí)施方案中，在由箭頭C表示的擴(kuò)大軌線末端的二氧化碳富集流體流和二氧化碳貧乏流體流中可通過旋流分離器來分離流體流，例如國際專利申請WO 2006/070019中所描述的旋流分離器。分離的二氧化碳富集流體處于非平衡態(tài)，其僅持續(xù)有限的一段時間，大約10毫秒。因此，優(yōu)選在亞穩(wěn)狀態(tài)存在的階段內(nèi)，在旋流分離器1的分流出口部分5的第二出口 7中壓縮二氧化碳富集流體，并通過第二出口 7將其釋放至分離容器21。所述亞穩(wěn)態(tài)的破壞導(dǎo)致固體形成，其實(shí)際上表示凝固在液體中溶解的二氧化碳。由于二氧化碳的凝固，釋放潛伏熱引起流體溫度的升高。因此，將進(jìn)入分離容器21的分離的二氧化碳富集流體冷卻以保證流體保持在氣/固或氣/液/固共存區(qū)。由箭頭D表示所述冷卻和再壓縮二氧化碳富集流體的過程。在本發(fā)明的實(shí)施方案中，進(jìn)一步凝固的過程發(fā)生在分離容器21中。將在分離容器21內(nèi)新發(fā)展的平衡下的流體狀態(tài)表示為 [結(jié)束]。如上所述通過第三出口 28去除凝固的二氧化碳。
在圖3b中，相應(yīng)于圖1中的約85巴和約18°C的坐標(biāo)示意性描述了旋流分離器1 的第一入口 10的流體流的條件，由圖3b的圖表中的[開始]表示。沿箭頭A’的等熵軌線在氣體區(qū)(I)中，而沿箭頭B’的等熵軌線在氣/液共存區(qū)(III)中。由于在共存區(qū)(III) 中擴(kuò)大，當(dāng)沿著箭頭B’時可達(dá)到氣/液狀態(tài)中的亞穩(wěn)態(tài)，直至在某一過冷條件下發(fā)生相變。 然后，產(chǎn)生的凝固過程恢復(fù)平衡態(tài)。沿箭頭C’的流體流的進(jìn)一步擴(kuò)大導(dǎo)致流體在氣/液/ 固共存區(qū)(IVb)或氣/固共存區(qū)(IVa)中達(dá)到亞穩(wěn)態(tài)。即使沿著由箭頭C’表示的擴(kuò)大軌線，也不會瞬時發(fā)生形成固態(tài)二氧化碳的相變。在本發(fā)明的實(shí)施方案中，如上述圖1所述過程，在由箭頭C’表示的擴(kuò)大軌線末端的二氧化碳富集流體流和二氧化碳貧乏流體流中通過旋流分離器1來分離流體流。此外，可以在國際申請W003/029739中獲得對這類過程的進(jìn)一步描述。分離的二氧化碳富集流體處于非平衡態(tài)，其僅持續(xù)有限的一段時間，大約10毫秒。因此，優(yōu)選在所述亞穩(wěn)態(tài)存在的階段內(nèi)，在旋流分離器1的分流出口部分5壓縮二氧化碳富集流體，并通過第二出口 7將其釋放至分離容器21。所述亞穩(wěn)態(tài)的破壞導(dǎo)致從流體流的液化的部分中形成固態(tài)二氧化碳。由于二氧化碳的凝固，釋放潛伏熱引起流體溫度的升高。因此，可將進(jìn)入分離容器21的分離的二氧化碳富集流體冷卻以保證流體保持在氣/固或氣/液/固共存區(qū)中。由D’表示所述冷卻和再壓縮二氧化碳富集流體的過程。在本發(fā)明的實(shí)施方案中，在分離容器21中發(fā)生凝固過程。將在分離容器21內(nèi)新發(fā)展的平衡態(tài)的流體狀態(tài)表示為[結(jié)束]。此外，如上所述通過第三出口 28去除凝固的二氧化碳。對于參考圖3a和3b提供的上述實(shí)例，在區(qū)域LVC(IVb)和VC(IVa)之間的交叉相界的壓力P下獲得給定溫度T的最大二氧化碳固態(tài)部分。如上所述，分離容器21的功能是去除固相中最大量的二氧化碳。因此，根據(jù)實(shí)施方案，在位于或接近區(qū)域LVC(IVb)和VC(IVa)間的相界的壓力P和溫度T下操作分離容器 21。在圖3a和3b中示出該相界。在圖3a和3b提供的實(shí)例中，由箭頭D穿過該相界，其表示在分離容器21中發(fā)生的二氧化碳富集流體的冷卻和再壓縮過程。如圖所示，在分離容器21內(nèi)處于新發(fā)展的平衡態(tài)的流體流狀態(tài)由[結(jié)束]表示。根據(jù)所述實(shí)施方案，在位于或鄰近區(qū)域LVC(IVb)和VC(IVa) 之間的相界位置選擇[結(jié)束]。當(dāng)凝固的二氧化碳的量在該相界達(dá)到其最大值時完成上述選擇。在該實(shí)施方案中，術(shù)語“鄰近相界”用于表示與所示相界有關(guān)的士5°C的溫度余量以及與所示相界有關(guān)的士2巴或士5巴的壓力余量或者10%或20%的余量。因此按照實(shí)施方案，在區(qū)域LVC(IVb)和VC(IVa)之間的相界內(nèi)的5巴范圍內(nèi)的壓力P和5°C范圍內(nèi)的溫度T下操作分離容器21?？梢酝ㄟ^控制分離容器21內(nèi)的壓力和溫度來控制該條件?？梢酝ㄟ^使用冷卻布置31來控制分離容器21的溫度。可以通過設(shè)置于氣體出口流29中的壓力調(diào)節(jié)閥來控制分離器21中的壓力。按照實(shí)施方案，在位于或鄰近氣/液/固共存區(qū)(IVb)和氣/固共存區(qū)(IVa)之間的相界的壓力和溫度組合下操作分離容器21。按照圖3a和3b提供的實(shí)例，可以在5巴至25巴的壓力下操作分離容器21。對這些實(shí)例所推薦的溫度范圍為-70°C至-90°C。
圖4、5、6示意性地描述了另外的實(shí)施方案，其中用多孔板篩40代替螺旋輸送機(jī)或渦旋型卸料器35。根據(jù)合適的實(shí)施方案，圖4圖示這類多孔板篩40的側(cè)視圖，其中圖5圖示這類多孔板篩的頂視圖。圖6示意性地描述了與分離容器21結(jié)合的這類多孔板篩40。根據(jù)該實(shí)施方案，通過包含錐形開口 /狹槽或圓錐孔的多孔篩板40從分離容器21 中去除凝固的二氧化碳。可加熱多孔篩板41，并可在進(jìn)料側(cè)42和收集側(cè)43之間保持壓力差，以使進(jìn)料側(cè)壓力總是高于或等于收集側(cè)的壓力。多孔篩板40可以具有多個穿孔或開口 41。開口 41可以為矩形開口、狹槽形式形成的開口或可為圖5所示的圓形開口。如圖4所示，將通過第三出口 28離開分離容器21的凝固的二氧化碳顆粒傳送至多孔板篩40的進(jìn)料側(cè)42。通過開口 41將凝固的二氧化碳顆粒從進(jìn)料側(cè)42傳送至多孔板篩40的收集側(cè)43。開口 41的尺寸和形狀使得在使用中的凝固的二氧化碳顆粒充滿開口 41并形成凝固的二氧化碳層，由此防止氣體和液體從收集側(cè)43向進(jìn)料側(cè)42的傳送。為制造這類凝固的二氧化碳層并且由此避免液體或氣體通過開口 41從收集側(cè)43 向進(jìn)料側(cè)42的滲流，開口 42可以具有錐形或圓錐形，即開口 41具有大于收集側(cè)43的開口 41橫截面的進(jìn)料側(cè)41的橫截面。這在圖4中示出。相對于開口 41的縱軸44，這些開口 41的收斂角α能夠?yàn)?°至30°。根據(jù)另外的實(shí)施方案，開口 41的收斂角α為10°至20°。多孔板篩40進(jìn)料側(cè)42的開口 41的通常入口尺寸D42 (例如圓形開口 41的直徑) 可以為凝固的二氧化碳的通常粒度的至少兩倍。收集側(cè)43的開口 41的通常出口尺寸D43(例如圓形開口 41的直徑)可以約等于凝固的二氧化碳的平均粒度。然而，根據(jù)另外的實(shí)施方案，收集側(cè)43的開口 41的通常出口尺寸D43基本上小于凝固的二氧化碳的平均粒度。盡管出口部分的圓形開口 41的直徑D43 優(yōu)選為Imm至3mm，然而其能為0. 5mm至5mm。在縱軸44方向測量的開口 41的深度D41通常可為開口 41的入口尺寸D42的兩倍。然而，開口 41的深度D41還可以大于開口 41的入口尺寸D42的兩倍。優(yōu)選地，深度 D41小于入口尺寸D42的5倍。開口 41的錐形和尺寸允許在開口 41中形成密集堆積的凝固的二氧化碳，并可能在開口 41上形成密集堆積的凝固的二氧化碳。在使用中，凝固的二氧化碳顆粒在開口 41 中以及多孔板篩40的上部存在。密集堆積的凝固的二氧化碳顆粒具有相對低的孔隙率，并且確保不存在氣體或液體從進(jìn)料側(cè)42滲透至收集側(cè)43的泄漏通道。此外，可通過提供向凝固的二氧化碳顆粒應(yīng)用靜電磁頭的手段來實(shí)現(xiàn)封閉所述泄漏通道，以獲得在多孔板篩40位置的凝固的二氧化碳的不滲透層。術(shù)語磁頭用于指在多孔板篩40的固體上引起壓力的液體或固體的柱或?qū)印＿@增加了二氧化碳顆粒間和二氧化碳顆粒與開口 41的側(cè)壁間的相互接觸壓力。 通過增加內(nèi)聚力和粘附力，使得二氧化碳層更緊密。為了使凝固的二氧化碳顆粒通過開口 41移動至收集側(cè)43，熔化來自收集側(cè)43的凝固的二氧化碳顆粒。這可以通過在收集側(cè)43維持適當(dāng)?shù)臏囟萒43和/或在收集側(cè)43維持適當(dāng)?shù)膲毫43而實(shí)現(xiàn)。在通常比進(jìn)料側(cè)42和分離容器21中的壓力P42低2巴的壓力下控制收集側(cè)43
12下的收集壓力P43。因此，在20巴的壓力下操作分離容器21的情況下，進(jìn)料側(cè)的壓力P42 大約等于20巴并且可以將收集側(cè)的壓力P43控制為約10巴至18巴。可以選擇多孔板篩40的收集側(cè)43的溫度T43以給出二氧化碳處于液相的相關(guān)壓力。例如對于通常為10巴至18巴的壓力，可選擇約為-55°c至0°C的溫度。可以通過溫度布置(未示出)或通過將多孔板篩加熱至二氧化碳液相內(nèi)的期望溫度的布置來控制收集側(cè)溫度以從多孔板篩40中熔化液態(tài)二氧化碳。由于收集側(cè)43的溫度和壓力T43、P43，形成的二氧化碳層的底部將熔化，并且二氧化碳將滴落并可在適當(dāng)?shù)娜萜鞯戎袑ζ涫占?。上述?shí)施方案提供了分離二氧化碳的有效方法。通過使二氧化碳在分離容器21 內(nèi)處于固態(tài)而從例如甲烷(其在液相會以其它方式與二氧化碳混合)中分離二氧化碳。同時，在多孔板篩40的收集側(cè)43位置，二氧化碳可處于液相，從而便于進(jìn)一步的轉(zhuǎn)運(yùn)和處理。通過提供多孔板篩40，在進(jìn)料側(cè)42和收集側(cè)43之間提供固態(tài)二氧化碳屏障，允許在不同條件(壓力/溫度)下控制收集側(cè)和分離部分。圖7圖示了另外的實(shí)施方案。容器21可以具有放置為與垂直部分22的圓周相切的一個或多個入口 25，使得在部分22中產(chǎn)生旋流。此外，上部氣體出口 29可以外延為在所述垂直部分22中的垂直管以形成所謂的渦旋探測器。所述渦旋探測器的邊緣與入口 25的垂直位置相比位于更低的垂
直位置?？梢酝ㄟ^外圓周與垂直部分22的內(nèi)圓周存在空隙C的圓錐形導(dǎo)流板或防渦器30 來物理分離容器21的部分22和23。該空隙C通常為部分22的內(nèi)徑的0. 05倍至0. 3倍。防渦器30破壞從第一部分22至收集側(cè)23的流動物的渦旋運(yùn)動，以防止在收集槽 23中形成渦旋。同樣，防渦器可防止氣體組分從垂直部分22移動至收集槽23并且使這些氣體組分轉(zhuǎn)向上部氣體出口 29?，F(xiàn)在將多孔板篩40作為收集槽23的一部分。在使用中，在多孔板篩40的上部將形成CO2層。形成溢出墻34以提供溢出連接。溢出連接使通常在CO2層的上部形成的液體通過溢出墻34并通過第四出口 26離開收集槽23。圖8a示意性地描述了另外的實(shí)施方案。圖8a描述了上述容器21和兩個旋流分離器1。然而，應(yīng)當(dāng)理解可以提供任何合適量的旋流分離器1來替代上述兩個。根據(jù)該實(shí)施方案，流體分離裝置還包括一側(cè)與第四出口 26連接且另一側(cè)與旋流分離器1的返回入口連接的返回管道81。返回管道81還包括泵PU。通過通向一個或多個旋流分離器1的返回入口的返回管道81，由泵PU泵送經(jīng)過第四出口 26流出的二氧化碳富集碳?xì)浠衔镆后w組分。根據(jù)圖8a，返回入口位于梨形中心體 11的上游且與旋流分離器1的“標(biāo)準(zhǔn)”入口 82相一致。然而，還可以在另一個位置提供返回入口，例如旋流分離器1的中途。通過提供這類返回管道81，有可能實(shí)現(xiàn)部分或甚至完全凝固的CO2,而不需要在溫度達(dá)到最低值的容器21中額外冷去。相反，首先將二氧化碳富集碳?xì)浠衔锪黧w流泵送至進(jìn)料壓力且與管道82的流結(jié)合，從而形成由管道81+82所表示的新的進(jìn)料流傳送，在其后， 可以將所述總進(jìn)料流冷卻至新的溫度，其低于管道82的溫度且高于容器21中存在的溫度水平。通常，管道81+82中進(jìn)料流溫度與容器21的溫度之間的差值為25°C。為了實(shí)現(xiàn)冷卻，可以在管道81+82中提供冷卻布置85，如圖8b所示。旋流分離器1的第一出口 6可以與管狀部分22的第五出口 29共同結(jié)合以形成出口 83。通過旋流分離器1的入口 81的流體可以包含約70%的CO2和30%的CxHy，而出口 83可以包含約15%的CO2和85%的CxHy。講一步說明根據(jù)實(shí)施方案，提供了通過流體分離裝置從流體流中去除二氧化碳的方法，所述流體分離裝置包括-旋流分離器，其包括在匯聚流體入口部分和分流流體出口部分之間布置的喉部和配置以在至少一部分所述分離器內(nèi)引起包含二氧化碳的流體產(chǎn)生渦旋運(yùn)動的渦旋發(fā)生裝置，所述匯聚流體入口部分包括用于流體組分的第一入口，并且所述分流流體出口部分包括用于二氧化碳貧乏流體的第一出口和用于二氧化碳富集流體的第二出口 ；-分離容器，其具有與收集槽連接的第一部分，所述部分具有與所述旋流分離器第二出口連接的第二入口，并且所述收集槽具有用于凝固的二氧化碳的第三出口 ；所述方法包括-在所述第一出口提供流體流，所述流體流包含二氧化碳；-給予所述流體流渦旋運(yùn)動，從而誘導(dǎo)在渦旋發(fā)生裝置下游的流體流內(nèi)部的凝結(jié)組分和凝固組分中的至少一種向外運(yùn)動并形成向外的流體流；-擴(kuò)大所述渦旋流體流，從而在所述流體流內(nèi)形成亞穩(wěn)態(tài)的液化的二氧化碳組分， 并在所述渦旋運(yùn)動的影響下誘導(dǎo)處于所述亞穩(wěn)狀態(tài)的液化的二氧化碳組分向外移動；-通過所述第二出口從所述旋流分離器中提取包含所述亞穩(wěn)態(tài)的液化的二氧化碳組分的向外的流體流；_通過所述第二入口向所述分離容器提供混合物形式的所述提取的向外的流體流；-引導(dǎo)所述混合物通過所述分離容器的第一部分流向所述收集槽，而在所述第一部分中提供處理?xiàng)l件使得所述亞穩(wěn)態(tài)的液化的二氧化碳組分形成凝固的二氧化碳；-通過所述第三出口提取所述凝固的二氧化碳。其中所述方法還包括-形成從多孔板篩40的進(jìn)料側(cè)42上的第三出口28中提取的凝固的二氧化碳層， 所述多孔板篩40包括朝向收集側(cè)43的開口 41 ；-在多孔板篩40的收集側(cè)43上應(yīng)用溫度和壓力條件以熔化所述層的二氧化碳并通過在收集側(cè)43上的開口 41收集所述熔化的二氧化碳?？梢栽诙趸紴橐后w的溫度和壓力組合下操作收集側(cè)43。可以在第一壓力下操作進(jìn)料側(cè)42且可以在第二壓力下操作收集側(cè)43，第二壓力等于或低于第一壓力。收集側(cè)43的溫度可以為-55°C至0°C，并且高于進(jìn)料側(cè)的溫度。開口 41具有大于收集側(cè)43的出口尺寸D43的進(jìn)料側(cè)42的入口尺寸D42。出口尺寸D43可以近似等于或基本上小于凝固的二氧化碳的粒度。盡管上面已經(jīng)描述了本發(fā)明的具體實(shí)施方案，應(yīng)當(dāng)理解能以除上述之外的其它方法實(shí)施本發(fā)明。上述描述旨在說明而非限制。因此，在不違背下述權(quán)利要求的范圍內(nèi)對上述本發(fā)明的實(shí)施方案進(jìn)行修改對本領(lǐng)域技術(shù)人員而言顯而易見。
權(quán)利要求
1.通過流體分離裝置從流體流中去除二氧化碳的方法，所述流體分離裝置包括-旋流分離器，其包括布置在匯聚流體入口部分和分流流體出口部分之間的喉部和配置以在至少一部分所述旋流分離器內(nèi)引起包含二氧化碳的流體渦旋運(yùn)動的渦旋發(fā)生裝置， 所述匯聚流體入口部分包括用于流體組分的第一入口，并且所述分流流體出口部分包括用于二氧化碳貧乏流體的第一出口和用于二氧化碳富集流體的第二出口 ；-分離容器，其具有與收集槽連接的第一部分，所述第一部分具有與所述旋流分離器的第二出口連接的第二入口，并且所述收集槽具有用于凝固的二氧化碳的第三出口，其中在位于或鄰近氣/液/固共存區(qū)(IVb)與氣/固共存區(qū)(IVa)之間相界的壓力和溫度組合下操作所述分離容器； 所述方法包括-在所述第一出口提供流體流，所述流體流包含二氧化碳；-給予所述流體流渦旋運(yùn)動，從而誘導(dǎo)在渦旋發(fā)生裝置下游的流體流內(nèi)的凝結(jié)組分和凝固組分中的至少一種向外運(yùn)動并形成向外的流體流；-擴(kuò)大所述渦旋流體流，從而在所述流體流內(nèi)形成亞穩(wěn)態(tài)的液化的二氧化碳組分，并在所述渦旋運(yùn)動的影響下誘導(dǎo)所述亞穩(wěn)態(tài)的液化的二氧化碳組分向外移動；-通過所述第二出口從所述旋流分離器中提取包含所述亞穩(wěn)態(tài)的液化的二氧化碳組分的向外的流體流；-通過所述第二入口向所述分離容器提供混合物形式的所述提取的向外的流體流； -引導(dǎo)所述混合物通過所述分離容器的第一部分流向所述收集槽，而在所述第一部分中提供處理?xiàng)l件使得所述亞穩(wěn)態(tài)的液化的二氧化碳組分形成凝固的二氧化碳； -通過所述第三出口 08)提取所述凝固的二氧化碳。
2.如權(quán)利要求1所述的方法，其中所述方法還包括-形成凝固的二氧化碳層，所述凝固的二氧化碳從包含朝向收集側(cè)^幻的開口 Gl)的多孔板篩GO)的進(jìn)料側(cè)上的第三出口 08)中提取，-對多孔板篩GO)的收集側(cè)應(yīng)用溫度和壓力條件以從所述層熔化二氧化碳并通過在收集側(cè)上的開口 Gl)收集所述熔化的二氧化碳。
3.如權(quán)利要求1至2中任一權(quán)利要求所述的方法，其中在二氧化碳為液體的溫度和壓力組合下操作所述收集側(cè)G3)。
4.如權(quán)利要求2至3中任一權(quán)利要求所述的方法，其中在第一壓力下操作所述進(jìn)料側(cè) (42)，并且在第二壓力下操作所述收集側(cè)G3)，所述第二壓力等于或低于所述第一壓力。
5.如權(quán)利要求2至4中任一權(quán)利要求所述的方法，其中所述收集側(cè)03)的溫度為-55°C至O°C且高于所述進(jìn)料側(cè)02)的溫度。
6.如權(quán)利要求2至5中任一權(quán)利要求所述的方法，其中所述開口具有大于所述收集側(cè)(43)的出口尺寸(D43)的所述進(jìn)料側(cè)(42)的入口尺寸(D42)。
7.如權(quán)利要求6所述的方法，其中所述入口尺寸(D43)近似等于或基本上小于凝固的二氧化碳的粒度。
8.如前述權(quán)利要求中任一權(quán)利要求所述的方法，其中向與所述第一部分圓周相切的所述分離容器提供所述提取的向外的流體流，從而在所述第一部分0 中產(chǎn)生渦流。
9.如前述權(quán)利要求中任一權(quán)利要求所述的方法，其中所述分離容器的第一部分還具有第五出口，并且所述方法還包括通過所述第五出口提取二氧化碳貧乏氣體組分。
10.如權(quán)利要求8至9中任一權(quán)利要求所述的方法，其中通過渦旋探測器來形成所述第五出口，其包括以下行方向通過所述第一部分上部延伸至所述第一部分的基本垂直的管道，其中所述管道的下端位于比所述第二入口低的垂直位置。
11.如前述權(quán)利要求中任一權(quán)利要求所述的方法，其中在所述第一部分和所述收集槽之間提供防渦器(30)。
12.如前述權(quán)利要求中任一權(quán)利要求所述的方法，其中所述收集槽還具有第四出口 ( )，并且所述方法還包括通過所述第四出口 06)提取碳?xì)浠衔镆后w組分。
13.如權(quán)利要求12所述的方法，其中將通過所述第四出口06)的所述碳?xì)浠衔镆后w組分返回至所述旋流分離器。
14.如前述權(quán)利要求中任一權(quán)利要求所述的方法，其中所述分離容器還包括配置以在其中提供預(yù)定溫度條件的冷卻布置，所述溫度條件能使二氧化碳富集的流體凝固。
15.如前述權(quán)利要求中任一權(quán)利要求所述的方法，其中所述流體分離裝置還包括與所述第三出口 08)連接的渦旋型卸料器，并且通過所述渦旋型卸料器的傳送來進(jìn)行所述提取凝固的二氧化碳。
16.如前述權(quán)利要求中任一權(quán)利要求所述的方法，其中所述流體流包含大于10%的摩爾百分比的二氧化碳。
17.如前述權(quán)利要求中任一權(quán)利要求所述的方法，其中所述渦旋流體流的擴(kuò)大使得所述渦旋流體流達(dá)到超聲速。
18.如權(quán)利要求17所述的方法，其中所述擴(kuò)大進(jìn)一步使得溫度達(dá)到低于200K。
19.如權(quán)利要求17或18所述的方法，其中所述擴(kuò)大進(jìn)一步使得壓力達(dá)到低于位于旋流分離器第一出口的壓力的50 %。
20.如前述權(quán)利要求中任一權(quán)利要求所述的方法，其中布置通過所述第二入口向所述分離容器提供混合物形式的向外的流體流以提供切向流體流。
21.用于從流體流中去除二氧化碳的流體分離裝置，所述流體分離裝置包括-旋流分離器，其包括布置在匯聚流體入口部分和分流流體出口部分之間的喉部以及配置以在至少一部分所述分離器內(nèi)引起包含二氧化碳的流體渦旋運(yùn)動的渦旋發(fā)生裝置，所述匯聚流體入口部分包括用于流體組分的第一入口，并且所述分流流體出口部分包括用于二氧化碳貧乏流體的第一出口和用于二氧化碳富集流體的第二出口 ；-分離容器，其具有與收集槽連接的第一部分，所述部分具有與所述旋流分離器的所述第二出口連接的第二入口，并且所述收集槽具有用于凝固的二氧化碳的第三出口( )，其中在位于或鄰近氣/液/固共存區(qū)(IVb)與氣/固共存區(qū)(IVa)之間相界的壓力和溫度組合下操作所述分離容器；其中布置所述流體分離裝置以-在所述第一入口接收包含二氧化碳的流體流；-給予所述流體流渦旋運(yùn)動，從而誘導(dǎo)在渦旋發(fā)生裝置下游的流體內(nèi)的凝結(jié)組分和凝固組分中的至少一種向外運(yùn)動并形成向外的流體流；-擴(kuò)大所述渦旋流體流從而在所述流體流內(nèi)形成亞穩(wěn)態(tài)的液化的二氧化碳組分，并在所述渦旋運(yùn)動的影響下誘導(dǎo)所述亞穩(wěn)態(tài)的液化的二氧化碳組分向外移動；-通過所述第二出口從所述旋流分離器中提取包含所述亞穩(wěn)態(tài)的液化的二氧化碳組分的向外的流體流；-通過所述第二入口向所述分離容器提供混合物形式的所述提取的向外的流體流；-引導(dǎo)所述混合物通過所述分離容器的第一部分流向所述收集槽，而在所述第一部分中提供處理?xiàng)l件使得所述亞穩(wěn)態(tài)的液化的二氧化碳組分形成凝固的二氧化碳；-通過所述第三出口(28)能夠提取所述凝固的二氧化碳。
22.如權(quán)利要求21所述的流體分離裝置，其中所述流體分離裝置還包括-多孔板篩(40)，其包括進(jìn)料側(cè)(42)和收集側(cè)(43)，安置所述進(jìn)料側(cè)(42)以從第三出口(28)收集凝固的二氧化碳，所述多孔板篩還包括朝向收集側(cè)(42)的開口(41)；其中還布置所述流體分離裝置以_形成凝固的二氧化碳層，所述凝固的二氧化碳從所述多孔板篩(40)的進(jìn)料側(cè)(42)上的第三出口(28)提?。?對多孔板篩(40)的收集側(cè)(43)應(yīng)用溫度和壓力條件以從所述層熔化二氧化碳并通過位于所述收集側(cè)(43)的開口(41)收集所述熔化的二氧化碳。
23.如權(quán)利要求22所述的流體分離裝置，其中所述收集側(cè)(43)布置為在二氧化碳為液體的溫度和壓力組合下進(jìn)行操作。
24.如權(quán)利要求22至23中任一權(quán)利要求所述的流體分離裝置，其中所述進(jìn)料側(cè)(42) 布置為在第一壓力下進(jìn)行操作，并在第二壓力下操作所述收集側(cè)(43)，所述第二壓力等于或低于所述第一壓力。
25.如權(quán)利要求22至24中任一權(quán)利要求所述的流體分離器，其中所述流體分離裝置布置為處于所述收集側(cè)(43)的_55°C至0°C的溫度下，但高于所述進(jìn)料側(cè)(42)的溫度。
26.如權(quán)利要求22至25中任一權(quán)利要求所述的流體分離裝置，其中所述開口(41)具有大于所述收集側(cè)(43)的出口尺寸(D43)的所述進(jìn)料側(cè)(42)的入口尺寸(D42)。
27.如權(quán)利要求26所述的流體分離裝置，其中所述出口尺寸(D43)近似等于或基本上小于凝固的二氧化碳的粒度。
28.如權(quán)利要求21至27中任一權(quán)利要求所述的流體分離裝置，其中所述第二入口為與所述第一部分的圓周相切的入口，從而在所述第一部分(22)中產(chǎn)生渦旋。
29.如權(quán)利要求21至28中任一權(quán)利要求所述的流體分離裝置，其中所述第一部分還具有第五出口，所述第五出口配置為能夠提取二氧化碳貧乏氣體組分。
30.如權(quán)利要求28至29中任一權(quán)利要求所述的流體分離裝置，其中通過渦旋探測器來形成所述第五出口，其包括以下行方向通過所述第一部分上部延伸至所述第一部分的基本垂直的管道，其中所述管道的下端位于比所述第二入口低的垂直位置。
31.如權(quán)利要求21至30中任一權(quán)利要求所述的流體分離裝置，其中在所述第一部分和所述收集槽之間提供防渦器(30)。
32.如權(quán)利要求21至31中任一權(quán)利要求所述的流體分離裝置，其中所述收集槽還具有第四出口(26)，所述第四出口(26)配置為能夠提取碳?xì)浠衔镆后w組分。
33.如權(quán)利要求32所述的流體分離裝置，其中所述流體分離裝置還包括返回管道 (81)，所述返回管道(81)布置為從所述第四出口(26)向所述旋流分離器返回所述碳?xì)浠衔镆后w組分。
34.如權(quán)利要求21至33中任一權(quán)利要求所述的流體分離裝置，其中所述分離容器還包括配置以在其中提供預(yù)定溫度條件的冷卻布置，所述溫度條件能使二氧化碳富集流體凝固。
35.如權(quán)利要求21至34中任一權(quán)利要求所述的流體分離裝置，其中所述流體分離裝置還包括與所述第三出口(28)連接的渦旋型卸料器，所述渦旋型卸料器配置為能夠通過傳送來通過所述第三出口(28)提取所述凝固的二氧化碳。
36.如權(quán)利要求21至35中任一權(quán)利要求所述的流體分離裝置，其中所述分離容器的所述第二入口布置為與所述分離容器圓周相切。
全文摘要
本發(fā)明涉及通過流體分離裝置從流體流中去除二氧化碳的方法。所述流體分離裝置具有旋流分離器和渦旋發(fā)生裝置，所述旋流分離器具有布置在匯聚流體入口部分和分流流體出口部分之間的管狀喉部。分離容器具有位于收集槽上并與所述收集槽連接的管狀部分。在所述方法中，提供了包含二氧化碳的流體流。隨后，給予流體流渦旋運(yùn)動從而誘導(dǎo)向外的移動。然后擴(kuò)大渦旋流體流以在流體流內(nèi)形成亞穩(wěn)態(tài)的二氧化碳組分。隨后，從旋流分離器中提取包含二氧化碳組分的向外流體流并將其以混合物的形式提供至分離容器。然后，引導(dǎo)所述混合物通過管狀部分流向收集槽，而在提供處理?xiàng)l件時使得凝固的二氧化碳形成。最后，提取凝固的二氧化碳。
文檔編號C01B31/22GK102307642SQ200980156303
公開日2012年1月4日 申請日期2009年12月18日 優(yōu)先權(quán)日2008年12月22日
發(fā)明者巴特·布拉斯特, 科尼里斯·安東尼耶·特金克韋靈克, 雅克布·艾瑞·科尼里斯·朗格帕克, 馬爾科·貝廷 申請人:纏繞機(jī)公司