專利名稱：表面光澤和耐銹性優(yōu)異的鐵素體系不銹鋼板及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及表面光澤和耐銹性優(yōu)異的省合金型的鐵素體系不銹鋼板及其制造方法。
背景技術(shù)：
鐵素體系不銹鋼板多用于家電產(chǎn)品、廚房設(shè)備等在室內(nèi)環(huán)境中要求具有耐銹性及表面品質(zhì)的領(lǐng)域。作為這些鐵素體系不銹鋼板的例子，可舉出Jis標(biāo)準(zhǔn)的SUS430LX、SUS430J1L。另外，在非專利文獻(xiàn)I中記載了耐銹性優(yōu)異的SUS430LX及SUS430J1L的代表例。這些鐵素體系不銹鋼減少了 C和N，且復(fù)合添加Cr : 16 20%、Nb :0. 3 O. 6%、以及Ti 和微量的Cu及Mo，從而防止了因點(diǎn)蝕或生銹所引起的表面性狀的劣化。以往，關(guān)于上述添加了 Nb和Ti等的鐵素體系不銹鋼板，JISG4305、G4307中規(guī)定的No. 2D精制品或No. 2B精制品存在以下缺點(diǎn)與其它的鐵素體系不銹鋼(SUS430)相比，表面光澤差。專利文獻(xiàn)I中公開了一種對添加有Ti、Nb等的鐵素體系不銹鋼控制了退火時的氧化皮生成量的表面光澤優(yōu)異的冷軋鋼帶的制造方法。另外，專利文獻(xiàn)2中公開了一種冷軋鋼帶的脫氧化皮方法、和一種規(guī)定了中性鹽電解-硝酸電解的工序的光澤和耐蝕性優(yōu)異的不銹鋼冷軋鋼帶的制造方法，專利文獻(xiàn)3中公開了一種控制了冷軋的工作輥的粗細(xì)和潤滑條件的高光澤不銹鋼帶的制造方法。上述鐵素體系不銹鋼板與大量含有近年價格顯著高漲的Ni的奧氏體系不銹鋼板相比，在經(jīng)濟(jì)性上更優(yōu)異。但現(xiàn)狀是在作為不銹鋼的構(gòu)成元素的Cr的價格變動和作為稀有元素的Nb價格高漲的背景下，對于SUS430LX以及SUS430J1L而言，很難說將來也具備充分的經(jīng)濟(jì)性。作為解決上述問題的手段，可以考慮利用微量元素來改善耐蝕性的方法。在專利文獻(xiàn)4和專利文獻(xiàn)5中公開了一種通過積極地添加P來改善耐候性、耐銹性、耐間隙腐蝕性的鐵素體系不銹鋼。專利文獻(xiàn)4涉及Cr :高于20% 40%、P :高于O. 06% O. 2%以下的高Cr,P添加鐵素體系不銹鋼。專利文獻(xiàn)5涉及Cr 11% 低于20%、P :高于O. 04% O. 2%以下的P添加鐵素體系不銹鋼。但是，P會成為損害制造性、加工性、焊接性的主要因素。迄今為止，本發(fā)明者們也從經(jīng)濟(jì)性的觀點(diǎn)出發(fā)公開了不利用Cr和Mo的合金化而利用微量元素來改善了耐銹性的鐵素體系不銹鋼。專利文獻(xiàn)6涉及Cr 13 22%、Sn O. 001 1%、且C、N、Si、Mn、P減少、并且添加了 O. 08 O. 35%的Ti作為穩(wěn)定元素的鐵素體系不銹鋼。但是，在這些文獻(xiàn)中，關(guān)于上述那樣的對表面光澤的影響沒有進(jìn)行任何探討?，F(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)I :日本特開昭61-288021號公報(bào)專利文獻(xiàn)2 :日本特開平4-232297號公報(bào)專利文獻(xiàn)3 :日本特開平8-243603號公報(bào)專利文獻(xiàn)4 :日本特開平6-172935號公報(bào)
專利文獻(xiàn)5 :日本特開平7-34205號公報(bào)專利文獻(xiàn)6 :日本特開2009-174036號公報(bào)非專利文獻(xiàn)非專利文獻(xiàn)I :不銹鋼便覽(^ ^ ^鋼便覧)，第3版，P53
發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明所要解決的問題如上所述，含有16%以上的Cr且添加有Nb等穩(wěn)定元素的SUS430LX及SUS430J1L將來會在經(jīng)濟(jì)性上存在問題。另一方面，利用微量元素提高了耐銹性的鐵素體系不銹鋼從制造性和表面光澤的觀點(diǎn)出發(fā)存在問題。近年來，家電產(chǎn)品、廚房設(shè)備等中使用的不銹鋼板對表面光澤提高的要求越來越高。
為此，本發(fā)明以使省合金型的鐵素體系不銹鋼板在Cr量低于16%時具有不遜于SUS430LX和SUS430J1L的耐銹性、且表面光澤顯著提高為課題，本發(fā)明的目的在于提供實(shí)現(xiàn)了上述課題的省合金型的鐵素體系不銹鋼板和其制造方法。用于解決問題的手段本發(fā)明者們?yōu)榱私鉀Q上述問題進(jìn)行了潛心研究，其結(jié)果是，關(guān)于Cr量低于16%的鐵素體系不銹鋼，對Sn添加所帶來的耐銹性提高效果、以及穩(wěn)定元素Nb和Ti的添加與表面光澤的關(guān)系獲得了以下新發(fā)現(xiàn)，從而完成了本發(fā)明。(a)為了顯現(xiàn)由微量Sn添加所帶來的耐銹性提高效果，需要12%以上的Cr量。此夕卜，為了維持由Cr和微量Sn形成的鈍態(tài)被膜的致密性，減少C、N、Si、Mn、P、S而添加穩(wěn)定元素Nb和Ti是有效的。(b)Nb是不僅對耐銹性而且對顯現(xiàn)表面光澤的提高作用有效的穩(wěn)定元素。在微量Sn添加鋼中，其作用從O. 05%開始顯現(xiàn)。但是，當(dāng)添加O. 3%以上時，由于鋼材的熱軋加熱溫度及退火溫度的提高，會導(dǎo)致因氧化皮引起的表面光澤的降低。(C)Ti除了作為固定C、N的穩(wěn)定元素起作用外，在熱軋加熱時會生成Ti系碳硫化物(例如Ti4C2S2)而抑制作為生銹起點(diǎn)的MnS和CaS的生成。在微量Sn添加鋼中，其作用從O. 03%開始顯現(xiàn)。但是，當(dāng)添加O. 15%以上時，會因由夾雜物引起的鑄痂和氧化被膜中Ti濃化而導(dǎo)致表面光澤的降低。Cd)關(guān)于上述微量Sn添加鋼中的Nb和Ti的效果，發(fā)現(xiàn)當(dāng)在I ( Nb/Ti彡3. 5的范圍內(nèi)復(fù)合添加時更明顯。也就是說，發(fā)現(xiàn)為了提高微量Sn添加鋼的耐銹性和表面光澤而在主體中添加表面光澤的提高作用大的Nb、為了抑制生銹起點(diǎn)來維持鈍態(tài)被膜的致密性而復(fù)合添加微量Ti是有效的。(e)對于Nb添加所帶來的表面光澤提高作用還有許多不明之處，但是表面光澤降低的原因即熱軋加熱或退火時的內(nèi)部氧化和晶界氧化會因固溶Sn以及固溶Nb的存在而進(jìn)一步得到抑制。因此，推測Nb添加所帶來的光澤提高效果是通過與固溶Sn的重疊而顯現(xiàn)的。(f)關(guān)于熱軋加熱后的抽出溫度，從表面光澤提高的觀點(diǎn)出發(fā)，設(shè)為以下溫度確保用于除去會誘發(fā)鑄痂的鑄坯表面的夾雜物的氧化皮生成量，且生成Ti系碳硫化物(例如Ti4C2S2)而抑制作為生銹起點(diǎn)的MnS和CaS的生成。在Cr量低于16%的微量Sn添加鋼中，設(shè)為1080 1190°C是有效的。(g)關(guān)于熱軋后的卷取，從表面光澤提高的觀點(diǎn)出發(fā)，設(shè)為以下溫度抑制卷取時的表面缺陷，抑制會導(dǎo)致光澤降低的內(nèi)部氧化物和晶界氧化的溫度。在Cr量低于16%的微量Sn添加鋼中，設(shè)為500 700°C是有效的。另外，關(guān)于退火溫度，從確保光澤的觀點(diǎn)出發(fā)，設(shè)為980°C以下是有效的?；谏鲜?a) (g)的發(fā)現(xiàn)而完成的本發(fā)明的主要內(nèi)容如下。( I) ー種表面光澤和耐銹性優(yōu)異的鐵素體系不銹鋼板，其特征在干，以質(zhì)量％計(jì)含有 C :0. 001 O. 03%、Si :0. 01 I. 0%、Mn :0. 01 I. 5%、P 0. 005 O. 05%、S 0. 0001 O. 01%、Cr 12 16%、N :0. 001 O. 03%,Nb :0. 05 O. 3%、Ti :0. 03 O. 15%,Al :0. 005 O. 5%、Sn 0. 01 I. 0%，殘余部分包含F(xiàn)e和不可避免的雜質(zhì)，且滿足I≤Nb/T i≤3. 5的關(guān)系O(2)根據(jù)(I)所述的表面光澤和耐銹性優(yōu)異的鐵素體系不銹鋼板，其特征在于，上述不銹鋼板以質(zhì)量％計(jì)進(jìn)ー步含有Ni :0. 01 O. 5%、Cu :0. 01 O. 5%、Mo :0. 01 O. 5%、
V0. 01 O. 5%、Zr 0. 01 O. 5%、Co 0. 01 O. 5%、Mg 0. 0001 O. 005%、B 0. 0003 O. 005%、Ca 0. 0003 O. 005% 中的 I 種或 2 種以上。(3)—種表面光澤和耐銹性優(yōu)異的鐵素體系不銹鋼板的制造方法，其特征在于，將具有上述(I)或(2)所述的鋼成分的不銹鋼的板坯進(jìn)行加熱，在抽出溫度為1080 1190°C下從加熱爐抽出后進(jìn)行熱軋，在卷取溫度為500 700°C下進(jìn)行卷取。(4)根據(jù)上述(3)所述的表面光澤和耐銹性優(yōu)異的鐵素體系不銹鋼板的制造方法，其特征在于，在上述熱軋的卷取后，進(jìn)行冷軋，然后在850 980°C下進(jìn)行最終退火。(5)根據(jù)上述(3)所述的表面光澤和耐銹性優(yōu)異的鐵素體系不銹鋼板的制造方法，其特征在于，在上述熱軋的卷取后，進(jìn)行夾有中間退火的2次以上的冷軋，然后在850 980°C下進(jìn)行最終退火。(6)根據(jù)上述(4)或(5)所述的表面光澤和耐銹性優(yōu)異的鐵素體系不銹鋼板的制造方法，其特征在于，在上述熱軋的卷取后且冷軋前，在再結(jié)晶溫度以上且1050°C以下的退火溫度下進(jìn)行熱軋板退火。發(fā)明的效果根據(jù)本發(fā)明，可達(dá)到下述顯著的效果可獲得不會導(dǎo)致合金成本和制造成本的上升而經(jīng)濟(jì)性優(yōu)異、具有不遜于SUS430LX和SUS430J1L的耐銹性、且表面光澤顯著提高了的表面光澤和耐銹性優(yōu)異的省合金型鐵素體系不銹鋼板。


圖I表示Nb/Ti量與表面光澤度的關(guān)系Ga45° (0° )。圖2表示Nb/Ti量與表面光澤度的關(guān)系Ga45° (90° )。
具體實(shí)施例方式以下，對本發(fā)明的各要件進(jìn)行詳細(xì)說明。另外，各元素的含量的“％”是指“質(zhì)量％”。[I]以下說明成分的限定理由。C由于會使耐銹性劣化，因此將其含量的上限設(shè)為O. 03%。從耐銹性的觀點(diǎn)出發(fā)，其含量越少越好，其上限可以優(yōu)選設(shè)為O. 02%，更優(yōu)選設(shè)為O. 01%，進(jìn)ー步優(yōu)選設(shè)為O. 005%。另外，過度的減少會導(dǎo)致精煉成本的増加，因此將其含量的下限設(shè)為O. 001%?？紤]到耐銹性和制造成本，其下限可以優(yōu)選設(shè)為O. 002%。Si有時作為脫氧元素而添加。但是，Si是固溶強(qiáng)化元素，從抑制加工性降低的觀點(diǎn)出發(fā)，將其上限設(shè)為1.0%。從加工性的觀點(diǎn)出發(fā)，其含量越少越好，可以將其上限優(yōu)選設(shè)為O. 6%、更優(yōu)選設(shè)為O. 3%、進(jìn)ー步優(yōu)選設(shè)為O. 2%。另外，過度的減少會導(dǎo)致精煉成本的增カロ，因此將Si含量的下限設(shè)為O. 01%。考慮到加工性和制造成本，可以將其下限優(yōu)選設(shè)為O. 05%。Mn由于是生成作為生銹的起點(diǎn)的MnS而損害耐銹性的元素，因此其含量越少越好。從抑制耐銹性降低的觀點(diǎn)出發(fā)，將其含量的上限設(shè)為I. 5%。從耐銹性的觀點(diǎn)出發(fā)，其含量越少越好，可以將其上限優(yōu)選設(shè)為I. 0%、更優(yōu)選設(shè)為O. 3%、進(jìn)ー步優(yōu)選設(shè)為O. 2%。另外，過度的減少會導(dǎo)致精煉成本的増加，因此將Mn的含量的下限設(shè)為O. 01%。考慮到耐銹性和制造成本，可以優(yōu)選將其下限設(shè)為O. 05%。
P由于是損害制造性和焊接性的元素，因此其含量越少越好。從抑制制造性和焊接性降低的觀點(diǎn)出發(fā)，將其含量的上限設(shè)為O. 05%。從制造性和焊接性的觀點(diǎn)出發(fā)，其含量越少越好，其上限可以優(yōu)選設(shè)為O. 04%、更優(yōu)選設(shè)為O. 03%。另外，過度的減少會導(dǎo)致精煉成本的増加，因此將P的含量的下限設(shè)為O. 005%?？紤]制造成本，更優(yōu)選將其下限設(shè)為O. 01%。S是雜質(zhì)元素，由于會損害耐銹性和熱加工性，因此其含量越少越好。為了確保耐銹性和熱加工性，將S的含量的上限設(shè)為O. 01%。從耐銹性和熱加工性的觀點(diǎn)出發(fā)，其含量越少越好，其上限可以優(yōu)選設(shè)為O. 005%,更優(yōu)選設(shè)為O. 003%,進(jìn)ー步優(yōu)選設(shè)為O. 002%。另夕卜，過度的減少會導(dǎo)致精煉成本的増加，因此優(yōu)選將其含量的下限設(shè)為O. 0001%?？紤]耐銹性和制造成本，更優(yōu)選將其下限設(shè)為O. 0002%。Cr是鐵素體系不銹鋼的構(gòu)成元素，其是用于確保耐銹性所必需的元素。為了確保本發(fā)明的耐銹性，下限設(shè)為12%。從與SUS430LX相比的經(jīng)濟(jì)性的觀點(diǎn)出發(fā)，上限設(shè)為16%?？紤]到耐銹性和Sn添加量，優(yōu)選設(shè)為13 15%。N與C同樣地會使耐銹性劣化，所以其含量越少越好，因此將上限設(shè)為O. 03%。從耐銹性的觀點(diǎn)出發(fā)，其含量越少越好，其上限可以優(yōu)選設(shè)為O. 02%，更優(yōu)選設(shè)為O. 012%。另夕卜，過度的減少會導(dǎo)致精煉成本的増加，因此優(yōu)選將下限設(shè)為O. 001%。考慮耐銹性和制造成本，更優(yōu)選將下限設(shè)為O. 005%。Nb在本發(fā)明的微量Sn添加鋼中不僅提高耐銹性而且還是使表面光澤提高的必需的元素。上述效果從O. 05%以上開始顯現(xiàn)。但是，過度的添加會使鋼的再結(jié)晶溫度上升，反而會導(dǎo)致表面光澤的降低。因此，將上限設(shè)為O. 3%?？紤]耐銹性和表面光澤以及制造性，優(yōu)選設(shè)為O. I O. 2%οTi除了作為固定C、N的穩(wěn)定元素的作用外，還是使耐銹性提高的必需的元素。上述效果從O. 03%開始顯現(xiàn)。但是，過度的添加會因由夾雜物引起的鑄痂以及氧化被膜中Ti濃化而導(dǎo)致表面光澤的降低。因此，將上限設(shè)為O. 15%?？紤]耐銹性和表面光澤及制造性，優(yōu)選設(shè)為O. 05 O. 1%。Al是作為脫氧元素有效的元素，因此將其含量的下限設(shè)為O. 005%。但是，過度的添加會導(dǎo)致加工性和韌性以及焊接性的劣化，因此將Al的含量的上限設(shè)為O. 5%。從加工性、韌性和焊接性的觀點(diǎn)出發(fā)，其含量越少越好，其上限可以優(yōu)選設(shè)為O. 1%，更優(yōu)選設(shè)為O. 05%，進(jìn)ー步優(yōu)選設(shè)為O. 03%。另外，考慮到精煉成本，其含量的下限可以更優(yōu)選設(shè)為
O.01%。Sn是用于能不依賴于Cr和Mo的合金化以及作為稀有元素的Ni和Co等的添加而確保作為本發(fā)明的目標(biāo)的耐銹性所必需的元素。為了獲得作為本發(fā)明的目標(biāo)的耐銹性，將Sn的含量的下限設(shè)為O. 01%。為了進(jìn)ー步確保耐銹性，可以優(yōu)選設(shè)為O. 05%以上，更優(yōu)選設(shè)為O. 1%以上。但是，過度的添加不僅會導(dǎo)致表面光澤和制造性的降低，而且耐銹性提高效果也會飽和。為此，將上限設(shè)為1.0%?？紤]到耐銹性和表面光澤，可以將其含量的上限設(shè)為O. 5%以下、更優(yōu)選設(shè)為O. 3%，進(jìn)ー步優(yōu)選將上限設(shè)為O. 2%。Nb和Ti在上述范圍內(nèi)進(jìn)行添加，且關(guān)于其添加量，為了獲得作為本發(fā)明的目標(biāo)的耐銹性和表面光澤，使其滿足I < Nb/Ti < 3. 5。當(dāng)Nb/Ti〈l時，會導(dǎo)致由Ti系夾雜物、Ti系氧化物引起的表面光澤的降低。另ー方面，當(dāng)3. 5<Nb/Ti時，會導(dǎo)致因熱軋加熱溫度及退火溫度的上升而引起的內(nèi)部氧化或晶界氧化所引起的表面光澤的降低。關(guān)于更優(yōu)選的范圍，考慮到作為本發(fā)明的目標(biāo)的耐銹性和表面光澤，設(shè)為I. 5 ^ Nb/Ti ^ 3。Ni、Cu、Mo、V、Zr、Co是利用與Sn的協(xié)同效果來提高耐銹性的元素，可根據(jù)需要來添加。添加時，設(shè)為顯現(xiàn)其效果的O. 01%以上，優(yōu)選設(shè)為O. 02%以上。更優(yōu)選設(shè)為顯著顯現(xiàn)效果的O. 05%以上。但是，當(dāng)超過O. 5%時，會導(dǎo)致材料成本的上升和表面光澤的降低，因此將各含量的上限設(shè)為O. 5%。由于這些元素是稀有的，因此添加吋，Ni、Cu的優(yōu)選范圍為O. I O. 4%, Mo的優(yōu)選范圍為O. I O. 3%。V、Zr、Co的優(yōu)選范圍為O. 02 O. 3%。Mg除了在鋼水中與Al —起形成Mg氧化物而作為脫氧劑起作用外，還作為TiN的結(jié)晶核起作用。TiN在凝固過程中成為鐵素體相的凝固核，通過促進(jìn)TiN結(jié)晶，可以在凝固時微細(xì)地生成鐵素體相。通過使凝固組織微細(xì)化，可以防止制品的起皺(ridging)和麻紋(roping)等由粗大凝固組織引起的表面缺陷，還可以提高加工性，因此可根據(jù)需要來添加。添加時，設(shè)為顯現(xiàn)這些效果的O. 0001%以上。但是，當(dāng)超過O. 005%時，制造性劣化，因此將上限設(shè)為O. 005%?？紤]制造性，優(yōu)選將其含量設(shè)為O. 0003 O. 002%。 B是提高熱加工性和2次加工性的元素，在鐵素體系不銹鋼中的添加是有效的，因此可根據(jù)需要來添加。添加時，設(shè)為顯現(xiàn)這些效果的O. 0003%以上。但是，過度的添加會導(dǎo)致拉伸性的降低，因此將上限設(shè)為O. 005%?？紤]材料成本和加工性，優(yōu)選將其含量設(shè)為O.0005 O. 002%。Ca是提高熱加工性和鋼的清潔度的元素，可根據(jù)需要來添加。添加時，設(shè)為顯現(xiàn)這些效果的O. 0003%以上。但是，過度的添加會導(dǎo)致制造性的降低和因CaS等水溶性夾雜物而引起的耐蝕性的降低，因此將上限設(shè)為O. 005%?？紤]制造性和耐銹性，優(yōu)選將其含量設(shè)為
O.0003 O. 0015%。[II]以下說明與制造方法相關(guān)的限定理由。示出具有上述[I]項(xiàng)所示的成分、且用于獲得不遜于SUS430LX和SUS430J1L的耐銹性以及更高的表面光澤所需的制造方法的ー個例子。將具有上述[I]項(xiàng)所示成分的鋼的板坯插入熱軋加熱爐中進(jìn)行加熱。將該板坯從熱軋加熱爐抽出的抽出溫度設(shè)為1080°C以上是為了確保用于除去會誘發(fā)鑄痂的鑄坯表層的夾雜物的氧化皮生成量。關(guān)于氧化皮生成量，換算成氧化皮厚度為O. 2_以上即可。另夕卜，將抽出溫度的上限設(shè)為1190°C是為了抑制作為生銹起點(diǎn)的MnS和CaS的生成而使Ti系碳硫化物(例如Ti4C2S2)穩(wěn)定?？紤]到確保作為本發(fā)明的目標(biāo)的耐銹性和表面光澤，抽出溫度優(yōu)選設(shè)為1140 1180°C。將熱軋后的卷取溫度設(shè)為500°C以上是為了抑制卷取時的表面缺陷。當(dāng)卷取溫度低于500°C時，會因熱軋后的注水而導(dǎo)致熱軋鋼帶的形狀不良，在卷材展開和鋼板通過時誘發(fā)表面缺陷。將卷取溫度設(shè)為700°C以下是為了抑制會導(dǎo)致光澤降低的內(nèi)部氧化物和晶界氧化的成長。這是因?yàn)?，?dāng)超過700°C時，含有Ti或P的析出物容易析出，可能會導(dǎo)致耐銹性降低?？紤]到確保作為本發(fā)明的目標(biāo)的表面光澤和耐銹性，卷取溫度優(yōu)選設(shè)為550 650 °C。經(jīng)熱軋而卷取后，進(jìn)行冷軋。此時，在冷軋前，可以實(shí)施熱軋板退火。另外，冷軋可以進(jìn)行I次或進(jìn)行2次以上。但是，當(dāng)進(jìn)行2次以上的冷軋時，在各冷軋之間進(jìn)行中間退火。 當(dāng)實(shí)施熱軋板退火時，為了抑制會導(dǎo)致光澤降低的內(nèi)部氧化物和晶界氧化的成長，退火溫度優(yōu)選設(shè)為1050°C以下。另外，退火溫度的下限優(yōu)選設(shè)為鋼的再結(jié)晶溫度(850°C左右)。這里，再結(jié)晶溫度是指從壓延后的加工組織形成無變形的新的晶粒的溫度。在實(shí)施冷軋時的中間退火的情況下也優(yōu)選設(shè)為同樣的溫度范圍。冷軋的條件沒有特別限定。關(guān)于冷軋后的最終退火，考慮到表面光澤，優(yōu)選設(shè)為9800C以下。如上所述那樣，退火溫度越低，內(nèi)部氧化、晶界氧化越受到抑制，因此對提高表面光澤是有利的。為此，下限優(yōu)選設(shè)為再結(jié)晶溫度即850°C。酸洗方法沒有特別規(guī)定，用產(chǎn)業(yè)上常用的方法來實(shí)施也沒有問題。例如，有堿鹽浴浸潰+電解酸洗+硝酸氫氟酸浸潰、堿鹽浴浸潰+電解酸洗，電解酸洗只要進(jìn)行中性鹽電解、硝酸電解等即可。[實(shí)施例]以下，說明本發(fā)明的實(shí)施例。將具有表I的成分的鐵素體系不銹鋼進(jìn)行熔煉，在抽出溫度為1150 1220°C下進(jìn)行熱軋，在卷取溫度為480 750°C下制成板厚為4. O 6. Omm的熱軋鋼板。熱軋鋼板實(shí)施或省略熱軋板退火，進(jìn)行I次或夾有中間退火的2次冷軋，制得O. 4 I. Omm厚的冷軋鋼板。得到的冷軋鋼板均在再結(jié)晶結(jié)束的溫度即870 1020°C下進(jìn)行最終退火，實(shí)施常用的酸洗處理，制成表面規(guī)格由JIS G 4307規(guī)定的No. 2B品。關(guān)于常用的酸洗處理，例如可以在堿鹽浴浸潰(430°C)后進(jìn)行中性鹽電解(50°C，Na2SO4)處理。關(guān)于鋼的成分，在本發(fā)明規(guī)定的范圍和此外的范圍均實(shí)施了。關(guān)于制造條件，在本發(fā)明限定的條件和此外的條件下均實(shí)施了。比較鋼使用了 SUS430LX(17%Cr-0. 3%Ti)。關(guān)于表面光澤度，在鋼板的壓延方向(0° )和壓延直角方向(90° )上測定了 JISZ 8741中規(guī)定的光澤度45° Gloss值(Gs45° )。關(guān)于耐銹性，制作No. 2B表面及#600研磨表面的鋼板試樣(板厚X IOOmm見方)，通過在80°C下、O. 5%NaCl水溶液中168小時浸潰試驗(yàn)和根據(jù)JIS Z 2371的鹽水噴霧試驗(yàn)(168小時連續(xù)噴霧試驗(yàn))來進(jìn)行評價。關(guān)于生銹的程度，與SUS430LX進(jìn)行比較，將沒有銹斑和銹點(diǎn)(spot rusting)而良好的情況評價為“◎”，將同等而不遜色的情況評價為“〇”，將生成流動銹的情況等劣化的情況評價為“ X ”。在表2中統(tǒng)ー示出各試驗(yàn)結(jié)果。
權(quán)利要求
1.一種表面光澤和耐銹性優(yōu)異的鐵素體系不銹鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)含有 C 0. OOl O. 03%、Si :0. 01 I. 0%、Mn :0. 01 I. 5%、P :0. 005 O. 05%、S :0. 0001 O. 01%、Cr : 12 16%、N 0. 001 O. 03%、 Nb :0. 05 O. 3%、Ti :0. 03 O. 15%、Al :0. 005 O. 5%、Sn :0. 01 I. 0%， 殘余部分包含F(xiàn)e和不可避免的雜質(zhì)， 且滿足I < Nb/Ti <3.5的關(guān)系。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的表面光澤和耐銹性優(yōu)異的鐵素體系不銹鋼板，其特征在于，所述不銹鋼板以質(zhì)量％計(jì)進(jìn)一步含有Ni :0. 01 O. 5%、Cu :0. 01 O. 5%、Mo :0. 01 O. 5%、V :0. 01 O. 5%、Zr :0. 01 O. 5%、Co :0. 01 O. 5%、Mg 0. 0001 O. 005%、B :0. 0003 O. 005%、Ca :0. 0003 O. 005% 中的I種或2種以上。
3.一種表面光澤和耐銹性優(yōu)異的鐵素體系不銹鋼板的制造方法，其特征在于，將具有權(quán)利要求I或2所述的鋼成分的不銹鋼的板坯進(jìn)行加熱，在抽出溫度為1080 1190°C下從加熱爐抽出后進(jìn)行熱軋，在卷取溫度為500 700°C下進(jìn)行卷取。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的表面光澤和耐銹性優(yōu)異的鐵素體系不銹鋼板的制造方法，其特征在于，在所述熱軋的卷取后，進(jìn)行冷軋，然后在850 980°C下進(jìn)行最終退火。
5.根據(jù)權(quán)利要求3所述的表面光澤和耐銹性優(yōu)異的鐵素體系不銹鋼板的制造方法，其特征在于，在所述熱軋的卷取后，進(jìn)行夾有中間退火的2次以上的冷軋，然后在850 980°C下進(jìn)行最終退火。
6.根據(jù)權(quán)利要求4或5所述的表面光澤和耐銹性優(yōu)異的鐵素體系不銹鋼板的制造方法，其特征在于，在所述熱軋的卷取后且冷軋前，在再結(jié)晶溫度以上且1050°C以下的退火溫 度下進(jìn)行熱軋板退火。
全文摘要
本發(fā)明的不銹鋼板是下述鐵素體系不銹鋼板，其以質(zhì)量%計(jì)含有C0.001～0.03%、Si0.01～1.0%、Mn0.01～1.5%、P0.005～0.05%、S0.0001～0.01%、Cr12～16%、N0.001～0.03%、Nb0.05～0.3%、Ti0.03～0.15%、Al0.005～0.5%、Sn0.01～1.0%，殘余部分包含F(xiàn)e和不可避免的雜質(zhì)，且滿足1≤Nb/Ti≤3.5的關(guān)系。另外，將具有該鋼成分的不銹鋼板坯進(jìn)行加熱，將抽出溫度設(shè)為1080～1190℃，將熱軋結(jié)束后的卷取溫度設(shè)為500～700℃，熱軋后，實(shí)施或省略熱軋板退火，進(jìn)行1次冷軋或夾有中間退火的2次以上的冷軋，在850～980℃下進(jìn)行最終退火，從而制造本發(fā)明的不銹鋼板。
文檔編號C21D8/02GK102822373SQ20118001760
公開日2012年12月12日 申請日期2011年3月22日 優(yōu)先權(quán)日2010年3月29日
發(fā)明者秦野正治, 山岸昭仁, 高畑繁則, 石丸詠一朗 申請人:新日鐵住金不銹鋼株式會社