專利名稱：焊接性和延展性優(yōu)良的高屈服比高強度薄鋼板及制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及適于汽車、建材、家電等的高屈服比且焊接性和延展性優(yōu)良的高強 度薄鋼板和對該薄鋼板施以了熱浸鍍鋅處理的高強度熱浸鍍鋅薄鋼板，以及施以了合金 化處理的合金化熱浸鍍鋅薄鋼板及其制造方法。
背景技術(shù)：
近年來，特別在汽車車體方面，以降低燃料費和提高耐久性為目的且加工性良 好的高強度鋼板的需求提高。此外，從撞擊安全性和車廂空間的擴大的需要出發(fā)，抗拉 強度為780MPa級或以上的鋼板正在用于車體骨架用構(gòu)件和加強物等構(gòu)件。作為汽車骨架用的鋼板，首先，重要之點是點焊性。車體骨架構(gòu)件在撞擊時通 過吸收沖擊而擔負著保護乘客安全的作用。如果點焊部位的強度不充分，則在撞擊時會 出現(xiàn)破斷，不能獲得充分的吸收撞擊能的性能。關(guān)于考慮到焊接性的高強度鋼板的技術(shù)，例如在特開2003-193194號公報和 特開2000-80440號公報中曾經(jīng)被公開。并且，其它研究焊接性的技術(shù)還有特開昭 57-110650號公報，但它只是討論了閃光對焊性，而對于本發(fā)明中重要的提高點焊性的技 術(shù)沒有任何公開。其次，屈服強度高很重要。即屈服比高的材料吸收撞擊能的能力良好。為了獲 得高屈服比，將組織貝氏體化是有用的，在特開2001-355043號公報中，公開了以貝氏 體組織作為主相的鋼板和制造方法。最后，鋼板的加工性，即延展性、彎曲性、放邊性等是重要的。例如，關(guān)于擴 孔性，在“CAMP-ISIJ vol. 13 (2000)p395”中，公開了通過將主相作成貝氏體而使擴孔 性提高的內(nèi)容，此外，關(guān)于鼓凸成形性，公開了如下內(nèi)容，即通過使第2相中生成殘余 奧氏體可顯示與現(xiàn)行的殘余奧氏體鋼同等的鼓凸性。而且已經(jīng)公開通過在Ms溫度或以下進行等溫淬火處理而生成體積率為2 3%的殘余奧氏體時，抗拉強度X擴孔率成為最大。此外，為了謀求高強度材的高延展性化，通常是積極地運用復合組織。但是，作為第2相，在有效運用馬氏體和殘余奧氏體的場合，例如在 “ CAMP-ISIJ vol.13 (2000) p391”中公開了如下內(nèi)容將產(chǎn)生擴孔性顯著降低這一問題。而且，在上述文獻中已經(jīng)公開當主相設(shè)為鐵素體，第2相設(shè)為馬氏體，并使 二者的硬度差減小時，擴孔率會提高。而且，在特開2001-366043號公報中，公開了擴 孔性和延展性優(yōu)良的鋼板的例子。然而，對于具有780MPa或以上的抗拉強度的鋼板，很難說已經(jīng)就兼?zhèn)涓咔群土己玫难诱剐?、進而點焊性良好的鋼板進行了充分的研究。特別關(guān)于點焊性，一旦成為高強度鋼板，則存在下述問題焊縫區(qū)強度降低， 或者當用噴濺發(fā)生區(qū)域的焊接電流進行焊接時，焊縫區(qū)強度顯著降低、或者產(chǎn)生波動， 從而成為阻礙高強度鋼板市場擴大的要因。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供具有780MPa或以上的最高抗拉強度，屈服比高、且 可適于汽車車體骨架部件的兼?zhèn)溲诱剐院秃附有缘谋′摪?。從前，為了滿足鋼板所提出的許多需求，在Si、Mn、Ti、Nb、Mo、B各自的元
素中，只針對這些元素所具有的對主要材質(zhì)的影響，例如只針對強度或焊接性，考慮添 加元素各自的影響值以及元素之間相互的影響，用所謂的“影響值加算”來追求改善。但是，各種元素不僅對主要材質(zhì)具有影響，而且對次要材質(zhì)也有影響，例如對 于Mo，具有“改善焊接性(對主要材質(zhì)的影響)的同時也使強度升高，另一方面使延展 性下降(對次要材質(zhì)的影響)”的作用，因此為了滿足多樣化的全部需求而添加了多種這 些元素的鋼板，盡管可以看到對主要材質(zhì)的影響帶來的改善，但不能達到預想程度的改 善量，或者由于對次要材質(zhì)的影響的累積而看到預想外的性能不足，要滿足全部需求是 困難的。為了對此進行改善，對于各種元素，盡管設(shè)定添加量的上下限，但也不能說是 充分的。特別是，一次性地滿足最近的汽車車體骨架部件要求的高屈服比和延展性以及 焊接性的成分限定范圍，至今還不曾有過，對研究開發(fā)者來說是必須解決的課題之一。因此，本發(fā)明者為了提供上述鋼板而進行了各種研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，著眼于Si的 成分范圍與特定元素的關(guān)系，將Si限定在特定范圍，進而將Ti、Nb、Mo、B的含量設(shè)定 在特定的范圍，使用特定系數(shù)，通過使各種元素相互平衡的關(guān)系式來將其合計添加量設(shè) 定在適宜的范圍內(nèi)，由此能夠兼顧高屈服比和延展性，且能夠兼?zhèn)浜附有?，并且發(fā)現(xiàn)， 通過適宜的熱軋和退火條件進行制造，可以使上述性能進一步提高。關(guān)于屈服比，如上所述，高屈服比從撞擊吸收能的觀點出發(fā)是有利的，但是過 高時，于沖壓成形時的形狀凍結(jié)性變得低劣，因此屈服比低于0.92是重要的。本發(fā)明根據(jù)以上見識而完成，其要旨如下。(1) 一種焊接性和延展性優(yōu)良的高屈服比高強度薄鋼板，其特征在于構(gòu)成該 鋼板的鋼以質(zhì)量％計含有C 超過 0.030%但低于 0.10%、Si: 0.30 0.80%、Mn: 1.7 3.2%、P 0.001 0.02%、S 0.0001 0.006%、Al 0.060%或以下、N 0.0001 0.0070%、進而含有
Ti 0.01 0.055%,Nb 0.012 0.055%、Mo 0.07 0.55%、B 0.0005 0.0040%，且同時滿足l.l<14XTi(% )+20XNb(% )+3XMo(% )+300XB(% )<3.7,剩余部分由鐵以 及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成；所述鋼板的屈服比為不小于0.64但低于0.90，TSXEl172為3320 或以上、且yrxtsxeiV2為2320或以上，最高抗拉強度(TS)為780MPa或以上。(2)根據(jù)(1)所述的焊接性和延展性優(yōu)良的高屈服比高強度薄鋼板，其特征在 于以質(zhì)量％計還含有Cr 0.01 ^ 1.5%,
Ni 0.01 ‘2.0%,
Cu ；0.001 2.0%,
Co 0.01 -1%>
W 0.01 0.3%之中的1種或2種。(3)根據(jù)(1)或(2)所述的焊接性和延展性優(yōu)良的高屈服比高強度熱軋鋼板，其 特征在于上述屈服比為不小于0.72但低于0.90，鋼板的與板厚為1/8層的板面平行的 {110}面的X射線強度比為1.0或以上。(4)根據(jù)(1)或(2)所述的焊接性和延展性優(yōu)良的高屈服比高強度冷軋鋼板，其 特征在于上述屈服比為不小于0.64但低于0.90，鋼板的與板厚為1/8層的板面平行的 {110}面的X射線強度比為不足1.0。(5) 一種焊接性和延展性優(yōu)良的高屈服比高強度熱浸鍍鋅鋼板，其特征在于 由(3)所述的化學成分構(gòu)成的熱軋鋼板經(jīng)過了熱浸鍍鋅處理。(6) 一種焊接性和延展性優(yōu)良的高屈服比高強度合金化熱浸鍍鋅鋼板，其特征在 于由(3)所述的化學成分構(gòu)成的熱軋鋼板經(jīng)過了熱浸鍍鋅處理，進而經(jīng)過了合金化處理。(7) 一種焊接性和延展性優(yōu)良的高屈服比高強度熱浸鍍鋅鋼板，其特征在于 由(4)所述的化學成分構(gòu)成的冷軋鋼板經(jīng)過了熱浸鍍鋅處理。(8) 一種焊接性和延展性優(yōu)良的高屈服比高強度合金化熱浸鍍鋅鋼板，其特征在 于由(4)所述的化學成分構(gòu)成的冷軋鋼板經(jīng)過了熱浸鍍鋅處理，進而經(jīng)過了合金化處理。(9) 一種焊接性和延展性優(yōu)良的高屈服比高強度熱軋鋼板的制造方法，其特征 在于將由(3)所述的化學成分構(gòu)成的鑄造板坯，直接或暫時冷卻后加熱至1160°C或以 上，在Ar3相變溫度或以上結(jié)束熱軋，從結(jié)束熱軋開始到650°C以25 70°C /s的平均冷 卻速度進行冷卻，在700°C或以下的溫度下進行卷取。(10) 一種焊接性和延展性優(yōu)良的高屈服比高強度熱浸鍍鋅熱軋鋼板的制造方 法，其特征在于將由(5)所述的化學成分構(gòu)成的鑄造板坯，直接或暫時冷卻后加熱至 1160°C或以上，在Ar3相變溫度或以上結(jié)束熱軋，從結(jié)束熱軋開始到650°C以25 70°C/ s的平均冷卻速度進行冷卻，在700°C或以下的溫度下進行卷取，然后在使鋼板通過連續(xù)熱浸鍍鋅線時，最高加熱溫度設(shè)定為500°C 950°C，冷卻到(鍍鋅浴溫度-40) °C (鍍 鋅浴溫度+50) °C之后，浸漬在鍍鋅浴中，進行壓下率為0.1%或以上的平整軋制。(11) 一種焊接性和延展性優(yōu)良的高屈服比高強度合金化熱浸鍍鋅熱軋鋼板的 制造方法，其特征在于將由(6)所述的化學成分構(gòu)成的鑄造板坯，直接或暫時冷卻 后加熱至1160°C或以上，在Ar3相變溫度或以上結(jié)束熱軋，從結(jié)束熱軋開始到650°C以 25 70°C/s的平均冷卻速度進行冷卻，在700°C或以下的溫度下進行卷取，然后在使 鋼板通過連續(xù)熱浸鍍鋅線時，最高加熱溫度設(shè)定為500°C 950°C，冷卻到(鍍鋅浴溫 度-40) °C (鍍鋅浴溫度+50) °C之后，浸漬在鍍鋅浴中，接著在480°C或以上的溫度下 施以合金化處理，進行壓下率為0.1%或以上的平整軋制。(12) 一種焊接性和延展性優(yōu)良的高屈服比高強度冷軋鋼板的制造方法，其特征 在于將由(4)所述的化學成分構(gòu)成的鑄造板坯，直接或一次冷卻后加熱至1160°C或以 上，在Ar3相變溫度或以上結(jié)束熱軋，從結(jié)束熱軋開始到650°C以25 70°C /s的平均冷 卻速度進行冷卻，在750°C或以下的溫度下進行卷取，酸洗后施以壓下率為30 80%的 冷軋，在使鋼板通過連續(xù)退火線時，將直到70(TC為止的平均加熱速度設(shè)定為10 30°C/ s，最高加熱溫度設(shè)定為750°C 950°C，在加熱后的冷卻過程中，于500 600°C的范圍 內(nèi)以5°C/s或以上的平均冷卻速度進行冷卻，再施以壓下率為0.1%或以上的平整軋制。(13) 一種焊接性和延展性優(yōu)良的高屈服比高強度熱浸鍍鋅鋼板的制造方法，其 特征在于由(7)所述的化學成分構(gòu)成的鑄造板坯，直接或一次冷卻后加熱至1160°C或 以上，在Ar3相變溫度或以上結(jié)束熱軋，從結(jié)束熱軋開始到650°C以25 70°C/s的平均冷 卻速度進行冷卻，在750°C或以下的溫度下進行卷取，酸洗后施以壓下率為30 80%的 冷軋，在使鋼板通過連續(xù)熱浸鍍鋅線時，將直到70(TC為止的平均加熱速度設(shè)定為10 300C /s,最高加熱溫度設(shè)定為750°C 950°C，在加熱后的冷卻過程中，于500 600°C 的范圍內(nèi)以5°C/s或以上的平均冷卻速度進行冷卻，冷卻到(鍍鋅浴溫度-40) °C (鍍 鋅浴溫度+50) °C之后，浸漬在鍍鋅浴中，施以壓下率為0.1%或以上的平整軋制。(14) 一種焊接性和延展性優(yōu)良的高屈服比高強度合金化熱浸鍍鋅鋼板的制造方 法，其特征在于將由(8)所述的化學成分構(gòu)成的鑄造板坯，直接或暫時冷卻后加熱至 1160°C或以上，在Ar3相變溫度或以上結(jié)束熱軋，從結(jié)束熱軋開始到650°C以25 70°C/ s的平均冷卻速度進行冷卻，在750°C的溫度下進行卷取，酸洗后施以壓下率為30 80%的冷軋，在使鋼板通過連續(xù)熱浸鍍鋅線時，將直到700°C為止的平均加熱速度設(shè)定為 10 30°C/s，最高加熱溫度設(shè)定為750°C 950°C，在加熱后的冷卻過程中，于500 600°C的范圍內(nèi)以5°C/s或以上的平均冷卻速度進行冷卻，冷卻到(鍍鋅浴溫度-40) °C (鍍鋅浴溫度+50) °C之后，浸漬在鍍鋅浴中，接著在480°C或以上的溫度下施以合金化處 理，施以壓下率為0.1%或以上的平整軋制。
具體實施例方式以下，詳細說明本發(fā)明。首先，就本發(fā)明的鑄造板坯的化學成分的限定理由，進行敘述。此外，％表示
質(zhì)量％。C 超過 0.030%但低于 0.10%
C是對高強度化有效的元素，因此超過0.030%的添加是必要的。另一方面，在 0.10%或以上時，焊接性會劣化，當適用于汽車車體骨架用部件等的場合，從接合部強 度和疲勞強度的觀點出發(fā)，某些場合會發(fā)生問題。而且，在0.10%或以上時，擴孔性會劣化，因此上限設(shè)定為0.10%。更優(yōu)選的 范圍為0.035 0.09%。Si: 0.30 0.80%Si對于本發(fā)明很重要。即，Si必須為0.30 0.80%。Si作為提高延展性的元 素而廣為人知。另一方面，有關(guān)Si對屈服比的影響和焊接性的認識較少，上述Si量的范 圍是本發(fā)明者進行潛心研究而得到的范圍。將Si量確定在該范圍所帶來的效果，即兼?zhèn)湟?guī)定的屈服比、延展性以及焊接性 的前所未有的鋼板，是通過與后述的規(guī)定的Mn量和Ti、Nb、Mo、B各量的并存才能夠 實現(xiàn)。特別在添加Si時焊接性會劣化，這是常識性的，但發(fā)現(xiàn)通過使Si如上所述地與 上述5種元素并存，反而TSS和CTS提高，特別是噴濺發(fā)生區(qū)域也能保持良好的特性。本發(fā)明中，為了確保良好的延展性以及屈服比，添加0.30%或以上的Si。并 且，Si可抑制比較粗大的碳化物的生成，使擴孔性提高。Si的過剩添加，除了使鍍覆性惡化以外，還對焊接性和延展性、以及屈服比產(chǎn) 生不利影響，因此上限設(shè)定為0.80%。更優(yōu)選的上限為0.65%。Mn: 1.7 3.2%Mn通過抑制鐵素體相變并使主相為貝氏體或貝氏體鐵素體，從而起著形成均 勻組織的作用，此外，起著抑制碳化物析出和珠光體生成的作用，所述碳化物析出和珠 光體生成是強度下降和擴孔性劣化的原因之一。此外，Mn對提高屈服比也有效。因此，添加1.7%或以上。在不足1.7%時，通過與Si、Mo、Ti、Nb、B的復 合添加，盡管是低碳含量，但不能兼顧高屈服比和良好的延展性。但是，過剩的添加除了使焊接性劣化以外，還促進大量的馬氏體生成、或者因 偏析等而導致延展性和擴孔性的顯著下降，因此上限設(shè)定為3.2%。更優(yōu)選的范圍為 1.8 2.6%。P 0.001 0.02%P是強化元素，過剩的添加使擴孔性和彎曲性、以及焊縫區(qū)的接合強度和疲勞強 度劣化，因此上限設(shè)定為0.02%。另一方面，使P含量極低在經(jīng)濟上不利，因此下限設(shè) 定為0.001%。更優(yōu)選的范圍為0.003 0.014%。S 0.0001 0.006%使S含量極低在經(jīng)濟上不利，因此下限設(shè)定為0.0001 %。另一方面，超過 0.006%的添加，對鋼板的擴孔性和彎曲性、以及焊縫區(qū)的結(jié)合強度和疲勞強度產(chǎn)生不利 影響，因此上限設(shè)定為0.006%。更優(yōu)選的上限為0.003%。Al: 0.060%或以下Al作為脫氧元素是有效的，在過剩地添加時會形成粗大的Al系夾雜物，例如形 成氧化鋁的簇狀物，使彎曲性和擴孔性劣化。因此上限設(shè)定為0.060%。下限沒有特別限制，但因為由Al進行脫氧，而且將殘存的Al量控制為0.003%或以下是困難的，因此0.003%是實質(zhì)上的下限。在用Al以外的元素進行脫氧、或并用 Al以外的元素的場合，則不在此限。N 0.0001 0.0070%N對賦予高強度化和BH性(烘烤硬化性)等起作用，但添加過度時會形成粗大 的化合物，使彎曲性和擴孔性劣化，因此上限設(shè)定為0.0070%。另一方面，要設(shè)定為不足0.0001%，在技術(shù)上是極其困難的，因此下限設(shè)定為 0.0001%,更優(yōu)選的范圍為0.0010 0.0040% OTi: 0.01 0.055%、Nb 0.012 0.055%、Mo 0.07 0.55%、B 0.0005 0.0040%這些元素在本發(fā)明中是極其重要的。即通過同時添加這4種元素與Si和Mn， 才可以獲得高屈服比，并且確保成形加工車體骨架部件所要求的延展性。另外已經(jīng)知道，Si和Mn的添加會使焊接性劣化，但通過以規(guī)定的量同時添加這 4種元素，能夠確保良好的焊接性。通過上述復合添加而發(fā)現(xiàn)上述效果，是本發(fā)明者在創(chuàng)制兼?zhèn)浜附有院脱诱剐浴?以及高屈服比的鋼的課題下潛心研究才得出的認識。各元素的量，是根據(jù)上述的觀點決定的，當偏離該范圍時不能得到充分的效 果。更優(yōu)選的范圍為Ti: 0.018 不足0.030%、Nb: 0.017 0.036%、Mo: 0.08 不 足 0.30%、B 0.0011 0.0033%。并且，通過使Ti、Nb、Mo、B的含量，在Si的特定范圍內(nèi)滿足l.l《14XTi(% )+20XNb(%)+3XMo(%)+300XB(%)《3.7 的關(guān)系式、更優(yōu)選為滿足 1.5《14XTi )+2 0XNb(%)+3XMo(%) +300 X B (% ) <2.8的關(guān)系式，從而能夠均衡良好地確保高屈服比和
延展性、焊接性。關(guān)于通過在Si的特定范圍內(nèi)滿足上述關(guān)系式，從而能夠均衡良好地確保高屈服 比和延展性、焊接性的平衡的理由尚未確定，但是可以認為，鐵素體的強度與貝氏體的 硬度的平衡變得適宜、能兼顧高屈服比和良好的延展性這一相反的特性。此外，關(guān)于焊縫區(qū)，可以推測，使焊點以及HAZ部(焊接熱影響區(qū))的硬度分 布變得平穩(wěn)。將上式的范圍設(shè)定為1.1 3.7。在不足1.1時，獲得高屈服比較困難，焊 接強度也下降。另外，在超過3.7時，延展性會劣化，因此上限設(shè)定為3.7。更優(yōu)選的范圍為1. 5<14XTi(% )+20XNb(% )+3XMo(% )+300XB(% )《2.8。本發(fā)明獲得的鋼板的屈服比，就熱軋鋼板而言，為不小于0.72但低于0.90，此 外，就冷軋鋼板而言，為不小于0.64但低于0.90。在熱軋鋼板的場合如果不足0.72、或 在冷軋鋼板的場合如果不足0.64，則有時不能確保充分的撞擊安全性。另一方面，在熱軋鋼板的場合如果為0.90或以上、或在冷軋鋼板的場合如果為 0.90或以上，則沖壓成形時的形狀凍結(jié)性低劣，因此其上限，在熱軋鋼板的場合設(shè)定為 不足0.90，在冷軋鋼板的場合設(shè)定為不足0.90。在熱軋鋼板的場合，更優(yōu)選為0.76 0.88。此外，在冷軋鋼板的場合，更優(yōu)選為0.68 0.88、再優(yōu)選為0.74 0.86。還有，屈服比由JIS5號試驗片進行評價，該試驗 片將與軋制方向垂直的方向作為拉伸方向。本發(fā)明的熱軋鋼板中，與板厚1/8層的板面平行的丨110丨面的X射線強度比為 1.0或以上。由此，相對于軋制方向成45°方向的拉深性有可能提高。而且，本發(fā)明的 熱軋鋼板中，如果要將上述X射線強度比設(shè)為不足1.0，則需要施以潤滑軋制等，成本提 高。上述X射線強度比優(yōu)選為1.3或以上。本發(fā)明的冷軋鋼板中，與板厚1/8層的板面平行的丨110丨面的X射線強度比為不 足1.0。在上述X射線強度比為1.0或以上時，某些場合成形性會劣化。而且，本發(fā)明 的冷軋鋼板中，如果要將上述X射線強度比設(shè)為1.0或以上，則需要施以特殊的軋制和退 火，成本提高。上述X射線強度比優(yōu)選為不足0.8。此外，利用X射線的面強度比的測定，例如根據(jù)《新版力'J r 4 X線回折要 論》(1986年發(fā)行，松村源太郎譯，株式會社7 ^彳、)290 292頁敘述的方法進行即可。所謂面強度比，是指將本發(fā)明的鋼板的丨110丨面的X射線強度由標準試樣(隨機 方位的試樣)的丨110丨面的X射線強度進行標準化后的值。所謂板厚1/8層，是指將全板厚設(shè)為1時，從板厚表面?zhèn)认蛑行膫?cè)進入1/8厚度 的面。在試樣調(diào)整時，正確地切削1/8層很困難，所以將板厚的3/32層 5/32層的范 圍定義為1/8層。在試樣制作時，由機械研磨進行粗加工，由#800 1200左右的砂紙進行精加 工，最后由化學拋光去除20微米或以上的厚度。在本發(fā)明中得到的鋼板的點焊性，其特征在于即使是噴濺發(fā)生區(qū)域的焊接電 流，與用即將發(fā)生噴濺前的焊接電流焊接時的十字型拉伸試驗的拉伸載荷(CTS)相比 較，CTS的劣化值很小。S卩，通常的鋼板在進行伴隨有噴濺發(fā)生的焊接時，CTS會大幅下降，或者CTS 的波動很大，與此相對照，本發(fā)明的鋼板，CTS的降低率和波動較小。作為噴濺發(fā)生區(qū)域的焊接電流值，設(shè)為即將發(fā)生噴濺前的電流值(設(shè)為CE)加 上1.5kA后的電流值。將焊接電流設(shè)為CE的焊接進行10次時的CTS的最低值設(shè)為1 時，將焊接電流設(shè)為(CE+1.5)kA的試驗進行10次時的CTS的最低值設(shè)為0.7或以上。上述最低值優(yōu)選為0.8或以上，再優(yōu)選為0.9或以上。另外，CTS根據(jù)JIS Z 3137 的方法進行評價。其次，就上述(2)的發(fā)明所規(guī)定的要件進行敘述。Cr 0.01 1.5%Cr不僅是對高強度化有效的元素，而且可通過對碳化物生成的抑制以及生成貝 氏體和貝氏體鐵素體，提高彎曲性以及擴孔性。另外，Cr既是對高強度化有效、也是對 焊接性的劣化較小的元素，因此應根據(jù)需要添加。不足0.01%的添加不能得到明顯的效果，因此下限設(shè)定為0.01%，另一方面， 超過1.5%的添加量，對加工性以及鍍覆性會產(chǎn)生不利影響，因此上限設(shè)定為1.5%。優(yōu) 選的范圍為0.2 0.8%。Ni 0.01 2.0%Cu 0.001 ~ 2.0%
本發(fā)明的鋼板，以不會對強度和擴孔性的平衡產(chǎn)生不利影響、并使鍍覆性提高 為目的，還可以含有Cu和/或Ni。Ni除了提高鍍覆性以外，還有提高淬火性的目的， 添加0.01%或以上。另一方面，超過2.0%的添加量，會引起合金成本的增加，會引起加工性特別是 伴隨馬氏體生成的硬度增加，從而產(chǎn)生不利影響，因此上限設(shè)定為2.0%。Cu除了提高鍍覆性以外，也有提高強度的目的，添加0.001%或以上。另一方 面，超過2.0%的添加量，對加工性和循環(huán)性產(chǎn)生不利影響，因此上限設(shè)定為2.0%。由于本發(fā)明的鋼板含有Si，因此從鍍覆性和合金化反應性的觀點出發(fā)，優(yōu)選含有Ni: 0.2%或以上禾P/或Cu: 0.1%或以上。Co 0.01 1%W 0.01 0.3%本發(fā)明的鋼板還可以含有Co、W中的1種或2種。為了良好地保持因貝氏體相變控制而帶來的強度與擴孔性(以及彎曲性)的平 衡，Co添加0.01%或以上。但是，Co是昂貴的元素，多量添加有損經(jīng)濟性，因此優(yōu)選
或以下的添加。W在0.01%或以上時顯示強化效果，因此下限設(shè)定為0.01%。另一方面，超過 0.3%的添加，對加工性產(chǎn)生不利影響，因此上限設(shè)定為0.3%。此外，本發(fā)明的鋼板以進一步提高強度和擴孔性的平衡為目的，還可以含有合 計0.001%或以上的強碳化物形成元素&、Hf、Ta、V中的1種、2種或更多種。另一 方面，上述元素的多量添加會導致延展性和熱加工性的劣化，因此1種、2種或更多種的 合計添加量的上限設(shè)定為1%。另外，通過適量添加Ca、Mg、La、Y、Ce，對夾雜物的控制、特別對微細分散
化有利，因此以合計添加量計添加0.0001%或以上上述元素的1種、2種或更多種。另一 方面，這些元素的過剩添加會使鑄造性和熱加工性等制造性、以及鋼板成品的延展性降 低，因此上限設(shè)定為0.5%。除了 La、Y、Ce以外，通過適量添加REM也對夾雜物的控制、特別對微細分 散化有利，因此根據(jù)需要添加0.0001%或以上。另一方面，上述REM的過剩添加，除了 伴隨成本提高以外，還使鑄造性和熱加工性等制造性、以及鋼板成品的延展性降低，因 此上限設(shè)定為0.5%。作為不可避免的雜質(zhì)，例如有Sn和Sb等，合計含有0.2%或以下這些元素也不 會損害本發(fā)明的效果。〇沒有特別的限制，當適量含有時，具有改善彎曲性和擴孔性的效果。另一方 面，當過多含有時，相反使這些特性劣化，因此〇量優(yōu)選為0.0005 0.004%。鋼板的顯微組織沒有特別的限制，為了獲得高屈服比和良好的延展性，作為主 相，貝氏體或貝氏體鐵素體較為適宜，面積率設(shè)為30%或以上。在此所說的貝氏體，包括在板條邊界生成有碳化物的上貝氏體、以及在板條內(nèi) 生成有微細碳化物的下貝氏體這二者。此外，貝氏體鐵素體意味著沒有碳化物的貝氏體，例如針狀鐵素體是其1例。為了提高擴孔性和彎曲性，優(yōu)選微細分散有碳化物的下貝氏體、或沒有碳化物的貝氏體鐵素體及鐵素體為主相，且面積率超過85%。通常，鐵素體是軟質(zhì)的，使鋼板的屈服比降低，但非再結(jié)晶鐵素體那樣的位錯 密度高的鐵素體，不在此限。另外，上述顯微組織的各相、鐵素體、貝氏體鐵素體、貝氏體、奧氏體、馬氏 體、界面氧化相以及殘余組織的鑒別、存在位置的觀察以及面積率的測定可以采用下述 方法用硝酸乙醇試劑以及特開昭59-219473號公報中提出的試劑，腐蝕鋼板軋制方 向斷面或軋制垂直方向斷面，采用500倍 1000倍的光學顯微鏡進行觀察和/或采用 1000 100000倍的電子顯微鏡(掃描型以及透射型)進行觀察。進行各20個視場或以上的觀察，通過點計數(shù)法和圖象解析能夠求出各組織的面積率。關(guān)于TSXElv2,以具有780MPa或以上的抗拉強度的高強度鋼板為前提，為了發(fā) 揮優(yōu)良的延展性，優(yōu)選TSXE1〃、3320。在不足3320時，多數(shù)場合下不能確保延展性， 缺乏強度與延展性的平衡。此外，關(guān)于YRXTSXE11氣以具有780MPa或以上的抗拉強度的高強度鋼板為 前提，為了發(fā)揮高屈服比以及優(yōu)良的延展性，優(yōu)選YRXTSXE1〃、2320。在不足2320 時，多數(shù)場合下不能確保屈服比或延展性，缺乏平衡。其次，就上述(9)、(10)、以及(11)的發(fā)明，即焊接性和延展性優(yōu)良的高屈服 比高強度熱軋鋼板、高屈服比高強度熱浸鍍鋅熱軋鋼板、以及高屈服比高強度合金化熱 浸鍍鋅熱軋鋼板的制造方法，敘述如下。鋼成分的調(diào)整，除了通常的高爐-轉(zhuǎn)爐法以外，用電爐等進行也可以。鑄造方法沒有特別的限制，用通常的連續(xù)鑄造法和模鑄法、薄板坯鑄造等制造 鑄造板坯即可?？梢詫㈣T造板坯進行暫時冷卻，再次加熱后施以熱軋，也可以不進行冷卻而直 接進行熱軋也可以。一旦在不足1160°C的場合，應加熱至1160°C或以上。加熱溫度不足1160°C時， 由于偏析等的影響，成品的彎曲性以及擴孔性會劣化，因此下限設(shè)定為1160°C。優(yōu)選為 1200°C或以上，更優(yōu)選為1230°C或以上。熱軋的最終精軋溫度設(shè)定為Ar3相變溫度或以上。該溫度在不足Ar3相變溫度 時，會在熱軋板中生成向軋制方向伸展的鐵素體晶粒，延展性和彎曲性劣化。從結(jié)束熱軋開始到650°C，以25 70°C/s的平均冷卻速度進行冷卻。在不足 25°C/s時，獲得高屈服比變得困難，反之在超過70°C/s時，某些場合延展性會劣化。更 優(yōu)選的范圍為35 50°C /s。熱軋后在700°C或以下進行卷取。該卷取溫度超過700°C時，熱軋組織中會大 量生成鐵素體和珠光體，不能獲得高屈服比。優(yōu)選卷取溫度為650°C或以下，更優(yōu)選為 600 "C。卷取溫度的下限沒有特別的限制，但設(shè)定為室溫以下較困難，因此下限設(shè)定為 室溫?？紤]到確保延展性，更優(yōu)選400°C或以上。另外，也可以將粗軋帶坯之間進行接合并連續(xù)地進行精熱軋。此時，也可以將 粗軋帶坯暫時卷取。
將如上所述制造的熱軋鋼板進行酸洗后，也可以根據(jù)需要對該鋼板施以平整軋 制。為了矯正形狀、改善耐常溫時效性以及強度調(diào)整等，也可以以直到4.0%為止的壓下 率進行平整軋制。在壓下率超過4.0%時，延展性顯著劣化，因此上限設(shè)定為4.0%。另一方面， 在壓下率不足0.1%時，效果小，控制也困難，因此0.1%為下限。平整軋制可以在線進行，也可以離線進行。而且，可以1次性地進行目標壓下 率的平整軋制，也可以分成數(shù)次進行。使如上所述制造的熱軋鋼板通過連續(xù)熱浸鍍鋅線而施以熱浸鍍鋅處理時，最高 加熱溫度設(shè)定為500°C 950°C。不足500°C時，鋼板被放入鍍浴時，鋼板溫度將變成 400其結(jié)果鍍浴溫度下降，生產(chǎn)率降低。另一方面，在超過950°C時，將誘發(fā)鋼板破斷和表面性狀的劣化，因此上限設(shè)定 為950°C。更優(yōu)選的范圍為不小于600°C但低于900°C。當熱浸鍍鋅線由所謂的無氧化爐(NOF)-還原爐(RF)構(gòu)成的場合，通過將無氧 化爐的空氣比設(shè)定在0.9 1.2，可以促進鐵的氧化，并通過接下來的還原處理將表面的 鐵氧化物變成金屬鐵，從而提高鍍覆性和合金化反應性。另外，當熱浸鍍鋅線是不具有NOF的類型時，將露點設(shè)為-20°C或以上會有利 于鍍覆性和合金化反應性。從保持鍍浴溫度一定、確保生產(chǎn)效率的觀點出發(fā)，浸漬于鍍浴之前的板溫是重 要的。優(yōu)選為(鍍鋅浴溫度-40)°C (鍍鋅浴溫度+50)°C的范圍，更優(yōu)選的范圍為(鍍 鋅浴溫度-10) °C (鍍鋅浴溫度+30) °C。在該溫度低于(鍍鋅浴溫度-40) °C時，屈服 比有可能低于0.68。在其后進行合金化處理的場合，加熱至480°C或以上的溫度，使鋅鍍層與鐵反應 成為Zn-Fe合金層。當該溫度不足480°C時，合金化反應不能充分進行，因此下限設(shè)定 為 480 0C ο上限不作特別的設(shè)定，但在600°C或以上時，合金化過度進行，鍍層容易剝離， 因此優(yōu)選設(shè)定為不足600°C。在熱浸鍍鋅處理后，或者在合金化處理后，為了矯正形狀、改善耐常溫時效性 以及強度調(diào)整等，施以0.1%或以上的壓下率的平整軋制。在不足0.1%時，不能得到充 分的效果。壓下率的上限不作特別的設(shè)定，但根據(jù)需要進行直到壓下率為5%為止的平整 軋制。平整軋制，無論在線進行或離線進行都可以，或分成多次實施也可以。本發(fā)明的熱軋鋼板也具有優(yōu)良的焊接性，如上述那樣，除了對點焊顯示特別優(yōu) 良的特性之外，也適合于通常進行的焊接方法，例如電弧焊、TIG焊、MIG焊、壓薄滾 焊以及激光焊等焊接方法。本發(fā)明的熱軋鋼板也適合于熱壓。即，將本鋼板加熱至900°C或以上的溫度后， 通過進行沖壓成形并淬火，能夠得到屈服比高的成形品。而且，該成形品在其后的焊接 性也優(yōu)良。另外，本發(fā)明的熱軋鋼板的耐氫脆性也優(yōu)良。其次，就上述(12)、(13)以及(14)的發(fā)明，即焊接性和延展性優(yōu)良的高屈服比 高強度冷軋鋼板、高屈服比高強度熱浸鍍鋅鋼板、以及高屈服比高強度合金化熱浸鍍鋅 鋼板的制造方法，敘述如下。
鋼成分的調(diào)整除了通常的高爐-轉(zhuǎn)爐法以外，用電爐等進行也可以。鑄造方法沒有特別的限制，用通常的連續(xù)鑄造法和模鑄法、薄板坯鑄造等制造 鑄造板坯即可?？梢詫㈣T造板坯進行暫時冷卻，再次加熱后施以熱軋，也可以不進行冷卻而直 接進行熱軋。一旦在不足1160°C的場合，應加熱至1160°C或以上。加熱溫度不足1160°C時，由于偏析等的影響，成品的彎曲性以及擴孔性劣化， 因此下限設(shè)定為1160°C。優(yōu)選為1200°C或以上，更優(yōu)選為1230°C或以上。熱軋的最終精軋溫度設(shè)定為Ar3相變點或以上。在該溫度不足Ar3相變溫度時， 熱軋板中會生成向軋制方向伸展的鐵素體晶粒，延展性和彎曲性劣化。從結(jié)束熱軋開始到650°C，以25 70°C/s的平均冷卻速度進行冷卻。在不足 25°C/s時，獲得高屈服比變得困難。反之，在超過70°C/s時，某些場合冷延展性和板 形惡化，或者延展性劣化。更優(yōu)選的范圍為35 50°C Λ。熱軋后在750°C或以下進行卷取。該溫度超過750°C時，熱軋組織中會大量生成 鐵素體和珠光體，從而最終成品的組織變得不均，彎曲性和擴孔性降低。優(yōu)選在650°C或 以下的卷取溫度下進行卷取，更優(yōu)選為600°C或以下。卷取溫度的下限沒有特別規(guī)定，但設(shè)定為室溫以下較困難，因此下限設(shè)定為室 溫?？紤]到確保延展性，更優(yōu)選400°C或以上。另外，也可以將粗軋帶坯之間進行接合并連續(xù)地進行精熱軋。此時，也可以將 粗軋帶坯暫時卷取。將如上所述制造的熱軋鋼板進行酸洗后，也可以根據(jù)需要對鋼板施以平整軋 制。為了矯正形狀、改善耐常溫時效性以及調(diào)整強度等，也可以以直到4.0%為止的壓下 率進行平整軋制。壓下率超過4.0%時，延展性顯著劣化，因此上限設(shè)定為4.0%。另一方面，在壓下率不足0.1%時，效果很小，控制也困難，因此0.1%為下限。平整軋制可以在線進行，也可以離線進行。而且，可以1次性地進行目標壓下 率的平整軋制，也可以分成數(shù)次進行。對經(jīng)過酸洗的熱軋鋼板以30 80%的壓下率進行冷軋，并使其通過連續(xù)退火線 或連續(xù)熱浸鍍鋅線。在壓下率不足30%時，保持形狀平坦較困難。而且，在壓下率不足 30%時，最終成品的延展性惡化，因此壓下率的下限設(shè)定為30%。另一方面，在壓下率為80%或以上時，冷軋負荷變得非常大，因此阻礙生產(chǎn) 率。優(yōu)選的壓下率為40 70%。使鋼板通過連續(xù)退火線時，直到700°C為止的平均加熱速度設(shè)定為10 30°C / S。在平均加熱速度不足10°C/s時，要得到高屈服比變得困難，反之在超過30°C/s時， 某些場合要確保良好的延展性變得困難。盡管其理由尚不清楚，但可以認為這與加熱中 的位錯的回復行為有關(guān)系。在使鋼板通過連續(xù)退火線時的最高加熱溫度為750 950°C。當不足750°C時， 或者不發(fā)生α — γ的相變，或者只是略有發(fā)生，因此最終組織不能成為相變組織，屈服 比不會提高或延伸率惡化。因此最高加熱溫度的下限是750°C。另一方面，在最高加熱溫度超過950°C時，會誘發(fā)板形惡化等故障，因此上限設(shè)定為9500C ο該溫度范圍內(nèi)的熱處理時間沒有特別限制，但為了使鋼板的溫度均勻化，1秒鐘 或以上是必要的。但是熱處理時間超過10分鐘時，會促進晶界氧化相生成，并且導致成 本的上升，因此熱處理時間優(yōu)選為10分鐘或以下。在加熱后的冷卻過程中，于500 600°C的范圍內(nèi)以5°C/s或以上的平均冷卻速 度進行冷卻。在不足5°C/s時，某些場合會生成珠光體，使屈服比降低、使彎曲性和放 邊成形性劣化。然后，也可以根據(jù)需要在100 550°C的范圍內(nèi)施以保持60秒鐘或以上的熱處 理。通過該熱處理有時可提高延伸率和彎曲性。當熱處理溫度不足100°C時，效果較小， 另一方面，設(shè)定為550°C或以上較困難。優(yōu)選為200 450°C。熱處理后的平整軋制的壓下率設(shè)定為0.1%或以上。在壓下率不足0.1%時，不 能得到充分的效果。壓下率的上限不作特別設(shè)定，根據(jù)需要可進行直到壓下率為5%為止 的平整軋制。平整軋制，無論在線進行或離線進行都可以，或分成多次實施也可以。更 優(yōu)選的壓下率的范圍為0.3 2.0%。在熱處理后也可以施以各種鍍層。在冷軋后使鋼板通過連續(xù)熱浸鍍鋅線時，直到700°C為止的平均加熱速度和最 高到達溫度，也基于與使鋼板通過連續(xù)退火線時同樣的理由，將直到700°C為止的平均加 熱速度設(shè)定為10 30°C /s、最高加熱溫度設(shè)定為750 950°C。當熱浸鍍鋅線由所謂的無氧化爐(NOF)-還原爐(RF)構(gòu)成的場合，通過將無氧 化爐的空氣比設(shè)定在0.9 1.2，可以促進鐵的氧化，并通過接下來的還原處理將表面的 鐵氧化物變成金屬鐵，從而使鍍覆性以及合金化反應性提高。另外，當熱浸鍍鋅線是不具有NOF的類型時，將露點設(shè)定為-20°C或以上會有 利于鍍覆性和合金化反應性。在加熱后的冷卻過程中，于500 600°C的范圍內(nèi)以5°C/s或以上的冷卻速度進 行冷卻。在不足5°C/s時，某些場合會生成珠光體，使屈服比降低、使彎曲性和放邊成 形性劣化。將到達最高加熱溫度后的浸漬于鍍浴之前的冷卻停止溫度設(shè)定為(鍍鋅浴溫 度-40)°C (鍍鋅浴溫度+50)°C。當該溫度低于(鍍鋅浴溫度-40) °C時，不僅屈服比 有可能低于0.64，而且由于浸入鍍浴時的吸熱較大等，也會產(chǎn)生操作上的問題。另外，當冷卻停止溫度超過(鍍鋅浴溫度+50) °C時，伴隨鍍浴溫度上升，會誘 發(fā)操作上的問題。鍍鋅浴根據(jù)需要也可以含有鋅以外的元素。此外，在進行合金化處理的場合，在480°C或以上的溫度下進行。當合金化溫 度不足480°C時，合金化的進行緩慢，生產(chǎn)率降低。合金化處理溫度的上限沒有特別的 限制，在超過600°C時，會發(fā)生珠光體相變，屈服比降低、或彎曲性和擴孔性劣化，因此 600°C是實質(zhì)上的上限。也可以對熱浸鍍鋅鋼板施以平整軋制。平整軋制的壓下率不足0.1%時，不能得 到充分的效果。壓下率的上限沒有特別的設(shè)定，根據(jù)需要，進行直到壓下率為5%為止的 平整軋制。平整軋制，無論在線進行或離線進行都可以，或分成多次實施也可以。更優(yōu) 選的壓下率的范圍為0.3 2.0%。本發(fā)明的冷軋鋼板也具有優(yōu)良的焊接性，如上所述，除了對點焊顯示優(yōu)良的特性之外，也適合于通常進行的焊接方法，例如電弧焊、TIG焊、MIG焊、壓薄滾焊以及 激光焊等焊接方法。本發(fā)明的冷軋鋼板也適合于熱壓。S卩，將本鋼板加熱至900°C或以上的溫度后， 通過進行沖壓成形并淬火，能夠得到屈服比高的成形品。而且，該成形品在其后的焊接 性也優(yōu)良。另外，本發(fā)明的冷軋鋼板的耐氫脆性也優(yōu)良。以下，根據(jù)實施例更詳細說明本發(fā)明。實施例實施例1 4是本發(fā)明的熱軋鋼板的實施例。(實施例1)通過轉(zhuǎn)爐調(diào)整表1所示的化學組成，制作板坯。將板坯加熱至1240°C，在Ar3 相變溫度或以上的890°C 910°C下結(jié)束熱軋，將厚度為1.8mm的鋼帶在600°C下進行卷取。將該鋼板酸洗后，對該鋼板施以表2所示的壓下率的平整軋制。從該鋼板采取 JIS5號拉伸試驗片，測定與軋制方向成直角的方向的拉伸特性。用以下條件(a) (e)進行點焊。(a)電極(半圓型)頂端直徑Φ 8mm(b)加壓力5.6kN(c)焊接電流即將發(fā)生噴濺前的電流(CE)、以及(CE+1.5)kA(d)焊接時間17次循環(huán)(e)保持時間10次循環(huán)焊接后，根據(jù)JIS Z 3137進行十字型拉伸試驗。將焊接電流設(shè)為CE的焊接進行10次時的CTS的最低值設(shè)為1，將焊接電流設(shè) 為噴濺發(fā)生區(qū)域的(CE+1.5)kA的焊接進行10次時，CTS的最低值不足0.7的表示為X、 0.7或以上但不足0.8的表示為〇、0.8或以上的表示為 。本發(fā)明的鋼板，焊接性優(yōu)良且屈服比高，同時延展性也比較優(yōu)良。
權(quán)利要求
1.一種點焊接性和延展性優(yōu)良的汽車用高屈服比高強度冷軋薄鋼板，其特征在于 構(gòu)成該鋼板的鋼以質(zhì)量％計含有C 超過0.030%但低于0.10%、 Si 0.30 0.80%、 Mn 1.7 2.49%、 P 0.001 0.02%, S 0.0001 0.006%, Al 0.060%或以下、 N 0.0001 0.0070%、 進而含有Ti 0.01 0.055%, Nb 0.012 0.055%、 Mo 0.07 0.55%, B 0.0005 0.0040%,且同時滿足l.l<14XTi(% )+20XNb(% )+3XMo(% )+300XB(% )<3.7,剩余部分由鐵以及不 可避免的雜質(zhì)構(gòu)成；所述鋼板的屈服比為不小于0.64但低于0.90，TSXElv2為3320或 以上、且yrxtsxeiV2為2320或以上，最高抗拉強度TS為780MPa或以上，并且由不 含伸展的鐵素體晶粒的組織構(gòu)成。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的點焊接性和延展性優(yōu)良的汽車用高屈服比高強度冷軋薄鋼 板，其特征在于以質(zhì)量％計還含有Cr 0.01 1.5%, Ni 0.01 2.0%, Cu 0.001 2.0%, Co 0.01 1%、W 0.01 0.3%之中的1種或2種。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的點焊接性和延展性優(yōu)良的汽車用高屈服比高強度冷軋鋼 板，其特征在于所述屈服比為不小于0.64但低于0.90，鋼板的與板厚為1/8層的板面 平行的丨110丨面的X射線強度比為不足1.0。
4.一種焊接性和延展性優(yōu)良的高屈服比高強度熱浸鍍鋅鋼板，其特征在于由權(quán)利 要求3所述的化學成分構(gòu)成的冷軋鋼板經(jīng)過了熱浸鍍鋅處理。
5.一種焊接性和延展性優(yōu)良的高屈服比高強度合金化熱浸鍍鋅鋼板，其特征在于 由權(quán)利要求3所述的化學成分構(gòu)成的冷軋鋼板經(jīng)過了熱浸鍍鋅處理，進而經(jīng)過了合金化 處理。
6.—種焊接性和延展性優(yōu)良的高屈服比高強度冷軋鋼板的制造方法，其特征在于 將由權(quán)利要求3所述的化學成分構(gòu)成的鑄造板坯直接或暫時冷卻后加熱至1160°C或以 上，在Ar3相變溫度或以上結(jié)束熱軋，從結(jié)束熱軋開始到650°C以25 70°C /s的平均冷 卻速度進行冷卻，在750°C或以下的溫度下進行卷取，酸洗后施以壓下率為30 80%的 冷軋，在使鋼板通過連續(xù)退火線時，將直到70(TC為止的平均加熱速度設(shè)定為10 30°C/s，最高加熱溫度設(shè)定為750°c 950°C，在加熱后的冷卻過程中，于500 600°C的范圍 內(nèi)以5°C/s或以上的平均冷卻速度進行冷卻，再施以壓下率為0.1%或以上的平整軋制。
7.一種焊接性和延展性優(yōu)良的高屈服比高強度熱浸鍍鋅鋼板的制造方法，其特征在 于將由權(quán)利要求4所述的化學成分構(gòu)成的鑄造板坯直接或暫時冷卻后加熱至1160°C或 以上，在Ar3相變溫度或以上結(jié)束熱軋，從結(jié)束熱軋開始到650°C以25 70°C/s的平均冷 卻速度進行冷卻，在750°C或以下的溫度下進行卷取，酸洗后施以壓下率為30 80%的 冷軋，在使鋼板通過連續(xù)熱浸鍍鋅線時，將直到70(TC為止的平均加熱速度設(shè)定為10 300C /s,最高加熱溫度設(shè)定為750°C 950°C，在加熱后的冷卻過程中，于500 600°C 的范圍內(nèi)以5°C /s或以上的平均冷卻速度進行冷卻，冷卻到鍍鋅浴溫度-40°C 鍍鋅浴溫 度+50°C之后，浸漬在鍍鋅浴中，施以壓下率為0.1%或以上的平整軋制。
8.一種焊接性和延展性優(yōu)良的高屈服比高強度合金化熱浸鍍鋅鋼板的制造方法，其 特征在于將由權(quán)利要求5所述的化學成分構(gòu)成的鑄造板坯直接或暫時冷卻后加熱至 1160°C或以上，在Ar3相變溫度或以上結(jié)束熱軋，從結(jié)束熱軋開始到650°C以25 70°C/ s的平均冷卻速度進行冷卻，在750°C的溫度下進行卷取，酸洗后施以壓下率為30 80%的冷軋，在使鋼板通過連續(xù)熱浸鍍鋅線時，將直到700°C為止的平均加熱速度設(shè)定為 10 30°C/s，最高加熱溫度設(shè)定為750°C 950°C，在加熱后的冷卻過程中，于500 600°C的范圍內(nèi)以5°C /s或以上的平均冷卻速度進行冷卻，冷卻到鍍鋅浴溫度-40°C 鍍 鋅浴溫度+50°C之后，浸漬在鍍鋅浴中，接著在480°C或以上的溫度下施以合金化處理， 施以壓下率為0.1%或以上的平整軋制。
全文摘要
一種焊接性和延展性優(yōu)良的高屈服比高強度薄鋼板，其特征在于構(gòu)成該鋼板的鋼由以質(zhì)量％計含有C超過0.030％但低于0.10％、Si0.30～0.80％、Mn1.7～3.2％、P0.001～0.02％、S0.0001～0.006％、Al0.060％或以下、N0.0001～0.0070％、而且還含有Ti0.01～0.055％、Nb0.012～0.055％、Mo0.07～0.55％、B0.0005～0.0040％，同時滿足1.1≤14×Ti(％)+20×Nb(％)+3×Mo(％)+300×B(％)≤3.7、余量由鐵以及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，屈服比為不小于0.64但低于0.92，TS×El為3320或以上、且ER×TS×El1/2≥2320、最高抗拉強度(TS)為780MPa或以上。
文檔編號C21D8/02GK102011053SQ20101026683
公開日2011年4月13日 申請日期2004年9月30日 優(yōu)先權(quán)日2003年9月30日
發(fā)明者伊丹淳, 佐久間康治, 吉永直樹, 樋渡俊二 申請人:新日本制鐵株式會社