專(zhuān)利名稱(chēng)：一種大方坯連鑄動(dòng)態(tài)輕壓下壓下量在線控制方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種鋼鐵生產(chǎn)中的大方坯連鑄輕壓下工藝，特別是涉及一種大方坯連鑄動(dòng)態(tài)輕壓下壓下量在線控制方法。
背景技術(shù)：
連鑄生產(chǎn)過(guò)程中，鑄坯在外界冷卻作用下，從外向內(nèi)不斷凝固，產(chǎn)生的凝固收縮量由中心可以流動(dòng)的自由鋼液補(bǔ)充進(jìn)來(lái)，但在凝固末期，由于鋼液在類(lèi)似多孔介質(zhì)的兩相區(qū)中流動(dòng)阻力的增加，凝固收縮量無(wú)法得到及時(shí)補(bǔ)償，^成的壓降將導(dǎo)致鑄坯中心附近枝晶間的富集偏析元素鋼液向中心流動(dòng)、匯集并最終凝固，從而形成中心宏觀偏析，同時(shí)得不到補(bǔ)償?shù)哪淌湛s量將最終形成中心疏松。
連鑄坯中心偏析、疏松和縮孔等內(nèi)部質(zhì)量問(wèn)題成為影響簾線用鋼質(zhì)量的重要因素。它們會(huì)降低鋼材的綜合性能，縮短鋼材的使用壽命；降低鋼材韌性，對(duì)于高碳鋼來(lái)說(shuō)，中心偏析使它拉絲極限和延展性降低，尤其會(huì)明顯降低其韌性，影響拉拔性能，中心偏析明顯的線材在進(jìn)行拉拔時(shí)，因偏析處碳含量較高，強(qiáng)度及塑性與基體相差較大，無(wú)法與基體同步協(xié)調(diào)變形，拉拔時(shí)裂紋首先在鋼絲中心處產(chǎn)生并擴(kuò)展，作為裂紋源，很快導(dǎo)致"V"形筆尖狀斷裂，使拉拔斷線；引起鋼材氫脆，降低耐腐蝕性能；降低鋼材疲勞性能，容易造成斷絲等等。
在已經(jīng)公開(kāi)的論文文獻(xiàn)中，大方坯輕壓下壓下量的確定多采用現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)的方法，由于大方坯連鑄機(jī)設(shè)備各不相同，影響實(shí)驗(yàn)結(jié)果的因素較多，其不具備通用性，費(fèi)時(shí)費(fèi)力，如《特殊鋼》雜志2009年2月(第30巻第1期第44、 45頁(yè)，靜態(tài)輕壓下技術(shù)在GCd5軸承鋼連鑄生產(chǎn)中的應(yīng)用，劉偉等)記載了北滿特殊鋼采用靜態(tài)輕壓下技術(shù)改善GCrl5軸承鋼240mmx240mm大方坯偏析，GCr15軸承鋼大if坯的中心疏松級(jí)別由2.0-2.5級(jí)降低為1.0~1.5級(jí)，鑄坯中心碳偏析指數(shù)由1.17-1.26降低為1.07-1.13，并且沿澆注方向，鑄坯中心碳含量趨于均勻；《工藝技術(shù)》雜志2008年2月(第2期第1 4頁(yè)，輕壓下技術(shù)在軸承鋼連鑄中的應(yīng)用實(shí)踐，吳巍、劉偉等)報(bào)道了東北特鋼采用末端輕壓下技術(shù)改善GCrl5軸承鋼240mmx240mm大方坯鑄坯質(zhì)量，在一、二、三拉矯機(jī)位置上同時(shí)實(shí)施輕壓下，壓下量為7-8mm，三機(jī)架的分配比分別為3:3:2， 3:2:2。實(shí)施輕壓下后，鑄坯橫向偏析指數(shù)由1.06~1.28降至1.00~1.18，鑄坯縱向偏析指數(shù)由1.07-1.5降至0.95-1.18;《煉鋼》雜志2005年6月(第21巻第3期5 8， SWRH82B連鑄坯中心偏析的改善，何金平著S報(bào)道了武漢鋼鐵(集團(tuán))公司第一煉鋼廠采用靜態(tài)輕壓下技術(shù)降低SWRH82B高碳鋼20(Tmmx200mm大方坯偏析；《黑龍江冶金》雜志2003年4月(第4期第9 12頁(yè)，軸承鋼連鑄工藝技術(shù)的探討，宋留成、張文明)報(bào)道了法國(guó)SOLLAC公司大方坯連鑄拉速為0.7~1.10m/min時(shí)，在4m長(zhǎng)的區(qū)域內(nèi)壓下量在0 12mm之間調(diào)節(jié)鑄坯中心碳偏析指數(shù)由1.15~1.30降到1.1~12。
目前己公開(kāi)的有關(guān)連鑄輕壓下技術(shù)的專(zhuān)利文獻(xiàn)，如CN200710048924. 9，CN200810304476. 9號(hào)的專(zhuān)利文獻(xiàn)，公開(kāi)了一種實(shí)現(xiàn)連鑄輕壓下壓下量控制方法，其方法為根據(jù)鑄坯中心固相率計(jì)算輕壓下壓下量；CN01122537.8號(hào)專(zhuān)利，公開(kāi)了一種連鑄輕壓下方法及其實(shí)施該方法的裝置，其主要提出了一種輕壓下實(shí)施的裝置。這些方法都是事先設(shè)定好輕壓下壓下量，難以有效地改善連鑄坯中心偏析、疏松和縮孔等質(zhì)量問(wèn)題。
發(fā)明內(nèi)容
針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)存在缺點(diǎn)，本發(fā)明提供一種能夠顯著減輕中心偏析、中心疏松、中心縮孔的大方坯連鑄動(dòng)態(tài)輕壓下壓下量在線控制方法。本發(fā)明的技術(shù)方案如下包括如下步驟
步驟l:確定兩相鄰壓下點(diǎn)內(nèi)鑄坯的液芯凝固收縮量，公式如下
<formula>formula see original document page 5</formula> (1)
式中，Mb為B點(diǎn)沿z方向單位長(zhǎng)度的質(zhì)量，Ma為A點(diǎn)沿z方向單位長(zhǎng)度的質(zhì)量，/^為固相密度，L-b為A B間鑄坯長(zhǎng)度；
步驟2:利用步驟l中的液芯凝固收縮量，確定液芯壓下量，公式如下'
<formula>formula see original document page 5</formula>
式中，J^為B點(diǎn)處的鑄坯寬度；步驟3:確定壓下效率，公式如下-
<formula>formula see original document page 5</formula>
(3)
式中，M為壓下前后鑄坯橫截面液芯面積的減少量、A4為壓下前后鑄坯橫截面總面積的減少量；
步驟4:利用步驟2中的液芯壓下量和步驟3中的壓下效率，確定鑄坯表面壓下量，公式如下-
<formula>formula see original document page 5</formula>
步驟5:利用步驟4的鑄坯表面壓下量和鑄坯厚度，確定各拉轎機(jī)機(jī)架的輥縫設(shè)定值，公式如下
.GV =_伊'.《 (5 )
式中，i》2; fe化為進(jìn)入空冷區(qū)的鑄坯厚度，mm;—為第J'個(gè)機(jī)架壓下量的修正系數(shù)，
與鑄機(jī)結(jié)構(gòu)有關(guān)；W為第J'個(gè)機(jī)架壓下輥的壓下量，mm;
步驟6:將輥縫設(shè)定值下發(fā)到j(luò)一級(jí)基礎(chǔ)自動(dòng)化控制系統(tǒng)，遠(yuǎn)程調(diào)節(jié)拉轎機(jī)輥縫，完成輕
壓下工藝的在線實(shí)施。
所述的鑄坯，是指中、高碳合金鋼連鑄大方坯，其鋼種成分按質(zhì)量百分比分配C含量 為0. 2-1. 7%、 Cr含量為0. 5 1. 65%、 Si含量為0. 15-0. 35%、 Mn含量為0. 25-0. 65%。 所述的鑄坯，其斷面尺寸大于220mmX220mm。
步驟6所述的遠(yuǎn)程調(diào)節(jié)拉轎機(jī)輥縫，其調(diào)節(jié)周期一般為2-10秒。
本發(fā)明的有益效果是，將本發(fā)明方法應(yīng)用在大方坯的連鑄中能顯著的減輕中心偏析、中 心疏松、中心縮孔等缺陷，穩(wěn)定和提高連鑄大方坯鑄坯質(zhì)量和性能。應(yīng)用本發(fā)明后改善鑄坯 質(zhì)量的具體指標(biāo)為鑄坯中心偏析《1.0級(jí)，鑄坯中心碳偏析指數(shù)0.95-1. 10，平均1.05; 可明顯改善軸承鋼鑄坯中心疏松和中心縮孔,鑄坯中心疏松《1. 0級(jí)，比例達(dá)到90%以上，中心 縮孔《0.5級(jí)。
圖1、為本發(fā)明實(shí)施例大方坯連鑄流線上鑄坯凝固坯殼厚度及壓下輥的分布示意圖2、為本發(fā)明實(shí)施例壓下起點(diǎn)的鑄坯截面示意圖，對(duì)應(yīng)圖1中的A點(diǎn)； 圖3、為本發(fā)明實(shí)施例壓下區(qū)間內(nèi)第1個(gè)壓下機(jī)架下的鑄坯截面示意圖； 圖4、為本發(fā)明實(shí)施例壓下區(qū)間內(nèi)第i個(gè)壓下機(jī)架下的鑄坯橫截面示意圖5、為本發(fā)明實(shí)施例大方坯連鑄動(dòng)態(tài)輕壓下壓下量在線計(jì)算流程圖。 圖6、為本發(fā)明實(shí)施例大方坯連鑄機(jī)示意圖。
具體實(shí)施例方式
結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步說(shuō)明圖1為大方坯連鑄流線上鑄坯凝固坯殼厚度及壓下輥
的分布示意圖，其中A點(diǎn)表示壓下起點(diǎn)，B點(diǎn)為第一個(gè)壓下點(diǎn)，i點(diǎn)為第i個(gè)壓下點(diǎn)，且壓下 點(diǎn)均處于兩相區(qū)內(nèi)。圖2為本發(fā)明實(shí)施例壓下起點(diǎn)的鑄坯截面示意圖，對(duì)應(yīng)圖1中的A點(diǎn)；
圖3為本發(fā)明實(shí)施例壓下區(qū)間內(nèi)第1個(gè)壓下機(jī)架下的鑄坯截面示意圖；圖4為本發(fā)明實(shí)施例 壓下區(qū)間內(nèi)第i個(gè)壓下機(jī)架下的鑄坯橫截面示意圖；圖S為大方坯連鑄動(dòng)態(tài)輕壓下壓下在線 計(jì)算流程圖，結(jié)合圖l、圖2、圖3和圖4對(duì)大方坯連鑄動(dòng)態(tài)輕壓下壓下量計(jì)算過(guò)程具體說(shuō)明如下
寬為A厚為/、長(zhǎng)為Z的大方坯連鑄坯鑄坯質(zhì)量M為
M= i i i j5(x，y，z)血辦efe (1)
式中，X—鑄坯寬度；Y—鑄坯厚度；Z—鑄坯長(zhǎng)度；^"鑄坯的寬度方向；r鑄坯的厚度 方向；r鑄坯的拉坯方向；》(;c,:^)一鑄坯密度函數(shù)。
鑄坯密度函數(shù)與鑄坯不同位置處的固相率i;相關(guān)，公式如下
y^ = A(l—X) + A乂 (2) 式中，a—液相密度；a一固相密度；力一固相率。-
其中，《的公式如下
7;—r+2(7;—7;)j1—cos
2(r廣t;)
(H)
i」
(3)
. 乂
式中，7為鑄坯中心溫度，7}和7;分別為液相溫度和固相溫度c
同理，B點(diǎn)和第i點(diǎn)處鑄坯沿Z方向單位長(zhǎng)度的質(zhì)量可表示為:
氣 必
載
(4)
(5)
式中，A—第一個(gè)壓下點(diǎn)即B點(diǎn)處鑄坯的寬度；K一第一個(gè)壓下點(diǎn)即B點(diǎn)處鑄坯的厚度；
《一為第i個(gè)壓下點(diǎn)處鑄坯的寬度；K，一為第i個(gè)壓下點(diǎn)處鑄坯的厚度。
在未實(shí)施動(dòng)態(tài)輕壓下時(shí)，由于凝固坯殼的支撐作用，不同位置鑄坯的寬度和厚度差值很 小僅為坯殼熱收縮的變化值。
理想狀態(tài)下，不斷凝固收縮的液芯被涌入的鋼液補(bǔ)充時(shí)，鑄坯不產(chǎn)生中心疏松和偏析， 鑄坯質(zhì)量增加。實(shí)際過(guò)程中，沒(méi)有補(bǔ)縮鋼液的填充，形成內(nèi)部疏松及孔洞。利用兩點(diǎn)之間的
鑄坯質(zhì)量增量差值，反向推導(dǎo)求出A、 B兩點(diǎn)之間凝固收縮引起的體積收縮量AR。
1_
式中，Zw--A B間鑄坯長(zhǎng)度。
A 淑"
人
必
△FA = — "Z~~(6)
根據(jù)需要補(bǔ)償?shù)哪淌湛s體積AJ^ ，確定施加在液芯上的壓下量。
假設(shè)鑄坯表面的壓下量能夠完全補(bǔ)償補(bǔ)償A-B段內(nèi)鑄坯內(nèi)部疏松和縮孔的體積增量AR，
7并忽略鑄坯寬度方向的變形，在B點(diǎn)施加的壓下量i i^為
《r^^ (7)
聯(lián)立式(1-7)推導(dǎo)可得B點(diǎn)處應(yīng)施加在液芯上的及i^壓下量為
f f4=zt &辦-f f本z。血辦
及 —
(8)
因此，第/點(diǎn)的大方坯動(dòng)態(tài)輕壓下液芯壓下量iC^的計(jì)算公式為:
^ —— f f ^u必辦—f'r》k—,血辦.
凡咖te,--^ 、W
上述計(jì)算出的iC^僅是為補(bǔ)償液芯兩相區(qū)內(nèi)鋼液凝固收縮所需施加在液芯上的壓下量， 實(shí)際的輕壓下工藝實(shí)施過(guò)程中，大部分的壓下量消耗在了鑄坯坯殼的展寬和延伸變形中，即
鑄坯表面施加的壓下量并不能完全傳遞到液芯上。為解決這一問(wèn)題，引入壓下效率參數(shù).-
(10)
式中，M一壓下前后鑄坯橫截面液芯面積的減少量、A^—壓下前后鑄坯橫截面總面 積的減少量。
根據(jù)上述求取的液芯壓下量和壓下效率參數(shù)，可進(jìn)一步得到表面壓下量。
,— f f》u必辦-r' r本z', i
如圖6所示，大方坯動(dòng)態(tài)輕壓下大多依靠空冷區(qū)拉矯機(jī)上輥壓下實(shí)現(xiàn)的，第一個(gè)拉矯機(jī) 上輥為檢測(cè)輥即1#，負(fù)責(zé)檢測(cè)進(jìn)入空冷區(qū)的鑄坯厚度。工藝實(shí)施過(guò)程中，根據(jù)進(jìn)入空冷區(qū)的 鑄坯厚度和第J'個(gè)機(jī)架壓下輥壓下量疊加處理后即可求得第J'個(gè)機(jī)架壓下輥?zhàn)罱K的設(shè)定值
伊'.《' (12)
式中，i》2; feA為進(jìn)入空冷區(qū)的鑄坯厚度，鵬； 一為第i個(gè)機(jī)架壓下量的修正系數(shù)， 與鑄機(jī)結(jié)構(gòu)有關(guān)；兄'為第i個(gè)機(jī)架壓下輥的壓下量，咖。
實(shí)施例
.在某大方坯連鑄機(jī)上采用本發(fā)明生產(chǎn)中高碳合金鋼。具體設(shè)備參數(shù)為大方坯連鑄機(jī)冷 坯斷面尺寸280咖X325mm，冶金長(zhǎng)度33.149m。如圖6所示，其空冷區(qū)內(nèi)有7個(gè)拉矯機(jī)機(jī)架 1# 7#,動(dòng)態(tài)輕壓下控制方法通過(guò)遠(yuǎn)程調(diào)節(jié)各機(jī)架內(nèi)弧輥壓坯位置，使鑄坯受輥壓力收縮變表2投用前后的鑄坯碳偏析
fflT+ 鑄坯中心點(diǎn)碳偏析指數(shù) 投用前_投用后
GCrl5 0.908-1.269 0.924-1.060
72A1. 045-1. 378 0. 868-1. 129
82B0. 867—1. 459 0. 918—1. 069
由表1可見(jiàn)，系統(tǒng)投用后各鋼種鑄坯低倍檢測(cè)結(jié)果均明顯改善，全部鋼種中心疏松缺陷 評(píng)級(jí)(Tl. 5級(jí)比例提高38. 14%，中心縮孔缺陷評(píng)級(jí)(Tl. 5級(jí)比例提高27. 74%，鑄坯裂紋缺陷、 一般收縮缺陷均得到明顯改善。
由表2可知，各鋼種鑄坯碳偏析指數(shù)均有明顯的降低，其中GCrl5鋼中心碳偏析控制在 0. 924-1. 06， 72A鋼中心碳偏析控制在0. 868-1.129， 82B鋼中心碳偏析控制在0. 918-1. 069, 中心碳偏析均不超過(guò)1.13。
形，完成動(dòng)態(tài)輕壓下實(shí)施過(guò)程，生產(chǎn)鋼種為軸承鋼GCrl5、簾線鋼72A、硬線鋼82B。 生產(chǎn)鑄坯質(zhì)量如表1和表2所示。
表l投用前后的鑄坯低倍檢測(cè)結(jié)果
GCrl5 72A
82B
全部鋼 種
91
40
41 23 36 55 168 118
中心 疏松
49. 45 85.00 48. 78 86. 95 52. 78 90.91 50.00 88.14
90.11 95.00 90. 24 95.65 91.67 96.36 90. 48 95. 76
63. 74 87.50 68. 29
95. 65 66. 67
96. 36 65.48 93. 22
64. 84 90. 00 65.85 91.30 咖 100 72. 62 94. 92
中間 裂紋
角部 內(nèi)裂
等軸晶率
0 0. 50~0. 5
92.31 97.50 92. 68 95. 65 83.33
94. 55 90. 48
95. 7693.4120.19~28.4297.5027.96~36. 4392.6823.42~30. 6995.6530.17 38. 2477.7823.55、 7296.3629.69~37. 4589.88—96.61—
鋼種
投用
前后
取樣
數(shù)
前后前后前后前后
pnj rn ppp rnj FTP 3J nrr m
投投投投投投投投
陷型
缺類(lèi)一級(jí)
例例例例例例例例
比比比比比比比比
心紋o
中裂n
心孔
中縮
般松
.疏
o
9
權(quán)利要求
1、一種大方坯連鑄動(dòng)態(tài)輕壓下壓下量在線控制方法，其特征在于包括如下步驟步驟1確定兩相鄰壓下點(diǎn)內(nèi)鑄坯的液芯凝固收縮量，公式如下<maths id="math0001" num="0001" ><math><![CDATA[ <mrow><mi>Δ</mi><msub> <mi>V</mi> <mi>b</mi></msub><mo>=</mo><mfrac> <mrow><msubsup> <mo>∫</mo> <mn>0</mn> <msub><mi>L</mi><mrow> <mi>a</mi> <mo>-</mo> <mi>b</mi></mrow> </msub></msubsup><mrow> <mo>(</mo> <mfrac><msub> <mi>dM</mi> <mi>b</mi></msub><mi>dz</mi> </mfrac> <mo>-</mo> <mfrac><msub> <mi>dM</mi> <mi>a</mi></msub><mi>dz</mi> </mfrac> <mo>)</mo></mrow><mi>dz</mi> </mrow> <msub><mi>ρ</mi><mi>s</mi> </msub></mfrac><mo>-</mo><mo>-</mo><mo>-</mo><mrow> <mo>(</mo> <mn>1</mn> <mo>)</mo></mrow> </mrow>]]></math></maths>式中，Mb為B點(diǎn)沿z方向單位長(zhǎng)度的質(zhì)量，Ma為A點(diǎn)沿z方向單位長(zhǎng)度的質(zhì)量，ρs為固相密度，La-b為A～B間鑄坯長(zhǎng)度；步驟2利用步驟1中的液芯凝固收縮量，確定液芯壓下量，公式如下<maths id="math0002" num="0002" ><math><![CDATA[ <mrow><msubsup> <mi>R</mi> <mi>center</mi> <mi>b</mi></msubsup><mo>=</mo><mfrac> <mrow><mi>Δ</mi><msub> <mi>V</mi> <mi>b</mi></msub> </mrow> <mrow><msub> <mi>X</mi> <mi>b</mi></msub><mo>·</mo><msub> <mi>L</mi> <mrow><mi>a</mi><mo>-</mo><mi>b</mi> </mrow></msub> </mrow></mfrac><mo>-</mo><mo>-</mo><mo>-</mo><mrow> <mo>(</mo> <mn>2</mn> <mo>)</mo></mrow> </mrow>]]></math></maths>式中，Xb為B點(diǎn)處的鑄坯寬度；步驟3確定壓下效率，公式如下<maths id="math0003" num="0003" ><math><![CDATA[ <mrow><msub> <mi>η</mi> <mi>i</mi></msub><mo>=</mo><mfrac> <mrow><mi>Δ</mi><msub> <mi>A</mi> <mi>i</mi></msub> </mrow> <mrow><mi>Δ</mi><msub> <mi>A</mi> <mi>H</mi></msub> </mrow></mfrac><mo>-</mo><mo>-</mo><mo>-</mo><mrow> <mo>(</mo> <mn>3</mn> <mo>)</mo></mrow> </mrow>]]></math></maths>式中，ΔAi為壓下前后鑄坯橫截面液芯面積的減少量、ΔAH為壓下前后鑄坯橫截面總面積的減少量；步驟4利用步驟2中的液芯壓下量和步驟3中的壓下效率，確定鑄坯表面壓下量，公式如下<maths id="math0004" num="0004" ><math><![CDATA[ <mrow><msubsup> <mi>R</mi> <mi>a</mi> <mi>i</mi></msubsup><mo>=</mo><mfrac> <mrow><msubsup> <mo>∫</mo> <mn>0</mn> <msub><mi>Y</mi><mi>i</mi> </msub></msubsup><msubsup> <mo>∫</mo> <mn>0</mn> <msub><mi>X</mi><mi>i</mi> </msub></msubsup><mover> <mi>ρ</mi> <mo>‾</mo></mover><msub> <mo>|</mo> <mrow><mi>z</mi><mo>=</mo><msub> <mi>Z</mi> <mi>i</mi></msub> </mrow></msub><mi>dxdy</mi><mo>-</mo><msubsup> <mo>∫</mo> <mn>0</mn> <msub><mi>Y</mi><mrow> <mi>i</mi> <mo>-</mo> <mn>1</mn></mrow> </msub></msubsup><msubsup> <mo>∫</mo> <mn>0</mn> <msub><mi>X</mi><mrow> <mi>i</mi> <mo>-</mo> <mn>1</mn></mrow> </msub></msubsup><mover> <mi>ρ</mi> <mo>‾</mo></mover><msub> <mo>|</mo> <mrow><mi>z</mi><mo>=</mo><msub> <mi>Z</mi> <mrow><mi>i</mi><mo>-</mo><mn>1</mn> </mrow></msub> </mrow></msub><mi>dxdy</mi> </mrow> <mrow><msub> <mi>ρ</mi> <mi>s</mi></msub><mo>·</mo><msub> <mi>X</mi> <mi>i</mi></msub> </mrow></mfrac><mo>·</mo><mfrac> <mn>1</mn> <msub><mi>η</mi><mi>i</mi> </msub></mfrac><mo>-</mo><mo>-</mo><mo>-</mo><mrow> <mo>(</mo> <mn>4</mn> <mo>)</mo></mrow> </mrow>]]></math></maths>步驟5利用步驟4的鑄坯表面壓下量和鑄坯厚度，確定各拉轎機(jī)機(jī)架的輥縫設(shè)定值，公式如下式中，i≥2；GapH為進(jìn)入空冷區(qū)的鑄坯厚度，mm； id="icf0006" file="A2009101873380002C6.tif" wi="3" he="4" top= "218" left = "121" img-content="drawing" img-format="tif" orientation="portrait" inline="yes"/>為第i個(gè)機(jī)架壓下量的修正系數(shù)，與鑄機(jī)結(jié)構(gòu)有關(guān)；Rai為第i個(gè)機(jī)架壓下輥的壓下量，mm；步驟6將輥縫設(shè)定值下發(fā)到一級(jí)基礎(chǔ)自動(dòng)化控制系統(tǒng)，遠(yuǎn)程調(diào)節(jié)拉轎機(jī)輥縫，實(shí)現(xiàn)在線輕壓下。
2、根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種大方坯連鑄動(dòng)態(tài)輕壓下壓下量在線控制方法，其特征在于所述的鑄坯，是指中、高碳合金鋼連鑄大方坯，其鋼種成分按質(zhì)量百分比分配C含量為0. 2-1. 7%、 Cr含量為0. 5-1. 65%、 Si含量為0.15—0. 35%、 Mn含量為0. 25-0. 65%。
3、 根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種大方坯連鑄動(dòng)態(tài)輕壓下壓下量在線控制方法，其特征在于: 所述的鑄坯，其斷面尺寸大于220mmX220mm。
4、 根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種大方坯連鑄動(dòng)態(tài)輕壓下壓下量在線控制方法，其特征在于: 步驟6所述的遠(yuǎn)程調(diào)節(jié)拉轎機(jī)輥縫，其調(diào)節(jié)周期為2-10秒。
全文摘要
一種大方坯連鑄動(dòng)態(tài)輕壓下壓下量在線控制方法，涉及一種鋼鐵生產(chǎn)中的大方坯連鑄輕壓下工藝，方法如下根據(jù)輕壓下壓下量補(bǔ)償液芯凝固收縮才能消除中心偏析和疏松的基本原則，在線計(jì)算各壓下點(diǎn)的鑄坯表面壓下量，從而確定各拉轎機(jī)機(jī)架的輥縫設(shè)定值，將輥縫設(shè)定值下發(fā)到一級(jí)基礎(chǔ)自動(dòng)化控制系統(tǒng)，遠(yuǎn)程調(diào)節(jié)拉轎機(jī)輥縫，實(shí)現(xiàn)輕壓下。應(yīng)用本發(fā)明后改善鑄坯質(zhì)量的具體指標(biāo)為鑄坯中心偏析≤1.0級(jí)，鑄坯中心碳偏析指數(shù)0.95-1.10，平均1.05；可明顯改善軸承鋼鑄坯中心疏松和中心縮孔，鑄坯中心疏松≤1.0級(jí)，比例達(dá)到90％以上，中心縮孔≤0.5級(jí)，采用本發(fā)明顯著的減輕大方坯中心偏析、中心疏松、中心縮孔等缺陷。
文檔編號(hào)B22D11/16GK101658911SQ200910187338
公開(kāi)日2010年3月3日 申請(qǐng)日期2009年9月14日 優(yōu)先權(quán)日2009年9月14日
發(fā)明者朱苗勇, 程 祭 申請(qǐng)人:東北大學(xué)