專利名稱：：在長度方向上具有可變厚度的鋼帶的制作方法在長度方向上具有可變厚度的鋼帶本發(fā)明涉及一種在其長度方向上具有可變厚度的鋼帶，其具有至少較厚部分和較薄部分，該鋼帶被冷軋以形成該較厚部分和較薄部分，一個較厚部分和一個較薄部分具有至多幾米的長度。在其長度方向上具有可變厚度的鋼帶通常形成為使得該鋼帶具有重復的厚度變化，其中，該鋼帶的較厚部分之后是較薄部分，該較薄部分之后又是較厚部分，如此在鋼帶的整個長度上重復。通常較薄部分都具有近似相同的長度，并且較厚部分也是如此。一個較厚部分和一個較薄部分具有至多幾米的長度。一個鋼帶可以具有至少幾百個較厚部分和較薄部分。該較厚部分和較薄部分的具有在零點幾毫米到幾毫米之間的厚度。對于特殊的目的，該鋼帶被軋制成三個或更多個不同的厚度，該厚度沿著鋼帶的長度重復。由于鋼帶已經(jīng)被進行了冷軋的事實，因此在較厚部分和較薄部分之間將會形成過渡部分，在該過渡部分中，鋼帶的厚度從一個部分的厚度到下一個部分的厚度逐漸改變。過渡部分的長度由各部分之間的厚度變化、軋制速度以及這樣的速度決定，其中，冷軋軋機通過該速度可以改變軋輥之間距離，這涉及到最重要的參數(shù)。通常，過渡部分的長度與較厚部分和較薄部分的長度具有相同的數(shù)量級甚至更短。鋼帶的寬度可以為從數(shù)分米直至約兩米。該鋼帶可以被切成兩個或者更多個具有減小寬度的鋼帶，但是這并非總是需要的。這樣的鋼帶被切割成稱作連續(xù)變截面板(tailorrolledblank)(TRB)的部件，以例如用于汽車工業(yè)。按照所要求的它們所使用的目的和地方，該連續(xù)變截面板因此在其整個長度方向上具有至少兩個不同的厚度。在鋼帶的軋制過程中，在較薄部分中厚度明顯地降低。這導致了鋼的硬化，從而該軋制鋼帶不能被直接使用。該鋼帶必須進行退火處理以釋放鋼帶中的應力和/或使鋼帶再結(jié)晶。不具有厚度變化的鋼帶的退火既可以通過分批退火或通過連續(xù)退火來進行。然而，在其長度方向上具有可變厚度的鋼帶的退火僅通過分批退火來進行，以為較薄部分和較厚部分提供相同的溫度。但是分批退火比連續(xù)退火費用高，并且其常常具有對鋼強度的稍微的惡化效果。由于在分批退火的情況中經(jīng)歷的緩慢的加熱和冷卻速度，因此其并不是對于所有的鋼類型都適合，特別對于具有較高強度的鋼類型。本發(fā)明的目的是提供一種改進的在其長度方向上具有可變厚度的鋼帶，該鋼帶具有至少較厚部分和較薄部分。本發(fā)明的另一個目的是提供一種在其長度方向上具有可變厚度的鋼帶，該鋼帶與分批退火的鋼帶相比成本更有效。本發(fā)明的進一步目的是提供一種鋼帶，與分批退火的鋼帶相比，該鋼帶提供了更高的強度。本發(fā)明又一個目的是提供一種由所述鋼帶制造的連續(xù)變截面板。根據(jù)本發(fā)明，這些目的中的至少一個由使用在其長度方向上具有可變厚度的鋼帶完成，其中該鋼帶具有至少較厚部分和較薄部分，該鋼帶被冷軋以形成較厚部分和較薄部分，一個較厚部分和一個較薄部分具有至多幾米的長度，該鋼帶已經(jīng)進行了退火，其中，該退火通過連續(xù)退火完成。本發(fā)明的發(fā)明人已經(jīng)觀察到，與公知的分批退火相反(根據(jù)現(xiàn)有技術(shù)，分批退火是用于具有可變厚度的鋼帶的唯一退火方法)，有可能對在長度方向上具有可變厚度的鋼帶進行連續(xù)退火。連續(xù)退火具有以下優(yōu)點，即其是一種較快的工藝并且能夠提供新型的和更好的連續(xù)變截面板。與利用分批退火制造的具有相同成分和軋制關(guān)系的連續(xù)變截面板相比，利用連續(xù)退火制造的連續(xù)變截面板具有更好的機械性能，如更高的機械強度，同樣得到的鋼帶也是如此，該連續(xù)變截面板由該鋼帶生產(chǎn)。利用分批退火，由于冷軋壓下量上的變化，具有可變厚度的鋼帶會在不同部分上具有不同的機械性能，而在所有部分上退火溫度和加熱速度是相同的。在較薄部分中，較高的冷軋壓下量將會產(chǎn)生不同的機械性能，例如更高的屈服強度。連續(xù)退火與分批退火相比優(yōu)勢在于，利用連續(xù)退火，具有可變厚度的部分也會經(jīng)歷不同的溫度和加熱速率。在較薄部分中，與較厚部分相比溫度將會達到更高的值。在較薄部分中經(jīng)歷的較高退火溫度將會降低強度，這部分或者完全地補償了較高冷軋壓下量的影響。優(yōu)選地，較厚部分的屈服強度等于或者高于較薄部分的屈服強度。這樣是有利，這是因為由所述鋼帶制得的TRBs用于這樣的部件，即與較薄部分相比，該部件在較厚部分中需要更高的強度。根據(jù)第一個優(yōu)選的實施方式，該鋼帶為DP、TRIP或者多相高強度鋼。這些高強度鋼不能利用分批退火生產(chǎn)，從而連續(xù)退火使得能夠使用DP、TRIP和多相高強度鋼來生產(chǎn)具有可變厚度的鋼帶以及由該鋼帶制得的TRBs。根據(jù)第二個優(yōu)選的實施方式，該鋼帶為HSLA鋼或者低碳鋼。對這些鋼類型使用連續(xù)退火提供了具有可變厚度的鋼帶和由該鋼帶制得的TRBs，該鋼帶和TRBs具有更好的機械性能，例如更高的屈服強度。當鋼帶為HSLA鋼或低碳鋼時，優(yōu)選地僅較薄部分被再結(jié)晶，并且在較薄和較厚部分的屈服強度上的差小于進行分批退火獲得的同樣的HSLA或低碳鋼帶上的差。由于連續(xù)退火，與分批退火相比，該再結(jié)晶較薄部分達到了更高的溫度，因此較薄部分具有例如更高的屈服強度。因而，與具有相同成分的分批退火的鋼帶的相應屈服強度值相比，較厚部分和較薄部分的屈服強度具有相互更加接近的數(shù)值。優(yōu)選地，與具有相同的較薄部分的屈服強度的分批退火的HSLA或低碳鋼中的含量相比，該鋼的成分具有較低量的合金化元素。因為具有可變厚度的連續(xù)退火鋼帶的屈服強度要好于具有相同成分的分批退火鋼帶，因此，可以利用具有較低量的合金化元素(當分批退火時，該鋼帶將具有更低的屈服強度)的連續(xù)退火鋼帶，提供一種具有可變厚度的鋼帶，該鋼帶具有與分批退火鋼帶相同的屈服強度。因此，具有可變厚度的該鋼帶更便宜。根據(jù)優(yōu)選的實施方式，該鋼具有下述成分，以襯％計C0.03-0.08Mn0.1-1.2Si^1.0P^0.1Nb^0.07V^0.5Ti≤0.1其余的為鐵和不可避免的雜質(zhì)。對于低碳鋼，這是常用成分，其中該鋼可以含有一種或者多種任選的合金化元素Si、P、Nb、V和Ti。根據(jù)優(yōu)選的實施方式，該鋼含有C、Mn和任選的Si、P、Nb、V和Ti，其余的為鐵和不可避免的雜質(zhì)，其特征在于，由下述公式限定YS≥250+225(Mn/6+Si/24)+716P+2938Nb+600V+2000Ti[MPa]其中，Mn、Si、P、Nb、V、Ti為Wt1^aPYS為鋼帶的較薄部分上的屈服強度。該公式顯示了通過使用連續(xù)退火，可以在含有較少合金化元素的鋼帶的較薄部分上得到高屈服強度，如果這種鋼帶進行分批退火處理，則需要更多的合金化元素。更優(yōu)選地，該鋼的特征在于下述公式Y(jié)S≥270+225(Mn/e+Si/^^+716P+2938Nb+600V+2000Ti[MPa]。由于用于連續(xù)退火的優(yōu)化工藝條件，根據(jù)該公式，具有可變厚度的該鋼帶將會達到較高的屈服強度。優(yōu)選地，該鋼的特征在于下述公式A80≥-0.05*YS+40其中，A80為在鋼帶的較薄部分中的總延伸率，YS為在鋼帶的較薄部分上的屈服強度。該公式表示了具有可變厚度的連續(xù)退火鋼帶具有通常所需要的產(chǎn)品性能，也就是高總延伸率與高屈服強度相結(jié)合。高總延伸率是例如沖壓部件所需要的。根據(jù)其它優(yōu)選的實施方式，該鋼在較薄部分上具有高于600MPa的抗拉強度和低于400MPa的屈服強度。該鋼帶的鋼例如為經(jīng)過平整(temperrolled)的雙相鋼。更優(yōu)選地，該鋼在較薄部分上具有高于600MPa的抗拉強度和低于300MPa的屈服強度。在鋼帶的連續(xù)退火之前和/或之后，該較低的屈服強度通過優(yōu)化的軋制規(guī)程達到。根據(jù)又一個優(yōu)選的實施方式，該鋼在較薄部分上具有高于SOOMPa的抗拉強度和低于550MPa的屈服強度。該鋼帶的鋼也可以為已經(jīng)被平整處理過的雙相鋼，具有較高量的合金化元素。更優(yōu)選地，該鋼在較薄部分上具有高于SOOMPa的抗拉強度和低于450MPa的屈服強度。同樣地，在鋼帶的連續(xù)退火之前和/或之后，該較低的屈服強度通過優(yōu)化的軋制規(guī)程達到。再次根據(jù)另一個優(yōu)選的實施方式，該鋼在較薄部分上具有超過980MPa的抗拉強度和低于750MPa的屈服強度。同樣地，該鋼可以為已經(jīng)被平整處理過的雙相鋼，包括仍然具有較高量的合金化元素的組分。更優(yōu)選地，該鋼在較薄部分上具有高于980MPa的抗拉強度和低于650MPa的屈服強度。同樣地，在鋼帶的連續(xù)退火之前和/或之后，該較低的屈服強度通過優(yōu)化的軋制規(guī)程達到。根據(jù)本發(fā)明的第二個方面，提供了一種由鋼帶生產(chǎn)的連續(xù)變截面板，該鋼帶是根據(jù)上述內(nèi)容制得的。該連續(xù)變截面板從該具有可變厚度的鋼帶上切割，并且例如，這些連續(xù)變截面板使用在汽車工業(yè)中。根據(jù)本發(fā)明的方法將在下文中參考附圖和例子進行詳細的描述。圖1顯示了連續(xù)退火的時間_溫度周期的示意性描述；圖2顯示了在TRB的薄部分和厚部分之間的溫度、加熱和冷卻速率上的差的示意性描述；圖3顯示了使用選擇性加熱來調(diào)節(jié)在TRB的薄部分和厚部分之間的溫度、加熱和冷卻速率上的差的示意性描述；圖4顯示了在多種類型的鋼上測得的屈服強度之間的對比，這些鋼進行了分批退火和連續(xù)退火。其中，在圖1、2和3中，溫度T沿垂直軸表示，溫度t沿水平軸表示。在圖1中，顯示了典型的連續(xù)退火的時間-溫度曲線。用于鋼帶的連續(xù)退火作業(yè)線中的工藝通常包括一序列不同的加熱和冷卻部分。如在圖1中示意性顯示的，通常快速加熱部分(Hl)之后是緩慢加熱部分(H2)，在該緩慢加熱部分(H2)之后，鋼帶到達其最高溫度。該最高溫度通常高于再結(jié)晶溫度以確保鋼的微觀組織的完全再結(jié)晶。在該高強度鋼為例如DP、TRIP和多相高強度鋼的情況下，該最高溫度必須高于720°C以使該材料處于奧氏體和鐵素體的兩相區(qū)域中。奧氏體的存在是產(chǎn)生高強度鋼的先決條件，該奧氏體在隨后的冷卻中可以轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體、貝氏體和/或殘余奧氏體，該高強度鋼例如為DP、TRIP和多相高強度鋼。在達到最高溫度后，該鋼帶可以被冷卻，該冷卻常常在幾個冷卻部分中完成。在圖1中，顯示了緩慢冷卻部分(Cl)、快速冷卻部分(C2)和最終冷卻部分(C3)。為了應用金屬涂覆處理(MC)，如熱浸鍍鋅，鋼帶的冷卻過程可以被暫時中斷。在鋼帶冷卻后，平整和/或其他表面和/或形狀改變可以依次執(zhí)行。該整個過程通常占用小于1000秒的時間來完成。在圖2中，顯示了連續(xù)退火在TRB上的效果。具有厚度變化的部分將會在加熱和冷卻速度上表現(xiàn)出差別，因此會導致不同的時間-溫度周期。線Sl表示用于TRB的較薄部分的時間-溫度周期，線S2表示用于TRB的較厚部分的時間-溫度周期。很顯然，精確的時間-溫度曲線取決于許多參數(shù)，例如鋼帶的厚度型廓、流程速度(linespeed)、鋼帶寬度、在連續(xù)退火作業(yè)線上的單獨部分的加熱和冷卻能力。值得注意的是，在圖2中顯示了在快速加熱部分的端部處的相對大的溫度差(ΔΤ1)。該溫度差ΔΤ1在一些情況中可以達到超過100°C的值。在最大溫度處的溫度差(ΔΤ2)用于成功生產(chǎn)連續(xù)退火的TRB是臨界參數(shù)。如果ΔΤ2變得太大，較厚部分和/或較薄部分的機械性能就變得不穩(wěn)定。如果較厚部分的溫度變得太低，然后該材料就不會充分再結(jié)晶，因此機械性能，特別是延伸率，就不會完全產(chǎn)生并且會對最大溫度的微小波動極其敏感。另一方面，如果較薄部分的溫度變得太高，高過800°C，特別是高強度鋼的機械性能將會惡化。該惡化是由于以下事實引起的，即晶粒尺寸將會隨著最大溫度增加，這是因為在冷軋和再結(jié)晶之后細晶粒尺寸將會由相變而被消除。采用較高的溫度，超過720°C，將會形成更多的奧氏體，同時將會有更大部分的微觀結(jié)構(gòu)在連續(xù)退火后由相變材料組成而不是由再結(jié)晶材料組成。由于奧氏體部分的增加，這種效果在800°C以上變得特別有害。在高強度鋼例如DP、TRIP和多相高強度鋼的情況下，大的溫度差(ΔΤ2)是不希望的，這是因為機械性能直接與最高溫度相關(guān)，即與在冷卻前奧氏體的量相關(guān)。在冷卻過程中，在TRB的較厚部分和較薄部分之間的溫度差(ΔT3或ΔT4)也十分重要，特別是，如果應用了象熱浸鍍鋅的金屬涂覆工藝。當進入到浸鋅槽中的鋼帶太冷時，鋅將不會與鋼帶表面產(chǎn)生良好的接觸，那么有關(guān)鋅附著和表面質(zhì)量的問題將會出現(xiàn)。鋅僅在低于420°C的溫度下開始固化。當鋼帶進入到浸鋅槽中的溫度太高時，溶解在鋅中的鐵的量將會增加，因而在浸鋅槽中的金屬溶渣形成的量也會增加。這可能會導致材料的差的表面質(zhì)量，高的鋼帶溫度可能在鋅層和基底之間引起增加的熔合。根據(jù)優(yōu)選的實施方式，在TRB的厚部分和薄部分之間的溫度差可以通過選擇性加熱來降低，如圖3中所示。在鋼帶的加熱過程中，在一些點處，提高了較厚部分的溫度(H3)。該較厚部分的溫度可以被提高到達到薄部分的溫度的溫度水平，或者甚至高于該溫度水平。以這種方式，在最大溫度差(ΔΤ2)可以被顯著地降低。下文中，給出了四個退火的連續(xù)變截面板的例子。該四個例子的化學成分顯示在表1中，在進行分批和連續(xù)退火處理后的機械性能顯示在表2中。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage8</column></row><table>*其余的為鐵和不可避免的雜質(zhì)例子1鋼帶通過熱軋制成，在熱軋后，通過以至少15%的壓下量冷軋較厚部分和較薄部分來形成在長度方向上具有可變厚度的鋼帶。因此，在退火期間，較厚和較薄部分都將再結(jié)晶當實施連續(xù)退火時，TRB的強度將總是比應用分批退火時更高。在連續(xù)退火后，厚部分中的屈服強度高于薄部分中的屈服強度。在例子1中，沒有實施可選擇性加熱，在連續(xù)退火作業(yè)線上的流程速度相對較低，因此在這種情況下，在薄部分和厚部分之間的溫度差相對較小。例子2鋼帶通過熱軋制成，在熱軋后，通過以低于15%(通常近似5%)的壓下量冷軋較厚部分以及以至少15%(通常在20%和50%之間)的壓下量冷軋較薄部分來形成在長度方向上具有可變厚度的鋼帶。該軋制類型具有以下優(yōu)點，即在較厚部分上，熱軋屈服強度通過少量的冷軋壓下量增加了，該冷軋壓下量增加了屈服強度，并且因此獲得了在隨后的退火期間的大的殘余延展。另一個優(yōu)點在于，由于僅需要壓縮較薄部分，因此較薄部分的冷軋更加容易。連續(xù)退火鋼帶的在較薄部分上的屈服強度為73MPa，高于分批退火的產(chǎn)品。同樣，在較厚部分上的屈服強度在連續(xù)退火后也較高。通過僅對較薄部分上應用大的壓下量來生產(chǎn)TRB是一種具有許多經(jīng)濟優(yōu)點的生產(chǎn)流程。在分批退火的情況中，在較薄部分和較厚部分之間的機械性能的不均勻性是一個問題?；谠跓彳垹顟B(tài)中的機械性能，在較厚部分上的高屈服強度的優(yōu)勢在分批退火的情況中并不能被充分利用，這是因為，在較薄部分上的屈服強度將總是非常低。在連續(xù)退火的情況中，在較薄部分上屈服強度將會與在較厚部分上的屈服強度非常接近，因此得到具有更好和更均勻機械性能的TRB。表2機械性能<table>tableseeoriginaldocumentpage9</column></row><table>同樣地，在例子2中，沒有應用選擇性加熱。在連續(xù)退火作業(yè)線中的流程速度相對低，因此在這種情況中在較薄部分和較厚部分之間的溫度差相對較小。例子3在連續(xù)退火作業(yè)線中的流程速度是十分重要的經(jīng)濟參數(shù)。如果流程速度較低，那么象氣體射流冷卻的冷卻裝置必須以最小能力運作，處于正常的運作模式之外，因此使得在熱浸鍍鋅之前控制鋼帶的溫度非常困難。利用通常的流程速度生產(chǎn)PRB對于經(jīng)濟和實用理由來說都是有利的。選擇性加熱是一種有效的方法，用于使得生產(chǎn)者來增加流程速度，并且同時提高TRB的機械性能。在例子3中，作為對比，利用50m/min的流程速度處理一種高強度鋼?？梢钥闯?，在較厚部分中的溫度太低而不能確保完全的再結(jié)晶。因此其機械性能是不夠的，例如，僅14%的低的總延伸率。利用選擇性加熱，可以增加較厚部分的溫度至高于再結(jié)晶溫度以上，以這種方式，可以在不提高較薄部分的溫度的情況下提高較厚部分的機械性能。較薄部分的溫度高于800°C很多，提高較薄部分上的溫度將會導致強度的惡化，從而選擇性加熱是一種利用合理的流程速度生產(chǎn)TRB的有效的方法。例子4在例子4中，使用了一種雙相鋼。用于生產(chǎn)雙相不銹鋼類型來說的必要條件是高的退火溫度(在雙相區(qū)域)和相對高的冷卻速度，以促進從奧氏體至馬氏體、貝氏體和/或殘余奧氏體的相變。在雙相鋼的情況下，由于冷卻速度也比較低，因此低的流程速度是不利的。如例子3所示，與足夠高的流程速度結(jié)合，選擇性加熱是一種生產(chǎn)TRB的有效方法，其中，較厚部分和較薄部分均達到了足夠高的溫度，而不會使較薄部分過熱。連續(xù)退火后的化學成分和機械性能顯示在表1和表2中。該機械性能明顯地與雙相標準一致，即抗拉強度和屈服強度之間的比率超過2。圖4顯示了用于多種低碳鋼類型的在分批退火和連續(xù)退火之間的對比，其中，其成分在表3中給出。在通過冷軋被顯著地壓縮的部分上的屈服強度(YS)在垂直軸上給出，在水平軸上表示出了不同的鋼類型。這些鋼類型為生產(chǎn)的和市場上的通常的鋼類型。根據(jù)圖4可以清楚地看出，連續(xù)退火鋼的屈服強度顯著地高于進行分批退火處理的同樣鋼類型的屈服強度。如上述例子描述的那樣，當進行連續(xù)退火而不是分批退火時，這種提高的屈服強度也可以在具有可變厚度的鋼帶的較薄部分上獲得。根據(jù)圖4，很清楚的是，對于某種屈服強度，具有310MPa屈服強度的分批退火Nb3型鋼可以由連續(xù)退火的Nbl鋼類型或者LC鋼類型代替，該Nbl鋼類型同樣具有310MPa的屈服強度。如此必然能夠得到較便宜的產(chǎn)品，這是因為僅需要更少的合金化元素，并且冷軋更加容易。圖4中包含一條在通過冷軋被顯著地壓縮的部分中的粗線，該粗線把利用方程YS=250+225(Mn/6+Si/24)+716P+2938Nb+600V+2000Ti獲得的計算值的點連接起來，該方程用于具有表3所述成分的鋼類型。很清楚的是，對于連續(xù)退火的鋼類型來說，測得的屈服強度高于計算的屈服強度，而在分批退火的鋼類型上測得的值更低。該計算值因而給出了一種用于屈服應力的良好指示，該屈服應力將至少達到用于具有一定成分的連續(xù)退火的鋼類型的水平。在表3中給出的低于特定值的元素是不可避免的雜質(zhì)。表3不同鋼類型的典型成分(以襯％計)<table>tableseeoriginaldocumentpage10</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>權(quán)利要求一種在其長度方向上具有可變厚度的鋼帶，該鋼帶具有至少較厚部分和較薄部分，該鋼帶被冷軋以形成較厚部分和較薄部分，一個較厚部分或一個較薄部分具有至多幾米的長度，該鋼帶被進行了退火處理，其特征在于，該退火處理通過連續(xù)退火完成。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的鋼帶，其中，較厚部分的屈服強度等于或者大于較薄部分的屈服強度。3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的鋼帶，其中，該鋼帶為雙相鋼、TRIP鋼或者多相高強度鋼。4.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的鋼帶，其中，該鋼帶為HSLA鋼或低碳鋼。5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的鋼帶，其中，僅較薄部分進行再結(jié)晶，在較厚部分和較薄部分的屈服強度上的差小于在同樣的HSLA或低碳鋼上的差，該HSLA或低碳鋼被進行了分批退火處理。6.根據(jù)權(quán)利要求4所述的鋼帶，其中，該鋼的成分具有比分批退火的HSLA或低碳鋼中的合金化元素的量低的合金化元素的量，該分批退火的HSLA或低碳鋼具有相同的較薄部分的屈服強度。7.根據(jù)權(quán)利要求4、5或6所述的鋼帶，其中，該鋼具有下述成分，以襯％計C0.03-0.08Mn0.1-1.2Si彡1.0P彡0.1Nb彡0.07V彡0.5Ti彡0.1其余的為鐵和不可避免的雜質(zhì)。8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的鋼帶，其中，該鋼含有C、Mn和任選的Si、P、Nb、V和Ti，其余的為鐵和不可避免的雜質(zhì)，其特征在于下述公式Y(jié)S彡250+225(Mn/6+Si/24)+716P+2938Nb+600V+2000Ti[MPa]其中，Mn、Si、P、Nb、V、Ti以計，YS為鋼帶的較薄部分上的屈服強度。9.根據(jù)權(quán)利要求8所述的鋼帶，其中，YS彡270+225(Mn/6+Si/24)+716P+2938Nb+600V+2000Ti[MPa]。10.根據(jù)權(quán)利要求4-9中任一項所述的鋼帶，其中，A80彡-0.05*YS+40其中，A80為在鋼帶的較薄部分上的總延伸率，YS為鋼帶的較薄部分上的屈服強度。11.根據(jù)權(quán)利要求1、2或3所述的鋼帶，其中，該鋼在較薄部分上具有高于600MPa的抗拉強度和低于400MPa的屈服強度。12.根據(jù)權(quán)利要求11所述的鋼帶，其中，該鋼在較薄部分上具有高于600MPa的抗拉強度和低于300MPa的屈服強度。13.根據(jù)權(quán)利要求1、2或3所述的鋼帶，其中，該鋼在較薄部分上具有高于SOOMPa的抗拉強度和低于550MPa的屈服強度。14.根據(jù)權(quán)利要求13所述的鋼帶，其中，該鋼在較薄部分上具有高于SOOMPa的抗拉強度和低于450MPa的屈服強度。15.根據(jù)權(quán)利要求1、2或3所述的鋼帶，其中，該鋼在較薄部分上具有高于980MPa的抗拉強度和低于750MPa的屈服強度。16.根據(jù)權(quán)利要求15所述的剛帶，其中，該鋼在較薄部分上具有高于980MPa的抗拉強度和低于650MPa的屈服強度。17.由根據(jù)前述任一項權(quán)利要求的鋼帶制造的連續(xù)變截面板。全文摘要本發(fā)明涉及一種在其長度方向上具有可變厚度的鋼帶，該鋼帶具有至少較厚部分和較薄部分，該鋼帶材被冷軋以形成較厚和較薄部分，一個較厚部分和一個較薄部分具有至多幾米的長度，其中該鋼帶材進行了退火處理。根據(jù)本發(fā)明，所述退火處理通過連續(xù)退火完成。文檔編號C21D8/02GK101802230SQ200880025214公開日2010年8月11日申請日期2008年3月19日優(yōu)先權(quán)日2007年7月19日發(fā)明者C·W·J·霍爾,P·J·范波普塔,W·C·費洛普,吳海申請人:克里斯塔爾公司