專(zhuān)利名稱(chēng)：：冷軋鋼板和合金化熔融鍍鋅鋼板以及它們的制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及適用于車(chē)身側(cè)板等機(jī)動(dòng)車(chē)外板的冷軋鋼板和合金化熔融4度鋅鋼板及其制造方法。更詳細(xì)地講，本發(fā)明涉及相對(duì)于軋制方向成45。方向上的r值為1.80以上和/或平均r值為1.60以上的、沖壓成形性?xún)?yōu)良的、抗拉強(qiáng)度為340MPa以上的冷軋鋼板和合金化熔融鍍鋅鋼板及其制造方法。另外，本發(fā)明涉及A1濃度極低且包含TiOx系夾雜物的、Ah03系夾雜物比率受到限定的、深拉(deepdrawing)性?xún)?yōu)良的冷軋鋼板及身見(jiàn)定其鋼水精煉方法的制造方法。
背景技術(shù)：
：受到機(jī)動(dòng)車(chē)的碰撞安全性、輕量化的要求，在不僅適用于車(chē)體骨架構(gòu)件、也適用于車(chē)身側(cè)板、發(fā)動(dòng)機(jī)罩、門(mén)、擋泥板等機(jī)動(dòng)車(chē)外板的薄鋼板中，也逐步高強(qiáng)度化。在這些鋼板中，不僅要求表面外觀質(zhì)量，也要求優(yōu)良的沖壓成形性，特別要求拉深成形性。由以往可知，拉深成形性與JISZ2254中所述的塑性應(yīng)變比、即蘭克福特值(r值)關(guān)系極為密切，該r值越高，拉深成形性越良好。因此，將該值廣泛地用作拉深成形性的指標(biāo)，且用作材料設(shè)計(jì)的指標(biāo)。另外，根據(jù)本發(fā)明人的研究，用于車(chē)身側(cè)板、發(fā)動(dòng)機(jī)罩、門(mén)、擋泥板等機(jī)動(dòng)車(chē)外板等用途的毛坯材料是機(jī)動(dòng)車(chē)零件中最大級(jí)別的尺寸，將維持著寬幅巻材地將毛坯切割為大致長(zhǎng)方形而成的材#十用于沖壓，因此，例如在車(chē)身側(cè)4反中，開(kāi)口部的4角的拐角成形程度大的部分位于相對(duì)于軋制方向位于45。方向上，在相對(duì)于作為原料的鋼板的軋制方向成45。方向的r值(以下也記作"r45，，)4交低時(shí)，易于產(chǎn)生褶皺、裂紋。因而，提高該r45較為重要。作為獲得r值較高的鋼板的方法，將C含有量為30ppm左右以下的極低碳素鋼作為基底而添加Ti、Nb等石友氮化物生成元素的方法較為有效。這樣做成的鋼板通常作為IF鋼而廣泛地將軟鋼用于主體。并且，作為具有較高的r值、并具有較高強(qiáng)度的鋼板，開(kāi)發(fā)出一種將IF鋼作為基底而添加Mn、P等固溶強(qiáng)化元素而成的鋼板。但是，固溶強(qiáng)化元素通常較為昂貴，會(huì)導(dǎo)致鋼板成本升高。因此，在專(zhuān)利文獻(xiàn)l中，公開(kāi)了一種出于削減固溶強(qiáng)化元素的目的而以NbC、TiC進(jìn)行析出強(qiáng)化的技術(shù)。在專(zhuān)利文獻(xiàn)2中還/>開(kāi)有這樣的鋼板，即，通過(guò)向含有C:0.0040~0.01%的鋼板中適當(dāng)添加Nb,生成NbC的微細(xì)析出物而謀求組織的細(xì)粒化，才是高表面性狀(surfaceproperties)、機(jī)械特性。但是，通過(guò)添加Nb、Ti，密集地生成NbC、TiC或者它們混合而成的(Nb、Ti)(C、N)的微細(xì)的析出物。因此，根據(jù)熱軋條件，存在因妨礙再結(jié)晶時(shí)晶粒界面移動(dòng)的釘扎效應(yīng)而導(dǎo)致顆粒生長(zhǎng)性變差的情況，r值有可能降低。另外，在主要添加Ti而成的高張力冷軋鋼板中，難以提高r45，在機(jī)動(dòng)車(chē)外板用途中，大多情況下會(huì)產(chǎn)生沖壓裂紋、褶皺，導(dǎo)致沖壓不良的增加。并且，在像專(zhuān)利文獻(xiàn)2那樣地主要添加Nb而成的高張力冷軋鋼板中，NbC比TiC更微細(xì)地析出，因此，必須進(jìn)行高溫退火。為了避免這種狀況，需要使析出物粗大，在熱軋制時(shí)通常采取高溫巻取的對(duì)策，但并不充分。即，為了提高r45,析出物的存在形態(tài)及Nb和Ti的含有量比的最優(yōu)化成為問(wèn)題。在此，在專(zhuān)利文獻(xiàn)3中公開(kāi)了這樣的鋼板，即，為了利用將強(qiáng)度較低的軟鋼作為基底的冷軋鋼板來(lái)改善r值的面內(nèi)各向異性，降低A1含有量，添加Mg及Ti,控制尺寸、面密度，使得鋼中所含有的0.lpm以下的Mg和Ti的非常微細(xì)的氧化物密集地分散。但是，這是通過(guò)Mg的作用使氧化物微細(xì)化的技術(shù)，并未控制對(duì)r值影響較大的Nb、Ti等碳氮化物形成元素的析出。此外，非常難以向熔煉時(shí)的鋼水中添加反應(yīng)性才及高的Mg而<吏其氧化物均勻地分散，在操作方面存在問(wèn)題。在專(zhuān)利文獻(xiàn)4中，還公開(kāi)有降低A1含有量、含有Ti的極低碳素鋼的薄鋼板及其制造方法。該制造方法對(duì)纟敬細(xì)且不存在局部堅(jiān)固的結(jié)晶相、控制夾雜物為夾雜物整體易于變形、破碎的成分。結(jié)果，由于夾雜物缺陷減少，并且鋼中的sol.Al含有量降低，因此，能夠獲得再結(jié)晶溫度較低、具有較高的沖壓成形性的鋼板。但是，雖涉及了由夾雜物缺陷導(dǎo)致對(duì)表面性狀或成形性的影響，但不存在特別是與拉深成形性的最重要的指標(biāo)、即r值的改善相關(guān)的記載。專(zhuān)利文獻(xiàn)l:日本特開(kāi)平10-46289號(hào)公報(bào)專(zhuān)利文南史2:曰本凈爭(zhēng)開(kāi)2000—303145號(hào)7>^艮專(zhuān)利文獻(xiàn)3:日本特開(kāi)平ll-323476號(hào)乂>寺艮專(zhuān)利文南史4:曰本凈爭(zhēng)開(kāi)平IO—226843號(hào)7/^才艮以上是與沖壓成形性相關(guān)的問(wèn)題，但在Ti添加鋼中，在做成合金化熔融鍍鋅的情況下，有時(shí)會(huì)產(chǎn)生呈條花紋狀的鍍金表面外觀的缺陷。一般認(rèn)為是因如下的機(jī)理而產(chǎn)生的。在鑄造出的爐渣內(nèi)微細(xì)地分散析出有Ti系析出物(TiC、Ti4C2S2)，作為熱軋制的前階段而再次加熱爐渣時(shí)，Ti系析出物由微細(xì)的Ti系析出物固溶，而且，在無(wú)法完全固溶的溫度下，在相互距離較近時(shí)因擴(kuò)散而粗大化。在此，若存在加熱不均，則根據(jù)場(chǎng)所的不同會(huì)存在未固溶的Ti系析出物、未粗大化的Ti系析出物。在這樣的析出物尺寸帶有分布不均的狀態(tài)下實(shí)施熱軋制、冷軋制及退火時(shí)，由于妨礙晶粒界面移動(dòng)的釘扎效應(yīng)，再結(jié)晶行為根據(jù)場(chǎng)所不同而不同。因此，晶粒尺寸根據(jù)場(chǎng)所不同而不同。由于熔融鍍鋅的合金化速度因晶粒界面的密度而產(chǎn)生差異，因此，與上述晶粒尺寸的偏差相對(duì)應(yīng)地合金化行為也產(chǎn)生差異，在合金化熔融鍍鋅的表面產(chǎn)生凹凸差。在熱軋制、冷軋制工序中，該析出物尺寸帶有分布不均的狀態(tài)沿扎制方向延伸，因此，上述凹凸差會(huì)觀察為作為鍍金外觀而沿軋制方向條狀地具有凹凸，表面外觀變差。有時(shí)即使在經(jīng)過(guò)產(chǎn)品的涂裝工序后的狀態(tài)下也可觀察到這種表面外觀變差的情況，在使用者容易注目的自動(dòng)車(chē)外板用途中是很大的問(wèn)題。為了抑制這一狀況，消除熱軋制工序中析出物的尺寸不均較為重要，為了盡可能地減小析出物的固溶偏差等的影響，需要減少微細(xì)的析出物而使其粗大化。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明即是鑒于如上所述地?zé)o法獲得具有優(yōu)良的沖壓成形性高強(qiáng)度冷軋鋼板、高強(qiáng)度合金化熔融鍍鋅鋼板的現(xiàn)狀而做成的。特別是，其目的在于提供車(chē)身側(cè)板、發(fā)動(dòng)機(jī)罩、門(mén)、擋泥板等機(jī)動(dòng)車(chē)外板所要求的、表面外觀優(yōu)良的、與軋制方向成45。方向的r值(r45)極高的、具有優(yōu)良的沖壓成形性的抗拉強(qiáng)度為340MPa以上的高強(qiáng)度冷軋鋼板和高強(qiáng)度合金化熔融鍍鋅鋼^反及其制造方法。本發(fā)明的目的還在于提供利用鋼鐵大量生產(chǎn)制造法能夠穩(wěn)定地制造的極低碳、極低A1濃度且具有較高的拉深性的冷軋鋼板及其制造方法。具體地講，其目的在于提供具有極低碳、極低A1濃度且具有較高的深拉性的性質(zhì)的鋼，即，限制將由大規(guī)模煉鐵法不可避免生成的非金屬夾雜物中的、產(chǎn)生不良影響的Al203作為主要成分的夾雜物量、且確保了將有用的TiOx作為主要成分的夾雜物量比例的冷軋鋼板，以及在使用大規(guī)模煉鐵法中采用的設(shè)備時(shí)能夠穩(wěn)定地制造上述鋼板的制造方法、特別是精煉方法。本發(fā)明人為了確立在添加Nb和Ti的情況下也能夠使碳氮化物粗大化的方法，詳細(xì)調(diào)查了析出物的析出形態(tài)、特別是氧化物與碳氮化物的關(guān)系，并進(jìn)一步調(diào)查了化學(xué)成分對(duì)該析出形態(tài)的影響。下面，說(shuō)明作為本發(fā)明的基礎(chǔ)的試驗(yàn)結(jié)果。由具有實(shí)驗(yàn)室等級(jí)為440MPa級(jí)的抗拉強(qiáng)度的成分系，利用Al脫氧和Ti脫氧熔煉鋼(化學(xué)成分僅是sol.Al量發(fā)生變化)，使用實(shí)驗(yàn)室等級(jí)的裝置進(jìn)行熱軋制、冷軋制及退火，評(píng)價(jià)了機(jī)械特性及氧化物和碳氮化物的存在形態(tài)。本說(shuō)明書(shū)中的鋼(也針對(duì)鋼板、鋼水中的任一種)的化學(xué)成分中的"％"只要沒(méi)有特別說(shuō)明，就是指質(zhì)量％的意思。結(jié)果可獲得這樣的新見(jiàn)解，即，如圖1所示，與以往的鋁脫氧鎮(zhèn)靜鋼相比，減少Al而實(shí)施Ti脫氧后的鋼可獲得更高的成形性、特別是高r值。由詳細(xì)調(diào)查該見(jiàn)解的結(jié)果也可明確如下內(nèi)容。首先，添加A1而脫氧的鋁脫氧鎮(zhèn)靜鋼是以往通常采用的，但來(lái)源于添加的Al而生成的簇群狀的A1203系夾雜物不會(huì)影響(Nb、Ti)(C、N)的析出狀態(tài)。相對(duì)于此，在低A1濃度的狀態(tài)下進(jìn)行Ti脫氧時(shí)，抑制生成Al203系夾雜物而優(yōu)先生成TiOx系夾雜物。并且，將該TiOx系夾雜物作為生成核而復(fù)合析出(Nb、Ti)(C、N)。結(jié)果，抑制生成具有微細(xì)的析出物形態(tài)的(Nb、Ti)(C、N),與以往的鋁脫氧鎮(zhèn)靜鋼相比，r值有效9地升高，特別是1"45升高。由更加詳細(xì)地調(diào)查的結(jié)果也可明確，在產(chǎn)品的板厚截面中長(zhǎng)徑為1(im以上的TiOx的平均數(shù)密度為30個(gè)/mn^以上的情況下，可獲得更高的r值。在此，"TiOx"是指Ti02、Ti20s及Ti305等鈦氧化物的總稱(chēng)。另外，除去以它們?yōu)楹硕鴱?fù)合析出的Ti、Nb的碳氮化物及Mn氧化物。在計(jì)測(cè)該生成量時(shí)，簡(jiǎn)單地利用能量分散型X射線顯微分析儀(EDS)等求得Ti濃度，將其換算為T(mén)iO2而將80質(zhì)量。/。以上的TiOx作為對(duì)象。其原因在于，在換算為T(mén)i02的TiOx濃度小于80質(zhì)量％的情況下，生成高溫且軟質(zhì)、換言之不含有結(jié)晶相的非晶質(zhì)的相，作為碳氮化物的生成方面而無(wú)法有效地發(fā)揮作用。碳氮化物成為在TiOx的表面、即母相與夾雜物之間生成異質(zhì)核而存在的形態(tài)。在TiOx中，通常作為不可避免的雜質(zhì)而含有Mn、Al、Ca、Si等。上述較佳的夾雜物分布狀態(tài)能夠通過(guò)做成sol.Ti(酸可溶性的Ti量)0.004%以上而可靠地實(shí)現(xiàn)，結(jié)果r值升高。圖l中的□標(biāo)記是長(zhǎng)徑為ljim以上的TiOx的平均數(shù)密度為30個(gè)/mm2以上、sol.Ti:0.004%以上的情況下的結(jié)果，與sol.Ti:小于0.004%的結(jié)果(*標(biāo)記)相比，r值高。此外，由詳細(xì)調(diào)查Nb和Ti的含有量比的結(jié)果可明確，通過(guò)做成Nb/Ti>2而能夠進(jìn)一步提高r45，平均r值升高。其理由雖不明確，但可推斷為作為復(fù)合析出于TiOx的碳氮化物，Nb(C、N)與Ti(C、N)相比更有效地有助于提高r45。還可推斷為，利用由Nb(C、N)使熱軋鋼板的細(xì)粒化的效果也能提高r45。還可明確，通過(guò)如上所述地抑制生成微小的析出物而使析出物粗大化，能夠減小在對(duì)爐渣再加熱等時(shí)產(chǎn)生的析出物的尺寸不均、因此再結(jié)晶化行為進(jìn)而熔融鍍鋅后的合金化行為均勻化、以及條狀缺陷減少而結(jié)果可改善表面外觀。根據(jù)以上實(shí)驗(yàn)室等級(jí)的實(shí)驗(yàn)結(jié)果，進(jìn)一步研究使用在大規(guī)模煉鐵法中采用的設(shè)備的情況。只要使用真空溶解爐這樣的實(shí)驗(yàn)爐或者小規(guī)模生產(chǎn)爐，就準(zhǔn)、而且含有恒定量的Ti等與氧具有親和力的合金的鋼。但是，由本發(fā)明人的研究結(jié)果可明確，在使用上述那樣的大規(guī)模煉鐵廠的煉鋼設(shè)備時(shí)，難以容易地達(dá)到穩(wěn)定地獲得該鋼。大規(guī)模煉鋼所的極低碳素鋼的制造方法與通常的煉鋼法相比，特別是在鋼水精煉方法中存在特征。在說(shuō)明該精煉方法時(shí)，首先，利用轉(zhuǎn)爐等煉鋼爐除去碳而進(jìn)行粗脫碳，作為碳濃度為0.04質(zhì)量％~0.07質(zhì)量％的低碳鋼水，在未脫氧的狀態(tài)下出鋼于澆包。接著，進(jìn)一步以使用真空脫氣裝置的精煉工序?qū)Τ鲣摵蟮匿撍M(jìn)行真空脫碳處理，獲得含有碳濃度0.025質(zhì)量％以下的極低碳素鋼水。真空脫氣裝置大多利用具有兩根浸漬管、使鋼水回流的RH式真空脫氣裝置(以下也稱(chēng)作"RH裝置")進(jìn)行。此時(shí)的脫碳反應(yīng)需要在鋼水中含有與碳反應(yīng)的氧，若表示此時(shí)的氧濃度，則為0.03質(zhì)量％~0.08質(zhì)量％左右。接著，為了調(diào)整作為鋼所需的合金成分，并在其前后易于調(diào)整該合金成分且除去殘留的氧，通常，通過(guò)添加A1來(lái)進(jìn)行脫氧。經(jīng)過(guò)這樣的工序制造極低碳A1脫氧鋼。另一方面，利用真空脫氣裝置進(jìn)行脫碳精煉至極低碳濃度區(qū)域、控制濃度到作為本發(fā)明特征的極低A1區(qū)域、以及調(diào)整合金成分。一般認(rèn)為，在使用進(jìn)行該真空脫碳的強(qiáng)攪拌型的精煉裝置時(shí)，直徑為幾[im幾百pm的非金屬夾雜物通常會(huì)懸浮，該非金屬夾雜物根據(jù)種類(lèi)而對(duì)由上述極低碳素鋼構(gòu)成的鋼板的深拉性產(chǎn)生不良影響。因此，對(duì)能夠發(fā)揮該鋼板原本具有較高的拉深性的非金屬夾雜物的必要條件進(jìn)行深入研究，以至找到該條件。并且，達(dá)到也確立以實(shí)現(xiàn)該條件的鐵鋼大量生產(chǎn)制造方法為前提的煉鋼條件，完成本發(fā)明。對(duì)這一點(diǎn)進(jìn)一步進(jìn)行說(shuō)明。為了補(bǔ)償在上述真空脫碳處理所需要的處理時(shí)間內(nèi)產(chǎn)生的鋼水的溫度降低，經(jīng)常在真空脫碳處理的前后對(duì)鋼水進(jìn)行加熱處理。作為該加熱處理的具體方法，可列舉通過(guò)A1等金屬與氧氣的氧化反應(yīng)來(lái)加熱鋼水、以及自石墨電纟及產(chǎn)生電弧而對(duì)鋼水通電而利用焦耳熱來(lái)供纟會(huì)熱量的電加熱。通過(guò)前者的氧化反應(yīng)進(jìn)行的加熱會(huì)產(chǎn)生由Al燃燒而生成的Al203系夾雜物的大量懸浮，而且，因供給氧氣而增加脫碳處理后鋼水中氧濃度的變動(dòng)因素。另外，在利用Si燃燒的情況下，也同樣會(huì)導(dǎo)致Si02系夾雜物同樣地大量懸浮。對(duì)于后者的電加熱，雖然難以產(chǎn)生前者那樣地Al20s系夾雜物等大量懸浮，但存在電弧加熱時(shí)產(chǎn)生因澆包爐渣等巻入而生成的爐渣系夾雜物等問(wèn)題。并且，也會(huì)產(chǎn)生由電力消耗、電極消耗等導(dǎo)致的運(yùn)行成本增加、全精煉時(shí)間的長(zhǎng)時(shí)間化這樣的問(wèn)題。并且，在本發(fā)明的鋼種制造中，需要對(duì)脫碳處理后的氧濃度較高的鋼水調(diào)整Si、Mn、Nb等合金元素、并添加Ti。Si及Mn是除去氧的元素、即脫氧元素。但是，與A1相比，其與氧的親和力較小，因此，達(dá)到的氧濃度存在界限，而且脫氧速度較慢，需要處理時(shí)間。結(jié)果，產(chǎn)生脫氧狀態(tài)的偏差，也會(huì)產(chǎn)生Nb等的成分調(diào)整、作為高價(jià)合金元素的Ti的收獲率降低，對(duì)Ti控制性也會(huì)產(chǎn)生不良影響。為了一舉解決這些問(wèn)題，一般認(rèn)為除首先實(shí)現(xiàn)本發(fā)明的鋼種的必要條件所包括的TiOx系夾雜物分散及含有Ti濃度之外，將一般認(rèn)為在大量制造時(shí)不可避免地混合的A12O3系夾雜物及爐渣系夾雜物的存在形態(tài)及容許界限明確，需要發(fā)現(xiàn)足以發(fā)揮原本性能的條件。在此，"TiOx"是指鋼中的Ti氧化物的總稱(chēng)。Ti的價(jià)數(shù)可取得4價(jià)或3價(jià)，因此，一般認(rèn)為是Ti02、Ti305、Ti203等存在形態(tài)，而且，由于也存在非化學(xué)量論成分，因此標(biāo)記為T(mén)iOx。接著，對(duì)在大規(guī)模煉鐵廠的大量制造中能夠?qū)崿F(xiàn)這樣的條件的思考方法和理論上的方法論進(jìn)行研究。結(jié)果，即使采用例如在添加金屬Al之后供給氧氣的鋼水升熱方法，也能夠?qū)l203系夾雜物的懸浮抑制在必要程度。并且，基于這樣的見(jiàn)解，在真空脫碳處理之后向大量含有氧的鋼水中添加金屬A1，迅速地預(yù)備降低氧濃度，于是，之后容易調(diào)整Si、Mn及Nb等合金成分。這樣地確立實(shí)現(xiàn)才及低A1濃度、并通過(guò)添加Ti而同時(shí)進(jìn)行Ti濃度控制及TiOx夾雜物的分散的方法，以完成本發(fā)明?；谝陨弦?jiàn)解完成的本發(fā)明如下。本發(fā)明冷軋鋼板的特征在于，具有以質(zhì)量。/。計(jì)含有C:0.0005~0.025%、Si:0.2%以下、Mn:0.3~2.5%、P:0.15%以下、S:0.02%以下、N:0.006%以下、sol.Al:小于0.005%、Ti:0.005~0.05。/o及Nb:0.020~0.200%、并且Nb和Ti含有量的質(zhì)量比(Nb/Ti)為2以上、剩余部分本質(zhì)上為Fe及雜質(zhì)的化學(xué)成分，與軋制方向成45。方向的r值(r45)為1.80以上和/或平均r值(rm)為1.60以上，而且，抗拉強(qiáng)度為340MPa以上。本發(fā)明的冷軋鋼板優(yōu)選為，板厚截面中的TiOx的平均數(shù)密度為30個(gè)/mm2以上，sol.Ti:0.004%以上。從另一方面考慮，本發(fā)明是一種冷軋鋼板，其特征在于，具有化學(xué)成分A,夾雜物滿(mǎn)足下式(l)~(3)。NTi>30個(gè)/mm2(1)NTl/(NTl+Nai)>0.80(2)NTl/Nt。ui>0.65(3)在此，NTi:與軋制方向平行的縱截面中的長(zhǎng)徑為lfim以上的夾雜物中的、含有Ti氧化物50。/。以上的平均凄t密度；Nai:與軋制方向平行的縱截面中的長(zhǎng)徑為l[im以上的夾雜物中的、含有Al氧化物50。/。以上的平均數(shù)密度；NT。tai:與軋制方向平行的縱截面中的長(zhǎng)徑為lpm以上的全氧化物系夾雜物的平均數(shù)密度。上述本發(fā)明的冷軋鋼板的化學(xué)成分也可以替代上述化學(xué)成分中的Fe的一部分，而以質(zhì)量。/。計(jì)含有B:0.0020%以下和/或從Cr:1%以下、Mo:1%以下、V:1%以下、W:1%以下、Cu:1。/。以下及Ni:1%以下的組中選出的1種或2種以上。另外，本發(fā)明是在上述本發(fā)明的化學(xué)成分以質(zhì)量。/。計(jì)為Si:熔融鍍鋅層的合金化熔融鍍鋅鋼板。從另一方面考慮，本發(fā)明是一種冷軋鋼板的制造方法，其特征在于，包括下記工序(A)~(D)。(A)使具有上述本發(fā)明的化學(xué)成分的鋼錠或鋼坯為1100~127CTC而對(duì)其實(shí)施熱軋制，以Ar31000。C完成熱軋制而做成熱軋鋼板的工序；(B)以400700。C將該熱軋鋼板做成鋼帶而巻取的工序；(C)對(duì)將該鋼帶開(kāi)巻而成的熱軋鋼寺反進(jìn)^f亍酸洗之后，以50%以上的壓下率實(shí)施冷軋制而做成冷軋鋼—反的工序；以及(D)將該冷軋鋼板再結(jié)晶退火的工序。上述冷軋鋼板的制造方法也可以包括經(jīng)過(guò)轉(zhuǎn)爐精煉及真空精煉來(lái)制造上述鋼錠或鋼坯的工序，其特征在于，該真空精煉包括下記工序(E)~(G)。(E)使用使鋼水回流的真空脫氣裝置進(jìn)行脫碳精煉而將鋼水的碳濃度減小至0.025質(zhì)量％以下的工序；(F)向其石友濃度為0.025質(zhì)量％以下的鋼水中添加A1，將該鋼水的溶解氧濃度控制在0.003質(zhì)量％以上且0.018質(zhì)量％以下的工序；以及(G)向其溶解氧濃度控制在0.003質(zhì)量％以上且0.018質(zhì)量％以下的鋼水中添加Ti，使sol.Ti為0.004質(zhì)量。/。以上且0.04質(zhì)量％以下的工序。另外，也可以在工序(E)與工序(F)之間包括向碳濃度為0.025質(zhì)量％以下的鋼水中添加Al和氧氣、進(jìn)^f亍利用該反應(yīng)熱量使該鋼水溫度上升的操作的工序。也可以通過(guò)在具有上述本發(fā)明的化學(xué)成分、且以質(zhì)量％為Si:0.1。/q以下及P:0.10%以下的化學(xué)成分的、利用包括上述本發(fā)明的工序的制造方法獲得的冷軋鋼板的表面實(shí)施合金化熔融鍍鋅來(lái)制造合金化熔融鍍鋅鋼板。采用本發(fā)明，能夠制造適合車(chē)身側(cè)板、門(mén)、擋泥板等機(jī)動(dòng)車(chē)外板用途的、r值特別是r"較高的沖壓成形性?xún)?yōu)良的高強(qiáng)度冷軋鋼板及高強(qiáng)度合金化熔融鍍鋅鋼板，在工業(yè)上極為有益。該高強(qiáng)度冷軋鋼板不僅能夠用作加工用冷軋鋼板，也能夠用作加工用表面處理鋼板的原板。作為其表面處理，存在熔融鍍鋅、熔融鍍A1等熔融鍍金屬、電鍍、鍍錫等。另外，在本發(fā)明的鋼板中，實(shí)現(xiàn)深拉性所需的TiOx夾雜物、與在利用大規(guī)模煉鐵廠的煉鋼設(shè)備制造的情況下不可避免地含有的Al203系夾雜物的存在比率適當(dāng)。因此，在具有優(yōu)良的深拉性和高強(qiáng)度的同時(shí)、可穩(wěn)定地實(shí)現(xiàn)較高的生產(chǎn)率。并且，采用本發(fā)明的制造方法，即使從提高生產(chǎn)效率的方面考慮使用在大規(guī)模煉鐵廠大多使用的強(qiáng)攪拌型的精煉裝置，也能夠穩(wěn)定地制造具有上述優(yōu)良的深拉性和高強(qiáng)度的冷軋鋼板。圖1是表示評(píng)價(jià)sol.Al量及sol.Ti量對(duì)平均r值及1"45產(chǎn)生的影響的結(jié)果的曲線圖。圖2是表示夾雜物個(gè)數(shù)比率a與r45值的關(guān)系的曲線圖。圖3是表示夾雜物個(gè)數(shù)比率卩與r"值的關(guān)系的曲線圖。圖4是表示鋼水中溶解氧與夾雜物中八1203濃度的關(guān)系的曲線圖。圖5是表示添加Ti之前的夾雜物中Al20s濃度與添加Ti之后的夾雜物中TiOx濃度的關(guān)系的曲線圖。具體實(shí)施例方式l.冷軋制鋼板、合金化熔融鍍鋅鋼板(1)鋼成分本發(fā)明的鋼具有含有如下的(a)~(i)所述的元素、具有(j)所述的關(guān)系、并且剩余部分本質(zhì)上為Fe及雜質(zhì)的化學(xué)成分。(a)C:0.0005~0.025%C與Nb、Ti等碳化物形成元素結(jié)合，形成TiC、NbC或者作為其復(fù)合析出物的(Nb、Ti)(C、N)等微細(xì)碳氮化物。為了在以適當(dāng)?shù)捏w積率析出碳氮化物的同時(shí)、提高成形性，必須使C含有量適當(dāng)化。通過(guò)生成碳氮化物，可獲得較大的析出強(qiáng)化效果，不必大量添加Mn、P、Si等固溶元素就能夠?qū)崿F(xiàn)高強(qiáng)度化。并且，由于能夠降低再結(jié)晶退火時(shí)的固溶C、N,因此，存在提高產(chǎn)品的H直的效果。在C含有量小于0.0005%時(shí)，在將鋼水脫碳的成本大幅度增加的基礎(chǔ)之上，存在耐二次加工脆性變差的情況。并且，存在無(wú)法獲得充分的抗拉強(qiáng)度的情況。另一方面，在C含有量大于0.025%時(shí)，屈服強(qiáng)度上升而伸長(zhǎng)率降低，成形性、特別是r值降低。因而，-使C含有量為0.00050.025%。從成形性、特別是確保r值的方面考慮，更優(yōu)選使C含有量為0.01%以下。(b)Si:0.2%以下Si是作為雜質(zhì)而含有的元素，但由于其也是廉價(jià)的固溶強(qiáng)化元素，因此，能夠以提高強(qiáng)度為目的而含有。但是，Si具有脫氧作用，在sol.Al含有量較低的情況下，其影響增大。在Si含有量大于0.2%時(shí)，由該脫氧作用阻礙TiOx的生成。因而，使Si含有量為0.2以下。優(yōu)選使其為0.15%以下，只要其含有量為0.10%以下，就實(shí)質(zhì)上不會(huì)由Si脫氧而阻礙TiOx的生成，因此特別優(yōu)選。另外，在不需要Si的固溶強(qiáng)化時(shí)，更優(yōu)選為0.03%以下。另外，在對(duì)冷軋鋼板的表面實(shí)施熔融鍍金屬的情況下，在Si含有量大于0.1。/。時(shí)，對(duì)鍍金屬質(zhì)量產(chǎn)生不良影響的可能性升高。因此，在對(duì)冷軋鋼板的表面實(shí)施熔融4度金屬的情況下，優(yōu)選使Si含有量為O.l以下。特別優(yōu)選使其為0.05以下。另一方面，從粗鋼階段含有Si，為了降低其含有量，需要進(jìn)行規(guī)定的處理。因此，過(guò)度地降低Si含有量會(huì)導(dǎo)致生產(chǎn)率降低。因而，使Si含有量為0.003。/。以上。在通過(guò)Si的固溶強(qiáng)化而謀求鋼板高強(qiáng)度化的情況下，優(yōu)選使Si含有量為0.02%以上。(c)Mn:0.3~2.5%Mn具有通過(guò)固溶強(qiáng)化而使鋼板高強(qiáng)度化的作用。在Mn含有量小于0.3%的情況下，有可能無(wú)法謀求作為目的的高強(qiáng)度化。另一方面，在Mn含有量大于2.5。/。的情況下，屈服強(qiáng)度上升而伸長(zhǎng)率變差，在加工時(shí)易于產(chǎn)生褶皺、裂紋。因此，使Mn含有量為0.3~2.5%。為了通過(guò)固溶強(qiáng)化而使鋼板進(jìn)一步高強(qiáng)度化，優(yōu)選^f吏Mn含有量為0.4。/。以上，特別優(yōu)選為0.8%以上。為了使成形性更良好，優(yōu)選使Mn含有量為2.0。/。以下。(d)P:0.15%以下P是作為雜質(zhì)而含有的元素，但其是能夠在抑制r值降低的同時(shí)、通過(guò)固溶強(qiáng)化而使鋼板高強(qiáng)度化的有用的元素，能夠以提高強(qiáng)度為目的而含有。但是，在P含有量大于0.15。/。時(shí)，屈服強(qiáng)度上升而伸長(zhǎng)率降低，因此，成形性變差。因此，使P含有量為0.15%以下。另夕卜，在對(duì)冷軋鋼才反的表面實(shí)施合金化熔融鍍鋅的情況下，在P含有量大于0.10。/。時(shí)，有時(shí)合金化處理性降低而被覆金屬密合性降低、或者在被覆金屬表面出現(xiàn)由P偏析引起的條花紋。因此，在對(duì)冷軋鋼板的表面實(shí)施合金化熔融鍍鋅的情況下，優(yōu)選^吏P含有量為0.10。/。以下。更優(yōu)選為0.06%以下。由于存在無(wú)法謀求作為目的的高強(qiáng)度化的情況，因此，P含有量的下限優(yōu)選為0.03%以上。(e)S:0.02%以下S作為雜質(zhì)而存在于鋼板中，但在其含有量較多時(shí)，易于產(chǎn)生氧化皮缺陷(scaleflaws),有時(shí)使表面外觀顯著變差。因此，4吏其含有量為0.02%以下。優(yōu)選為0.01%以下。更優(yōu)選為0.008%以下。S含有量的下限值并不必特別地限制，但由于過(guò)度的脫硫會(huì)導(dǎo)致生產(chǎn)率降低、制造成本增加，因此，優(yōu)選為0.002%以上。(f)N:0.006%以下N作為雜質(zhì)而存在于鋼板中，在過(guò)度含有時(shí)，會(huì)導(dǎo)致屈服強(qiáng)度上升而易于產(chǎn)生表面應(yīng)變、或者固溶于Fe中而產(chǎn)生拉伸應(yīng)18變等表面缺陷。因此，使N含有量為0.006%以下。優(yōu)選為0.003%以下。(g)sol.Al:小于0.005%Al通常為了脫氧而添加，但由于在本發(fā)明中主要由Ti進(jìn)行脫氧，因此，其含有量不需太多。在sol.Al含有量過(guò)剩時(shí)，對(duì)本發(fā)明較為重要的TiOx夾雜物減少，導(dǎo)致不會(huì)影響(Nb、Ti)(C、N)析出狀態(tài)的Al203系夾雜物增加。因此，sol.Al含有量小于0.005%。從成形性的方面考慮，在其含有量為0.003%以下時(shí)，TiOx氧化物有效地生成，因此更加優(yōu)選。sol.Al含有量越低r值越高，因此，下限并不必特別限定。由于作為雜質(zhì)而不可避免地含有微量，因此，從經(jīng)濟(jì)效率的方面考慮，優(yōu)選使sol.Al含有量為0.0001。/。以上。從像后述那樣地使sol.Ti更可靠地為0.004%以上的方面考慮，優(yōu)選使sol.Al含有量為0.0005%以上。另外，像后述那樣，Al自身在鋼水的制造工序中能夠用于預(yù)備脫氧、溫度調(diào)整。因此，從這一方面考慮，優(yōu)選使其含有量為0.0002%以上。若其為0.0005%以上，則特別優(yōu)選。(h)Ti:0.005~0.05%Ti是具有適量生成TiOx夾雜物的功能的重要的元素，該TiOx夾雜物是為了將鋼脫氧、并獲得具有高r值的鋼板所需的。另外，通過(guò)其一部分作為T(mén)iN而析出，抑制由N導(dǎo)致拉伸應(yīng)變、屈服強(qiáng)度上升而難以在加工時(shí)產(chǎn)生表面應(yīng)變。因此，使Ti含有量為0.005%以上。但是，在含有Ti大于0.05。/。時(shí)，Ti(C、N)的析出量增加而使伸長(zhǎng)率變差，易于在加工時(shí)產(chǎn)生表面應(yīng)變、裂紋。另外，在對(duì)冷軋鋼板的表面實(shí)施熔融4度鋅的情況下，易于在纟皮覆金屬表面形成條花紋。因此，使Ti含有量為0.05。/o以下。另外，由于Ti是比較高價(jià)的添加元素，因此，從在抑制添加量而抑制制造成本的同時(shí)、實(shí)現(xiàn)提高加工率并抑制熔融鍍鋅的表面不良的方面考慮，優(yōu)選使Ti含有量為0.025。/。以下。(i)Nb:0.020~0.200%Nb與Ti同樣地與C結(jié)合而生成NbC析出物，提高機(jī)械特性。另外，為了實(shí)現(xiàn)作為本發(fā)明目的的提高r45是必須的。Nb成為Nb(C、N)而與TiOx復(fù)合析出，有助于提高1*45。因此，使Nb含有量為0.020%以上。從確保成形性及強(qiáng)度的方面考慮，其優(yōu)選為0.040%以上。更優(yōu)選為0.050%以上。在Nb含有量小于0.020%時(shí)，NbC的析出量不足而無(wú)法固定固溶C,有可能易于產(chǎn)生拉伸應(yīng)變等表面缺陷、或者難以穩(wěn)定地確?？估瓘?qiáng)度。另一方面，在Nb含有量大于0.200。/。時(shí)，Nb相對(duì)于C過(guò)剩，因此，屈服強(qiáng)度上升而拉伸率降低，在加工時(shí)易于產(chǎn)生褶皺。因而，Nb含有量為0.200%以下。(j)Nb/Ti>2在本發(fā)明中，必須復(fù)合添加Ti和Nb，為了使作為目的的r45進(jìn)一步上升，在Nb和Ti含有量中也存在適當(dāng)?shù)钠胶?，使Nb和Ti含有量之比(Nb/Ti)為2以上。在Nb/Ti小于2的情況下，Nb(C、N)難以復(fù)合析出于TiOx、或者熱軋鋼板的細(xì)?；Ч麥p小。因此，難以提高r45。另一方面，上限并沒(méi)有特別的限定，在Nb/Ti過(guò)高時(shí)，再結(jié)晶溫度上升，需要在高溫下退火。因此，該比伊C選為20以下。本發(fā)明的鋼的化學(xué)成分也可以還具有如下特征。(k)sol.Ti:0.004%以上特別是從使r45及平均r值進(jìn)一步上升的方面考慮，在sol.Ti:0.004%以上的情況下，能夠促進(jìn)生成TiOx夾雜物，可獲得較高的r值。上限并沒(méi)有特別的限制，但優(yōu)選為0.04%以下。在對(duì)冷軋鋼纟反的表面實(shí)施熔融4度鋅的情況下，有時(shí)在,皮覆金屬表面形成條花紋，因此，優(yōu)選為0.02%以下。(1)B:0.0020%以下由于B具有防止二次加工脆化的作用，因此，也可以替代Fe的一部分而含有。在B含有量大于0.0020。/。時(shí)，r值顯著降低。因此，使B含有量為0.0020o/o以下。優(yōu)選為0.0010%以下。另夕卜，在為了防止二次加工脆化而含有的情況下，優(yōu)選使B含有量為0.0001%以上。更優(yōu)選為0.0003%以上。(m)/人Cr:1%以下、Mo:1%以下、V:1%以下、W:1%以下、Cu:1。/。以下及Ni:1%以下中選才奪的l種或2種以上由于這些元素確保強(qiáng)度，因此，也可以替代Fe的一部分而含有。在各元素的含有量分別大于1%時(shí)，提高強(qiáng)度的效果飽和而在經(jīng)濟(jì)上效率不佳，因此，使各元素的含有量為1%以下。各元素均優(yōu)選為0.5%以下。另外，在為了確保強(qiáng)度而含有的情況下，優(yōu)選使各個(gè)元素的含有量為0.01%以上。(2)夾雜物在產(chǎn)品的板厚截面中，長(zhǎng)徑為lpm以上的TiOx的平均數(shù)密度為30個(gè)/mn^以上較佳。60個(gè)/mn^以上更佳。其形狀并沒(méi)其尺寸為觀察截面中的長(zhǎng)徑在lnm以上的夾雜物是對(duì)象。成分存在具有Ti02、Ti203及Ti305中的一種以上的Ti氧化物為主體、Ti、Nb的碳氮化物及Mn氧化物復(fù)合的情況，在這樣的復(fù)合夾雜物較多的情況下，可獲得具有較高的r值的鋼板。在平均數(shù)密度小于30個(gè)/mn^的情況下，是作為Nb、Ti的碳氮化物復(fù)合析出的方面不充分的個(gè)數(shù)密度，對(duì)鋼板中的高r值化的影響變小。在高r值化的方面，上限并不必特別地限定，但從冷軋鋼板的表面性狀的方面考慮，優(yōu)選為IOOO個(gè)/mm"V、下，更優(yōu)選為500個(gè)/mm2以下。物中的、從提高r值的方面考慮成為延伸狀?yuàn)A雜物而使成形性變差的Nb0夾雜物和Si02夾雜物相對(duì)于全部夾雜物數(shù)的個(gè)數(shù)比例分別優(yōu)選小于1.0%。另外，為了確保TiOx夾雜物，優(yōu)選使total.O量為0.0020質(zhì)量％以上，更優(yōu)選為0.0030質(zhì)量％以上。(2)夾雜物的其他特征本發(fā)明的鋼板除上述化學(xué)成分上的特征之外，針對(duì)在與鋼板的軋制方向平行的縱截面(以下稱(chēng)作"軋制方向截面")中觀察的、長(zhǎng)徑為ljim以上的夾雜物也可以具有如下的特征。a)含有以Ti02換算50質(zhì)量％以上Ti氧化物的第一夾雜物的平均數(shù)密度N^為30個(gè)/mm2以上(下記式(1))。NTl>30個(gè)/mm2(1)在此，"平均數(shù)密度"是指以截面觀察觀測(cè)到的規(guī)定夾雜物在每lmm2中的個(gè)數(shù)的平均值，單位是個(gè)/mm2。b)含有以Al20s換算50質(zhì)量％以上Al氧化物的第二夾雜物在上述截面中的平均數(shù)密度NAi和上述NT"萄足下記(2)式。NTl/(NTl+Nai)>0.80(2)和上述NT,滿(mǎn)足下記(3)式。NTl/NTotai>0.65(3)另外，在以下說(shuō)明中，將(3)式中的夾雜物個(gè)數(shù)比率N^/(NTi+Nai)也記作a，將(3)式中的夾雜物個(gè)數(shù)比率N^/NT。tal也記作(3。在本發(fā)明的鋼板中，將由Ti脫氧而產(chǎn)生的TiOx作為主要成分的夾雜物是為了顯現(xiàn)高r值所需的。在此，"TiOx"如上所述地是鋼中的Ti氧化物的總稱(chēng)。但是，在求得濃度的情況下，換算為T(mén)i02來(lái)計(jì)算。另外，"將TiOx作為主要成分的夾雜物"是指，由于在含有TiOx的夾雜物中除TiOx之外也含有Ti和/或Nb的碳化物和/或氮化物，因此，含有以TiO2換算50質(zhì)量。/。以上TiOx。(3)將TiOx作為主要成分的平均數(shù)密度本發(fā)明的鋼板的第一夾雜物(將以軋制方向縱截面觀察的TiOx作為主要成分的夾雜物中的、沿軋制方向伸展的長(zhǎng)度為lpm以上的夾雜物)的平均數(shù)密度需要是30個(gè)/mmz以上，優(yōu)選為60個(gè)/mn^以上。在平均數(shù)密度小于30個(gè)/mn^的情況下，是作為Nb、Ti的碳氮化物復(fù)合析出的方面不充分的數(shù)密度，對(duì)鋼板中的高r值化的影響變小。在高r值化的方面，上限并不必特別地限定，但從冷軋鋼板的表面性狀的方面考慮，優(yōu)選為1000個(gè)/mm2以下，更優(yōu)選為500個(gè)/mm2以下。(4)鋼中夾雜物量與r值的關(guān)系評(píng)價(jià)試驗(yàn)但是，在利用大量生產(chǎn)工序制造鋼的情況下，除TiOx之外的夾雜物可出于各種原因而含有在鋼中。具體地講，在大量生產(chǎn)工序中，在保持鋼水的耐火物、用于與氣氛隔斷的耐火材料、副原料中含有Al及Al203。另外，在部分除去為了脫碳而含有0.03~0.08%左右的鋼中氧的過(guò)程中，由于A1能廉價(jià)且迅速地作用，因此，大多情況下添加A1。并且，出于控制鋼水溫度的目的，也存在為了使用該氧化熱量而添加A1的情況。這樣，在利用大量生產(chǎn)工序的制造過(guò)程中，難以避免A1混入到鋼水中，結(jié)果，不可避免地存在將Al203作為主要成分的夾雜物。在此，"將Al2CM乍為主要成分的夾雜物"是指含有Al203含有量為50質(zhì)量％以上，剩余部分為T(mén)iOx、MnO、MgO等。夾雜物成分及量的測(cè)定方法并沒(méi)有特別的限定，能夠例示以下的方法。作為本發(fā)明的測(cè)定對(duì)象的夾雜物是通過(guò)脫氧反應(yīng)生成的，23與因剝離耐火物等而含有的宏觀夾雜物不同。觀察到的大部分夾雜物即使是相當(dāng)于圓的大小也限于幾(im幾十iim左右。即使在熱軋制及冷軋制過(guò)程中，其形狀特征也會(huì)繼承形狀為塊狀或其角被去掉的孤立形狀、夾雜物在鑄坯中的分布。即，像上述宏觀夾雜物、Al脫氧時(shí)經(jīng)常觀察到的群落狀?yuàn)A雜物那樣利用熱軋制及冷軋制粉碎而沿軋制長(zhǎng)度方向以點(diǎn)列狀并列、在熱軋溫度區(qū)域中組成變形而成為向相同方向伸展的夾雜物的狀況幾乎不存在。鑄造階段的鋼水采取試驗(yàn)材料、鑄坯、熱軋鋼板、冷軋鋼板中的任一個(gè)，難以受到利用這樣的熱軋制及冷軋制而使鋼組成變形的影響的塊狀?yuàn)A雜物的評(píng)價(jià)均難以產(chǎn)生本質(zhì)的差異從處理試驗(yàn)材料的容易性考慮，熱軋鋼板及冷軋鋼板較佳，從觀察夾雜物的容易性考慮，以熱軋鋼板進(jìn)行測(cè)定較佳。將其方法表示如下。為了能夠從熱軋制為4.0mm左右的鋼帶的寬度中央觀察與板垂直的軋制方向截面，采取試驗(yàn)材料的長(zhǎng)度為10~20mm左右。觀察面積、即#皮顯示面積為任意即可，但若考慮到測(cè)定誤差，則能夠測(cè)定作為觀察對(duì)象的夾雜物為幾十個(gè)——百幾十個(gè)左右以上的面積較佳，因此需要為幾mn^左右。即使在以冷軋鋼板觀察夾雜物的情況下，為了能夠同樣地從鋼帶的寬度中央觀察與板垂直的軋制方向截面，也做成長(zhǎng)度為10~20mm左右。在需要上述幾mn^的一皮顯示面積的情況下，從多個(gè)位置采:f又該面積即可。將這樣地獲得的試驗(yàn)片的軋制方向縱截面作為觀察面，觀測(cè)露出到該面的夾雜物。此時(shí)，使用掃描型電子顯微鏡(SEM)進(jìn)行形狀評(píng)價(jià)，將沿著軋制方向稍稍伸展的長(zhǎng)度為1nm以上的夾雜物作為計(jì)測(cè)對(duì)象。另外，在使用附屬于SEM的能量分散型X射線顯微分析儀(EDS)區(qū)分第一夾雜物和第二夾雜物的同時(shí)、計(jì)測(cè)個(gè)數(shù)。并且，使用SEM和EDS對(duì)全氧化物夾雜物個(gè)數(shù)也進(jìn)行個(gè)lt計(jì)測(cè)。為了使用以上的測(cè)定方法來(lái)明確含有將Al203作為主要成分的夾雜物的鋼中夾雜物量和冷軋鋼板的r值的關(guān)系，進(jìn)行以下實(shí)驗(yàn)。結(jié)果可明確，在上述第二夾雜物(將具有與第一夾雜物同樣的形狀特征、即在以軋制方向縱截面觀察時(shí)沿軋制方向伸展的長(zhǎng)度為lpm以上的Al203作為主要成分的Al氧化物)及全氧化物系夾雜物與第一夾雜物之間滿(mǎn)足上述(1)式及(2)式的關(guān)系時(shí)，可獲得具有優(yōu)良r值的鋼板。下面詳細(xì)說(shuō)明。首先，利用可調(diào)整氣氛的30kg感應(yīng)加熱爐制作含有C:0.001~0.002%、Si:0.005-0.03%、Mn:0.40~0.48%、P:0.045~0.055%、S:0.004~0.006%、Sol.Al:0.0005~0.0014%、Ti:0.010~0.015%、Nb:0.040~0.06%的鋼?！坟皶r(shí)，(Nb/Ti)比處于3.0~4.5的范圍。此時(shí)，添加在氧濃度較高的狀態(tài)下Al203系夾雜物懸浮、且使sol.Al濃度為低值狀態(tài)的程度的Al,為了之后成為期望的Ti濃度而添加Ti直接進(jìn)行鑄造。這樣，制作含有上述成分、且含有TiOx系夾雜物及八1203系夾雜物的母材。該母材在以1250。C加熱之后，以920。C精加工而進(jìn)行與熱軋制相當(dāng)?shù)腻懺?，制?.0mm厚的熱軋鋼板，進(jìn)一步對(duì)其進(jìn)行冷軋制及退火，估文成0.7mm厚的冷軋鋼板。由該冷軋鋼板采取與軋制方向成45度方向的JIS5號(hào)試驗(yàn)片而進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，測(cè)定r值。另外，如上所述，將與該軋制方向成45度方向的r值也稱(chēng)作r"值(圖中有時(shí)也表示為"r45")。為了計(jì)測(cè)夾雜物個(gè)數(shù)，如下地進(jìn)行樣品調(diào)制。對(duì)于厚度為0.7mm的鋼板，為了獲得軋制方向縱截面而在寬度方向中心部切斷，并進(jìn)一步切斷為軋制方向的長(zhǎng)度約10mm，制作軋制方向縱截面的面積約為7.0mms的試-驗(yàn)片。將這樣地獲得的試驗(yàn)片的軋制方向縱截面作為觀察面，在使用SEM和附屬于SEM的EDS區(qū)分第一夾雜物和第二夾雜物的同時(shí)、計(jì)測(cè)露出于該面的夾雜物的個(gè)數(shù)。并且，使用SEM和EDS對(duì)全氧化物夾雜物個(gè)數(shù)也進(jìn)行個(gè)數(shù)計(jì)測(cè)。根據(jù)這樣地進(jìn)行的個(gè)數(shù)計(jì)測(cè)的結(jié)果求得第一夾雜物、第二夾雜物及全氧化物系夾雜物的平均數(shù)密度，再據(jù)此進(jìn)一步求得夾雜物個(gè)數(shù)比率a及p。評(píng)價(jià)這樣地獲得的夾雜物個(gè)數(shù)比率與另外準(zhǔn)備而測(cè)定的JIS5號(hào)試驗(yàn)片的r45值的關(guān)系。另外，用于上述評(píng)價(jià)的鋼板的TiOx的夾雜物個(gè)數(shù)均為30個(gè)/mn^以上。(5)夾雜物個(gè)數(shù)比率a首先，將夾雜物個(gè)數(shù)比率a對(duì)r45值的影響表示于圖2。如圖所示可知，r"值受到夾雜物個(gè)數(shù)比率a的影響，成為a為0.80以上且r45值大于2.0的值。即，TiOx系夾雜物的r45值提高效果高于Al203系夾雜物，通過(guò)使該夾雜物個(gè)數(shù)比率a為80。/。以上，能夠獲得極為良好的深拉性。另外，只要夾雜物個(gè)數(shù)比率a為82。/0以上，就能夠穩(wěn)定地獲得極為良好的深拉性。(6)夾雜物個(gè)數(shù)比率卩其次，將夾雜物個(gè)數(shù)比率(3對(duì)r45值的影響表示于圖3。如圖所示可知，r45值受到夾雜物個(gè)數(shù)比率的影響，成為(3為0.65以上且r45值大于2.0的值。另夕卜，只要夾雜物個(gè)數(shù)比率p為0.8以上，就能夠穩(wěn)定地具有大于2.0的I"45值。2.制造方法下面，說(shuō)明用于制造本發(fā)明的冷軋鋼板及熔融鍍鋅鋼板的較佳的制造方法。(1)制鋼工序說(shuō)明在制鋼過(guò)程中工藝方面的方法。本發(fā)明的制造方法的26特征在于，降低Al而進(jìn)行以Ti為主體的脫氧處理。首先，本發(fā)明的方法優(yōu)選為，將進(jìn)行連續(xù)制造之前的鋼水脫氧之前，在減壓條件下將其脫碳處理。大量生產(chǎn)的制造方法優(yōu)選的一個(gè)例子為，有時(shí)在使用通常的氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐吹煉鋼水之后，利用爐外精煉工藝在減壓條件下進(jìn)行脫碳處理。通過(guò)進(jìn)行這樣的處理，在減壓條件下對(duì)鋼水有效地進(jìn)行脫碳處理。接著上述脫石友處理，向獲得的未脫氧鋼水中添加Ti或Ti合金(以下僅記作"Ti")，由鋼水中的溶解氧形成TiOx。另外，為了抑制因脫氧而消耗的Ti量，也可以在添加Ti之前添加Mn或Mn合金(以下僅記作"Mn")、Si或Si合金(以下僅記作"Si")和/或少量的A1或A1合金(以下僅記作"A1")而將鋼水一定程度地脫氧。另外，從抑制A1含有量的方面考慮，優(yōu)選不添加Al而向未脫氧鋼水中添加Mn、Si。利用以上熔煉方法，作為T(mén)i氧化物系夾雜物的TiOx易于以lfim以上的平均數(shù)密度為30個(gè)/mn^以上的密度、作為球狀或被除去角的塊狀的形狀而獲得。在連續(xù)鑄造時(shí)，在獲得的爐渣的表層中夾雜物積累，結(jié)果，有時(shí)在作為最終產(chǎn)品的薄板產(chǎn)品中易于產(chǎn)生表面缺陷。因此，優(yōu)選在連續(xù)制造時(shí)，在鑄造模具內(nèi)的鋼水中產(chǎn)生電磁攪拌等外部附加的流動(dòng)。其原因在于，通過(guò)使鋼水在鑄造才莫具內(nèi)流動(dòng)，能夠在鋼水的凝固過(guò)程中抑制夾雜物被捕捉于凝固殼，從而能夠抑制獲得的爐渣表層中的夾雜物缺陷。(2)熱軋工序a)熱^L制開(kāi)始溫度1100~1270°C使具有在上述l的(1)中說(shuō)明的鋼成分的鋼錠或鋼坯為1100~1270。C之后對(duì)其實(shí)施熱軋制。在此，上述鋼4定或鋼坯也可以將處于小于1100°C的溫度的材料再加熱使其為1100~127CTC而用于熱軋制，在使用連續(xù)鑄造爐渣的情況下，也可以在連續(xù)鑄造之后不使其降低到小于IIO(TC而使其為1100~127(TC之后用于熱軋制，在使用鋼坯的情況下，也可以不使分塊軋制后的鋼坯降低到小于1100。C而使其為1100~127(TC之后用于熱軋制。在用于熱軋制的鋼錠或鋼坯小于1100。C的情況下，存在變形阻力較高、熱軋制困難的情況，在其大于1270。C的情況下，存在生成過(guò)剩的氧化皮、殘留至冷軋制之后而使表面性狀變差的情況。因此，優(yōu)選使用于熱軋制的鋼錠或鋼坯的溫度為1100~127CTC。b)熱軋制結(jié)束溫度Ars點(diǎn)~IOO(TC在使熱軋制結(jié)束溫度小于Ar3點(diǎn)時(shí)，表層鐵氧體化而熱軋制組織易于粗大化。因此，存在鋼板的r值降4氐而在加工時(shí)產(chǎn)生裂紋、或者在熔融鍍鋅鋼板的被覆金屬表面呈條花紋的情況。另一方面，在熱軋制結(jié)束溫度大于100(TC時(shí)，易于由氧化皮導(dǎo)致表面性狀變差。因而，使熱軋制結(jié)束溫度為Ars點(diǎn)~IOO(TC。優(yōu)選的溫度為Ar3點(diǎn)~950°C。另外，為了使熱軋制結(jié)束溫度在上述溫度范圍內(nèi)進(jìn)行，也可以利用加熱裝置加熱軋制結(jié)束之前的薄爐渣。此時(shí)，將鋼帶的后端加熱為比前端高的溫度，減少鋼帶整個(gè)長(zhǎng)度中的溫度變動(dòng)，期望提高巻材內(nèi)的特性均勻性。(c)巻取溫度400~700°C在巻取溫度小于400。C的情況下，巻取后的碳氮化物、特別是NbC生成不充分，存在無(wú)法充分享有NbC效果的情況。在這種情況下，r值降低而在加工時(shí)易于產(chǎn)生裂紋。另一方面，在巻取溫度大于700。C的情況下，很有可能過(guò)剩地生成氧化皮而使表面性狀變差、或者導(dǎo)致強(qiáng)度降低。優(yōu)選的巻取溫度為40065CTC。(3)酸洗工序、冷軋制工序、退火工序、鍍金屬工序由熱軋制獲得的熱軋制鋼板通過(guò)酸洗而脫氧化皮，在實(shí)施冷軋制之后實(shí)施再結(jié)晶退火。在合金化熔融鍍鋅鋼板的情況下，進(jìn)一步實(shí)施熔融鍍鋅，實(shí)施合金化處理。酸洗也可以是常用方法，冷軋制使壓下率為50%以上、并且進(jìn)行再結(jié)晶退火，開(kāi)發(fā)再結(jié)晶集合組織而拉深'性?xún)?yōu)良的r值升高。另外，再結(jié)晶退火在大于等于再結(jié)晶溫度、小于Al"3點(diǎn)的范圍內(nèi)均熱。在均熱溫度大于Al"3點(diǎn)時(shí)，拉深性?xún)?yōu)良的再結(jié)晶集合組織因相變而^皮^C壞而r值降低。在制造合金化熔融鍍鋅鋼板的情況下，從生產(chǎn)率的方面考慮，優(yōu)選利用連續(xù)熔融鍍鋅生產(chǎn)線連續(xù)地進(jìn)行退火工序、熔融鍍鋅工序及合金化處理工序。合金化熔融鍍鋅的方法也可以是常用方法。另外，本發(fā)明的冷軋鋼板能夠用作通過(guò)之后實(shí)施表面處理而獲得的、除熔融鍍金屬鋼板、電鍍鋼板、鍍錫鋼板、涂裝鋼板之外的表面處理用鋼板的原板。作為熔融鍍金屬，例示了熔融鍍鋅、熔融鍍A1、熔融鍍A1合金等。特別是在電鍍的情況下，存在Ti系析出物的分布不均時(shí)可觀察為，通過(guò)退火后的母材集合組織變化而被覆金屬配向性一致而以條狀呈現(xiàn)凹凸。因此，為了抑制這一點(diǎn)，將本發(fā)明的冷軋鋼板作為鍍金屬原板較佳。這些表面處理方法遵乂人常用方法進(jìn)4于即可。例如，在制造電4度鋼板的情況下，再結(jié)晶退火之后使用電鍍生產(chǎn)線進(jìn)行電鍍即可。(4)真空精煉工序a)以大量制造工藝為前提進(jìn)行的研究接著，表示以大量制造工藝為前提來(lái)研究這樣的鋼制造方法的結(jié)果。29大規(guī)模煉鐵廠中的極低碳素鋼如上所述地利用轉(zhuǎn)爐等煉鋼爐進(jìn)行除碳的粗脫碳，作為含有碳濃度為0.04質(zhì)量％~0.07質(zhì)量％的低碳鋼水而以未脫氧的狀態(tài)出鋼到澆包等容器中。出鋼后的鋼水再被輸送到RH裝置等真空脫氣裝置中而進(jìn)行真空脫碳處理，成為含有碳濃度為0.025質(zhì)量％以下的極低碳鋼水。此時(shí)的脫碳反應(yīng)需要在鋼水中含有與碳反應(yīng)的氧，該氧濃度含有0.03質(zhì)量％~0.08質(zhì)量％左右。此時(shí)，在大量制造工藝中不可避免地生成Al203系夾雜物。其第一個(gè)理由為，存在鋼中Al及周?chē)腁h03源。即，是FeSi等合金鐵中所含有的金屬Al量、澆包爐渣所含有的Al203f,而且，是由之前的鋼水處理帶來(lái)的、附著在澆包內(nèi)壁的Al20,3源、以及由之前的鋼水處理帶來(lái)的、附著在真空脫氣裝置內(nèi)部的Al203源。其第二個(gè)理由為，是為了補(bǔ)償在真空脫碳處理的期間產(chǎn)生的鋼水溫度降低而通過(guò)鋼水的加熱處理生成的A1203源。該加熱處理通過(guò)由A1等金屬與氧氣的氧化反應(yīng)而產(chǎn)生的鋼水加熱，不可避免地產(chǎn)生的大量的Al203系夾雜物。其第三個(gè)理由為，為了迅速地除去殘存于脫碳處理后的鋼水中的鋼水中氧濃度而添加A1，結(jié)果，不可避免地懸浮大量的Al203系夾雜即，在假定為大量制造的情況下，由于存在這些Ah03夾雜物源，因此，不可避免地在鋼中懸浮有Ah03系夾雜物，需要在通過(guò)添加Ti而將Ti脫氧之前構(gòu)思用于避免這樣的狀態(tài)的方法。b)夾雜物中的平均Al203濃度的溶解氧濃度依賴(lài)性因此，在添加Ti之前，在Al203系氧化物共存的條件下，將含有較高的溶解氧的鋼水以1873K左右的煉鋼溫度保持與精煉工序相當(dāng)?shù)臅r(shí)間，由儲(chǔ)存瓶(bomb)采取保持后的鋼水試驗(yàn)材30料而利用SEM及EDS調(diào)查含有的夾雜物。結(jié)果，雖然根據(jù)鋼水中的Mn濃度、Si濃度而含有量也發(fā)生變化，但可確認(rèn)(Mn、Fe)A104相和/或MnO-Si02-人1203相。在該(Mn、Fe)A104相和/或MnO-Si02-Ah03相懸浮的狀態(tài)下添加Ti之后，在采取鋼水試驗(yàn)材料而調(diào)查含有的夾雜物的基礎(chǔ)之上，觀測(cè)Ti氧化物的夾雜物，可確:〖人添加的Ti變?yōu)門(mén)iOx。另一方面，由之前的(Mn、Fe)A104相和/或MnO-Si02-Al20s相懸浮的狀態(tài)進(jìn)一步添加Al而使A1203暫時(shí)懸浮之后添加Ti,在采取鋼水試驗(yàn)材料而調(diào)查含有的夾雜物的基礎(chǔ)之上，在含有Al2Os40質(zhì)量％以上的A1203系夾雜物中含有TiOx、MgO的夾雜物變多。才艮據(jù)以上的基礎(chǔ)評(píng)價(jià)，<吏用未脫氧鋼水或A1脫氧鋼水、及對(duì)其進(jìn)行處理的RH脫氣裝置來(lái)調(diào)查鋼水回流處理中的鋼水成分、氧活量及非金屬夾雜物成分的關(guān)系。對(duì)于鋼水，使用含有Si為0.01~0.04%、Mn為0.101.40%、Al為0.0005~0.005%的鋼，為了測(cè)定氧活量，使用以由固體電解質(zhì)構(gòu)成的氧濃淡電池為原理的氧傳感器。鋼水被鐵制的儲(chǔ)存瓶試驗(yàn)材料吸收采取，將試驗(yàn)材料研磨成鏡面之后，利用SEM及EDS調(diào)查在其截面中觀察到的非金屬夾雜物的平均成分。將其結(jié)果表示于圖4。如圖4所示，若溶解氧以氧濃度換算為0.003%以上，則夾雜物的平均Ah03濃度為80質(zhì)量％以下，含有八1203的夾雜物中的成分變?yōu)镸nO-八1203系及Si02-MnO-ALO3系夾雜物。若溶解氧以氧濃度換算為0.0085%以上，則夾雜物中的平均人1203濃度為60質(zhì)量％以下，并且能夠可靠地生成TiOx系夾雜物，較為理想。另外，由于脫氧所需的Ti添加量增加而脫氧后的清潔度也變差，因此，上限以氧濃度換算為0.018%以下。c)夾雜物中的平均Al203濃度與添加Ti后的夾雜物中TiOx濃度的關(guān)系接著，將添加Ti前的夾雜物中的平均Al203濃度與添加Ti后的夾雜物中TiOx濃度的關(guān)系表示于圖5。如圖所示，在添加Ti前的夾雜物中的平均Al20s濃度為80質(zhì)量％以下時(shí)，TiOx系夾雜物的生成比率升高。并且，在該濃度為60質(zhì)量％以下時(shí)，無(wú)法確認(rèn)殘存人1203濃度較高的夾雜物，能夠更可靠地生成TiOx系夾雜物，因此較佳。d)夾雜物中的平均TiOx濃度與sol.Ti濃度的關(guān)系說(shuō)明鋼中的酸可溶性Ti濃度、即sol.Ti濃度。在由通常的Ti分析獲得的Ti濃度(以下也稱(chēng)作"全部Ti濃度")中也含有作為氧化物而含有的Ti。通常，若是A1脫氧鋼，則作為氧化物而含有Ti的量是可忽視的量，因此，全部Ti濃度與sol.Ti濃度為大致等量。但是，由于本發(fā)明的鋼基本上是Ti脫氧鋼，因此，通過(guò)存在大量的Ti氧化物，與除氧化物之外的溶解Ti濃度相關(guān)的sol.Ti濃度的限定較為重要。即，為了使夾雜物中的平均TiOx濃度可靠地為80質(zhì)量％以上，sol.Ti需要為0.004%以上。更期望為sol.Ti含有0.006。/o以上較佳。實(shí)施例1下面，列舉實(shí)施例更詳細(xì)地說(shuō)明本發(fā)明，但本發(fā)明并不限定于這些實(shí)施例。在本實(shí)施例中，以合金化熔融4度鋅鋼4反為例說(shuō)明本發(fā)明，但對(duì)于冷軋鋼纟反，省略熔融鍍金屬工序即可。1.試-驗(yàn)方法為了確認(rèn)本發(fā)明的效果，使用以各種試驗(yàn)條件熔煉而成的鋼水連續(xù)地進(jìn)行鑄造，利用薄板產(chǎn)品評(píng)價(jià)其結(jié)果。試制含有表1及表2所示的化學(xué)成分的供試驗(yàn)材料No.1~35鋼板。另外，對(duì)于表1及表2所示的化學(xué)成分，各元素含有量的數(shù)值為質(zhì)量％,剩余部分為鐵及雜質(zhì)。<table>tableseeoriginaldocumentpage33</column></row><table>-表二<table>tableseeoriginaldocumentpage34</column></row><table>帶有下劃線的表示偏離本發(fā)明例;使用試驗(yàn)溶解裝置及連續(xù)制造試驗(yàn)機(jī)來(lái)鑄造2.51on的鑄坯。此時(shí)，將未脫氧的鋼水在真空條件下做成與脫碳處理相同的鋼水成分之后，對(duì)其實(shí)施脫氧處理。在添加量控制下調(diào)整除Ti之外的元素，添加金屬Ti而進(jìn)行脫氧處理，乂人而在之后目標(biāo)濃度及TiOx系夾雜物分散。將以上述方法熔煉的溶鋼供給到l股(strand)類(lèi)型的垂直型試驗(yàn)連續(xù)鑄造機(jī)，將其鑄造為厚度100mm、寬度1000mm的4壽坯。將切下的爐渣再加熱，利用試驗(yàn)熱軋機(jī)，在粗軋制后板厚為30mm,在精軋制后板厚為3.2mm,之后將其冷卻。各鋼板的熱軋開(kāi)始溫度和結(jié)束溫度及巻取溫度如表1及2所示。冷卻之后，進(jìn)一步冷軋制至0.65mm,在利用試-驗(yàn)熔融4度金屬裝置實(shí)施退火(溫度參照表1及表2)之后，對(duì)每一個(gè)面實(shí)施45g/m2的熔融4度鋅，以470~550。C進(jìn)^亍合金化處理，冷卻之后實(shí)施0.6%的伸長(zhǎng)率的調(diào)質(zhì)軋制。對(duì)獲得的試驗(yàn)材料調(diào)查機(jī)械特性、氧化物個(gè)數(shù)及表面性狀。機(jī)械特性自退火后的薄鋼板采取JIS5號(hào)試驗(yàn)片，測(cè)定與軋制方向所成的角度為O。、45°、90°這3個(gè)方向上的YS、TS、EL、YPE、r值。表1及表2中表示90方向的YS、TS、EL、YPE及0°、45°、90°方向的r值及平均r值。對(duì)于氧化物的測(cè)定，以2000倍的倍率對(duì)才反厚截面進(jìn)行SEM觀察，測(cè)定TiOx氧化物的個(gè)數(shù)密度。在板厚l/4t位置的5處進(jìn)行測(cè)定，平均求得獲得的結(jié)果。另外，作為氧化物，存在與除TiOx氧化物之外的析出物或者氧化物、碌u化物、例如(Nb、Ti)(C、N)等復(fù)合析出的情況，使用附設(shè)于SEM的EDS也計(jì)測(cè)復(fù)合狀態(tài)、特別是Ti氧化物的濃度。對(duì)于表面性狀，以目測(cè)評(píng)價(jià)被覆金屬表面的外觀，在無(wú)法35看到條狀花紋、氧化皮缺陷、未鍍有金屬及被覆金屬剝離等鍍金屬不良的情況下，判定為良好(OK)。2.試驗(yàn)結(jié)果將調(diào)查鋼成分、制造條件及機(jī)械特性的結(jié)果表示于表l(本發(fā)明例)及表2(比較例)。本發(fā)明的成分范圍的鋼板No.1~18(表l)滿(mǎn)足機(jī)械特性、特別是r45為1.80以上和/或平均r值為1.60以上，并且其表面外觀也優(yōu)良，適合機(jī)動(dòng)車(chē)外板用。相對(duì)于此，表2的No.19、20是與本發(fā)明例的No.3基本相同的成分而改變sol.Al量的結(jié)果，但由于sol.Al〉0.005%,因此，r值降低。并且，由于Nb主體的析出物微細(xì)化，因此，需要850。C以上的高溫退火。No.2128(表2)由于偏離成分而產(chǎn)生強(qiáng)度不足、r值不足(r45和/或平均r值)、屈服點(diǎn)延伸，因此，其機(jī)械特性不良。No.29(表2)不僅是機(jī)械特性，Ti量也較多，產(chǎn)生條花紋。No.30(表2)的P量較多，產(chǎn)生P條、合金化不良。No.31(表2)的Si量較多，產(chǎn)生未鍍有金屬。No.32(表2)的S量較多，產(chǎn)生氧化皮缺陷。No.33、34、35(表2)雖在成分方面滿(mǎn)足條件，但在操作方面機(jī)械特性不良，r值不足。并且，No.33的熱軋制結(jié)束溫度較低，產(chǎn)生條花紋。實(shí)施例2l.鋼板的準(zhǔn)備用轉(zhuǎn)爐將鋼水290ton脫碳精煉，將收容有該未脫氧鋼水的澆包移送到RH裝置，利用RH裝置進(jìn)行真空脫碳處理。在利用RH裝置完成真空脫碳之后，兼做未脫氧鋼水的預(yù)備脫氧和鋼水的升溫操作而添加金屬A1。在添加A1之后，向真空槽內(nèi)的鋼水中以38Nm3/min供給氧而適當(dāng)?shù)赝ㄟ^(guò)氧化反應(yīng)對(duì)鋼水付與熱。之后，在鋼水中含有氧濃度的狀態(tài)下，考慮到已含有的濃度而添加調(diào)整除Ti之外的各種合金，最后添加調(diào)整Ti,調(diào)整為表3所示的化學(xué)成分。另外，在表3中，各元素含有量的數(shù)值為質(zhì)量％，剩余部分為鐵及雜質(zhì)。<table>tableseeoriginaldocumentpage38</column></row><table>機(jī)，獲得寬度為960mm1200mm、厚度為250mm的爐渣形狀的鑄坯。并且，利用常用方法以1250。C加熱該爐渣，接著以920。C精加工而熱軋制至壽反厚3.2mm。對(duì)熱軋制后的鋼板實(shí)施冷軋制及退火，獲得厚度為0.7mm的鋼板。2.評(píng)價(jià)切斷該鋼板的前端部及后端部而將其去除，將除去前端部及后端部后的鋼板以包括寬度方向的中心線的方式沿軋制方向且厚度方向切斷。接著，為了能夠觀察該截面，切下軋制方向的長(zhǎng)度為10mm的觀察用試驗(yàn)片。對(duì)于這些觀察用試驗(yàn)片，使用SEM/EDS觀察并分析氧化物系夾雜物，求得夾雜物個(gè)數(shù)比率a及卩。自該0.7mm鋼板采取將相對(duì)于軋制方向傾斜45度的方向作為長(zhǎng)度方向的JIS5號(hào)試驗(yàn)片而進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，測(cè)定45度方向的rj直(r45"f直)。3.結(jié)果在表4中表示夾雜物個(gè)數(shù)比率a及p和r"值。在滿(mǎn)足夾雜物個(gè)數(shù)比率a為0.80以上、且?jiàn)A雜物個(gè)數(shù)比率(3為0.65以上的情況下，可確認(rèn)r45值為2.0以上。表4No./8N_Ti(個(gè)/mm2)N一Total(個(gè)/mm2)r45r0r90平均r值TS(MPa)卜10.810.79851082.01.41.71.83621-20.870.841241472.11.41.61.83691-30.910.8575882.41.41.51.93631一40.890.79861092.11.51.51.83611-50.870-801682102.01.32.01.8衡1-60.860.771722232.01.21.81.84531-70.860.731441982.01.21.71.74391-80.810.841291542.01.11.81.7鄉(xiāng)卜90.470.45611371.61.21.41.53641-100.510.45481071.71.21.51.53681-"0.830.45451001.61.11.61.53881-120.910.63851361.6.21.61.5392H30.800.58861481.7I.11.6I.5402實(shí)施例339與實(shí)施例2同樣地用轉(zhuǎn)爐將鋼水290ton脫碳精煉，將收容有該未脫氧鋼水的澆包移送到RH裝置，利用RH裝置進(jìn)行真空脫碳處理。在利用RH裝置完成真空脫碳之后，兼做未脫氧鋼水的預(yù)備脫氧和鋼水的升溫操作而添加金屬A1。在添加A1之后，向真空槽內(nèi)的鋼水中以38Nm3/min供l合氧而適當(dāng)?shù)赝ㄟ^(guò)氧化反應(yīng)對(duì)鋼水付與熱。之后，在鋼水中還含有氧濃度的狀態(tài)下，利用以由穩(wěn)定化氧化鋯固體電解質(zhì)構(gòu)成的氧濃淡電池為原理的氧濃度傳感器測(cè)定氧濃度。在鋼水中還含有氧濃度的狀態(tài)下，考慮到已含有的濃度而添加調(diào)整除Ti之外的各種合金，進(jìn)而添加調(diào)整Ti。調(diào)整后的鋼水成分如表5所示。另外，在表5中，各元素含有量的數(shù)值為質(zhì)量％,剩余部分為鐵及雜質(zhì)。在這些處理之后，為了調(diào)查鋼水中的sol.Ti濃度，用鐵制儲(chǔ)存瓶吸收采取試驗(yàn)材料。另外，將該儲(chǔ)存瓶試驗(yàn)材料的截面研磨成鏡面，利用裝備有EDS的SEM調(diào)查各成分的夾雜物個(gè)數(shù)。將該結(jié)果表示于表6。在實(shí)施例2-1及2-2中可知，使溶解氧濃度處于0.003%~0.018%的范圍，通過(guò)之后添加Ti而使sol.Ti濃度為0.004%~0.04%的范圍，從而能夠?qū)⑴cTiOx氧化物量相關(guān)的比率a、(3均控制在目標(biāo)范圍。表5<table>tableseeoriginaldocumentpage41</column></row><table>表6N。.Ti添加前溶解氧(質(zhì)量％)Ti添加后[sol.Ti](質(zhì)量％)鋼ft[Ti]溫度(質(zhì)量《NTi(一個(gè)/國(guó)2)N-AI(個(gè)/mm2)NTotal—(個(gè)/mm2)夾雜物比率a夾雜物比率卩摘要2-10.00520.0110.01791211190.810.76本發(fā)明例2-20.01660.0050.018417"20.830.75本發(fā)明例2-30.00280.0120.0165431940.640.57比較例2-40.02010.0040.0144710780.820.6比較例2-50加740.00440.0517011930.860.75比較例2-60.001690.0020.0061724870.410.2比較例另一方面，比較例2-3及2-4是溶解氧濃度偏離規(guī)定范圍的情況，比較例2-5及2-6是溶解氧濃度處于規(guī)定的范圍、但之后的[sol.Ti]濃度偏離權(quán)利要求書(shū)的情況。在任一情況下均可知，與TiOx氧化物量相關(guān)的比率a、p、或者產(chǎn)品Ti濃度偏離權(quán)利要求書(shū)，控制性較差。4權(quán)利要求1.一種冷軋鋼板，其特征在于，該冷軋鋼板具有如下化學(xué)成分以質(zhì)量％計(jì)含有C0.0005～0.025％、Si0.2％以下、Mn0.3～2.5％、P0.15％以下、S0.02％以下、N0.006％以下、sol.Al小于0.005％、Ti0.005～O.05％及Nb0.020～0.200％、并且Nb和Ti含有量的質(zhì)量比即Nb/Ti為2以上、剩余部分本質(zhì)上為Fe及雜質(zhì)，與軋制方向成45°方向的r值即r45為1.80以上和/或平均r值即rm為1.60以上，而且，抗拉強(qiáng)度為340MPa以上。2.根據(jù)權(quán)利要求l所述的冷軋鋼板，其中，板厚截面中的TiOx的平均數(shù)密度為30個(gè)/mm2以上，sol.Ti:0.004%以上。3.—種冷軋鋼板，其特征在于，具有權(quán)利要求l所述的化學(xué)成分，夾雜物滿(mǎn)足下式(l)~(3),<formula>formulaseeoriginaldocumentpage2</formula>在此，NTl:與軋制方向平行的縱截面中的長(zhǎng)徑為l)im以上的夾雜物中的、含有Ti氧化物50。/。以上的平均數(shù)密度；Nai:與軋制方向平行的縱截面中的長(zhǎng)徑為lfim以上的夾雜物中的、含有Al氧化物50。/。以上的平均數(shù)密度；NT。tai:與軋制方向平行的縱截面中的長(zhǎng)徑為ljim以上的全氧化物系夾雜物的平均數(shù)密度。4.根據(jù)權(quán)利要求l~3中任一項(xiàng)所述的冷軋鋼板，其中，上述化學(xué)成分以質(zhì)量。/。計(jì)含有B:0.0020%以下。5.根據(jù)權(quán)利要求l~4中任一項(xiàng)所述的冷軋鋼板，其中，上述化學(xué)成分以質(zhì)量。/。計(jì)含有從Cr:1%以下、Mo:1%以下、V:1%以下、W:1%以下、Cu:1。/o以下及Ni:1%以下的組中選出的l種或2種以上。6.—種合金化熔融鍍鋅鋼板，其中，在上述化學(xué)成分以質(zhì)量。/。計(jì)含有Si:0.1。/。以下及P:0.10%以下的權(quán)利要求l~5中任一項(xiàng)所述的冷軋鋼板的表面具有合金化熔融鍍鋅層。7.—種冷軋鋼才反的制造方法，其特;f正在于，包4舌下記工序(A)~(D):(A)使具有權(quán)利要求l、4或5所述的化學(xué)成分的鋼錠或鋼還為1100~127CTC而對(duì)其實(shí)施熱軋制，以Ar31000。C完成熱軋制而估文成熱軋鋼板的工序；(B)以400~700。C將上述熱軋鋼板做成鋼帶而巻取的工序；(C)對(duì)將上述鋼帶開(kāi)巻而成的熱軋鋼板進(jìn)行酸洗之后，(D)將上述冷軋鋼板再結(jié)晶退火的工序。8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的冷軋鋼板的制造方法，其特征在于，經(jīng)過(guò)轉(zhuǎn)爐精煉及真空精煉來(lái)制造上述鋼錠或鋼坯；上述真空精煉包括下記工序(E)~(G):(E)使用使鋼水回流的真空脫氣裝置進(jìn)行脫碳精煉而將鋼水的碳濃度減小至0.025質(zhì)量％以下的工序；(F)向上述碳濃度為0.025質(zhì)量％以下的鋼水中添加Al,將該鋼水的溶解氧濃度控制在0.003質(zhì)量％以上且0.018質(zhì)量％以下的工序；以及(G)向上述溶解氧濃度控制在0.003質(zhì)量％以上且0.018質(zhì)量％以下的鋼水中添加Ti,^吏sol.Ti為Q.004質(zhì)量％以上且·0.04質(zhì)量％以下的工序。9.根據(jù)權(quán)利要求8所述的冷軋鋼板的制造方法，其中，在上述工序(E)與上述工序(F)之間包括向上述碳濃度為0.025質(zhì)量％以下的鋼水中添加A1和氧氣、進(jìn)^f于利用該反應(yīng)熱量使該鋼水溫度上升的操作的工序。10.—種合金化熔融鍍鋅鋼板的制造方法，其中，在具有以質(zhì)量。/。計(jì)含有Si:0.1。/q以下及P:0.10%以下的化學(xué)成分的、利用權(quán)利要求8或9所述的制造方法獲得的冷軋鋼板的表面實(shí)施合金化熔融鍍鋅。全文摘要本發(fā)明提供高強(qiáng)度冷軋鋼板和合金化熔融鍍鋅鋼板以及它們的制造方法。該高強(qiáng)度冷軋鋼板和高強(qiáng)度合金化熔融鍍鋅鋼板的機(jī)動(dòng)車(chē)外板所要求表面外觀優(yōu)良，與軋制方向成45°方向的r值極高，具有優(yōu)良的沖壓成形性，抗拉強(qiáng)度為340MPa以上。該高強(qiáng)度冷軋鋼板具有以質(zhì)量％計(jì)含有C0.0005％～0.025％、Si0.2％以下、Mn0.3～2.5％、P0.15％以下、S0.02％以下、N0.006％以下、sol.Al小于0.005％、Ti0.005％～0.05％及Nb0.020％～0.200％、并且Nb和Ti含有量的質(zhì)量比(Nb/Ti)為2以上、剩余部分由Fe及雜質(zhì)組成的化學(xué)成分，與軋制方向成45°方向的r值(r₄₅)為1.80以上和/或平均r值(r_m)為1.60以上，而且，抗拉強(qiáng)度為340MPa以上。文檔編號(hào)C21D9/46GK101675177SQ20088001483公開(kāi)日2010年3月17日申請(qǐng)日期2008年3月4日優(yōu)先權(quán)日2007年3月5日發(fā)明者古橋誠(chéng)治,芳賀純,西隆之申請(qǐng)人:住友金屬工業(yè)株式會(huì)社