專利名稱：在雙容器設(shè)備中生產(chǎn)普通或優(yōu)質(zhì)的不同質(zhì)量鋼和提高其年產(chǎn)量的方法與設(shè)備的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種方法和一種設(shè)備，用于在使用雙容器設(shè)備(Zwei-Gefβ-Anlage)的情況下生產(chǎn)普通或優(yōu)質(zhì)的不同質(zhì)量鋼，所述設(shè)備包括一個(gè)用于引入或取出過程機(jī)組的回轉(zhuǎn)及升降裝置，其中爐襯的爐型按鋼水和/或爐渣的有利的流動(dòng)狀況設(shè)計(jì)，方式是下爐底部內(nèi)的布置設(shè)有底部吹沖磚(Bodenspülstein)，該布置按照氧氣頂吹射流與底部吹沖磚的上沖自由射流之間的相互作用被確定。
背景技術(shù)：
由“Stahl und Eisen”123(2003)Nr.11，第94-98頁，已知前言論及的方法和一種類似的設(shè)備。在那里采取的措施涉及優(yōu)化容器的幾何結(jié)構(gòu)，盡管實(shí)施了這種優(yōu)化并沒有在生產(chǎn)的鋼質(zhì)量方面得到更好的結(jié)果。沒有將注意力放在生產(chǎn)完全不同的鋼質(zhì)量、提高鋼的年產(chǎn)量以及使用雙容器系統(tǒng)。
發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是，在一種現(xiàn)有的雙容器設(shè)備中，通過增強(qiáng)過程和通過協(xié)調(diào)各個(gè)容器及尺寸，顯著提高可選擇的鋼質(zhì)量的單位時(shí)間鋼產(chǎn)量，直至產(chǎn)鋼量大致翻倍。
所提出的目的從前言所述的方法出發(fā)，按本發(fā)明采取下列措施達(dá)到，即，在熔池深度為約1000mm至1800mm的情況下，在氧氣頂吹噴槍的噴嘴相對(duì)于垂直線的吹風(fēng)角α＝15°至40°時(shí)，底部吹沖磚的上沖自由射流調(diào)整為分別在一2/3的最小距離內(nèi)到熔池邊緣并以一1/3的距離到熔池中心，并且所述上沖自由射流以每分鐘和每塊底部吹沖磚最大2Nm3氬或氮構(gòu)成。因此顯著加速更大容積鋼水的精煉過程，從而可以在單位時(shí)間生產(chǎn)更多的原鋼。
一種支持所述基本思想的措施在于，附加地通過插入爐渣下面的側(cè)吹噴槍按一個(gè)相對(duì)于水平線5°至45°的角度在精煉階段吹入氧氣。因此有助于大容積鋼水徹底攪拌。
按另一項(xiàng)措施規(guī)定，兩個(gè)容器同時(shí)用氧工作。由此得到的第二氧氣頂吹噴槍的優(yōu)點(diǎn)在于，在兩個(gè)容器內(nèi)同時(shí)接通吹風(fēng)階段或根據(jù)制備直接還原鐵或生鐵和/或每個(gè)容器的廢鋼作為純氧氣頂吹過程交替進(jìn)行。這種使用可能性例如在直接還原的鐵與生鐵的重量比超過60/40％或40/60％時(shí)發(fā)生。
更大的鋼水容積按另一些特征這樣考慮，即，在最小熔池深度為約1000mm至1800mm時(shí)，通過氧氣頂吹噴槍以100-500Nm3/min吹入氧氣。
用于生產(chǎn)更高產(chǎn)量的鋼的設(shè)備從前言所述的特征出發(fā)，以及按本發(fā)明為達(dá)到所提出目的采取的措施是，下爐有熔池深度為約1000mm至1800mm；當(dāng)布置大體呈圓形時(shí)，底部吹沖磚設(shè)置為分別在一2/3的最小距離內(nèi)到熔池邊緣并以一1/3的距離到熔池中心；氧氣頂吹噴槍的噴嘴相對(duì)于垂直線的吹風(fēng)角α＝15°-40°，并且上沖自由射流以每分鐘和每塊底部吹沖磚最大2Nm3氬或氧工作。
可以采取措施達(dá)到更多地增大容積，即，加大的熔池深度借助連接在容器底部的沖制碗形底部或整體式?jīng)_制碗形底部構(gòu)成。由此將可能的熔池深度加大了一個(gè)沖制碗形底部的高度。
另一些特征在于，第二氧氣頂吹噴槍在中軸線外部的一個(gè)轉(zhuǎn)入和轉(zhuǎn)出半徑上安裝在一個(gè)附加的分開的回轉(zhuǎn)及升降裝置上。當(dāng)兩個(gè)氧氣頂吹噴槍轉(zhuǎn)入工作位置時(shí)，電弧電極系統(tǒng)可以回轉(zhuǎn)到兩個(gè)容器之間的空隙內(nèi)處于停放位置。有利地，第二氧氣頂吹噴槍在兩個(gè)容器內(nèi)同時(shí)吹風(fēng)，以及按照制備直接還原的生鐵、生鐵和/或廢鐵，交替地在每個(gè)爐內(nèi)實(shí)施純BOF過程或EAF過程。若例如DRJ/生鐵的比例超過60/40或40/60％時(shí)此特征是有利的。
由于增加供氧和由于增強(qiáng)來自底部吹沖磚和側(cè)吹噴槍的攪拌氣體同時(shí)產(chǎn)生的更大的能量，可進(jìn)一步采取下列措施吸收，即，令連接在下爐上的上爐由冷卻的銅外殼、冷板、銅壁、耐火壁板和/或液冷管無縫隙距離地構(gòu)成。
與此相應(yīng)地，按另一項(xiàng)特征，沿爐周分布地布置的側(cè)吹噴槍穿過上爐的相應(yīng)的壁。
此外有利的是，穿過出渣門的側(cè)吹噴槍設(shè)計(jì)為自耗式側(cè)吹噴槍。因此耐火壁可防止過多磨損以及除此之外可以提高電功率從平常的100-110MW到120-140MW。
這種雙容器系統(tǒng)除了兩側(cè)利用可回轉(zhuǎn)和可舉升的氧氣頂吹噴槍及電弧電極系統(tǒng)的優(yōu)點(diǎn)外，還按如下所述進(jìn)一步發(fā)展，即，不同的鋼質(zhì)量可以在單個(gè)容器內(nèi)生產(chǎn)。為達(dá)到此目的采取的措施是，對(duì)于C-鋼，下爐設(shè)有偏心的底部出鋼口用于無爐渣出鋼。在這種情況下爐渣作為下一個(gè)熔煉過程用的底層留在下爐內(nèi)。
生產(chǎn)不銹鋼的不同工藝步驟按本發(fā)明這樣解決，即，對(duì)于不銹鋼，爐缸設(shè)計(jì)為流槽傾動(dòng)裝置，包括下爐的一個(gè)可上翻和下轉(zhuǎn)的圓周段。優(yōu)點(diǎn)在于利用所謂的貝林效應(yīng)(Perin-Effekt)，此時(shí)爐渣隨鋼水排出，并在處理容器內(nèi)攪拌后重新分離，以便從爐渣回收所含的鉻。
另一些特征在于，流槽傾動(dòng)裝置的出鋼區(qū)設(shè)有一個(gè)用于鋼水無爐渣出鋼的鋼水和渣分離流槽(Siphon)。
已知的雙容器設(shè)備有電弧爐和轉(zhuǎn)爐，而按另一些特征規(guī)定，兩個(gè)冶金容器由電弧爐構(gòu)成，它們必要時(shí)分別設(shè)有自己的變壓器。附加的第二氧氣頂吹噴槍允許兩個(gè)容器同時(shí)作為氧氣頂吹容器工作，或按照提供的總狀況一個(gè)容器作為氧氣頂吹法運(yùn)行以及第二個(gè)容器作為電弧爐工作，或者反之。按時(shí)間程序，也可以一個(gè)容器按氧氣頂吹法實(shí)施，以及第二個(gè)容器同樣按氧氣頂吹法工作或轉(zhuǎn)換為電弧爐法。
附圖表示出(方法和設(shè)備的)實(shí)施例并在下面對(duì)它們詳細(xì)說明。
其中圖1通過雙容器設(shè)備的左容器，一臺(tái)電弧爐的橫截面；圖2有吹沖磚布置的下爐俯視圖；圖3有不同熔池高度的電弧爐橫截面；圖3A用于構(gòu)成上爐爐壁的銅或鋼外殼透視圖；圖4通過雙容器設(shè)備的橫截面，其中兩個(gè)容器由電弧爐組成；圖5通過單個(gè)容器的橫截面，它交替生產(chǎn)C-鋼和不銹鋼；圖6有兩個(gè)氧氣頂吹噴槍的雙容器設(shè)備俯視圖；以及圖7A-7D不同的雙容器設(shè)備工作方式。
具體實(shí)施例方式
按圖1只表示了雙容器設(shè)備1中的一個(gè)容器，一個(gè)(表示在左邊的)電弧爐2，它有普通的回轉(zhuǎn)及升降裝置3、回轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)裝置4和升降驅(qū)動(dòng)裝置5，它們作為引入或取出的過程機(jī)組，轉(zhuǎn)入、提升、下降或轉(zhuǎn)出氧氣頂吹噴槍6和電弧電極系統(tǒng)7(見圖4)。電弧爐2由下爐2a和上爐2b組成。在下爐2a內(nèi)如常見的那樣由永久爐襯及損耗爐襯組成的爐襯9的爐型8，按鋼水10和爐渣11有利的流動(dòng)狀況設(shè)計(jì)。在這里涉及下爐2a底部13內(nèi)有底部沖吹磚14的布置12，使氧氣頂吹射流6a與底部沖吹磚14的上沖自由射流14a之間產(chǎn)生相互作用。
所述的相互作用首先通過加大了熔池深度15的底部沖吹磚14的布置12，通過增強(qiáng)熔煉和吹風(fēng)過程和通過提高單位時(shí)間鋼的量，增加每個(gè)爐次鋼的噸數(shù)，提高生產(chǎn)能力。為此，在噴嘴6b相對(duì)于垂直線的吹風(fēng)角α＝15°-40°時(shí)，將底部吹沖磚14調(diào)整為以一2/3的最小距離16離開熔池邊緣17和以一1/3的距離18離開熔池中心19。上沖自由射流14a由每分鐘和每塊底部吹沖磚14最大2Nm3氬或氮構(gòu)成。通過氧氣頂吹噴槍6每分鐘吹入約100-500 Nm3氧。底部吹沖磚14的孔分別用氮(N2)或氬(Ar)工作以及供給最大2Nm3/min。底部吹沖磚14大的數(shù)量(在本實(shí)施例中采用八塊底部吹沖磚14)提高了對(duì)熔體流動(dòng)的作用。
通過附加地插入爐渣11下方的側(cè)吹噴槍20，在精煉階段將氧(O2)或碳?xì)浠衔?CH4)按相對(duì)于水平線5°-45°的角度吹入。
熔池深度15在圖示的實(shí)施例中在1000mm與1800mm之間。底部吹沖磚14(圖2)在與容器形狀適配或環(huán)形布置12時(shí)，分別設(shè)在離熔池邊緣17為2/3的最小距離16內(nèi)和離熔池中心19有1/3的距離18，在這種情況下，氧氣頂吹噴槍6的噴嘴6b相對(duì)于垂直線的吹風(fēng)角α＝15°-40°，以及上沖自由射流14a以每分鐘和每塊底部吹沖磚14最大2Nm3氬或氧工作。
按圖2連接在下爐2a上的上爐2b由冷卻的銅外殼21、冷板、銅壁、耐火壁板和/或液冷管22(無縫隙距離地)構(gòu)成。
側(cè)吹噴槍20沿爐周23分布地設(shè)置，并穿過上爐2b各自的銅壁。所述的(銅)壁可以由冷卻的銅外殼21、冷板、銅壁、耐火壁板和/或液冷管22(如圖1中描述的那樣)無縫隙距離地構(gòu)成。穿過銅壁的側(cè)吹噴槍20可以設(shè)計(jì)為自耗式側(cè)吹噴槍20a。
為了生產(chǎn)C-鋼，下爐2a設(shè)有偏心的底部出鋼口24和封閉活門25。
對(duì)于不銹鋼，下爐2a設(shè)計(jì)為流槽傾動(dòng)裝置26，它包括一個(gè)可提升和關(guān)閉的圓周段27。
在圖2中，可在電弧爐2和下爐2a中看到底部13爐襯9內(nèi)部吹沖磚14的布置12。
在外面的底部吹沖磚14處于離熔池邊緣17有最小距離16的位置，這一距離16大體等于熔池邊緣17與熔池中心19之間距離的2/3。類似地，這些在外面的底部吹沖磚14處于離熔池中心19有距離18的位置，這一距離18大體為熔池邊緣17與熔池中心19之間距離的1/3。
爐襯9借助水冷式銅外殼21或類似物冷卻。鋼水10偏心的底部出鋼口處于右側(cè)。在底部出鋼口24的外部，與具體的煉鋼生產(chǎn)過程不同，在出渣口28上方與排氣口29相對(duì)，設(shè)對(duì)置的出渣門28a，由此構(gòu)成一種設(shè)計(jì)為有可回轉(zhuǎn)的圓周段27的流槽傾動(dòng)裝置26的實(shí)施形式，當(dāng)它處于轉(zhuǎn)出位置時(shí)同樣可以排出爐渣11，以便排空下爐2a。
圖3表示電弧爐2的另一種容器。下爐2a有底部吹沖磚14的所說明的布置12。但總體上下爐2a設(shè)計(jì)有加大的熔池深度15a。此熔池深度15a通過一個(gè)相對(duì)于容器底部13附加安裝的具有所述爐襯9的沖制碗形底部15b形成。通過底部吹沖磚14布置12的上沖自由射流14a，在這里它們通過有高氧量為100-500Nm3/min的氧氣頂吹噴槍6的補(bǔ)充增強(qiáng)鋼水10的攪拌，導(dǎo)致此方法有更高的熔煉和精煉能力。所形成的上爐2b更高的熱負(fù)荷通過一些銅外殼21吸收，它們也可以通過光滑的水冷式銅(或鋼)制的冷板或水冷式及用耐火材料襯里的壁或由具有由流過水的液冷管22組成的管層的耐火蓋構(gòu)成，在管22之間沒有縫隙。
按圖4的雙容器設(shè)備由兩臺(tái)電弧爐2構(gòu)成。鋼水10在左容器內(nèi)借助氧氣頂吹噴槍6在供入100-500 Nm3/min氧的條件下精煉，而在右容器內(nèi)在最大能量供給為140-160MVA時(shí)進(jìn)行填料的熔煉。在左容器內(nèi)通過底部吹沖磚14加入用于攪拌的N2或Ar，構(gòu)成每分鐘和每塊底部吹沖磚14為2Nm3/min的上沖自由射流14a。
偏心的底部出鋼口24允許在沒有爐渣11的情況下排出C-鋼。在生產(chǎn)不銹鋼時(shí)，各自的容器轉(zhuǎn)換為流槽傾動(dòng)裝置26。在這種情況下通過可回轉(zhuǎn)圓周段27的上翻發(fā)生期望的爐渣同時(shí)流動(dòng)。從收集在出鋼容器內(nèi)的爐渣11(Cr2O3)中回收鉻。
流槽傾動(dòng)裝置26與鋼水和渣分離流槽共同構(gòu)成另一種實(shí)施形式，為的是將期望的爐渣(FeO爐渣)留在電弧爐2內(nèi)。上爐2b在內(nèi)側(cè)配備有光滑的水冷式銅或鋼外殼21。根據(jù)熱負(fù)荷，例如取決于吹風(fēng)時(shí)間，借助銅或鋼外殼21或等效的冷板、銅壁、耐火壁板、耐火蓋和/或液冷管22(沒有縫隙距離)進(jìn)行鋪層，以避免飛濺的鋼水固夾。在例如等于8000mm的爐長30內(nèi)，先決條件是有例如1700mm的熔池深度15或加大的熔池深度15a。底部吹沖磚14的布置12如上面針對(duì)圖2所說明的那樣。
在圖5中表示用于生產(chǎn)不銹鋼或C-鋼作為流槽傾動(dòng)裝置26的工作方式。在生產(chǎn)不銹鋼時(shí)，沒有使用如在生產(chǎn)C-鋼時(shí)所用的偏心的底部出鋼口24，而是使用具有上翻的圓周段27的“流槽傾動(dòng)裝置效果”。然后通過鋼水10與爐渣11一起排入處理容器31內(nèi)利用所謂的貝林效應(yīng)。在這種情況下鉻的還原或回收按下列公式進(jìn)行Cr2O3+3C＝2Cr+3CO或2Cr2O3+3Si＝4Cr+3SiO2在圖6中，雙容器設(shè)備1有一種包括兩臺(tái)電弧爐2或各包括一個(gè)下爐2a的實(shí)施形式。電弧爐2如已說明的那樣配備有一個(gè)中央回轉(zhuǎn)及升降裝置3，它按上面已說明的實(shí)施形式設(shè)計(jì)用于引入或取出過程機(jī)組。過程機(jī)組包括至少一個(gè)電弧電極系統(tǒng)7，它繞回轉(zhuǎn)及升降裝置3的立柱回轉(zhuǎn)到左容器上方或右容器上方，此外過程機(jī)組還包括氧氣頂吹噴槍6、6c和側(cè)吹噴槍20。電能通過至少一臺(tái)變壓器7a供給電弧電極系統(tǒng)7。在圖6中與上面已說明的設(shè)計(jì)不同，第一氧氣頂吹噴槍6(右容器)和第二氧氣頂吹噴槍6c(左容器)可分別繞一分開的回轉(zhuǎn)及升降裝置3a回轉(zhuǎn)地旋轉(zhuǎn)支承。因此，按圖示的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，在復(fù)合運(yùn)行時(shí)可以節(jié)省裝備時(shí)間和維護(hù)時(shí)間，在復(fù)合運(yùn)行時(shí)在一個(gè)容器內(nèi)在第一階段按氧氣頂吹法吹煉生鐵以及在第二階段在電弧爐2內(nèi)熔煉直接還原的鐵。在100％供給生鐵時(shí)，在電弧爐2內(nèi)每個(gè)容器均按純氧氣頂吹法工作，例如用10-100％直接還原的鐵(DRI)工作或其他表達(dá)方式，即通過運(yùn)行兩個(gè)容器或僅一個(gè)容器一時(shí)或不間斷地按純氧氣頂吹過程加工90-0％生鐵(相當(dāng)于100％直接還原的鐵)。
還可以采用一種設(shè)計(jì)，將用于(必要時(shí)電弧電極系統(tǒng)7)第一氧氣頂吹噴槍6和第二氧氣頂吹噴槍6c的單個(gè)回轉(zhuǎn)及升降裝置3，例如安裝在處于容器之間中軸線1a上的回轉(zhuǎn)及升降裝置3立柱內(nèi)。
圖7A用時(shí)間圖分別表示在一個(gè)“回路內(nèi)容器1”(或“回路內(nèi)容器2”)中攪拌作業(yè)、吹風(fēng)和熔煉等已知的工作方式。在這里基于提供使用一個(gè)或兩個(gè)氧氣頂吹噴槍6、6c和電弧電極系統(tǒng)7。每個(gè)容器的吹風(fēng)時(shí)間(B)和熔煉時(shí)間(E)在計(jì)入裝備時(shí)間的情況下持續(xù)相同的長度，以達(dá)到最高生產(chǎn)率。這種一致性可尤其在生鐵(RE)與直接還原的鐵(DRI)混合比為40％至60％達(dá)到。由排放時(shí)刻32得出鋼水10兩次排放之間當(dāng)時(shí)的時(shí)間間隔33。
“回路內(nèi)第二個(gè)容器2”的時(shí)間軸正好錯(cuò)移半個(gè)周期。在每個(gè)容器內(nèi)的攪拌作業(yè)導(dǎo)致兩條過程線交鏈，并因而導(dǎo)致彼此相關(guān)。在一條線內(nèi)過程的干擾(吹風(fēng)時(shí)間和熔煉時(shí)間不等)立即影響到另一條線，或反之。一方面吹風(fēng)時(shí)間及熔煉時(shí)間的一致性以及另一方面在兩條過程線之間的同步性這種雙重交鏈有嚴(yán)重的干擾敏感性，并因而實(shí)際上會(huì)導(dǎo)致生產(chǎn)故障。
與以上針對(duì)圖7A所說明的攪拌作業(yè)相比，圖7B分別表示在“回路內(nèi)一個(gè)容器1”或“回路內(nèi)一個(gè)容器2”中的純氧氣頂吹過程(B)，其中按圖7B可發(fā)生一種如在轉(zhuǎn)爐內(nèi)所進(jìn)行的或在電弧爐內(nèi)在每一個(gè)容器內(nèi)所進(jìn)行的那純氧氣頂吹過程。為此，例如在高爐滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)和例如在直接還原設(shè)備發(fā)生故障時(shí)100％生鐵是前提條件。因此在“回路內(nèi)容器1”和“回路內(nèi)容器2”這兩個(gè)容器內(nèi)按氧氣頂吹法(B)工作，從而在生鐵裝料后總是與另一個(gè)容器無關(guān)地實(shí)施吹風(fēng)過程(B)。與按圖7A的方法相反，在圖7B中不發(fā)生第一與第二容器之間過程時(shí)間的相關(guān)性。
在圖7C中過程的前提條件是氧氣頂吹噴槍6和6C以及電弧電極系統(tǒng)7，以便加工填料生鐵和按10％與100％生鐵之間比例的直接還原的鐵。顯然，在兩條過程線內(nèi)過程步驟吹風(fēng)(B)和熔煉(E)可任意和彼此獨(dú)立地進(jìn)行。干擾僅限于當(dāng)時(shí)的熔煉并與圖7A中的方法相反并不傳播，既不傳入一條過程線內(nèi)也不通過此過程線傳播到另一條過程線。
圖7D表示只利用一個(gè)容器(“回路內(nèi)容器1”)的情況，確切地說僅提供直接還原的鐵和/或廢鐵的情況。當(dāng)只存在一個(gè)電弧電極系統(tǒng)7時(shí)，可以只用一個(gè)容器工作。因此(“回路內(nèi)容器2”)既不指示吹風(fēng)時(shí)間也不指示熔煉時(shí)間。
總之，可以看出按圖7B-7D的不同的工作方式導(dǎo)致每天出爐更多的原鋼，方法(工藝)更具有靈活性以及允許該方法適應(yīng)于運(yùn)行過程中不同的情況。
附圖標(biāo)記列表1雙容器設(shè)備；1a容器之間的中軸線；2電弧爐；2a下爐/底爐；2b上爐/頂爐；3回轉(zhuǎn)及升降裝置；3a分開的回轉(zhuǎn)及升降裝置；4回轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)裝置；5升降驅(qū)動(dòng)裝置；6第一氧氣頂吹噴槍；6a氧氣頂吹射流；6b噴嘴；6c第二氧氣頂吹噴槍；7電弧電極系統(tǒng)；7a變壓器；8爐型；9爐襯；10鋼水；11爐渣；12底部吹沖磚的布置；13容器底部；14底部吹沖磚；14a上沖自由射流；15熔池深度；15a加大的熔池深度；15b沖制碗形底部；16最小距離；17熔池邊緣；18距離；19熔池中心；20側(cè)吹噴槍；20a自耗式側(cè)吹噴槍；21銅或鋼外殼等；22液冷管；23爐周；24偏心的底部出鋼口；25封閉活門；26流槽傾動(dòng)裝置；27可回轉(zhuǎn)的圓周段；28出渣口；28a出渣門；29排氣口；30爐長；31處理容器；32排放時(shí)刻；33兩次排放之間的時(shí)間間隔；B吹風(fēng)時(shí)間；E熔煉時(shí)間；RE生鐵；DRI直接還原的鐵
權(quán)利要求
1.一種在使用雙容器設(shè)備(1)的情況下生產(chǎn)普通或優(yōu)質(zhì)的不同質(zhì)量鋼的方法，所述設(shè)備包括一個(gè)用于引入或取出過程機(jī)組的回轉(zhuǎn)及升降裝置(3)，其中爐襯(9)的爐型(8)按鋼水(10)和/或爐渣(11)的有利的流動(dòng)狀況設(shè)計(jì)，方式是下爐(2a)底部(13)內(nèi)的布置(12)設(shè)有底部吹沖磚(14)，該布置按照氧氣頂吹射流(6a)與底部吹沖磚(14)的上沖自由射流(14a)之間的相互作用被確定，其特征在于，在熔池深度(15)為約1000mm至1800mm的情況下，在氧氣頂吹噴槍(6)的噴嘴(6b)相對(duì)于垂直線的吹風(fēng)角α＝15°-40°時(shí)，底部吹沖磚(14)的上沖自由射流(14a)調(diào)整為分別在一2/3的最小距離(16)內(nèi)到熔池邊緣(17)并以一1/3的距離(18)到熔池中心(19)，并且所述上沖自由射流(14a)以每分鐘和每塊底部吹沖磚(14)最大2Nm3氬或氮構(gòu)成。
2.按照權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，附加地通過插入爐渣(11)下面的側(cè)吹噴槍(20)按一個(gè)相對(duì)于水平線5°至45°的角度在精煉階段吹入氧氣。
3.按照權(quán)利要求1或2之一所述的方法，其特征在于，兩個(gè)容器同時(shí)用氧工作。
4.按照權(quán)利要求1至3之一所述的方法，其特征在于，在最小熔池深度為約1000mm至1800mm時(shí)，通過氧氣頂吹噴槍(6)以100-500Nm3/min吹入氧氣。
5.一種生產(chǎn)普通或優(yōu)質(zhì)的不同質(zhì)量鋼的設(shè)備，包括兩個(gè)冶金容器，在容器之間設(shè)置一個(gè)用于引入或取出過程機(jī)組的回轉(zhuǎn)及升降裝置(3)，其中爐襯(9)的爐型(8)按鋼水(10)內(nèi)和/或爐渣(11)內(nèi)有利的流動(dòng)狀況設(shè)計(jì)，方式是下爐(2a)底部(13)內(nèi)的布置(12)設(shè)有底部吹沖磚(14)，該布置按照氧氣頂吹射流(6a)與底部吹沖磚(14)的上沖自由射流(14a)之間的相互作用被確定，其特征在于，下爐(2a)有約1000mm至1800mm的熔池深度(15)；當(dāng)布置(12)大體呈圓形時(shí)，底部吹沖磚(14)設(shè)置為分別在一2/3的最小距離(16)內(nèi)到熔池邊緣(17)并以一1/3的距離(18)到熔池中心(19)；氧氣頂吹噴槍(6)的噴嘴(6b)相對(duì)于垂直線的吹風(fēng)角α＝15°-40°，并且上沖自由射流(14a)以每分鐘和每塊底部吹沖磚(14)最大2Nm3氬或氧工作。
6.按照權(quán)利要求5所述的設(shè)備，其特征在于，加大的熔池深度(15a)借助連接在容器底部(13)上的沖制碗形底部(15b)或整體式?jīng)_制碗形底部(15b)構(gòu)成。
7.按照權(quán)利要求5或6之一所述的設(shè)備，其特征在于，第二氧氣頂吹噴槍(6c)在中軸線(1a)外部的一個(gè)轉(zhuǎn)入和轉(zhuǎn)出半徑上安裝在一個(gè)附加的分開的回轉(zhuǎn)及升降裝置(3a)上。
8.按照權(quán)利要求5至7之一所述的設(shè)備，其特征在于，連接在下爐(2a)上的上爐(2b)由冷卻的銅外殼(21)、冷板、銅壁、耐火壁板和/或液冷管(22)無縫隙距離地構(gòu)成。
9.按照權(quán)利要求5至8之一所述的設(shè)備，其特征在于，沿爐周(23)分布地布置的側(cè)吹噴槍(20)穿過上爐(2b)的相應(yīng)的壁。
10.按照權(quán)利要求7所述的設(shè)備，其特征在于，穿過出渣門(28a)的側(cè)吹噴槍(20)設(shè)計(jì)為自耗式側(cè)吹噴槍(20a)。
11.按照權(quán)利要求5至10之一所述的設(shè)備，其特征在于，對(duì)于C-鋼，下爐(2a)設(shè)有偏心的底部出鋼口(24)用于無爐渣出鋼。
12.按照權(quán)利要求5至11之一所述的設(shè)備，其特征在于，對(duì)于不銹鋼，下爐(2a)設(shè)計(jì)為流槽傾動(dòng)裝置(26)，包括下爐(2a)的一個(gè)可上翻和下轉(zhuǎn)的圓周段(27)。
13.按照權(quán)利要求5至12之一所述的設(shè)備，其特征在于，流槽傾動(dòng)裝置(26)的出鋼區(qū)設(shè)有一個(gè)用于鋼水(10)無爐渣出鋼的鋼水和渣分離流槽。
14.按照權(quán)利要求5至13之一所述的設(shè)備，其特征在于，兩個(gè)冶金容器由電弧爐(2)構(gòu)成，它們必要時(shí)分別設(shè)有自己的變壓器(7a)。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種用于在雙容器設(shè)備(1)中生產(chǎn)普通或優(yōu)質(zhì)的不同質(zhì)量鋼方法和一種設(shè)備，以提高在熔池深度(15)為約1000mm至1800mm時(shí)原鋼的產(chǎn)量。按本發(fā)明，在氧氣頂吹噴槍(6)的噴嘴(6b)相對(duì)于垂直線的吹風(fēng)角α＝15°－40°時(shí)，底部吹沖磚(14)的上沖自由射流(14a)調(diào)整為分別在一2/3的最小距離(16)內(nèi)到熔池邊緣(17)并以一1/3的距離(18)到熔池中心(19)，并且所述上沖自由射流(14a)以每分鐘和每塊底部吹沖磚(14)最大2Nm
文檔編號(hào)C21C5/52GK1985011SQ200580014152
公開日2007年6月20日 申請日期2005年4月4日 優(yōu)先權(quán)日2004年4月5日
發(fā)明者F－P·普勒施烏奇尼格 申請人:伊斯帕特工業(yè)有限公司