本發(fā)明涉及一種電火花加工用電極線以及電火花加工用電極線制造方法，例如，能夠應(yīng)用于在通過(guò)放電對(duì)被加工物(加工對(duì)象物)進(jìn)行加工的線電極電火花加工中使用的電火花加工用電極線以及其制造方法。
背景技術(shù)：
：線電極電火花加工是以下那樣的加工技術(shù)：在電火花加工用電極線(以下，稱為電極線。)與被加工物之間產(chǎn)生放電(電弧放電)，通過(guò)由放電引起的熱能對(duì)被加工物進(jìn)行切割。線電極電火花加工特別地適用于模具等具有復(fù)雜的形狀的金屬加工。在這樣的線電極電火花加工中謀求以下事項(xiàng)：(a)加工速度快；(b)被加工物的表面的精加工狀態(tài)和尺寸精度良好；(c)對(duì)電極線和被加工物的相對(duì)位置進(jìn)行計(jì)測(cè)的定位性良好；(d)使電極線連續(xù)地移動(dòng)時(shí)的金屬粉的產(chǎn)生量少；(e)將電極線設(shè)置于電火花加工機(jī)時(shí)的接線性良好；以及(f)便宜。以往，對(duì)電極線的構(gòu)造進(jìn)行了多種研究，包括例如黃銅單一體的電極線。一般地，已知電極線的組成中的鋅濃度越高，加工速度越提高。但是，在例如黃銅單一體的電極線的鋅濃度成為40wt％以上時(shí)，形成體心立方晶格的金屬間加工物，延展性和韌性降低，冷拉絲加工變得困難。因此，作為以往被廣泛使用的電極線，例如，具有鋅濃度35wt％～40wt％的程度的黃銅單一體的電極線。另外，為了實(shí)現(xiàn)加工速度的更進(jìn)一步的提高，也提出僅將表面形成鋅層的電極線。覆蓋有鋅層的電極線能夠?qū)崿F(xiàn)加工速度的提高，但是在線電極電火花加工中，熔點(diǎn)低的鋅會(huì)瞬間地蒸發(fā)，結(jié)果導(dǎo)致加工速度被限制。此外，也具有在將鋅覆蓋于黃銅芯材之后通過(guò)熱處理(熱擴(kuò)散處理)形成β黃銅層的復(fù)合電極線。形成有β黃銅層的電極線在電火花加工中的耐消耗性提高，但是不能獲得充分的加工速度。鑒于上述課題，以往，公開(kāi)了在專利文獻(xiàn)1～專利文獻(xiàn)4所記載的技術(shù)。在專利文獻(xiàn)1中，提出了將γ黃銅層覆蓋于電極線芯材的構(gòu)造。該電極線通過(guò)對(duì)鋅涂層母線進(jìn)行熱處理而生成γ黃銅層，通過(guò)拉絲而在電極線表面形成有破碎的γ黃銅。在專利文獻(xiàn)2中，公開(kāi)了電極線的芯材的表面層為多層構(gòu)造的電極線。在專利文獻(xiàn)2所記載的電極線是以下那樣的結(jié)構(gòu)：作為芯材的表面層，作為內(nèi)側(cè)的層主要形成β黃銅層，作為外側(cè)的層主要形成γ黃銅層。這樣一來(lái)，在專利文獻(xiàn)2中，提出了將β黃銅和γ黃銅雙方配置于電極線的芯材的外層的電極線。在專利文獻(xiàn)3中，公開(kāi)了在電極線的芯材的外層層疊有β黃銅亞表層和向裂縫露出β黃銅的破碎γ黃銅的電極線。因?yàn)棣命S銅的放電性比β黃銅的放電性好，β黃銅相對(duì)于鋅的蒸發(fā)比γ黃銅相對(duì)于鋅的蒸發(fā)好，所以在γ黃銅蒸發(fā)之后β黃銅也存在，電極線的加工速度是高速。在專利文獻(xiàn)4中公開(kāi)了以下那樣的電極線：電極線的芯材的外層(例如β黃銅)的表面構(gòu)造化成凹凸而形成，在凹部填充有由能夠蒸發(fā)的金屬構(gòu)成的填充材料(例如γ黃銅)?，F(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1:美國(guó)專利第5945010號(hào)說(shuō)明書(shū)專利文獻(xiàn)2:日本特開(kāi)2003–117732號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)3:法國(guó)專利發(fā)明第2881974號(hào)說(shuō)明書(shū)專利文獻(xiàn)4:日本特開(kāi)2003–175423號(hào)公報(bào)發(fā)明所要解決的課題然而，如上所述，在芯材的表面層形成有β黃銅層和γ黃銅層的電極線能夠提高加工速度，但是因?yàn)橥鈱拥膶雍窈?，所以一般都?huì)引起接線性降低的問(wèn)題。另外，因?yàn)橹圃旃に囈捕?，所以也?huì)產(chǎn)生制造成本變高的問(wèn)題。在專利文獻(xiàn)1中主張了γ黃銅的放電性比β黃銅的放電性好。但是，與僅在表面設(shè)有鋅層的電極線同樣地，產(chǎn)生因外層的γ黃銅瞬間蒸發(fā)而導(dǎo)致加工速度被限制，不能獲得充分的加工速度的問(wèn)題。在專利文獻(xiàn)2中，未記載電極線的制造方法，并且在不龜裂地成型外層的γ黃銅時(shí)，必須維持高溫的狀態(tài)成型。因此，專利文獻(xiàn)2的記載技術(shù)會(huì)產(chǎn)生耗費(fèi)制造成本的問(wèn)題。專利文獻(xiàn)3的記載技術(shù)中，因?yàn)棣曼S銅層和γ黃銅層為層疊構(gòu)造，所以整體的層厚厚，在卷繞于供給電極線的線架時(shí)導(dǎo)致繞組體積變大。另外，在用電火花加工機(jī)切割電極線時(shí)，因?yàn)閷雍窈?，所以產(chǎn)生頂端形狀變歪，引起接線性的降低的問(wèn)題。雖然也有整體地設(shè)薄的方式，但是在層厚設(shè)薄時(shí)產(chǎn)生速度降低的問(wèn)題。專利文獻(xiàn)4記載的技術(shù)預(yù)想為加工速度與專利文獻(xiàn)3所記載的電極線等同。但是，需要用于將外層結(jié)構(gòu)化的工序，并且也需要填充γ黃銅的工序。因此，專利文獻(xiàn)4的記載技術(shù)會(huì)產(chǎn)生制造成本大幅地增加的問(wèn)題。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：因此，本發(fā)明鑒于上述課題提供一種電火花加工用電極線以及電火花加工用電極線制造方法，電火花加工用電極線是在芯材的外周面配置有β黃銅和γ黃銅的結(jié)構(gòu)，能夠一邊實(shí)現(xiàn)加工速度的提高，一邊提高接線性，且抑制制造成本。用于解決課題的手段為了解決課題，第一發(fā)明的電火花加工用電極線的特征在于，具有：(1)外層，該外層包含β黃銅和γ黃銅；以及(2)芯材，該芯材與外層的分界面是波紋狀，在波紋狀的分界面疏密地配置有β黃銅和γ黃銅。第二發(fā)明的電火花加工用電極線的特征在于，在第一發(fā)明中，芯材的截面周長(zhǎng)是基于芯材的平均外徑而計(jì)算出的正圓周長(zhǎng)的1.2倍以上。第三發(fā)明的電火花加工用電極線制造方法的特征在于，具有：(1)熱處理工序，在該熱處理工序中，在規(guī)定的熱處理?xiàng)l件下，對(duì)芯材表面覆蓋有鋅的母材進(jìn)行熱處理；以及(2)拉絲工序，在該拉絲工序中，在規(guī)定的拉絲條件下，對(duì)通過(guò)熱處理而在芯材的表面形成有β黃銅和γ黃銅的母線進(jìn)行拉絲，使γ黃銅到達(dá)芯材，將芯材與外層的分界面形成為波紋狀。第四發(fā)明的電火花加工用電極線制造方法，其特征在于，在第三發(fā)明中，熱處理?xiàng)l件是，β黃銅的層厚相對(duì)于母線外徑的比例設(shè)為1.6％～6.2％，γ黃銅的層厚相對(duì)于母線外徑的比例設(shè)為0.4％～4.7％。第五發(fā)明的電火花加工用電極線制造方法，其特征在于，在第三或第四發(fā)明中，拉絲條件是截面積的收縮率在80％以上。發(fā)明效果根據(jù)本發(fā)明，在芯材的外周面配置有β黃銅層和γ黃銅層，能夠一邊實(shí)現(xiàn)加工速度的提高，一邊提高接線性，且能夠抑制制造成本。附圖說(shuō)明圖1是表示實(shí)施方式的電極線的構(gòu)造的剖視圖。圖2是表示實(shí)施方式的熱處理后的母線(線材)的構(gòu)造的剖視圖。圖3是對(duì)使用電極線來(lái)切割被加工物的線電極電火花加工方法進(jìn)行說(shuō)明的說(shuō)明圖。圖4是表示以往的將γ黃銅覆蓋于芯材的表面的電極線的構(gòu)造的剖視圖。圖5是對(duì)以往的電極線的集中放電進(jìn)行說(shuō)明的說(shuō)明圖。圖6是表示實(shí)施方式的電極線的芯材的波紋形狀的剖視圖。圖7是對(duì)實(shí)施方式的電極線的集中放電進(jìn)行說(shuō)明的說(shuō)明圖。圖8是對(duì)實(shí)施方式的拉絲加工進(jìn)行說(shuō)明的說(shuō)明的說(shuō)明圖。圖9是對(duì)在實(shí)施方式的拉絲加工柱作用于母線的力進(jìn)行說(shuō)明的說(shuō)明圖。圖10是表示實(shí)施方式的拉絲加工后的母線的截面的剖視圖。具體實(shí)施方式(a)實(shí)施方式以下，一邊參照附圖一邊對(duì)本發(fā)明的電火花加工用電極線以及電火花加工用電極線制造方法的實(shí)施方式進(jìn)行詳細(xì)地說(shuō)明。在實(shí)施方式中，對(duì)將本發(fā)明應(yīng)用于在通過(guò)放電對(duì)被加工物(加工對(duì)象物)進(jìn)行加工的線電極電火花加工中所使用的電火花加工用電極線以及其制造方法的情況進(jìn)行詳細(xì)地說(shuō)明。此外，也對(duì)使用本發(fā)明的電火花加工用電極線的電火花加工方法進(jìn)行說(shuō)明。圖1是表示實(shí)施方式的電極線的構(gòu)造的剖視圖。如圖1所示，實(shí)施方式的電極線1是在芯材4的外周面配置有β黃銅3和γ黃銅2的結(jié)構(gòu)。電極線1中，能夠采用例如銅、黃銅等作為芯材4。電極線1是在芯材4與外層的分界面具有波紋狀的黃銅芯材表面配置有由β黃銅3和γ黃銅2構(gòu)成的外層的結(jié)構(gòu)。外層的γ黃銅2埋入于β黃銅3，進(jìn)一步γ黃銅2埋入于芯材4，在電極線1的表面疏密地配置有β黃銅3和γ黃銅2。通過(guò)這樣的構(gòu)造，維持或提高采用電極線1的加工速度，能夠?qū)⑼鈱拥暮穸刃纬傻幂^薄，能夠使接線性提高。另外，能夠以低成本提供電極線1。電極線1的芯材4與外層的分界面具有波紋狀。由此，避免集中放電，加工速度提高，能夠?qū)崿F(xiàn)穩(wěn)定放電。以下，一邊與將γ黃銅覆蓋于芯材的表面的以往的電極線相比一邊對(duì)本發(fā)明原理進(jìn)行說(shuō)明。圖3是對(duì)使用電極線來(lái)切割被加工物的線電極電火花加工方法進(jìn)行說(shuō)明的說(shuō)明圖。圖4是將γ黃銅覆蓋于芯材9的表面的以往的電極線50的剖視圖。圖5是對(duì)以往的電極線50的集中放電進(jìn)行說(shuō)明的說(shuō)明圖。圖6是表示實(shí)施方式的電極線的芯材的波紋形狀的剖視圖。圖7是對(duì)實(shí)施方式的電極線的集中放電進(jìn)行說(shuō)明的說(shuō)明圖。在圖3中，在采用電極線11進(jìn)行線電極電火花加工時(shí)，使電極線11向箭頭方向移動(dòng)而進(jìn)行被加工物12的切割。此時(shí)，在前進(jìn)方向上的電極線11與被加工物12的距離最近的部位放電。在觀察實(shí)際的放電現(xiàn)象時(shí)，圖4的以往的電極線50因?yàn)殇\濃度高，所以容易產(chǎn)生放電，加工速度提高。這樣一來(lái)，因?yàn)殡姌O線50的放電性良好，所以容易局部地產(chǎn)生集中放電13。因?yàn)樵诋a(chǎn)生放電時(shí)發(fā)熱所以γ黃銅10熔融，但是，在集中放電產(chǎn)生時(shí)，局部地產(chǎn)生熱，由于該產(chǎn)生的熱的影響芯材9也消耗至中心深處(參照?qǐng)D5)。這樣一來(lái)，電極線50的斷裂張力變低，致使通常施加有一定程度的張力的電極線50斷線。另外，需要設(shè)成考慮到該現(xiàn)象的加工條件。因此，即使存在芯材9損壞的情況，也僅僅能夠投入不使電極線50斷線的程度的加工能量，在考慮到加工的穩(wěn)定性時(shí)加工速度的臨界值低。對(duì)此，在如圖6那樣地將芯材4與外層的分界面設(shè)成波紋形狀且形成γ黃銅2和β黃銅3的外層的情況下，如圖7所示，因?yàn)閮H放電性好的部分未連續(xù)所以能夠抑制集中放電14的產(chǎn)生。另外，芯線4的消耗也減少，抑制電極線1的斷裂張力的降低，能夠使加工能量的投入量增加。為了獲得該效果，具有波紋形狀的芯材4的邊界線長(zhǎng)需要設(shè)長(zhǎng)且設(shè)成根據(jù)芯材4的平均外徑計(jì)算出的正圓的周長(zhǎng)的1.2倍以上。為了確認(rèn)上述的考慮，本申請(qǐng)發(fā)明人使用芯材4與外層的分界面的狀態(tài)不同的電極線1來(lái)確認(rèn)了加工速度，該電極線1是將γ黃銅2覆蓋于黃銅芯材4的表面的電極線1。在芯材4與外層的分界面的狀態(tài)(即，波紋形狀)的確認(rèn)中，在“keyence社制數(shù)字顯微鏡vhx–900”中用芯材4的邊界線長(zhǎng)(以下，也稱為波紋周圍長(zhǎng))lw與正圓的周長(zhǎng)(以下，也稱為平均圓周長(zhǎng))lc的比來(lái)表現(xiàn)電極線1的截面，正圓的周長(zhǎng)lc是通過(guò)測(cè)定芯材4的截面積并根據(jù)截面積求出平均外徑而計(jì)算出的。即，該lw/lc的值越大則芯材4與外層的分界面的波紋程度越高。加工速度評(píng)價(jià)是采用三菱電機(jī)株式會(huì)社制的線電極電火花加工機(jī)sx10而實(shí)施的。在此，被加工物是材質(zhì)skd–11、厚度50mm。表1表示評(píng)價(jià)結(jié)果。[表1]實(shí)施例lw/lc加工速度比實(shí)施例111.00100％實(shí)施例121.14101％實(shí)施例131.27104％實(shí)施例141.33107％在表1中，表示在實(shí)施例1的加工速度變成100％時(shí)的加工速度。在表1中，lw/lc越大，即與芯材4的正圓的平均圓周長(zhǎng)lc相比芯材4的邊界線長(zhǎng)lw越大，則加工速度變得越快。由此可知，芯材4與外層的分界面變成波紋狀，芯材4的邊界線長(zhǎng)變得越長(zhǎng)，則加工速度越提高。通過(guò)表1，能夠確認(rèn)：在芯材4的邊界線長(zhǎng)變成該芯材4的正圓的平均圓周長(zhǎng)lc的1.2倍的程度以上(lw/lc＝1.2的程度以上)時(shí)，加工速度比顯著地提高。由此，優(yōu)選lw/lc在1.2倍的程度以上。接著，對(duì)實(shí)施方式的電極線1的制造方法進(jìn)行說(shuō)明。電極線的制造方法具有鍍鋅工序(第一工序)、熱處理工序(第二工序)、以及拉絲工序(第三工序)。在第一工序中，將鋅電鍍于由黃銅合金構(gòu)成的芯材的外側(cè)。此外，若能夠?qū)\鍍于芯材的表面，則不限定于電鍍，也可以是其他鍍層技術(shù)(例如，熱浸鍍等)。在第二工序中，在規(guī)定的熱處理?xiàng)l件(熱處理的溫度、時(shí)間)下，使已鍍鋅的芯材通過(guò)高溫電爐而進(jìn)行熱處理。在高溫電爐中，在α黃銅的表面形成β黃銅層，接著在β黃銅層的外層形成γ黃銅層(參照?qǐng)D2)。在第三工序中，在規(guī)定的冷拉絲條件下，使從高溫電爐排出的母線(也稱為原材。)依次通過(guò)出口側(cè)的孔徑比入口側(cè)的孔徑小的孔徑不同的多個(gè)拉模，從而拉伸線材，將線材小徑化。此外，電極線的制造方法不限定于上述制造方法，另外只要至少具有上述第一～第三的工序的方法，則也能夠應(yīng)用于多種制造方法。接著，對(duì)將芯材4與外層的分界面形成波紋狀的原理進(jìn)行說(shuō)明。因金屬的塑型變形產(chǎn)生的拉絲加工中的各相合金金屬的變形阻力不同。例如，α黃銅是面心立方晶格而變形阻力小，β黃銅是體心立方晶格而變形阻力大。在黃銅的情況下，以α相、β相、γ相的順序變形阻力變大，γ黃銅在拉絲加工中基本不變形。在熱處理工序中，如圖2所示，在α黃銅的表面形成β黃銅層，接著在β黃銅層的外側(cè)形成γ黃銅層。在拉絲工序中，通過(guò)拉伸這樣的線材，從而作為線材的最外層的γ黃銅層首先破壞。這樣一來(lái)，由于γ黃銅層破壞，在線材的表層形成了存在γ黃銅的部分(γ黃銅存在區(qū)域)和不存在γ黃銅的部分(γ黃銅非存在區(qū)域)。在此，考慮在拉絲工序中作用于線材的力。圖8是對(duì)拉絲工序進(jìn)行說(shuō)明的說(shuō)明圖。圖9是對(duì)作用于拉絲加工中的線材的力進(jìn)行說(shuō)明的說(shuō)明圖。如圖8所示，拉絲加工是以下那樣的工序：將線材引入至拉模20，將線材從拉模20的出口側(cè)拔出，拉模20是出口的孔徑比入口的孔徑小的圓錐形狀。此時(shí)，在拉模20中，線材承受的應(yīng)力在線材的內(nèi)部和表層部不同。如圖8及圖9所示，拉絲工序中的線材的表層部通過(guò)圓錐形狀的拉模20的限制，在拉模20與線材的邊界產(chǎn)生大的垂直方向的表面壓力。對(duì)此，牽引力(拉力)的影響產(chǎn)生的拉伸應(yīng)力作用于線材的內(nèi)部。因此，在α黃銅的表面形成有β黃銅層以及γ黃銅層的情況(參照?qǐng)D2)下，由于來(lái)自拉模20的表面壓力以及拉伸應(yīng)力，最外層的γ黃銅層破壞，逐漸形成了存在γ黃銅的部分和不存在γ黃銅的部分。重復(fù)拉絲工序，線材由于拉模的限制而承受垂直方向的表面壓力，從而被破壞的γ黃銅2埋入于β黃銅層中。這是因?yàn)棣命S銅的硬度比β黃銅的硬度高(即，γ黃銅更硬)。此時(shí)，γ黃銅被進(jìn)一步破壞，形成γ黃銅密集埋入的部分。另一方面，在線材的表層部，形成不存在γ黃銅的部分或者雖然曾存在γ黃銅但從β黃銅脫落的部分，γ黃銅2稀疏地形成于線材的表面。在進(jìn)一步拉伸線材時(shí)，γ黃銅2密集的部分突破因拉絲而變薄的β黃銅層(參照?qǐng)D2)，γ黃銅2到達(dá)芯材4的α黃銅，γ黃銅2埋入于芯材(α黃銅)4中。伴隨于此，γ黃銅2密集地在埋入于芯材(α黃銅)4的附近相對(duì)地隆起，芯材4與外層的分界面形成波紋狀。最終，芯材4的外層的β黃銅3和γ黃銅2疏密地配置，形成芯材4與外層的分界面具有波紋狀的黃銅芯材(參照?qǐng)D1)。如上所述，該實(shí)施方式的電極線1的制造方法例如在不需要切削芯材(線材)等的特別的工序這點(diǎn)上有效。因此，能夠抑制制造成本。本申請(qǐng)發(fā)明人為了證明電極線1的與外層的分界面的波紋形狀的生成原理，進(jìn)行了以下的驗(yàn)證。首先，向線材的母線徑是0.9mm的α黃銅線鍍厚度14μm的鋅，使用在800℃的高溫電爐中放置20秒的共同的母線，在截面收縮率不同的冷拉絲條件下進(jìn)行拉絲，此時(shí)觀察此時(shí)的線材截面。在拉絲工序中，使用的母線的β黃銅層的厚度是35μm、γ黃銅層的厚度是15μm。另外，圖10是表示拉絲加工后的電極線的截面的示意圖。[表2]在表2中，“拉絲徑(mm)”是拉絲加工后的線材徑，“截面收縮率”是用截面收縮率＝(拉絲前截面積–拉絲后截面積)/(拉絲前截面積)×100％而求出的?！捌骄鶊A周長(zhǎng)lc(μm)”是測(cè)定芯材4的截面積，并根據(jù)截面積求出平均外徑而計(jì)算出的正圓的周長(zhǎng)，“波紋周圍長(zhǎng)lw”是芯材4的邊界線長(zhǎng)。根據(jù)表2可知，隨著線材的截面收縮率變大，lw/lc變大。即，根據(jù)表1，為了將加工速度比設(shè)成104％的程度以上，是lw/lc在1.2的程度以上時(shí)。根據(jù)表2，獲得lw/lc變成1.2的程度以上的結(jié)果是截面收縮率設(shè)成80％以上。由此，截面收縮率優(yōu)選在80％以上。在截面收縮率小于50％的低程度的情況(參照“實(shí)施例21”～“實(shí)施例23”)下，如圖10所示，能夠確認(rèn)為以下情況：最外層的γ黃銅層被破壞，在表面層具有存在γ黃銅的部分和不存在γ黃銅的部分。另外，在截面收縮率為50％以上且小于90％的中程度的情況(參照“實(shí)施例24”～“實(shí)施例32”)下，如圖10所示，能夠確認(rèn)以下那樣的狀態(tài)：被破壞的γ黃銅埋入于β黃銅層。此外，截面收縮率為90％以上的高程度的情況(參照“實(shí)施例35”～“實(shí)施例37”)下，如圖10所示，能夠確認(rèn)以下那樣的狀態(tài)：γ黃銅密集的部分突破因拉絲而變薄的β黃銅，γ黃銅到達(dá)芯材4的α黃銅，γ黃銅埋入于α黃銅中。伴隨于此，能夠確認(rèn)以下那樣的狀態(tài)：γ黃銅密集在埋入于α黃銅的附近相對(duì)地隆起，芯材4與外層的分界面形成為波紋狀。接著，對(duì)形成實(shí)施方式的電極線1的β黃銅層和γ黃銅層的層厚進(jìn)行說(shuō)明。在通過(guò)上述的結(jié)構(gòu)使芯材4與外層的分界面形成為波紋狀時(shí)，需要注意β黃銅層和γ黃銅層的層厚。在β黃銅層厚、γ黃銅層薄的情況下，也要考慮到以下那樣的情況：即使破壞的γ黃銅埋入于β黃銅層，γ黃銅也不到達(dá)芯材4，芯材4與外層的分界面不形成波紋狀。為了使芯材4與外層的分界面形成波紋狀，希望對(duì)拉絲工序前的熱處理工序的熱處理?xiàng)l件進(jìn)行調(diào)整，生成β黃銅層薄且γ黃銅層厚的母線。由此，在拉絲工序中，γ黃銅破壞，γ黃銅到達(dá)芯材4，γ黃銅埋入于芯材4與外層的分界面，從而能夠形成波紋形狀。這樣一來(lái)，芯材4與外層的分界面變成波紋狀，lw/lc的值變成大的值，能夠使加工速度提高。實(shí)施例以下，對(duì)實(shí)施方式的實(shí)施例進(jìn)行說(shuō)明。在此，表示考慮到上述的、lw/lc與加工速度的關(guān)系、線材的截面收縮率與lw/lc的關(guān)系、拉絲工序前的β黃銅層以及γ黃銅層的關(guān)系的實(shí)施例。首先，在第一工序中，將鋅濃度37wt％的黃銅作為母線，將鋅電鍍于該黃銅母線的表面。在第二工序中，對(duì)作為熱處理?xiàng)l件的溫度、時(shí)間進(jìn)行調(diào)整，準(zhǔn)備通過(guò)銅與鋅的相互擴(kuò)散作用而在黃銅母線表面形成有β黃銅層再形成有γ黃銅層的多個(gè)母線。通過(guò)對(duì)熱處理的溫度和時(shí)間進(jìn)行調(diào)整，從而能夠?qū)Ζ曼S銅層與γ黃銅層的比率進(jìn)行調(diào)整。熱處理的溫度以及時(shí)間的條件不特地進(jìn)行限定，但是，例如，溫度能夠是800℃的程度，熱處理時(shí)間能夠是10秒的程度～數(shù)十秒的程度。表3表示在第二工序中獲得的線材的“母線徑”、“β黃銅層厚度”、β黃銅層厚度相對(duì)于母線徑的“比例”、“γ黃銅層厚度”、以及γ黃銅層厚度相對(duì)于母線徑的“比例”。[表3]母線序號(hào)母線徑β黃銅層厚度比例γ黃銅層厚度比例母線10.93mm15μm1.6％44μm4.7％母線20.93mm30μm3.2％30μm3.2％母線30.93mm47μm5.1％14μm1.5％母線40.93mm58μm6.2％4μm0.4％母線50.72mm23μm3.2％15μm2.1％母線60.61mm19μm3.1％12μm2.0％在第三工序中，采用表3所示的“母線1”～“母線6”，將線材徑冷拉絲至0.25mm。然后，采用拉絲后的電極線，用電火花加工機(jī)對(duì)加工速度性能和自動(dòng)接線性能進(jìn)行評(píng)價(jià)。評(píng)價(jià)機(jī)使用三菱電機(jī)株式會(huì)社制的線電極電火花加工機(jī)“sx10”，采用“實(shí)施例1”～“實(shí)施例6”的各電極線對(duì)被加工物進(jìn)行粗加工。此外，被加工物是材質(zhì)skd-11、厚度50mm。[表4]表4表示評(píng)價(jià)結(jié)果。表4的“實(shí)施例1”～“實(shí)施例6”對(duì)應(yīng)于“母線1”～“母線6”，包含于本發(fā)明的電極線1。在表4中，作為比較例，也記載了“線材徑是0.25mm，β黃銅層厚度8μm，γ黃銅層厚度8μm的層疊構(gòu)造的電極線(比較例1)”和“線材徑是0.25mm，β黃銅層厚度16μm，γ黃銅層厚度8μm的層疊構(gòu)造的電極線(比較例2)”的評(píng)價(jià)結(jié)果。在表4中，“加工速度比”是將比較例1的加工速度設(shè)成100％時(shí)的加工速度比?！白詣?dòng)接線率”是在進(jìn)入自動(dòng)切割而實(shí)施了100次自動(dòng)插入時(shí)所插入的次數(shù)的比率。根據(jù)“實(shí)施例1”～“實(shí)施例6”的各電極線1的評(píng)價(jià)結(jié)果可知，截面收縮率越高，加工速度越快。即，在“實(shí)施例1”～“實(shí)施例6”的各母線中，希望對(duì)熱處理?xiàng)l件進(jìn)行調(diào)整，以使β黃銅的層厚相對(duì)于母線徑的比例為1.6％～6.2％的程度。另外，希望對(duì)熱處理?xiàng)l件進(jìn)行調(diào)整，以使γ黃銅的層厚相對(duì)于母線徑的比例為0.4％～4.7％的程度。在表4中可知，“實(shí)施例1”～“實(shí)施例6”中的任一電極線1與比較例1、比較例2相比加工速度成為高速，自動(dòng)接線性也提高。由此，在芯材4的邊界線長(zhǎng)lw比芯材4的平均圓周長(zhǎng)lc大時(shí)加工速度提高。即，在拉絲工序中，優(yōu)選使截面收縮率在80％以上。特別是，在芯材4的邊界線長(zhǎng)lw是芯材4的平均圓周長(zhǎng)lc的1.2倍以上的情況下，加工速度比顯著提高到104％以上。由此，芯材4的邊界線長(zhǎng)lw優(yōu)選在芯材4的正圓周長(zhǎng)lc的1.2倍以上。此外，在芯材4的邊界線長(zhǎng)lw是芯材4的平均圓周長(zhǎng)lc的1.3倍以上的情況下，加工速度比顯著地提高到109％以上。由此，芯材4的邊界線長(zhǎng)lw優(yōu)選在芯材4的平均圓周長(zhǎng)lc的1.3倍以上。另外，對(duì)于β黃銅層的層厚與γ黃銅層的層厚的關(guān)系，如表3所示，“實(shí)施例1”是γ黃銅層比β黃銅層厚的情況(β黃銅層＜γ黃銅層)，“實(shí)施例2”是γ黃銅層與β黃銅層的層厚相同的情況(β黃銅層＝γ黃銅層)，“實(shí)施例3”是γ黃銅層比β黃銅層薄的情況(β黃銅層＞γ黃銅層)。根據(jù)表4，在γ黃銅層的層厚相對(duì)于β黃銅層的層厚的比率在大約0.3的程度以上且小于3.5的程度的情況下，加工速度比提高。此外，“實(shí)施例3”以及“實(shí)施例4”任一個(gè)都是γ黃銅層比β黃銅層薄的情況(β黃銅層＜γ黃銅層)，但是“實(shí)施例4”表示與“實(shí)施例3”相比γ黃銅層的層厚的比例低的情況。在該情況下，在“實(shí)施例3”的情況下，因?yàn)棣命S銅層的比例增加，所以γ黃銅更強(qiáng)烈地埋入于芯材4，lw/lc增加。因此，獲得了“實(shí)施例3”與“實(shí)施例4”相比加工速度變成高速的結(jié)果。符號(hào)說(shuō)明1電極線(電火花加工用電極線)2γ黃銅(γ黃銅擴(kuò)散合金)3β黃銅(β黃銅擴(kuò)散合金)4芯材12被加工物20模當(dāng)前第1頁(yè)12