專利名稱：：抗脆性斷裂發(fā)生特性優(yōu)異的大線能量對(duì)焊接縫以及大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生...的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及焊接構(gòu)造體、尤其是將板厚大于50mm的鋼板進(jìn)行對(duì)焊而構(gòu)成的焊接構(gòu)造體中的焊接接縫和檢驗(yàn)該焊接接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的方法。
背景技術(shù)：
：焊接構(gòu)造體中，發(fā)生斷裂的可能性最高的部位是焊接接縫部。作為其理由，可以列舉出焊接時(shí)發(fā)生焊接缺陷、該缺陷成為形成斷裂的起點(diǎn)的應(yīng)力集中部位的可能性高；另外由焊接熱的影響引起鋼板組織粗大化、焊接接縫部的對(duì)抗脆性斷裂的抵抗值即斷裂韌性值Kc降低等。因此，為了確保焊接構(gòu)造體的安全性，就有必要正確地評(píng)價(jià)焊接接縫部的斷裂韌性值Kc，作為其評(píng)價(jià)試驗(yàn)，提出了焊接接縫部的殘留應(yīng)力嚴(yán)格作用的帶中央切口的寬幅拉伸試驗(yàn)，至今為止被廣泛使用。該試驗(yàn)被稱為深切口試驗(yàn)，基于線性斷裂力學(xué)，以焊接接縫部的脆性斷裂的發(fā)生極限值作為斷裂韌性值Kc來評(píng)價(jià)。如圖4所示，深切口試驗(yàn)為下述試驗(yàn)，S卩，在中央夾有焊接金屬2的標(biāo)準(zhǔn)的寬度為400mm的試驗(yàn)片1的中央部位，在被設(shè)想為焊接接縫最脆弱的部位的位置上通過機(jī)械加工標(biāo)準(zhǔn)地形成長(zhǎng)度為240mm的切口3，將由此得到的試驗(yàn)片沿箭頭方向進(jìn)行拉伸。艮P，深切口試驗(yàn)中，需要大的試驗(yàn)片和大的試驗(yàn)機(jī)器，所需費(fèi)用也很高，因此，在焊接施工時(shí)的質(zhì)量管理或鋼材出廠試驗(yàn)中，作為其代替試驗(yàn)，V切口夏比沖擊試驗(yàn)被廣泛使用。例如，船級(jí)協(xié)會(huì)規(guī)定的材料規(guī)格是在夏比試驗(yàn)特性值(試驗(yàn)溫度下的吸收能量vE值或斷面轉(zhuǎn)變溫度vTrs)與深切口(deepnotch)試驗(yàn)中得到的斷裂韌性值Kc的相互關(guān)系上是成立的(參照日本海事協(xié)會(huì)會(huì)志No.24S、1999(ni)、pp,158—167)。至今為止，都是依照上述相互關(guān)系來主要評(píng)價(jià)板厚50mm以下的船體構(gòu)造用鋼板的焊接接縫的斷裂韌性值，基于其結(jié)果來討論船體用鋼板的所需的性能和特性。其結(jié)果，作為考慮了焊接部的斷裂韌性值的船體用鋼板，開發(fā)了脆性斷裂特性和疲勞特性優(yōu)異的鋼板(TMCP鋼板)(參照特開平6—88161號(hào)公報(bào))，板厚50mm左右的TMCP鋼板被用于大型油輪和6000TEU以下的集裝箱船的建造，近年來，6000TEU以上的大型集裝箱船的建造需求增加，板厚60mm或60mm以上的板厚的鋼板也作為船體用構(gòu)造鋼板而被實(shí)用化。但是，目前，被實(shí)用化的船體用構(gòu)造鋼板的強(qiáng)度是以屈服強(qiáng)度計(jì)為390MPa的水平。即，對(duì)于屈服強(qiáng)度為390MPa以上且板厚50mm以上的鋼板，夏比試驗(yàn)結(jié)果和深切口試驗(yàn)結(jié)果的相互關(guān)系尚不十分明了，為了檢驗(yàn)將板厚為50mm以上的高強(qiáng)度鋼板焊接而得到的構(gòu)造體中的焊接接縫的機(jī)械特性、并對(duì)焊接接縫的質(zhì)量進(jìn)行管理，有必要進(jìn)行包括能否使用現(xiàn)有見解在內(nèi)的研討。通常，為了防止變形和畸變集中在焊接接縫部，焊接金屬的強(qiáng)度或硬度應(yīng)高于母材的強(qiáng)度或硬度是焊接接縫部的設(shè)計(jì)方針的基本，在選擇焊接金屬時(shí)，通過與母材強(qiáng)度的比較成為高匹配(overmatching)的接縫設(shè)計(jì)一直在進(jìn)行。但是，也有必要對(duì)上述的接縫設(shè)計(jì)能否用于對(duì)板厚為50mm以上的高強(qiáng)度鋼板進(jìn)行焊接而得到的構(gòu)造體的焊接接縫的設(shè)計(jì)進(jìn)行研討。
發(fā)明內(nèi)容焊接構(gòu)造物的大型化在發(fā)展，例如，在超過6000TEU的集裝箱船的建造中，期待能使用板厚大于50mm且設(shè)計(jì)應(yīng)力高的高張力厚鋼板來建造。于是，本發(fā)明人從焊接接縫部可能成為斷裂發(fā)生的可能性最高的部位出發(fā)，對(duì)由板厚大于50mm的高強(qiáng)度鋼板對(duì)焊而形成的焊接接縫的性能和特性進(jìn)行了調(diào)查。其結(jié)果顯示，關(guān)于上述焊接接縫(大線能量焊接接縫)的性能和特性，即使在小型試驗(yàn)即V切口夏比沖擊試驗(yàn)中顯示出良好的結(jié)果，在大型斷裂試驗(yàn)即深切口試驗(yàn)中也未必能顯示出良好的斷裂韌性值Kc。艮P，至今為止，在將屈服強(qiáng)度為390MPa級(jí)、板厚不超過50mm的鋼板對(duì)焊時(shí)的焊接接縫的性能和特性中已經(jīng)確認(rèn)的"夏比試驗(yàn)結(jié)果和斷裂韌性值Kc的相互關(guān)系"并不成立。于是，本發(fā)明的課題為，基于上述見解，提供一種對(duì)屈服強(qiáng)度為460MPa級(jí)且板厚大于50mm的高強(qiáng)度鋼板、特別是對(duì)船體用高強(qiáng)度鋼板進(jìn)行大線能量對(duì)焊時(shí)，形成斷裂韌性值Kc非常高的焊接接縫的方法、以及用于確認(rèn)該接縫形成的特性驗(yàn)證方法。一直以來，在焊接接縫的設(shè)計(jì)中，為了防止變形和畸變集中在焊接接縫部，以焊接金屬的強(qiáng)度或硬度高于母材的強(qiáng)度或硬度(高匹配)作為基本，但本發(fā)明人基于前述"夏比試驗(yàn)結(jié)果和斷裂韌性值Kc的相互關(guān)系"不成立的見解，認(rèn)為一直以來的高匹配存在問題，為了在該想法下解決上述課題，系統(tǒng)地調(diào)查了決定焊接接縫部的斷裂韌性值Kc的因素。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，在將屈服強(qiáng)度為460MPa級(jí)且板厚大于50mm的高強(qiáng)度鋼板進(jìn)行大線能量對(duì)焊時(shí)，焊接金屬的硬度對(duì)夏比試驗(yàn)特性值和斷裂韌性值Kc的相互關(guān)系影響很大。艮P，本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)了在大線能量對(duì)焊接縫方面，焊接金屬的硬度和母材硬度的關(guān)系對(duì)焊接接縫的熔合線(fiisionline)部的斷裂韌性值Kc的影響很大這一事實(shí)，并發(fā)現(xiàn)了已知的"V切口夏比沖擊試驗(yàn)結(jié)果和斷裂韌性值的相互關(guān)系"受到焊接金屬的硬度的影響很大。于是，基于上述見解，從焊接金屬的硬度和夏比沖擊試驗(yàn)結(jié)果這二者以預(yù)測(cè)斷裂韌性值Kc值和要求Kc值為基礎(chǔ)，確立了大線能量對(duì)焊接縫的斷裂韌性值的驗(yàn)證方法，完成了本發(fā)明。本發(fā)明的主要內(nèi)容如下所述。(1)抗脆性斷裂發(fā)生特性優(yōu)異的大線能量對(duì)焊接縫，其是將高強(qiáng)度鋼板進(jìn)行大線能量對(duì)焊而得到的構(gòu)造體中的焊接接縫，其特征在于，(al)焊接金屬的硬度Hv(WM)和母材的硬度Hv(BM)的比值Hv(WM)/Hv(BM)低于1.1，而且，(bl)焊接部的斷裂韌性值Kc大于2000N/mm15。(2)抗脆性斷裂發(fā)生特性優(yōu)異的大線能量對(duì)焊接縫，其是將高強(qiáng)度鋼板進(jìn)行大線能量對(duì)焊而得到的構(gòu)造體中的焊接接縫，其特征在于，(a2)焊接金屬的硬度Hv(WM)為210以下，而且，(M)焊接部的斷裂韌性值Kc大于2000N/mm15。(3)前述(1)或(2)所記載的抗脆性斷裂發(fā)生特性優(yōu)異的大線能量對(duì)焊接縫，其特征在于，前述焊接部的斷裂韌性值Kc大于3580N/mm15。'(4)前述(1)或(2)所記載的抗脆性斷裂發(fā)生特性優(yōu)異的大線能量對(duì)焊接縫，其特征在于，前述焊接部的斷裂韌性值Kc為4354N/mm15以上。(5)抗脆性斷裂發(fā)生特性優(yōu)異的大線能量對(duì)焊接縫，其是將高強(qiáng)度鋼板進(jìn)行大線能量對(duì)焊而得到的構(gòu)造體中的焊接接縫，其特征在于，(al)焊接金屬的硬度Hv(WM)和母材的硬度Hv(BM)的比值Hv(WM)/Hv(BM)低于1.1，而且，(b2)焊接部的斷裂韌性值Kc滿足下述式Kc^Kq其中，Kq=oD((jra)，0d:設(shè)計(jì)應(yīng)力，a:假想缺陷尺寸。(6)抗脆性斷裂發(fā)生特性優(yōu)異的大線能量對(duì)焊接縫，其是將高強(qiáng)度鋼板進(jìn)行大線能量對(duì)焊而得到的構(gòu)造體中的焊接接縫，其特征在于，(a2)焊接金屬的硬度Hv(WM)為210以下，而且，(b2)焊接部的斷裂韌性值Kc滿足下述式Kc》Kq其中，Kq=oD/"(na)，oD:設(shè)計(jì)應(yīng)力，a:假想缺陷尺寸。(7)前述(1)(6)中任意一項(xiàng)所記載的抗脆性斷裂發(fā)生特性優(yōu)異的大線能量對(duì)焊接縫，其特征在于，前述高強(qiáng)度鋼板是屈服點(diǎn)為390MPa級(jí)的船體用焊接構(gòu)造用鋼板。(8)前述(1)(6)中任意一項(xiàng)所記載的抗脆性斷裂發(fā)生特性優(yōu)異的大線能量對(duì)焊接縫，其特征在于，前述高強(qiáng)度鋼板是屈服點(diǎn)為460MPa級(jí)的船體用焊接構(gòu)造用鋼板。(9)前述(1)(8)中任意一項(xiàng)所記載的抗脆性斷裂發(fā)生特性優(yōu)異的大線能量對(duì)焊接縫，其特征在于，前述高強(qiáng)度鋼板為板厚大于50mm的高強(qiáng)度鋼板。(10)大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其是驗(yàn)證將高強(qiáng)度鋼板進(jìn)行大線能量對(duì)悍而得到的構(gòu)造體中的焊接接縫的機(jī)械特性的方法，其特征在于，該方法包含(a)測(cè)定焊接金屬的硬度Hv(WM)，(b)通過V切口夏比沖擊試驗(yàn)測(cè)定焊接接縫部的吸收能量vE和轉(zhuǎn)變溫度vTrs，(c)確認(rèn)前述實(shí)測(cè)Hv(WM)值滿足要求Hv值、且前述實(shí)測(cè)vE值滿足要求vE值，(d)驗(yàn)證基于實(shí)測(cè)轉(zhuǎn)變溫度vTrs的預(yù)測(cè)斷裂韌性值Kc值為要求Kc值。(11)前述(10)記載的大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，前述要求Hv值小于母材的硬度Hv(BM)Xl.l或者小于等于210。(12)前述(10)或(11)記載的大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，前述要求vE值以在(構(gòu)造體設(shè)計(jì)溫度一10)'C下的測(cè)定值計(jì)為53J以上。(13)前述(10)(12)中任意一項(xiàng)記載的大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，前述要求Kc值大于2000N/mm1.5。(14)前述(10)(12)中任意一項(xiàng)記載的大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，前述要求Kc值大于3580N/mm1.5。(15)前述(10)(12)中任意一項(xiàng)記載的大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，前述要求Kc值大于4354N/mm1.5。(16)前述(10)(12)中任意一項(xiàng)記載的大線能量對(duì)悍接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，前述要求Kc值在下述式Kq值以上，Kq=oDV~(tia)其中，oD:設(shè)計(jì)應(yīng)力，a:假想缺陷尺寸。(17)前述(10)(16)中任意一項(xiàng)記載的大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，以下述式(1)(3)計(jì)算前述預(yù)測(cè)斷裂韌性值Kc，Kc(T)=5.6oy0exp(k。(l/iTk-l/T))(1)iTk=(0.00321oy0+0.391)vTrs+A7"t+X(2)k0=CiTk-D(3)其中，oyQ:室溫下的屈服強(qiáng)度(kg/mm2)，t:板厚(mm)，T:試驗(yàn)溫度，A:板厚效果相關(guān)的系數(shù)，1.5《A《3.5，X:切口尖銳度相關(guān)的系數(shù)，一20《X《80，C:k。相關(guān)的系數(shù)，4《C《89，D:k。相關(guān)的系數(shù)，100《D《600。(18)前述(17)記載的大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，前述(2)式中，2.5《A《3.0，15《X《70。(19)前述(17)或(18)記載的大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，前述(3)式中，6.5《C《7.0，400《D《500。(20)前述(17)記載的大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，前述(2)式中，A=2.74，X=66.1。(21)前述(17)或(20)記載的大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，前述(3)式中，C=6.65，D=440。(22)前述(10)(21)中任意一項(xiàng)記載的大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，前述高強(qiáng)度鋼板是屈服點(diǎn)為390MPa級(jí)的船體用焊接構(gòu)造用鋼板。(23)前述(10)(21)中任意一項(xiàng)記載的大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，前述高強(qiáng)度鋼板是屈服點(diǎn)為460MPa級(jí)的船體用焊接構(gòu)造用鋼板。(24)前述(10)(23)中任意一項(xiàng)記載的大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，前述高強(qiáng)度鋼板為板厚大于50mm的高強(qiáng)度鋼板。根據(jù)本發(fā)明，對(duì)于對(duì)屈服強(qiáng)度為460MPa級(jí)且板厚大于50mm的高強(qiáng)度鋼板、特別是船體用悍接用鋼板進(jìn)行對(duì)焊而得到的焊接接縫，通過選擇恰當(dāng)?shù)暮附臃椒ā⒑附硬牧?、鋼材，可以將悍接?gòu)造物、尤其是使用厚的高強(qiáng)度鋼板建造的焊接構(gòu)造物、例如船體用焊接構(gòu)造物的對(duì)脆性斷裂的抵抗特性確保到現(xiàn)有水平之上。圖1是表示通過下述方法得到的分析結(jié)果的一個(gè)例示的圖，該方法是，對(duì)于板厚為70mm的試驗(yàn)片，在焊接金屬(WM)和焊接熱影響部(HAZ)的交界部位(FL)、以及焊接熱影響部(HAZ)處設(shè)置切口，用FEM(三維有限元法)分析切口頂端的CTOD(龜裂頂端張開位移)為0.05mm時(shí)從切口頂端向龜裂發(fā)展方向偏離的各個(gè)位置的龜裂張開應(yīng)力分布，從而得到分析結(jié)果。圖2是表示焊接金屬(WM)和母材(BM)的硬度比(Hv(WM)/Hv(BM))對(duì)Kc值的影響的圖。圖3是表示由夏比試驗(yàn)結(jié)果(vTrs)推定的Kc值和由深切口試驗(yàn)得到的實(shí)測(cè)Kc值的對(duì)應(yīng)關(guān)系的圖。圖4是表示深切口試驗(yàn)片的圖。具體實(shí)施例方式一直以來，在焊接接縫的設(shè)計(jì)中，為了防止變形或畸變集中在焊接接縫部，焊接金屬(WM)的強(qiáng)度或硬度高于母材(BM)的硬度或強(qiáng)度是根本，焊接材料是按照其強(qiáng)度與母材的強(qiáng)度比較為高匹配來進(jìn)行選擇。本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)的"在設(shè)計(jì)高強(qiáng)度厚鋼板的焊接接縫時(shí)，該高匹配存在問題"如前所述，為了闡明該問題的實(shí)際情況，本發(fā)明人使用屈服強(qiáng)度為460MPa級(jí)的鋼板，并使用以焊接金屬為高匹配的方式選擇的焊接材料來形成焊接接縫，通過深切口試驗(yàn)評(píng)價(jià)了其機(jī)械性質(zhì)。結(jié)果顯示，上述焊接接縫在焊接接縫部的V切口夏比試驗(yàn)中，在一20°C(試驗(yàn)溫度)下顯示出90J以上的充分的吸收能量值，并且，雖然斷面轉(zhuǎn)變溫度也顯示出一20。C的非常良好的值，但在深切口試驗(yàn)中，斷裂韌性值Kc為2000N/mm"以下，顯示出極低的值。最終，由這些試驗(yàn)結(jié)果可以判斷，在按照已有的高匹配方式設(shè)計(jì)高強(qiáng)度厚鋼板的焊接接縫時(shí)，焊接接縫的性能和特性遠(yuǎn)遠(yuǎn)偏離已知的"V切口夏比試驗(yàn)結(jié)果和深切口試驗(yàn)結(jié)果的相互關(guān)系"。因此，詳細(xì)調(diào)查了深切口試驗(yàn)中的斷裂發(fā)生點(diǎn)的結(jié)果是，預(yù)見了下述情況(i)斷裂的發(fā)生位置為焊接金屬(WM)和焊接熱影響部(HAZ)的交界(焊接熔融線[FL])，以及，(ii)查明了發(fā)生斷裂部位的微觀組織與在夏比試驗(yàn)片中觀察到的斷裂發(fā)生部位的微觀組織相同，進(jìn)而，(iii)在深切口試驗(yàn)和夏比試驗(yàn)中，用三維有限元法分析成為斷裂的驅(qū)動(dòng)力的局部應(yīng)力的分布形態(tài)的結(jié)果是，兩個(gè)分布形態(tài)顯著不同。圖1表示通過下述方法得到的分析結(jié)果的一個(gè)例示，該方法是，對(duì)于板厚70mm的試驗(yàn)片，在焊接金屬(WM)和焊接熱影響部(HAZ)的交界部位(FL)、以及焊接熱影響部(HAZ)處設(shè)置切口，用FEM(三維有限元法)分析切口頂端的CTOD(龜裂頂端張開位移)為0.05mm時(shí)從切口頂端向龜裂發(fā)展方向偏離的各個(gè)位置的龜裂張開應(yīng)力分布，從而得到分析結(jié)果。由該圖可知，(iv)板厚大于50mm、達(dá)到70mm左右時(shí)，板厚方向的約束度(力)顯著增大，若焊接金屬(WM)的強(qiáng)度高于母材(BM)或焊接熱影響部(HAZ)的強(qiáng)度(WM—H時(shí))，局部應(yīng)力在焊接金屬(WM)和焊接熱影響部(HAZ)的交界處顯著增大(參照?qǐng)D中的口[WM—H]和黑色方形[WM—L])。另一方面，在焊接金屬(WM)的強(qiáng)度即使高于母材(BM)或焊接熱影響部(HAZ)的強(qiáng)度的情況下(WM—H時(shí))，在焊接熱影響部(HAZ)，局部應(yīng)力并不增大，與焊接金屬(WM)的強(qiáng)度較低的情況下(WM—L時(shí))幾乎相同。根據(jù)該結(jié)果，認(rèn)為Kc值降低的原因是，在焊接金屬(WM)的強(qiáng)度高于母材(BM)或焊接熱影響部(HAZ)的強(qiáng)度的情況下(WM—H時(shí))，在悍接金屬(WM)和悍接熱影響部(HAZ)的交界處，局部應(yīng)力增大。艮口，上述分析的結(jié)果，本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)(v)為了抑制焊接金屬(WM)和焊接熱影響部(HAZ)的交界處的局部應(yīng)力顯著增大、并提高Kc值，需要盡可能降低焊接金屬(WM)的強(qiáng)度。此處，基于上述分析結(jié)果，使焊接金屬(WM)的硬度(Hv(WM))發(fā)生各種變化而測(cè)定斷裂韌性值Kc，用Kc測(cè)定值相對(duì)于"焊接金屬的硬度[Hv(WM)]/母材的硬度[Hv(BM)]"作圖。根據(jù)其結(jié)果，本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，如圖2中[參]所示，若將焊接金屬的硬度[Hv(WM)]抑制到"母材的硬度[Hv(BM)]Xl.l以下"，可以防止局部應(yīng)力增大引起的斷裂韌性值的降低，可以確保5000N/mm"左右的斷裂韌性值。特別是，對(duì)于YP為3卯MPa以上的高強(qiáng)度鋼，局部應(yīng)力增大更為顯著，為了確保上述程度的斷裂韌性值，優(yōu)選將焊接金屬的硬度[Hv(WM)]以數(shù)值計(jì)限定為"210以下"。由此發(fā)現(xiàn)，在焊接接縫中，為了確保與在微觀組織中被支配的斷裂特性(韌性)相平衡的斷裂韌性值Kc，艮卩，至少大于2000N/mm"的Kc值，優(yōu)選大于3580N/mm1'5的Kc值，更加優(yōu)選4354N/mm15以上的Kc值，則焊接金屬的硬度[Hv(WM)]有必要低于母材的硬度[Hv(BM)〗。此處，以日本海事協(xié)會(huì)在設(shè)計(jì)船體用鋼焊接構(gòu)造物時(shí)規(guī)定的船體設(shè)計(jì)溫度(一10'C:船舶的最低使用溫度)為基準(zhǔn)，應(yīng)該確保的"至少大于2000N/mm15"(本發(fā)明中規(guī)定為"斷裂韌性值Kc大于2000N/mm15")的斷裂韌性值Kc為—10°C(基準(zhǔn)溫度)下的值。另外，優(yōu)選的Kc值3580N/mm"是在用導(dǎo)入了疲勞龜裂的試驗(yàn)片來評(píng)價(jià)時(shí)所必須的值，另外，更加優(yōu)選的Kc值4354N/mm"是在用切口頂端寬度為O.lmm左右的試驗(yàn)片來評(píng)價(jià)時(shí)所必須的值。另外，依據(jù)下述式(1)(3)，可以根據(jù)夏比試驗(yàn)結(jié)果(vE)推定Kc值，因此，將推定Kc值一并示于圖2中。Kc(T)=5.6oy0exp(k0(l/iTk-l/T))(1)iTk=(0.00321oy0+0.391)vTrs+A/"t+X(2)k0=CiTk-D(3)其中，oy。室溫下的屈服強(qiáng)度(kg/mm2)t:板厚(mm),T:試驗(yàn)溫度A:板厚效果相關(guān)的系數(shù)，1.5《A《3.5X:切口尖銳度相關(guān)的系數(shù)，一20《X《80C:ko相關(guān)的系數(shù)，4《C《89D:ko相關(guān)的系數(shù)，100《D《600上述式(2)和(3)是Kc和夏比特性的相關(guān)式。A是由力學(xué)性質(zhì)決定的與板厚效果相關(guān)的系數(shù)，通常為1.53.5，從推定精度的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選為2.53.0。X是依賴于鋼板的制造方法或焊接接縫中的焊接方法的常數(shù)，通常為一2080，對(duì)于TMCP鋼，優(yōu)選為1570。上述式(3)是表示在Kc和試驗(yàn)溫度的關(guān)系中成為基準(zhǔn)的值的式子。C和D是由鋼材的制造方法或焊接方法、組織等決定的常數(shù)，通常的是，C為489，D為100600，從適用TMCP鋼的觀點(diǎn)出發(fā)，C優(yōu)選為6.57.0，D優(yōu)選為400500。另外，上述式(2)和(3)中，最優(yōu)選的值為A=2.74，X=66.1，C=6.65，D=440。本發(fā)明中使用的式(2)和(3)是一直以來作為表示Kc和夏比特性的相互關(guān)系的式子而被公知。但是，該式子是實(shí)驗(yàn)式，受到鋼材強(qiáng)度或焊接方法的很大的影響，這一點(diǎn)也是廣泛公知的事實(shí)。至今為止，對(duì)于從未作為船體用鋼板存在的屈服點(diǎn)為390MPa以上的鋼板或板厚大于50mm的鋼板，對(duì)Kc和夏比之間的相互關(guān)系做過系統(tǒng)的調(diào)査的事實(shí)并不存在。根據(jù)本發(fā)明，對(duì)于屈服點(diǎn)為390MPa以上且板厚大于50mm的鋼板，首次揭示了Kc和夏比之間的相互關(guān)系可以使用上述式的形式，也首次明確了Kc和夏比之間的相互關(guān)系在上述適用范圍內(nèi)可以適用的常數(shù)或系數(shù)的范圍和適用值。雖然推定Kc值和Hv(WM)/Hv(BM)之間沒有相互關(guān)系，但是，在"Hv(WM)/Hv(BM)《U"的范圍內(nèi)，推定Kc值和測(cè)定Kc值存在基本對(duì)應(yīng)的關(guān)系，因而，本發(fā)明人詳細(xì)地調(diào)查了該對(duì)應(yīng)關(guān)系。其結(jié)果如圖3所示。正如圖3所示，在"Hv(WM)/Hv(BM)《1.1"中，基于夏比試驗(yàn)結(jié)果(vE)的推定Kc值和測(cè)定Kc值是相對(duì)應(yīng)的。該意思是，在上述的硬度比范圍內(nèi)，可以用已有的V切口夏比沖擊試驗(yàn)的結(jié)果來評(píng)價(jià)大線能量焊接接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性。艮口，本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，如前所述，為了確保焊接接縫中規(guī)定的斷裂韌性值Kc，焊接接縫的最脆弱部位即焊接溶融線(FL)處的局部應(yīng)力不增大是關(guān)鍵，與此同時(shí)，有必要確保FL附近的微觀抗脆性斷裂發(fā)生特性，若"Hv(WM)/Hv(BM)《1.1"，其評(píng)價(jià)可以用已有的V切口夏比沖擊試驗(yàn)來進(jìn)行。本發(fā)明中，焊接金屬的硬度[Hv(WM)]必須滿足"Hv(WM)/Hv(BM)《1.1"，但是，將屈服點(diǎn)為460MPa級(jí)且板厚大于50mm的船體用高強(qiáng)度構(gòu)造用厚鋼板進(jìn)行對(duì)焊時(shí)，為了確保焊接部的大于2000N/mm"的Kc值、優(yōu)選大于3580N/mm"的Kc值、更優(yōu)選4356N/mm1'5以上的Kc值，則焊接金屬的硬度必須在210以下。在焊接構(gòu)造物中，可以使用線形斷裂力學(xué)，通過設(shè)計(jì)應(yīng)力OD和假想缺陷尺寸a來簡(jiǎn)單地計(jì)算出要求斷裂韌性值Kq=oD((na)。因此，若Kq和Kc相比較，為Kq《Kc時(shí)，則可以評(píng)價(jià)為焊接構(gòu)造物對(duì)脆性龜裂的發(fā)生是安全的。例如，船體用構(gòu)造用鋼板的要求韌性值等的規(guī)格基于上述評(píng)價(jià)思想成立(參照非專利文獻(xiàn)1)。于是，要求其在一10'C(以日本海事協(xié)會(huì)規(guī)定的船體設(shè)計(jì)溫度為基準(zhǔn)的基準(zhǔn)溫度)下為Kq^Cc。本發(fā)明中，在(al)焊接金屬的硬度Hv(WM)和母材的硬度Hv(BM)的比值Hv(WM)/Hv(BM)低于1.1，或者，(a2)焊接金屬的硬度Hv(WM)為210以下時(shí)，則(b2)焊接部的斷裂韌性值Kc應(yīng)滿足下列式。DKq=oD((iia)(oD:設(shè)計(jì)應(yīng)力，a:假想缺陷尺寸)另外，如前所述，斷裂韌性值Kc是以日本海事協(xié)會(huì)規(guī)定的船體設(shè)計(jì)溫度(一10°C)為基準(zhǔn)、且是在一l(TC的值。此處，假想缺陷尺寸(a)是設(shè)想在焊接接縫存在焊接時(shí)產(chǎn)生的缺陷、或以其為起點(diǎn)生長(zhǎng)而成的疲勞龜裂等缺陷而規(guī)定的缺陷的尺寸值。在本發(fā)明中，作為對(duì)象的焊接構(gòu)造用高強(qiáng)度鋼板只要是高強(qiáng)度即可，除此以外對(duì)強(qiáng)度和用途沒有限制，本發(fā)明可以在屈服點(diǎn)為390MPa級(jí)460MPa級(jí)的船體用焊接構(gòu)造用鋼板的大線能量對(duì)焊中形成抗脆性斷裂發(fā)生特性優(yōu)異的焊接接縫。可以通過深切口試驗(yàn)測(cè)定斷裂韌性值來確認(rèn)本發(fā)明的焊接接縫是否確實(shí)具備所要求的斷裂韌性值Kc。但是，如前所述，深切口試驗(yàn)是與夏比試驗(yàn)相比大規(guī)模的試驗(yàn)，存在試驗(yàn)片的制作上也很費(fèi)事、必要時(shí)難以迅速應(yīng)對(duì)的難點(diǎn)。于是，根據(jù)在Hv(WM)/Hv(BM)《1.1中，基于夏比試驗(yàn)結(jié)果(vE)的預(yù)測(cè)Kc值和測(cè)定Kc值相對(duì)應(yīng)(參照?qǐng)D3)、其在上述范圍內(nèi)可以用已有的V切口夏比沖擊試驗(yàn)結(jié)果來評(píng)價(jià)大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的見解，發(fā)明人發(fā)明了用V切口夏比沖擊試驗(yàn)的結(jié)果來驗(yàn)證抗脆性斷裂發(fā)生特性的方法。本發(fā)明的驗(yàn)證方法為(a)測(cè)定焊接金屬(WM)的硬度Hv(WM);(b)通過V切口夏比沖擊試驗(yàn)測(cè)定焊接接縫部的吸收能量vE和轉(zhuǎn)變溫度vTrs;(c)確認(rèn)上述實(shí)測(cè)Hv(WM)值滿足要求Hv值、且上述實(shí)測(cè)vE滿足要求vE值；(d)驗(yàn)證基于實(shí)測(cè)轉(zhuǎn)變溫度vTrs的預(yù)測(cè)斷裂韌性值Kc為要求Kc值。為了有效實(shí)施上述驗(yàn)證，優(yōu)選設(shè)定為低于母材硬度Hv(BM)XI.1、或者將要求Hv值設(shè)定為210以下，且將要求vE值設(shè)定為以(構(gòu)造體設(shè)計(jì)溫度[船體用時(shí)，一10。C]一10)。C下的測(cè)定值計(jì)為53J以上。上述的要求Kc值根據(jù)焊接構(gòu)造物的用途或鋼板強(qiáng)度以適宜的數(shù)值進(jìn)行設(shè)定。另外，也可以根據(jù)線性斷裂力學(xué)的Kq-。D^Ua)(oD:設(shè)計(jì)應(yīng)力，a:假想缺陷尺寸)進(jìn)行設(shè)定。于是，基于測(cè)定的吸收能量vE，按照下式(1)(3)計(jì)算斷裂韌性值Kc，驗(yàn)證該斷裂韌性值Kc是否為要求Kc值。Kc(T)=5.6oy。exp(k0(l/iTk-l/T))(1)iTk=(0.00321oy0+0.391)vTrs+A^Tt+X(2)k0=C'iTk-D(3)其中，oy。室溫下的屈服強(qiáng)度(kg/mm2)、t:板厚(mm)、T:試驗(yàn)溫度X=66.1，C=6.65，D=440此處，oyQ:室溫下的屈服強(qiáng)度(kg/mm2)t:板厚(mm)，T:試驗(yàn)溫度A:板厚效果相關(guān)的系數(shù)，1.5《A《3.5X:切口尖銳度相關(guān)的系數(shù)，一20《X《80C:k。相關(guān)的系數(shù)，4《C《89D:ko相關(guān)的系數(shù)，100《D《600上述式(2)和(3)的技術(shù)意義、以及常數(shù)A、X、C、D的通常范圍、優(yōu)選范圍、進(jìn)而最優(yōu)選的值均如前所述。如此，基于夏比沖擊試驗(yàn)的結(jié)果，與深切口試驗(yàn)相比，可以迅速且簡(jiǎn)便地驗(yàn)證大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性。本發(fā)明中使用的焊接構(gòu)造體或船殼外板用的高強(qiáng)度鋼板可以是由公知成分組成的焊接用構(gòu)造用鋼制造的鋼板。例如，優(yōu)選下述鋼，艮口，以質(zhì)量％計(jì)，以C:0.020.20%、Si:0.011.0%、Mn:0.32.0%、Al:0.0010.20%、N:0.02%以下、P:0.01%以下、S:0.01%以下為基本成分；根據(jù)提高母材強(qiáng)度或接縫韌性等所要求的性質(zhì)，含有Ni、Cr、Mo、Cu、W、Co、V、Nb、Ti、Zr、Ta、Hf、REM、Y、Ca、Mg、Te、Se、B中的1種或1種以上。鋼板的板厚沒有特定限定，本發(fā)明優(yōu)選適用于例如板厚大于50mm的大型船殼外板用的高強(qiáng)度鋼板。實(shí)施例以下，基于實(shí)施例說明本發(fā)明，但實(shí)施例中的條件是為了確認(rèn)本發(fā)明的實(shí)施可能性和效果而采用的一個(gè)條件例，本發(fā)明并受該一個(gè)條件例的限定。本發(fā)明在不偏離本發(fā)明的主旨的情況下，只要為了達(dá)成本發(fā)明的目的，就可以采用各種條件乃至條件的組合。(實(shí)施例1)準(zhǔn)備板厚50mm100mm的厚鋼板，試驗(yàn)、調(diào)査用各種焊接方法形成的焊接接縫的特征和性能。結(jié)果如表1和表2(表l續(xù))所示。表l中"接縫種類"欄中，SEG-ARC為簡(jiǎn)易氣電焊，EG為普通的氣電焊，SMAW為涂藥焊接，SAW為埋弧焊，VEGA2為雙電極二氧化碳?xì)怏w保護(hù)立焊。Hv(BM)是用lOkg的壓痕測(cè)定的母材的板厚方向的硬度的平均值,。Hv(WM)是在焊接金屬的板厚中央部位用10kg的壓痕測(cè)定的硬度值。在焊接接縫處，在板厚的表面下lmm(表1中表示為"S")、板厚的1/4(表1中表示為"Q")、以及板厚的1/2(表1中表示為"C")的位置采集試驗(yàn)片，在焊接金屬、焊接熔融線(FL)、以及距FLHAZ側(cè)的lmm、3mm、5mm的各個(gè)部位以切口一致的方式形成切口，從而制備夏比試驗(yàn)片。對(duì)于上述夏比試驗(yàn)片，使試驗(yàn)溫度發(fā)生變化而實(shí)施夏比試驗(yàn)，以vTrs在最高溫度的部位的值作為vTrs而顯示在表中。使用該值，按照下述式，計(jì)算推定斷裂韌性值Kc(FC)和Kc(MN)。iTk=(0.00321oy0+0.391)vTrs+2.74(t+Xk0=CiTk陽DKc(T)=5.6<jy0exp(k0(l/iTk-l/T))其中，T為試驗(yàn)溫度(K)、oyo為室溫下的屈服強(qiáng)度，t為板厚。C、D為常數(shù)，C二6.65，D=440。由于焊接構(gòu)造物的焊接接縫處存在的疲勞龜裂和裂紋等缺陷是以其頂端半徑為零作為前提，因此前述的Kc值為原本用帶疲勞龜裂的帶中央龜裂的拉伸試驗(yàn)片求出的Kc值，該值如前所述在接縫設(shè)計(jì)中被使用。為了區(qū)別該Kc值和下文說明的Kc(MN)，將其稱為Kc(FC)。然而，由于在大型拉伸試驗(yàn)中導(dǎo)入疲勞龜裂需要大量的費(fèi)用和時(shí)間，且效率低下，通常都是使用頂端寬度為O.lmm的帶機(jī)械切口的帶中央切口的拉伸試驗(yàn)片來計(jì)算斷裂韌性值Kc。該Kc稱為Kc(MN)。以焊接金屬的硬度控制在本發(fā)明的范圍內(nèi)為前提，若計(jì)算Kc(MN)時(shí)，設(shè)定X二56.1;若計(jì)算Kc(FC)時(shí)，如果X-66.1，則在實(shí)驗(yàn)方面確認(rèn)了試驗(yàn)結(jié)果和Kc推定值之間具有良好的相互關(guān)系，因此，X使用上述值。在深切口試驗(yàn)中，斷裂韌性值Kc(N/mm15)為在表2所示的規(guī)定試驗(yàn)溫度下測(cè)得的值。表2中，在比較深切口試驗(yàn)結(jié)果即實(shí)測(cè)Kc值和推定Kc值時(shí)，可以參照推定Kc(MN)值。另外，對(duì)應(yīng)于推定Kc(MN)值的疲勞龜裂時(shí)的推定Kc值為推定Kc(FC)值。由于上述式(1)(3)是以后述常數(shù)作為系數(shù)的式子，因此，上述式也在本發(fā)明的范圍之內(nèi)，所述常數(shù)是，以屈服強(qiáng)度為390MPa級(jí)的鋼材的焊接接縫處的Kc值和夏比特性值的相互關(guān)系為基礎(chǔ)，進(jìn)而，基于板厚70mm左右(厚材料)且屈服強(qiáng)度為460MPa級(jí)左右的高強(qiáng)度鋼的焊接接縫相關(guān)的多個(gè)夏比試驗(yàn)結(jié)果和深切口試驗(yàn)結(jié)果，探討相關(guān)性從而決定的常數(shù)。如表2所示，本發(fā)明例的No.113中，Hv(WM)/Hv(BM)的值為1.1以下，或者，Hv(WM)為210以下，推定Kc(MN)值和推定Kc(FC)值與實(shí)測(cè)Kc值基本一致。由此，可以基于夏比試驗(yàn)結(jié)果推定焊接接縫的斷裂韌性值，管理、確認(rèn)焊接接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性，從而確保焊接構(gòu)造物的安全性。與之相對(duì)，比較例No.1425中，Hv(WM)/Hv(BM)的值超過了本發(fā)明規(guī)定的1.1，推定Kc(MN)值和推定Kc(FC)值與實(shí)測(cè)Kc值有很大差異，實(shí)測(cè)Kc值大大低于推定Kc值。艮P，若Hv(WM)/Hv(BM)在本發(fā)明規(guī)定的范圍之外，即使用夏比試驗(yàn)結(jié)果對(duì)焊接接縫的質(zhì)量、特性進(jìn)行管理，斷裂韌性值在實(shí)際中也會(huì)大大降低，因此，不能管理、確認(rèn)焊接構(gòu)造物的安全性，是危險(xiǎn)的。<table>tableseeoriginaldocumentpage21</column></row><table>表2(表l續(xù))<table>tableseeoriginaldocumentpage22</column></row><table>根據(jù)本發(fā)明，對(duì)于對(duì)屈服強(qiáng)度為460MPa級(jí)、板厚大于50mm的高強(qiáng)度鋼板，尤其是對(duì)船體用焊接用高強(qiáng)度鋼板進(jìn)行對(duì)焊而得到的焊接接縫，通過選擇合適的焊接方法、焊接材料、鋼材，可以確保焊接構(gòu)造物、尤其是使用厚的高強(qiáng)度鋼板建造的焊接構(gòu)造物對(duì)脆性斷裂的抵抗特性。因此，可以可靠地提供一種即使在焊接接縫處存在焊接缺陷、或疲勞龜裂發(fā)生、生長(zhǎng)也不易發(fā)生脆性斷裂的焊接構(gòu)造體。因此，本發(fā)明可以顯著地提高焊接構(gòu)造體的安全性，因此是工業(yè)上利用價(jià)值高的發(fā)明。權(quán)利要求1.抗脆性斷裂發(fā)生特性優(yōu)異的大線能量對(duì)焊接縫，其是將高強(qiáng)度鋼板進(jìn)行大線能量對(duì)焊而得到的構(gòu)造體中的焊接接縫，其特征在于，(a1)焊接金屬的硬度Hv(WM)和母材的硬度Hv(BM)的比值Hv(WM)/Hv(BM)低于1.1，而且，(b1)焊接部的斷裂韌性值Kc大于2000N/mm1.5。2.抗脆性斷裂發(fā)生特性優(yōu)異的大線能量對(duì)焊接縫，其是將高強(qiáng)度鋼板進(jìn)行大線能量對(duì)焊而得到的構(gòu)造體中的焊接接縫，其特征在于，(a2)焊接金屬的硬度Hv(WM)為210以下，而且，(bl)焊接部的斷裂韌性值Kc大于2000N/mm15。3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所記載的抗脆性斷裂發(fā)生特性優(yōu)異的大線能量對(duì)焊接縫，其特征在于，所述焊接部的斷裂韌性值Kc大于3580N/mm15。4.根據(jù)權(quán)利要求1或2所記載的抗脆性斷裂發(fā)生特性優(yōu)異的大線能量對(duì)焊接縫，其特征在于，所述焊接部的斷裂韌性值Kc為4354N/mm15以上。5.抗脆性斷裂發(fā)生特性優(yōu)異的大線能量對(duì)焊接縫，其是將高強(qiáng)度鋼板進(jìn)行大線能量對(duì)焊而得到的構(gòu)造體中的焊接接縫，其特征在于，(al)焊接金屬的硬度Hv(WM)和母材的硬度Hv(BM)的比值Hv(WM)/Hv(BM)低于1.1，而且，(b2)焊接部的斷裂韌性值Kc滿足下述式Kc》Kq其中，Kq=oD((3ta)，oD:設(shè)計(jì)應(yīng)力，a:假想缺陷尺寸。6.抗脆性斷裂發(fā)生特性優(yōu)異的大線能量對(duì)焊接縫，其是將高強(qiáng)度鋼板進(jìn)行大線能量對(duì)焊而得到的構(gòu)造體中的焊接接縫，其特征在于，(a2)焊接金屬的硬度Hv(WM)為210以下，而且，(b2)焊接部的斷裂韌性值Kc滿足下述式Kc》Kq其中，Kq=oDV"(:ia)，oD:設(shè)計(jì)應(yīng)力，a:假想缺陷尺寸。7.根據(jù)權(quán)利要求16中任意一項(xiàng)所記載的抗脆性斷裂發(fā)生特性優(yōu)異的大線能量對(duì)焊接縫，其特征在于，所述高強(qiáng)度鋼板是屈服點(diǎn)為390MPa級(jí)的船體用焊接構(gòu)造用鋼板。8.根據(jù)權(quán)利要求16中任意一項(xiàng)所記載的抗脆性斷裂發(fā)生特性優(yōu)異的大線能量對(duì)焊接縫，其特征在于，所述高強(qiáng)度鋼板是屈服點(diǎn)為460MPa級(jí)的船體用焊接構(gòu)造用鋼板。9.根據(jù)權(quán)利要求18中任意一項(xiàng)所記載的抗脆性斷裂發(fā)生特性優(yōu)異的大線能量對(duì)焊接縫，其特征在于，所述高強(qiáng)度鋼板為板厚大于50mm的高強(qiáng)度鋼板。10.大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其是驗(yàn)證將高強(qiáng)度鋼板進(jìn)行大線能量對(duì)焊而得到的構(gòu)造體中的焊接接縫的機(jī)械特性的方法，其特征在于，該方法包含(a)測(cè)定焊接金屬的硬度Hv(WM)，(b)通過V切口夏比沖擊試驗(yàn)測(cè)定焊接接縫部的吸收能量vE和轉(zhuǎn)變溫度vTrs，(c)確認(rèn)所述實(shí)測(cè)Hv(WM)值滿足要求Hv值、且所述實(shí)測(cè)vE值滿足要求vE值，(d)驗(yàn)證基于實(shí)測(cè)轉(zhuǎn)變溫度vTrs的預(yù)測(cè)斷裂韌性值Kc值為要求Kc值。11.根據(jù)權(quán)利要求10記載的大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，所述要求Hv值小于母材的硬度Hv(BM)Xl.l或者小于等于210。12.根據(jù)權(quán)利要求IO或11記載的大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，所述要求vE值以在(構(gòu)造體設(shè)計(jì)溫度一lO)'C下的測(cè)定值計(jì)為53J以上。13.根據(jù)權(quán)利要求1012中任意一項(xiàng)記載的大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，所述要求Kc值大于2000N/mm1.5。14.根據(jù)權(quán)利要求1012中任意一項(xiàng)記載的大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，所述要求Kc值大于3580N/mm1'5015.根據(jù)權(quán)利要求1012中任意一項(xiàng)記載的大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，所述要求Kc值大于4354N/mm.。16.根據(jù)權(quán)利要求1012中任意一項(xiàng)記載的大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，所述要求Kc值在下述式Kq值以上，Kq=o(ita)其中，oD:設(shè)計(jì)應(yīng)力，a:假想缺陷尺寸。17.根據(jù)權(quán)利要求1016中任意一項(xiàng)記載的大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，以下述式(1)(3)計(jì)算所述預(yù)測(cè)斷裂韌性值Kc，Kc(T)=5.6oy。exp(k0(l/iTk-l/T》(1)iTk=(0.00321oy0+0.391)vTrs+A^Tt+X(2)k0OiTk-D(3)其中，oyQ:室溫下的屈服強(qiáng)度(kg/mm2)，t:板厚(mm)，T:試驗(yàn)溫度，A:板厚效果相關(guān)的系數(shù)，1.5《A《3.5，X:切口尖銳度相關(guān)的系數(shù)，一20《X《80，C:ko相關(guān)的系數(shù)，4《C《89，D:ko相關(guān)的系數(shù)，100《D《600。18.根據(jù)權(quán)利要求17記載的大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，所述(2)式中，2.5《A《3.0，15《X《70。19.根據(jù)權(quán)利要求17或18記載的大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，所述(3)式中，6.5《C《7.0，400《D《500。20.根據(jù)權(quán)利要求17記載的大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，所述(2)式中，A=2.74，X=66.1。21.根據(jù)權(quán)利要求17或20記載的大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，所述(3)式中，C=6.65，D=440。22.根據(jù)權(quán)利要求1021中任意一項(xiàng)記載的大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，所述高強(qiáng)度鋼板是屈服點(diǎn)為390MPa級(jí)的船體用焊接構(gòu)造用鋼板。23.根據(jù)權(quán)利要求1021中任意一項(xiàng)記載的大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，所述高強(qiáng)度鋼板是屈服點(diǎn)為460MPa級(jí)的船體用焊接構(gòu)造用鋼板。24.根據(jù)權(quán)利要求1023中任意一項(xiàng)記載的大線能量對(duì)焊接縫的抗脆性斷裂發(fā)生特性的驗(yàn)證方法，其特征在于，所述高強(qiáng)度鋼板為板厚大于50mm的高強(qiáng)度鋼板。全文摘要一種焊接接縫，其滿足下述關(guān)系(a1)焊接金屬的硬度Hv(WM)和母材的硬度Hv(BM)的比值Hv(WM)/Hv(BM)低于1.1，或者，(a2)焊接金屬的硬度Hv(WM)為210以下，且焊接部的斷裂韌性值Kc為(b1)超過2000N/mm^1.5，或者滿足(b2)Kc≥Kq(＝σ_D√(πa)，σ_D設(shè)計(jì)應(yīng)力，a假想缺陷尺寸)，確認(rèn)實(shí)測(cè)硬度值滿足上述(a1)或(a2)，實(shí)測(cè)吸收能量vE滿足要求vE，并使用基于轉(zhuǎn)變溫度vTrs的預(yù)測(cè)Kc值來驗(yàn)證其抗脆性斷裂發(fā)生特性(斷裂韌性值Kc)。文檔編號(hào)B23K9/00GK101360581SQ200680051390公開日2009年2月4日申請(qǐng)日期2006年3月22日優(yōu)先權(quán)日2006年3月22日發(fā)明者北田博重,多田益男,大谷潤(rùn),廣田一博,白木原浩,矢島浩,石川忠,福井努申請(qǐng)人:新日本制鐵株式會(huì)社;三菱重工業(yè)株式會(huì)社