專利名稱：冷軋中的潤(rùn)滑油供給方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及金屬材料的軋機(jī)中、特別是具有4機(jī)座以上的冷軋機(jī)組的串列式(連續(xù))冷軋機(jī)中的可提高生產(chǎn)率和改善油單耗的乳液潤(rùn)滑油供給方法。
背景技術(shù)：
眾所周知，在乳液潤(rùn)滑的串列式冷軋中，向各機(jī)座進(jìn)料側(cè)的軋制材、軋輥供給的乳液潤(rùn)滑油分離成水和油，通過(guò)在軋輥軋入(咬入)區(qū)入口部形成的楔形效應(yīng)，粘度比水高的油主要被引入輥軋入?yún)^(qū)，在軋輥和軋制材之間形成油膜。另外，以下將供給至軋輥、軋制材的潤(rùn)滑油分離成水和油、并展開(kāi)附著的現(xiàn)象稱為析出現(xiàn)象(plate out)。
一般地，由楔形帶來(lái)的潤(rùn)滑油的引入效應(yīng)隨著軋制速度的增加而顯著提高。因此，在為低速的前段機(jī)座中摩擦系數(shù)大，在變?yōu)楦咚俚暮蠖螜C(jī)座中摩擦系數(shù)變小。當(dāng)摩擦系數(shù)變大時(shí)，被稱為熱擦痕的燒傷的發(fā)生可能性變高，當(dāng)摩擦系數(shù)過(guò)小時(shí)，發(fā)生滑移，成為缺陷發(fā)生的原因，因此在冷軋中將摩擦系數(shù)控制在適當(dāng)?shù)姆秶蔀橹匾恼n題。
進(jìn)行串列式冷軋的一個(gè)軋制車(chē)間中，通常使用1種潤(rùn)滑油(例如基礎(chǔ)油、乳液濃度、溫度等被管理為一定。)的情況較多。在為具有2種以上的潤(rùn)滑油箱的軋制車(chē)間的場(chǎng)合，可改變潤(rùn)滑油基礎(chǔ)油和乳液濃度等，例如可實(shí)現(xiàn)在前段機(jī)座和后段機(jī)座中分開(kāi)使用潤(rùn)滑油等的方法，因此可有利地進(jìn)行冷軋中的摩擦系數(shù)的適當(dāng)范圍的控制。
在只有一個(gè)潤(rùn)滑油箱的軋制車(chē)間中，這種分開(kāi)使用潤(rùn)滑油的方法是不能進(jìn)行的，另外，新增加設(shè)置油箱需要設(shè)備投資，因此雖然也取決于該軋制車(chē)間的軋制品種構(gòu)成，但對(duì)于所有的軋制品種而言，以現(xiàn)狀的設(shè)備自由發(fā)揮軋制車(chē)間的能力，并且將全部軋制機(jī)座的摩擦系數(shù)保持在適當(dāng)?shù)姆秶^難。
迄今為止已提出了各種的用于解決這種起因于軋制潤(rùn)滑的問(wèn)題的發(fā)明。另外，增加摩擦系數(shù)通過(guò)減少乳液潤(rùn)滑油的供給量、減少乳液濃度，在技術(shù)上成本上都可比較容易地實(shí)現(xiàn)，因此以往主要開(kāi)發(fā)了用于增加析出量、減少摩擦系數(shù)的方法。其中，作為通過(guò)控制噴嘴的供給壓力等、減少摩擦系數(shù)，來(lái)將摩擦系數(shù)保持在適當(dāng)范圍的發(fā)明，有以下的例子。即，特開(kāi)平7-009021號(hào)公報(bào)公開(kāi)了添加了凝聚劑并將噴嘴壓力規(guī)定為5-15kg/cm2(0.5-1.5MPa)的發(fā)明。另外，特開(kāi)2001-269710號(hào)公報(bào)公開(kāi)了在規(guī)定乳液的粒徑、噴嘴位置的同時(shí)還規(guī)定了噴嘴壓力的發(fā)明。這些發(fā)明，直截了當(dāng)?shù)卣f(shuō)是通過(guò)增加噴嘴壓力，增加動(dòng)能，來(lái)提高潤(rùn)滑油對(duì)軋制材的附著效率的。另外還基于下述想法由于附著在軋制材上的潤(rùn)滑油分離成水和油，向軋輥軋入?yún)^(qū)內(nèi)導(dǎo)入，因此如果在軋制材上的析出量變多，則導(dǎo)入油量也增加。

發(fā)明內(nèi)容
圖1中與普通鋼板相對(duì)比地示出了近年來(lái)產(chǎn)量不斷增加的高強(qiáng)度鋼板(以下稱為“高強(qiáng)度鋼”)的在軋制過(guò)程中的摩擦系數(shù)的適當(dāng)范圍的模式圖。高強(qiáng)度鋼具有硬而易燒傷的特性，因此高速軋制時(shí)，需要控制成為不產(chǎn)生燒傷的小的摩擦系數(shù)。另一方面，普通鋼與高強(qiáng)度鋼比較，不易產(chǎn)生燒傷，高速軋制時(shí)過(guò)于減小摩擦系數(shù)時(shí)，存在由于潤(rùn)滑過(guò)多而產(chǎn)生滑移的危險(xiǎn)性，因此需要將摩擦系數(shù)設(shè)定得比高強(qiáng)度鋼的大。
另外，圖2示出了在基于特開(kāi)平7-009021號(hào)公報(bào)或特開(kāi)2001-269710號(hào)公報(bào)所記載的發(fā)明的以往的操作范圍內(nèi)，使用現(xiàn)有的潤(rùn)滑油的場(chǎng)合的可取得的摩擦系數(shù)的范圍。現(xiàn)有的潤(rùn)滑油是按照普通鋼的條件而開(kāi)發(fā)的，因此由該圖2可知，在軋制高強(qiáng)度鋼時(shí)，為了處于現(xiàn)有油的摩擦系數(shù)范圍內(nèi)，必須進(jìn)行抑制軋制速度的軋制。
本發(fā)明者們開(kāi)發(fā)了一種圖3所示的考慮了高強(qiáng)度鋼的軋制的軋制潤(rùn)滑油，但在以往的操作范圍內(nèi)，不能實(shí)現(xiàn)普通鋼和高強(qiáng)度鋼兩者的合適摩擦系數(shù)范圍，而且在高速軋制時(shí)，為了可實(shí)現(xiàn)適合于普通鋼的摩擦系數(shù)，要求摩擦系數(shù)范圍的上方彈力性。
因此，本發(fā)明的目的是，提供一種能夠在這樣的狀況下，不取決于軋制品種，使用1種潤(rùn)滑油(基礎(chǔ)油、乳液濃度、溫度等為一定)實(shí)現(xiàn)從低速區(qū)到高速區(qū)的軋制，進(jìn)而可避免軋制故障、實(shí)現(xiàn)高的生產(chǎn)率，同時(shí)可改善潤(rùn)滑油單耗的冷軋中的潤(rùn)滑油供給方法。
在以往的串列式冷軋中，采用噴嘴向軋輥、軋制材供給乳液潤(rùn)滑油的方法是主流，已提出了各種的使摩擦系數(shù)減少的發(fā)明，但本發(fā)明所要解決的課題是高速軋制時(shí)的潤(rùn)滑過(guò)多的問(wèn)題，因此反倒需要增加摩擦系數(shù)的方法。本發(fā)明者們首先嘗試了在上述的增加摩擦系數(shù)的方法中，通過(guò)改變供給量來(lái)實(shí)現(xiàn)適合于普通鋼的摩擦系數(shù)范圍。再者，由于潤(rùn)滑油箱只有1個(gè)，因此在使乳液濃度變化的場(chǎng)合，會(huì)對(duì)全部機(jī)座造成影響，因此需要避免濃度變更，試驗(yàn)也未曾進(jìn)行。
在減少潤(rùn)滑油的供給量的場(chǎng)合，摩擦系數(shù)增加，能夠處于普通鋼的適當(dāng)范圍內(nèi)，但橫向的潤(rùn)滑油供給變得不均勻，在潤(rùn)滑油的供給少的部分發(fā)生發(fā)熱，熱凸度部分地長(zhǎng)大，發(fā)生誘發(fā)形狀紊亂的問(wèn)題，因此判明了不能采用改變?cè)摴┙o量的方法。
研討了采用其他的方法增加摩擦系數(shù)的方法的結(jié)果，本發(fā)明者們新發(fā)現(xiàn)了通過(guò)增加潤(rùn)滑油供給噴嘴的配管壓力，得到高速軋制時(shí)的摩擦系數(shù)上方彈力性的方法。本發(fā)明是基于該新發(fā)現(xiàn)而完成的，其要旨如下。
(1)一種冷軋中的潤(rùn)滑油供給方法，是在各軋制機(jī)座進(jìn)料側(cè)由噴嘴供給混合有軋制油和水的所規(guī)定的一種乳液潤(rùn)滑油，從而進(jìn)行金屬板的串列式冷軋中的軋制潤(rùn)滑的、冷軋中的潤(rùn)滑油供給方法，其特征在于，一邊測(cè)定或推定潤(rùn)滑噴嘴配管中的壓力(潤(rùn)滑噴嘴壓力)，并且對(duì)于上述所規(guī)定的乳液潤(rùn)滑油進(jìn)行壓力控制，以使得變得容易發(fā)生潤(rùn)滑過(guò)多的軋制機(jī)座的潤(rùn)滑噴嘴壓力至少為0.5MPa以上，一邊向該機(jī)座的軋輥軋入?yún)^(qū)入口直接噴射、供給上述潤(rùn)滑油。
(2)如上述(1)所述的冷軋中的潤(rùn)滑油供給方法，其特征在于，在每一個(gè)軋制機(jī)座中配置多對(duì)的、將低壓力用噴嘴和高壓力用噴嘴組為一對(duì)的潤(rùn)滑噴嘴，同時(shí)每一個(gè)軋制機(jī)座使用低壓力用噴嘴或高壓力用噴嘴的任一方或雙方，以使得在使用上述所規(guī)定的乳液潤(rùn)滑油的場(chǎng)合能夠達(dá)成相應(yīng)于各軋制機(jī)座的軋制速度所需的潤(rùn)滑條件。
(3)如上述(1)或(2)所述的冷軋中的潤(rùn)滑油供給方法，其特征在于，對(duì)在該機(jī)座中使用的潤(rùn)滑噴嘴個(gè)數(shù)進(jìn)行調(diào)整，使得抵消與上述潤(rùn)滑噴嘴壓力的控制相伴的潤(rùn)滑油供給量的增減。
(4)如上述(1)或(2)所述的冷軋中的潤(rùn)滑油供給方法，其特征在于，使用即使進(jìn)行上述潤(rùn)滑噴嘴壓力的控制，也能夠?qū)?rùn)滑油的供給量控制為恒定的潤(rùn)滑噴嘴。
(5)如上述(1)-(4)的任1項(xiàng)所述的冷軋中的潤(rùn)滑油供給方法，其特征在于，在作為被軋制材的上述金屬板帶的上下表面分別控制上述潤(rùn)滑噴嘴壓力。
根據(jù)本發(fā)明的潤(rùn)滑油供給方法，能夠不取決于軋制品種，采用1種潤(rùn)滑油實(shí)現(xiàn)從低速區(qū)到高速區(qū)的軋制，在可避免軋制故障、實(shí)現(xiàn)高生產(chǎn)率的同時(shí)，能夠謀求潤(rùn)滑油單耗的改善。


圖1是表示作為軋制品種的代表例的、高強(qiáng)度鋼和普通鋼的摩擦系數(shù)的適當(dāng)范圍的模式圖。
圖2表示在通常操作范圍下以往的潤(rùn)滑油可取得的摩擦系數(shù)范圍和各鋼種的適當(dāng)摩擦系數(shù)范圍的模式圖。
圖3是表示高強(qiáng)度鋼用的開(kāi)發(fā)油在通常操作范圍下可取得的摩擦系數(shù)范圍和各鋼種的適當(dāng)摩擦系數(shù)范圍以及用于實(shí)現(xiàn)該范圍的高速軋制時(shí)的摩擦系數(shù)上方彈力性的模式圖。
圖4是表示摩擦系數(shù)和潤(rùn)滑噴嘴壓力的關(guān)系的圖。
圖5(a)是作為用于采用現(xiàn)狀設(shè)備實(shí)現(xiàn)本發(fā)明的軋制方法的噴嘴個(gè)數(shù)的增減方法的一例，用平面圖模式地示出減少噴嘴個(gè)數(shù)后的狀態(tài)的圖。
圖5(b)是作為用于采用現(xiàn)狀設(shè)備實(shí)現(xiàn)本發(fā)明的軋制方法的噴嘴個(gè)數(shù)的增減方法的一例，用平面圖模式地示出減少噴嘴個(gè)數(shù)之前的狀態(tài)的圖。
圖6是模式地示出在本發(fā)明的實(shí)施例中使用的實(shí)驗(yàn)室軋制機(jī)的圖。
圖7是模式地示出本發(fā)明的將低壓用噴嘴和高壓用噴嘴配置成一對(duì)的潤(rùn)滑噴嘴配置的圖。
具體實(shí)施例方式
本發(fā)明者們進(jìn)行采用了精制棕櫚油的軋制實(shí)驗(yàn)，計(jì)算了軋制中的摩擦系數(shù)。其結(jié)果判明，即使?jié)櫥偷墓┙o量為恒定，在以往所使用的潤(rùn)滑噴嘴壓力以上的高壓下，隨著潤(rùn)滑噴嘴壓力增加，摩擦系數(shù)增加(參照?qǐng)D4)。圖4示出了精制棕櫚油的結(jié)果，但采用其他的實(shí)際使用的動(dòng)物油、合成酯進(jìn)行了同樣的實(shí)驗(yàn)，結(jié)果雖然有摩擦系數(shù)的大小，但是效果開(kāi)始顯現(xiàn)的壓力幾乎沒(méi)有變化，為0.5MPa以上。在此，潤(rùn)滑油并不單獨(dú)向軋制材供給和單獨(dú)向軋輥供給，而是采用了向軋輥軋入?yún)^(qū)入口直接噴射來(lái)供給的方法。
如上述那樣供給至軋輥、軋制材的潤(rùn)滑油被分離成水和油，但眾所周知，易分離的潤(rùn)滑油容易使摩擦系數(shù)減少，適合于高速軋制。換句話說(shuō)，通過(guò)阻礙水和油的分離，可使?jié)櫥詯夯?。?shí)際已知，當(dāng)進(jìn)行高速軋制時(shí)，有時(shí)根據(jù)潤(rùn)滑油的不同，導(dǎo)入油量減少，摩擦系數(shù)增加，可以認(rèn)為，在高速軋制時(shí)，形成于軋輥軋入?yún)^(qū)入口部的油池發(fā)生紊流，向軋輥軋入?yún)^(qū)導(dǎo)入的油量減少是一個(gè)原因。比較研討這樣的發(fā)現(xiàn)和圖4的結(jié)果，可以認(rèn)為，在恒定供給量下增加潤(rùn)滑噴嘴壓力時(shí)，摩擦系數(shù)增加是因?yàn)?，在軋輥軋入?yún)^(qū)入口部發(fā)生紊流，向軋輥軋入?yún)^(qū)導(dǎo)入的油量減少的緣故。從以上的情況看，在本發(fā)明中，如果不發(fā)生紊流，則導(dǎo)入的油量也不會(huì)減少，因此將潤(rùn)滑油向軋輥軋入?yún)^(qū)入口直接噴射、供給成為必需的條件。
在(2)所述的本發(fā)明中，在每一個(gè)軋制機(jī)座中配置多對(duì)的、將低壓力用噴嘴和高壓力用噴嘴組為一對(duì)的潤(rùn)滑噴嘴構(gòu)成為一個(gè)要件，由此，一邊分別使用上述2種噴嘴，一邊使之滿足相應(yīng)于各軋制機(jī)座的軋制速度所需的潤(rùn)滑噴嘴壓力成為可能。圖7是模式地示出將高壓用噴嘴5a和低壓用噴嘴5b配置成一對(duì)的潤(rùn)滑噴嘴配置的圖。在此，低壓力用噴嘴是指以往就通常使用著的噴嘴。另外，低壓力用噴嘴和高壓力用噴嘴的壓力范圍在中間壓力區(qū)重復(fù)會(huì)使在中間壓力區(qū)的移動(dòng)變得順利，因此優(yōu)選。這樣的場(chǎng)合，關(guān)于中間的潤(rùn)滑噴嘴壓力，可以使用任一方，也可以使用低壓力用噴嘴和高壓力用噴嘴這2種噴嘴來(lái)滿足必要潤(rùn)滑條件。根據(jù)這樣的(2)所述的本發(fā)明，只從已有的軋制設(shè)備的噴嘴配置將半數(shù)的噴嘴變更成高壓力用噴嘴即可，因此可抑制設(shè)備投資。
接著說(shuō)明(3)所述的本發(fā)明。按照上述那樣，由圖4等的發(fā)現(xiàn)判明，通過(guò)增加潤(rùn)滑噴嘴壓力而向使?jié)櫥詯夯姆较蜣D(zhuǎn)移，從而回避潤(rùn)滑過(guò)多是可能的，但通過(guò)增加潤(rùn)滑噴嘴壓力，連潤(rùn)滑油的供給量也增加，潤(rùn)滑油的有效利用惡化因此不優(yōu)選。另外，潤(rùn)滑油供給量增加是在提高潤(rùn)滑性的方向上，因此也可想到抵消潤(rùn)滑性的惡化的情況。因此，即使增加噴嘴配管壓力也需要將供給量保持為恒定。作為其方法，要采用減少潤(rùn)滑噴嘴的使用個(gè)數(shù)的方法的是(3)所記載的本發(fā)明(參照?qǐng)D5(a)、圖5(b)。)。即，圖5(a)、圖5(b)是表示用于實(shí)現(xiàn)本發(fā)明的(3)所述的軋制方法的噴嘴個(gè)數(shù)的增減方法的一例的圖，圖5(a)是用平面圖模式地示出減少噴嘴個(gè)數(shù)后的狀態(tài)的圖，圖5(b)是用平面圖模式地示出減少噴嘴個(gè)數(shù)之前的狀態(tài)的圖，1為工作輥，4為軋制材，5為潤(rùn)滑噴嘴，6為潤(rùn)滑噴嘴配管。再者，通常潤(rùn)滑噴嘴的個(gè)數(shù)被限制，因此只能進(jìn)行階段的控制，但由于能夠原樣地直接使用已有設(shè)備，因此不需要設(shè)備投資，可以說(shuō)在成本方面優(yōu)異。
接著說(shuō)明(4)所述的本發(fā)明。如果進(jìn)行設(shè)備投資，使用附加了高機(jī)能的潤(rùn)滑噴嘴，則在改變了潤(rùn)滑噴嘴壓力時(shí)也能夠?qū)?rùn)滑油的供給量保持為恒定。這樣的高機(jī)能?chē)娮?，例如其?rùn)滑噴嘴壓力和供給量由噴嘴噴出口徑?jīng)Q定，因此通過(guò)使用能夠在線、自如地控制噴嘴噴出口徑的潤(rùn)滑噴嘴，可以獲得上述的效果。
接著說(shuō)明(5)所述的本發(fā)明。雖說(shuō)將潤(rùn)滑油向軋輥軋入?yún)^(qū)入口直接噴射而供給，但在帶下表面也有來(lái)自軋輥的流落，潤(rùn)滑狀態(tài)在帶的上下不相等，因此在上下表面分別控制壓力時(shí)效果大，為優(yōu)選的實(shí)施方案。
如以上所述，根據(jù)本發(fā)明，能夠以高壓向軋輥軋入?yún)^(qū)供給潤(rùn)滑油，能夠不取決于軋制品種(鋼種)而實(shí)現(xiàn)適當(dāng)?shù)哪Σ料禂?shù)，沒(méi)有軋制故障，可達(dá)成高生產(chǎn)率和改善油單耗。
再者，本發(fā)明作為對(duì)象的軋制板的金屬種類除了鋼以外，也可以是鈦、鋁、鎂、銅等金屬及它們的各種合金。
實(shí)施例(實(shí)施例1)為了確認(rèn)本發(fā)明的效果，改變潤(rùn)滑噴嘴壓力進(jìn)行了卷材軋制實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)使用了圖6所示的實(shí)驗(yàn)室軋制機(jī)。1a、1b為工作輥，2a、2b為中間輥，3a、3b為支承輥。4為軋制材，是板寬幅為300mm的普通鋼，設(shè)定成壓下率為11％(板厚度從0.25mm減少至0.2mm)。5為潤(rùn)滑油供給噴嘴，工作輥徑為300mm，中間輥徑為360mm，支承輥徑為600mm。潤(rùn)滑油使用在油箱中加熱至60℃的精制棕櫚油為基礎(chǔ)油的13％乳液。使軋制速度從500m/分鐘增加下去，在最高軋制速度1800m/分鐘結(jié)束。當(dāng)軋制速度為1200m/分鐘以下時(shí)，潤(rùn)滑噴嘴壓力設(shè)定為0.3MPa，當(dāng)為1200m/分鐘以上時(shí)設(shè)定為0.8MPa。此時(shí)潤(rùn)滑油供給量在潤(rùn)滑噴嘴壓力為0.3MPa時(shí)為約30升/分鐘，在潤(rùn)滑噴嘴壓力為0.8MPa時(shí)變?yōu)榧s70升/分鐘。軋制后將卷材反復(fù)卷繞，觀察表面，進(jìn)而由實(shí)測(cè)的前滑率和載荷算出摩擦系數(shù)，但已確認(rèn)，雖然摩擦系數(shù)從約0.03隨著軋制速度變?yōu)楦咚俣鴾p少一些，但是未產(chǎn)生滑移。
接著，作為比較例，在低速區(qū)潤(rùn)滑噴嘴壓力設(shè)定為0.3MPa的狀態(tài)下不變化地進(jìn)行了同樣的軋制，結(jié)果確認(rèn)了在軋制速度為1500m/分鐘時(shí)發(fā)生滑移。
(實(shí)施例2)
為了在使?jié)櫥瑖娮靿毫ψ兓瘯r(shí)將總供給量保持為恒定，采用下述各潤(rùn)滑油供給方法進(jìn)行了軋制(i)通過(guò)減少所用的噴嘴個(gè)數(shù)而進(jìn)行的潤(rùn)滑油供給方法(參照?qǐng)D5)；(ii)在改變潤(rùn)滑噴嘴壓力時(shí)改變噴嘴的潤(rùn)滑油噴出口徑的潤(rùn)滑油供給方法；(iii)使用將低壓力用噴嘴和高壓力用噴嘴組為一對(duì)的潤(rùn)滑噴嘴的潤(rùn)滑油供給方法。其他的條件與上述實(shí)施例1的條件一致。在上述(i)的潤(rùn)滑油供給方法中，預(yù)先調(diào)查好潤(rùn)滑噴嘴壓力和供給量的關(guān)系，在增加了潤(rùn)滑噴嘴壓力時(shí)，如圖5那樣，板橫向的左右均等地停止來(lái)自噴嘴的供給。在上述(iii)的潤(rùn)滑油供給方法中，低壓力用噴嘴為可在0.6MPa以下的壓力下使用的噴嘴，高壓力用噴嘴為可在0.3MPa以上的壓力下使用的噴嘴。在中間區(qū)域使用了高壓力用噴嘴。任何情況下都與上述實(shí)施例1的實(shí)驗(yàn)同樣地，直到1800m/分鐘為止都未產(chǎn)生滑移。
接著，作為比較例，采用下述情形的各潤(rùn)滑油供給方法進(jìn)行了軋制(iv)不改變所用的噴嘴個(gè)數(shù)的情形；(v)不控制噴嘴的潤(rùn)滑油噴出口徑的情形；(vi)即使高速也使用低壓力用噴嘴的情形。結(jié)果在(iv)、(v)的潤(rùn)滑油供給方法中，潤(rùn)滑油單耗惡化，使用了1.2～1.4倍的潤(rùn)滑油。另外，在(vi)的潤(rùn)滑油供給方法中，只能將潤(rùn)滑噴嘴壓力提高到0.6MPa，因此在1400m/分鐘下發(fā)生了滑移。
(實(shí)施例3)在實(shí)施例1、2中敘述了以被軋制材的上表面為基準(zhǔn)進(jìn)行了控制的實(shí)施例。在此，采用實(shí)施例2的(ii)的條件，即為了將改變潤(rùn)滑噴嘴壓力時(shí)的潤(rùn)滑油供給量保持為恒定，而控制噴嘴的潤(rùn)滑油噴出口徑的方法，而且在被軋制材的上下表面進(jìn)行了各自的潤(rùn)滑油供給控制。
在被軋制材的下表面，噴嘴噴射的潤(rùn)滑油由于重力作用而落下，因此本來(lái)與被軋制材上表面比較就容易發(fā)生潤(rùn)滑不足，難以產(chǎn)生滑移，因此采用下述方法調(diào)查了潤(rùn)滑噴嘴壓力減少的可能范圍和潤(rùn)滑油單耗削減幅度(xi)減少被軋制材下表面的潤(rùn)滑噴嘴壓力的潤(rùn)滑油供給方法；(xii)在減少被軋制材下表面的潤(rùn)滑噴嘴壓力的同時(shí)，也減少潤(rùn)滑油供給量的潤(rùn)滑油供給方法。其結(jié)果可知，在上述(xi)的潤(rùn)滑油供給方法中，不需要被軋制材上表面那樣的潤(rùn)滑噴嘴壓力，采用現(xiàn)狀的已有泵即可應(yīng)對(duì)；在上述(xii)的潤(rùn)滑油供給方法中，與實(shí)施例2的情況比較，潤(rùn)滑油單耗可削減一成。
權(quán)利要求
1.一種冷軋中的潤(rùn)滑油供給方法，是在各軋制機(jī)座進(jìn)料側(cè)由噴嘴供給混合有軋制油和水的所規(guī)定的一種乳液潤(rùn)滑油，從而進(jìn)行金屬板的串列式冷軋中的軋制潤(rùn)滑的、冷軋中的潤(rùn)滑油供給方法，其特征在于，一邊測(cè)定或推定潤(rùn)滑噴嘴壓力，并且對(duì)于上述所規(guī)定的乳液潤(rùn)滑油進(jìn)行壓力控制，以使得變得容易發(fā)生潤(rùn)滑過(guò)多的軋制機(jī)座的潤(rùn)滑噴嘴壓力至少為0.5MPa以上，一邊向該機(jī)座的軋輥軋入?yún)^(qū)入口直接噴射、供給上述潤(rùn)滑油，其中，所述的潤(rùn)滑噴嘴壓力為潤(rùn)滑噴嘴配管中的壓力。
2.如權(quán)利要求1所述的冷軋中的潤(rùn)滑油供給方法，其特征在于，在每一個(gè)軋制機(jī)座中配置多對(duì)的、將低壓力用噴嘴和高壓力用噴嘴組為一對(duì)的潤(rùn)滑噴嘴，同時(shí)每一個(gè)軋制機(jī)座使用低壓力用噴嘴或高壓力用噴嘴的任一方或雙方，以使得在使用上述所規(guī)定的乳液潤(rùn)滑油的場(chǎng)合能夠達(dá)成相應(yīng)于各軋制機(jī)座的軋制速度所需的潤(rùn)滑條件。
3.如權(quán)利要求1或2所述的冷軋中的潤(rùn)滑油供給方法，其特征在于，對(duì)在該機(jī)座中使用的潤(rùn)滑噴嘴個(gè)數(shù)進(jìn)行調(diào)整，使得抵消與上述潤(rùn)滑噴嘴壓力的控制相伴的潤(rùn)滑油供給量的增減。
4.如權(quán)利要求1或2所述的冷軋中的潤(rùn)滑油供給方法，其特征在于，使用即使進(jìn)行上述潤(rùn)滑噴嘴壓力的控制，也能夠?qū)?rùn)滑油的供給量控制為恒定的潤(rùn)滑噴嘴。
5.如權(quán)利要求1～4的任一項(xiàng)所述的冷軋中的潤(rùn)滑油供給方法，其特征在于，在作為被軋制材的上述金屬板帶的上下表面分別控制上述潤(rùn)滑噴嘴壓力。
全文摘要
本發(fā)明提供一種可進(jìn)行不發(fā)生熱擦痕和滑移的穩(wěn)定軋制，并實(shí)現(xiàn)高生產(chǎn)率和改善潤(rùn)滑油單耗的、冷軋中的潤(rùn)滑油供給方法。本發(fā)明的冷軋中的潤(rùn)滑油供給方法，是在各軋制機(jī)座進(jìn)料側(cè)由噴嘴供給混合有軋制油和水的所規(guī)定的一種乳液潤(rùn)滑油，從而進(jìn)行金屬板的串列式冷軋中的軋制潤(rùn)滑的、冷軋中的潤(rùn)滑油供給方法，其特征在于，一邊測(cè)定或推定潤(rùn)滑噴嘴配管中的壓力(潤(rùn)滑噴嘴壓力)，并且對(duì)于上述所規(guī)定的乳液潤(rùn)滑油進(jìn)行壓力控制，以使得變得容易發(fā)生潤(rùn)滑過(guò)多的軋制機(jī)座的潤(rùn)滑噴嘴壓力至少為0.5MPa以上，一邊向該機(jī)座的軋輥軋入?yún)^(qū)入口直接噴射、供給上述潤(rùn)滑油。
文檔編號(hào)B21B27/06GK101060940SQ20058004003
公開(kāi)日2007年10月24日 申請(qǐng)日期2005年11月17日 優(yōu)先權(quán)日2004年11月22日
發(fā)明者高濱義久, 白石利幸, 小川茂, L·瓦內(nèi)爾, G·奧雷, M·洛吉耶, P·馬松 申請(qǐng)人:新日本制鐵株式會(huì)社, 阿塞洛法國(guó)公司