專(zhuān)利名稱(chēng)：涂層切削工具刀片的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及尤其有助于對(duì)球墨鑄鐵部件進(jìn)行高速車(chē)削加工的涂層切削工具刀片。
背景技術(shù)：
鑄鐵材料可分為兩個(gè)主要類(lèi)別灰口鑄鐵和球磨鑄鐵。球墨鑄鐵被認(rèn)為是一種比較難加工的材料。鑄鐵常具有鑄皮(cast skin)外層，其可能含有砂礫、鐵銹及其它雜質(zhì)的各種夾雜物；鑄鐵還具有脫碳表面區(qū)，其包含含量高于其余材料的鐵素體。此外，加工球墨鑄鐵會(huì)對(duì)Al2O3涂層的切削工具造成所謂的粘附磨損以及更高級(jí)別的磨料磨損。當(dāng)涂層的碎片或單個(gè)晶粒被形成的工件切屑拉離切削刃時(shí)，就會(huì)發(fā)生粘附磨損?？拷芯€的這種剝落最終造成穿過(guò)涂層的局部穿透，導(dǎo)致化學(xué)磨損加快和工具壽命縮短。
在使用或不使用冷卻劑的情況下，對(duì)球墨鑄鐵進(jìn)行高速加工時(shí)，另一個(gè)重要因素是在切削刃形成過(guò)熱，其造成刀片軟化，由此導(dǎo)致涂層因加速磨損而發(fā)生塑性形變和剝落。
EP 753603公開(kāi)了一種涂層切削刀片，其由硬質(zhì)合金體和涂層組成，所述硬質(zhì)合金體的組成為5-11wt％的Co、＜10wt％的金屬Ti、Ta和/或Nb的立方碳化物、以及平衡量的WC，所述涂層包括最內(nèi)部的0.1-2μm的TiCxNyOz層、2-15μm的TiCxNyOz層、0.1-2μm的TiCxNyOz層、2-10μm的α-Al2O3層，該涂層切削刀片特別適于對(duì)低合金鋼零件進(jìn)行機(jī)械加工。
EP 953065公開(kāi)了一種涂層切削刀片，其具有基于WC-Co的基底和涂層，所述基底具有＜0.5wt％的立方碳化物，所述涂層包括最內(nèi)部的0.1-2μm的TiCxNyOz層、5-10μm的TiCxNy層、0.1-2μm的TiCxNyOz層、3-6μm的α-Al2O3層、以及0.5-3μm的TiCxNyOz外層或0.5-3μm厚的TiN+TiC+TiN序列多層，該涂層切削刀片尤其有助于加工鑄鐵。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的之一在于提供涂層切削工具刀片，其尤其有助于對(duì)球墨鑄鐵進(jìn)行車(chē)削，優(yōu)選以高切削速度進(jìn)行車(chē)削。
現(xiàn)已令人驚奇地發(fā)現(xiàn)，能夠獲得對(duì)于上述切削操作中經(jīng)常出現(xiàn)的磨損類(lèi)型具有改善性能的切削工具刀片，所述切削工具刀片包括具有低立方碳化物含量的硬質(zhì)合金體，厚的柱狀TiCxNyOz層，厚的織構(gòu)化α-Al2O3層，TiC為最外層的TiN+TiC多層的頂部后刀面層，以及濕噴砂(wet blasted)處理的α-Al2O3前刀面和刃線層。


圖1為本發(fā)明所述涂層刀片的顯微照片，其中A-硬質(zhì)合金體；B-TiCxNyOz連接層；C-具有柱狀晶粒的TiCxNyOz層；D-TiCxNyOz連接層；E-織構(gòu)化α-Al2O3層；F-TiN+TiC多層。
具體實(shí)施例方式
根據(jù)本發(fā)明，提供了一種包括硬質(zhì)合金體和涂層的切削工具刀片，其中，該硬質(zhì)合金體的組成為5-9wt％、優(yōu)選6-8wt％、最優(yōu)選6.5-7.1wt％的Co；1-5wt％、優(yōu)選2-4wt％、最優(yōu)選2.6-3.4wt％的金屬Ta和Nb的立方碳化物，TaC的含量?jī)?yōu)選為2-3wt％，最優(yōu)選為2.4-3.0wt％，NbC的含量?jī)?yōu)選為0.20-0.35wt％，最優(yōu)選為0.27-0.33wt％；組成中Ti的含量對(duì)應(yīng)于工業(yè)雜質(zhì)(technical impurity)的含量；86-94wt％、優(yōu)選88-92wt％、最優(yōu)選89.5-90.6wt％平衡量的WC。硬質(zhì)合金體的矯頑力為19.5-24.5kA/m，相對(duì)應(yīng)的平均晶粒度為約0.7-1.5μm。
該涂層包括-TiCxNyOz第一最內(nèi)層，其中x+y+z＝1，優(yōu)選y＞x且z＜0.1，最優(yōu)選y＞0.8且z＝0；其厚度為0.1-2μm，且具有尺寸＜0.5μm的等軸晶粒；-TiCxNyOz層，其中x+y+z＝1，優(yōu)選z＝0，x＞0.3且y＞0.3，最優(yōu)選x＞0.5；其厚度＞10-15μm，最優(yōu)選為11-13μm，具有柱狀晶粒；-TiCxNyOz層，其中x+y+z＝1，z＜0.5，優(yōu)選x＞y，最優(yōu)選x＞0.5且0.1＜z＜0.4；其厚度為0.1-2μm，且具有尺寸＜0.5μm的等軸晶?；虬鍫?plate-like)晶粒，該層與最內(nèi)層相同或不同；-平滑、細(xì)粒的、織構(gòu)化α-Al2O3層，其厚度為3-8μm，優(yōu)選3-6μm，晶粒度為0.5-2μm；-具有一種或多種順序的TiN+TiC多層結(jié)構(gòu)外層，以TiC為最外層，總厚度為0.5-2μm，優(yōu)選0.7-1.3μm，還優(yōu)選晶粒度＜1μm。
在刃線內(nèi)和前刀面上的外部涂層被除去，從而使α-Al2O3層位于沿著切削刃線的頂部上和位于前刀面上，且外部TiC層為后刀面上的頂層。因而該涂層刀片在刃線和前刀面上具有平滑的α-Al2O3表面，且優(yōu)選在10μm長(zhǎng)度上的表面粗糙度為Rmax≤0.4μm，且后刀面(flank face)呈亮灰色。該亮灰色頂部涂層使得用過(guò)的刃易于辨識(shí)。
而且，如US 5,654,035、EP 659903或EP 738336的公開(kāi)內(nèi)容所述，在由X射線衍射(XRD)進(jìn)行測(cè)定后發(fā)現(xiàn)，α-Al2O3層在(104)-、(012)-或(110)-方向具有優(yōu)選的晶體生長(zhǎng)取向，且優(yōu)選(012)-方向?？棙?gòu)系數(shù)TC定義為T(mén)C(hkl)=I(hkl)I0(hkl){1nΣI(hkl)I0(hkl)}]]>
其中I(hkl)＝(hkl)反射的測(cè)定強(qiáng)度；I0(hkl)＝根據(jù)卡片號(hào)43-1484所述的ASTM標(biāo)準(zhǔn)粉末衍射圖樣數(shù)據(jù)的標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度；n＝計(jì)算中所使用的反射數(shù)目，所使用的(hkl)反射為(012)，(104)，(110)，(113)，(300)，(116)。
(012)、(104)或(110)晶面集合中某一個(gè)的TC值應(yīng)大于1.3，優(yōu)選大于1.5。
本發(fā)明還涉及一種制造上述包括硬質(zhì)合金體的涂層切削工具刀片的方法，所述硬質(zhì)合金體的組成為5-9wt％、優(yōu)選6-8wt％、最優(yōu)選6.5-7.1wt％的Co；1-5wt％、優(yōu)選2-4wt％、最優(yōu)選2.6-3.4wt％的金屬Ta和Nb的立方碳化物，TaC的含量?jī)?yōu)選為2-3wt％，最優(yōu)選為2.4-3.0wt％，NbC的含量?jī)?yōu)選為0.20-0.35wt％，最優(yōu)選為0.27-0.33wt％；組成中Ti的含量對(duì)應(yīng)于工業(yè)雜質(zhì)的含量；以及86-94wt％、優(yōu)選88-92wt％、最優(yōu)選89.5-90.6wt％平衡量的WC，該硬質(zhì)合金體的矯頑力為19.5-24.5kA/m，相對(duì)應(yīng)的平均晶粒度為約0.7-1.5μm。
該硬質(zhì)合金體主要通過(guò)常規(guī)方法所述的粉末混合、球磨、噴霧干燥、擠壓和燒結(jié)而制得。
然后該刀片被涂覆以-TiCxNyOz第一最內(nèi)層，其中x+y+z＝1，優(yōu)選y＞x且z＜0.1，最優(yōu)選y＞0.8且z＝0；其厚度為0.1-2μm，且具有尺寸＜0.5μm的等軸晶粒；-TiCxNyOz層，其中x+y+z＝1，優(yōu)選z＝0，x＞0.3且y＞0.3，最優(yōu)選x＞0.5；其厚度＞10-15μm，最優(yōu)選為11-13μm，具有柱狀晶粒，其優(yōu)選通過(guò)MTCVD技術(shù)(在700-900℃溫度范圍內(nèi)利用乙腈作為形成所述層的碳和氮源)沉積而成。然而，實(shí)際條件在一定程度上取決于所用裝置的設(shè)計(jì)，并可由本領(lǐng)域技術(shù)人員確定；
-TiCxNyOz層，其中x+y+z＝1，z＜0.5，優(yōu)選x＞y，最優(yōu)選x＞0.5且0.1＜z＜0.4，其厚度為0.1-2μm，且具有尺寸＜0.5μm的等軸晶?；虬鍫罹Я?，利用已知CVD方法制得，該層與最內(nèi)層相同或不同；-由平滑、細(xì)粒的、織構(gòu)化α-Al2O3形成的中間層，如US 5,654,035、EP 659903或EP 738336的公開(kāi)內(nèi)容所述，其厚度為3-8μm，優(yōu)選3-6μm，優(yōu)選晶粒度為0.5-2μm；-具有一種或多種順序的TiN+TiC多層結(jié)構(gòu)外層，以TiC為最外層，該層總厚度為0.5-2μm，優(yōu)選0.7-1.3μm。該層優(yōu)選具有尺寸＜1μm的晶粒。
為了獲得具有更高韌性的平滑切削刃線，在足夠高的溫度下利用Al2O3粗砂對(duì)該涂層刀片進(jìn)行濕噴砂處理，以除去TiN+TiC頂部多層，產(chǎn)生該刀片刃線和前刀面的平滑表面，并使后刀面上的亮灰色最外TiC層基本未受影響，從而使得用過(guò)的刃易于辨識(shí)。
當(dāng)希望獲得z＞0的TiCxNyOz層時(shí)，向反應(yīng)氣體混合物中加入CO2和/或CO。
本發(fā)明還涉及在干燥條件下使用上述切削工具刀片對(duì)灰口鑄鐵和球墨鑄鐵進(jìn)行車(chē)削，所述灰口鑄鐵和球墨鑄鐵具有或不具有鑄皮，切削速度為250-550m/min，根據(jù)切削速度和刀片幾何形狀而定的進(jìn)給量為0.10-0.35mm/rev。
實(shí)施例1A.CNMG 120412-KM型硬質(zhì)合金切削工具刀片，其組成為6.8wt％的Co，2.7wt％的Tac，0.3wt％的Nbc，以及平衡量WC，平均晶粒度為1μm，該切削工具刀片涂覆有0.5μm的等軸TiCxNy層，其中x＝0.1，y＝0.9，利用Jeffries法測(cè)定平均晶粒度為約0.2μm；其后為12.0μm厚的TiCxNy層，其中x＝0.55，y＝0.45，具有柱狀晶粒，利用MTCVD技術(shù)(處理溫度為885℃，利用CH3CN作為碳/氮源)制得。在同一涂覆循環(huán)過(guò)程的后續(xù)處理步驟中，沉積出1μm厚的TiCxNyOz層，其中x＝0.6，y＝0.2，z＝0.2，且具有等軸晶粒，平均晶粒度為0.2μm；其后為根據(jù)US5,654,035所述條件沉積出的5.0μm厚的(012)織構(gòu)化α-Al2O3層，其TC(012)＝1.81，平均晶粒度為約1.2μm。在該α-Al2O3層頂部上，TiN+TiC+TiN+TiC沉積在多層結(jié)構(gòu)中，其總涂層厚度為1.5μm，各單獨(dú)層中的平均晶粒度＜0.3μm。最后，對(duì)所述刀片進(jìn)行濕噴砂處理，在該處理過(guò)程中，頂部的TiN+TiC多層結(jié)構(gòu)被從切削刃線和前刀面除去，并且在該同一操作中，對(duì)Al2O3層進(jìn)行平整。
B.CNMG 120412-KM型硬質(zhì)合金切削工具刀片，其組成為6.8wt％的Co，2.7wt％的TaC，0.3wt％的NbC，以及平衡量的WC，該切削工具刀片涂覆有0.5μm的等軸TiCxNy層，其中x＝0.1，y＝0.9，平均晶粒度為約0.2μm；其后為12.0μm厚的TiCxNy層，其中x＝0.55，y＝0.45，具有柱狀晶粒，利用MTCVD技術(shù)(處理溫度為885℃，利用CH3CN作為碳/氮源)制得。在同一涂覆循環(huán)過(guò)程的后續(xù)處理步驟中，沉積出1μm厚的TiCxNyOz層，其中x＝0.6，y＝0.2，z＝0.2，具有等軸晶粒，平均晶粒度為0.2μm；其后為根據(jù)US 5,654,035所述條件沉積出的5μm厚(012)織構(gòu)化α-Al2O3層，其TC(012)＝1.93，平均晶粒度為約1.2μm。在該α-Al2O3層頂部上，TiN+TiC+TiN+TiC沉積在多層結(jié)構(gòu)中，其總涂層厚度為1.5μm，各個(gè)單獨(dú)層中的平均晶粒度＜0.3μm。最后，對(duì)該刀片進(jìn)行刷光處理(brushing treatment)，其中利用含SiC作為磨料的320目刷(mesh brush)對(duì)切削刃線進(jìn)行平整，通過(guò)該刷光處理沿著切削刃線將外部TiN+TiC多層結(jié)構(gòu)除去。
C.CNMG 120412-KM型硬質(zhì)合金切削工具刀片，其組成為6.8wt％的Co，2.7wt％的TaC，0.3wt％的NbC，以及平衡量的WC，該切削工具刀片涂覆有0.5μm的等軸TiCxNy層，其中x＝0.1，y＝0.9，平均晶粒度為約0.2μm；其后為5.0μm厚的TiCxNy層，其中x＝0.55，y＝0.45，且具有柱狀晶粒，利用MTCVD技術(shù)(處理溫度為885℃，利用CH3CN作為碳和氮源)制得。在同一涂覆循環(huán)過(guò)程的后續(xù)處理步驟中，沉積出1μm厚的TiCxNyOz層，其中x＝0.6，y＝0.2，z＝0.2，且具有等軸晶粒，平均晶粒度為0.2μm；其后為根據(jù)US 5,654,035所述條件沉積出的4.0μm厚的(012)織構(gòu)化α-Al2O3層，其TC(012)＝1.85，平均晶粒度為約1.2μm。最后，對(duì)所述刀片進(jìn)行濕噴砂處理，在該處理過(guò)程中，對(duì)Al2O3層進(jìn)行平整。
D.CNMG 120412-KM型硬質(zhì)合金切削工具刀片，其組成為6.0wt％的Co以及平衡量的WC，該切削工具刀片涂覆有0.5μm的等軸TiCxNyOz層，其中x＝0.1，y＝0.9，z＝0，平均晶粒度為約0.2μm；其后為利用MTCVD技術(shù)(處理溫度為850℃，利用CH3CN作為碳和氮源)而得的8.0μm厚的TiCxNy層，其中x＝0.55，y＝0.45，且具有柱狀晶粒。在同一涂覆循環(huán)過(guò)程的后續(xù)處理步驟中，沉積出1μm厚的TiCxNyOz層，其中x＝0.6，y＝0.2，z＝0.2，且具有等軸晶粒，平均晶粒度為0.2μm；其后為根據(jù)US 5,654,035所述條件沉積出的5.0μm厚的(012)織構(gòu)化α-Al2O3層，其TC(012)＝1.90，平均晶粒度為約1.2μm。在該α-Al2O3層頂部上，TiN+TiC+TiN+TiC+TiN沉積在多層結(jié)構(gòu)中，其總涂層厚度為1.5μm，各個(gè)單獨(dú)層中的平均晶粒度＜0.3μm。最后，對(duì)該刀片進(jìn)行刷光處理，其中利用含SiC作為磨料的320目刷對(duì)切削刃線進(jìn)行平整，通過(guò)該刷光處理沿著切削刃線將外部TiN+TiC多層結(jié)構(gòu)除去。
在端面操作中對(duì)該刀片進(jìn)行測(cè)試。工件材料為球墨鑄鐵SS727。該工件的形狀使得在每次旋轉(zhuǎn)過(guò)程中均形成間斷切削環(huán)境。切削速度為250m/min，進(jìn)給量為0.10mm/rev，切削深度為2.0mm。使用冷卻劑進(jìn)行該操作。
這類(lèi)操作一般會(huì)造成涂層的嚴(yán)重剝落。涂層成碎片脫離于刀片。將發(fā)生涂層剝落的刃線部分與切削操作中所用的刃線總長(zhǎng)進(jìn)行比較，便能夠測(cè)定該磨損。
刀片類(lèi)型 發(fā)生剝落的刃線％A(本發(fā)明) ＜5B(外部發(fā)明(outside invention))20C(外部發(fā)明) ＜5D(現(xiàn)有技術(shù)) 15實(shí)施例2將上述實(shí)施例1中的刀片在灰口鑄鐵SS0125中進(jìn)行間斷切削操作測(cè)試。該切削條件對(duì)涂層的抗剝落性及其抗化學(xué)和磨料磨損性有很高要求。工件的形狀使得對(duì)于每次旋轉(zhuǎn)而言，將得到工件中的兩個(gè)入口，形成間隔切削環(huán)境。切削速度為300m/min，切削進(jìn)給量為0.25mm/rev，切削深度為2.0mm。該機(jī)械加工過(guò)程中不使用任何冷卻劑。
刀片類(lèi)型刃損壞前的道次數(shù)A(本發(fā)明) 88B(外部發(fā)明) 85C(外部發(fā)明) 60D(現(xiàn)有技術(shù)) 70實(shí)施例3將上述實(shí)施例1中的刀片在造成切削刃發(fā)生變形、導(dǎo)致涂層剝落和刀片磨損加劇的車(chē)削測(cè)試中進(jìn)行測(cè)試。該測(cè)試在球磨鑄鐵SS0737中進(jìn)行，并在縱向車(chē)削操作中結(jié)合了一定的進(jìn)給量和切削深度。找到了硬質(zhì)合金發(fā)生變形前的最高可能切削速度。
刀片類(lèi)型 最高可能切削速度，m/minA(本發(fā)明) 550B(外部發(fā)明)525C(外部發(fā)明)475D(現(xiàn)有技術(shù))425實(shí)施例4將上述實(shí)施例1中的刀片在球墨鑄鐵SS0727中進(jìn)行連續(xù)切削操作測(cè)試。該切削條件對(duì)涂層的抗化學(xué)和磨料磨損性有很高要求。切削速度為350m/min，進(jìn)給量為0.30mm/rev，切削深度為2.0mm。使用冷卻劑進(jìn)行該操作。
刀片類(lèi)型 刃損壞前的道次數(shù)A(本發(fā)明) 57B(外部發(fā)明)54C(外部發(fā)明)23D(現(xiàn)有技術(shù))38
權(quán)利要求
1.一種包括涂層和硬質(zhì)合金體的切削工具刀片，其特征在于，所述硬質(zhì)合金體由以下物質(zhì)組成5-9wt％、優(yōu)選6-8wt％、最優(yōu)選6.5-7.1wt％的Co；1-5wt％、優(yōu)選2-4wt％、最優(yōu)選2.6-3.4wt％的金屬Ta和Nb的立方碳化物，TaC的含量?jī)?yōu)選為2-3wt％，最優(yōu)選為2.4-3.0wt％，NbC的含量?jī)?yōu)選為0.2-0.35wt％，最優(yōu)選為0.27-0.33wt％；組成中Ti的含量對(duì)應(yīng)于工業(yè)雜質(zhì)的含量；和86-94wt％、優(yōu)選88-92wt％平衡量的WC；該硬質(zhì)合金體的矯頑力為19.5-24.5kA/m；所述涂層包括-TiCxNyOz第一最內(nèi)層，其中x+y+z＝1，y＞x，且z＜0.1；該層的厚度為0.1-2μm，具有尺寸＜0.5μm的等軸晶粒；-TiCxNyOz層，其中x+y+z＝1，優(yōu)選z＝0，x＞0.3，且y＞0.3；該層的厚度＞10-15μm，優(yōu)選為11-13μm，具有柱狀晶粒；-TiCxNyOz層，其中x+y+z＝1，z＜0.5，x＞y；該層的厚度為0.1-2μm，具有尺寸＜0.5μm的等軸晶粒或板狀晶粒；-平滑、細(xì)粒的、織構(gòu)化α-Al2O3層，其厚度為3-8μm，優(yōu)選3-6μm，晶粒度為0.5-2μm；-具有一種或多種順序的TiN+TiC多層結(jié)構(gòu)的外層，以TiC為最外層，總厚度為0.5-2μm，優(yōu)選0.7-1.3μm，在刃線內(nèi)和前刀面上的外部涂層被除去，從而使Al2O3層位于沿著切削刃線的頂部上和位于前刀面上，且外部TiC層為后刀面上的頂層。
2.如前述權(quán)利要求所述的切削刀片，其特征在于，該α-Al2O3層具有(012)-方向的織構(gòu)，其織構(gòu)系數(shù)TC(012)大于1.3。
3.如前述權(quán)利要求中任一項(xiàng)所述的切削刀片，其特征在于，TiCxNyOz第一最內(nèi)層具有以下組成z＝0，且y＞0.8。
4.一種用于制造包括硬質(zhì)合金體和涂層的切削工具刀片的方法，其特征在于，該硬質(zhì)合金體的組成為5-9wt％的Co；1-5wt％的金屬Ta和Nb的立方碳化物；組成中Ti的含量對(duì)應(yīng)于工業(yè)雜質(zhì)的含量；和86-94wt％平衡量的WC；該硬質(zhì)合金體的矯頑力為19.5-24.5kA/m；該硬質(zhì)合金體通過(guò)粉末混合、球磨、噴霧干燥、擠壓和燒結(jié)而制得；其涂覆有-TiCxNyOz第一最內(nèi)層，其厚度為0.1-2μm，具有尺寸＜0.5μm的等軸晶粒，利用CVD方法制得；-TiCxNyOZ層，其厚度＞10-15μm，并具有柱狀晶粒，其直徑＜5μm，通過(guò)MTCVD技術(shù)沉積而成，所述MTCVD技術(shù)在850-900℃的優(yōu)選溫度范圍內(nèi)利用乙腈作為形成所述層的碳和氮源；-TiCxNyOz層，其厚度為0.1-2μm，具有尺寸＜0.5μm的等軸晶?；虬鍫罹Я＃肅VD方法制得；-平整、細(xì)粒的、織構(gòu)化α-Al2O3層，其厚度為3-8μm，晶粒度為0.5-2μm，利用CVD方法制得；-具有一種或多種順序的TiN+TiC多層結(jié)構(gòu)的外層，以TiC為最外層，總厚度為0.5-2μm，優(yōu)選0.7-1.3μm，利用CVD方法制得；以及-將TiN+TiC多層結(jié)構(gòu)的外層通過(guò)噴砂除去，從而使α-Al2O3層沿著切削刃線和在前刀面上得以外露和平整，并使最外部TiC層基本上未受影響地留于切削刀片的后刀面上。
5.如權(quán)利要求1-3所述的切削工具刀片在對(duì)鑄鐵如灰口鑄鐵和球墨鑄鐵、尤其是球磨鑄鐵進(jìn)行車(chē)削加工中的應(yīng)用，其切削速度為250-550m/min，進(jìn)給量根據(jù)切削速度和刀片幾何形狀而定為0.10-0.35mm/rev。
全文摘要
本發(fā)明公開(kāi)了尤其有助于對(duì)球磨鑄鐵優(yōu)選以高速進(jìn)行車(chē)削加工的涂層切削工具刀片，其包括硬質(zhì)合金基底和涂層，所述硬質(zhì)合金基底的成分為5－9wt％Co、1－5wt％立方碳化物以及86－94wt％平衡量WC，所述涂層包括具有等軸晶粒的TiC
文檔編號(hào)B32B15/00GK1974204SQ2006101493
公開(kāi)日2007年6月6日 申請(qǐng)日期2006年11月21日 優(yōu)先權(quán)日2005年11月21日
發(fā)明者佩爾·莫滕松, 佩爾·古斯塔夫松 申請(qǐng)人:山特維克知識(shí)產(chǎn)權(quán)股份有限公司