專利名稱：包銅層壓板的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及用于制造印制線路板等的包銅層壓板。特別涉及加工時(shí)的翹曲及扭曲減小了的包銅層壓板。
背景技術(shù)：
包銅層壓板通過(guò)將屬于無(wú)機(jī)的金屬材料的銅箔與以預(yù)浸漬材料為代表的作為絕緣層構(gòu)成材料的有機(jī)材料熱壓而成。即，包銅層壓板的基本構(gòu)成是銅箔/絕緣層構(gòu)成材料/銅箔，通常將它們?cè)趯盈B狀態(tài)下在約180℃熱壓而成。
該熱壓而成的包銅層壓板的問(wèn)題有，在熱壓成形后冷卻、將組裝的熱壓物拆解、取出包銅層壓板時(shí)，包銅層壓板本身會(huì)出現(xiàn)翹曲現(xiàn)象(下面簡(jiǎn)稱為“翹曲”)，以及包銅層壓板呈扭曲形狀的現(xiàn)象(下面簡(jiǎn)稱為“扭曲”)。這時(shí)的扭曲也可以認(rèn)為是翹曲的一種表現(xiàn)形態(tài)。
當(dāng)該包銅層壓板出現(xiàn)翹曲及扭曲時(shí)，如不采取任何措施，直接用其制造印制線路板，則由于在浸蝕工序的整平作業(yè)、定位作業(yè)及浸蝕作業(yè)的所有步驟產(chǎn)生問(wèn)題，不能夠維持形成的銅箔電路的精度，因此基本上不可能形成細(xì)距電路。
因而，在包銅層壓板出現(xiàn)翹曲及扭曲情況時(shí)，為了對(duì)其進(jìn)行矯正，生產(chǎn)者要對(duì)其進(jìn)行后處理，如加熱消除變形(稱為后烘烤工序)或在包銅層壓板長(zhǎng)時(shí)間加上負(fù)力以將包銅層壓板矯正成平直形狀等。
對(duì)包銅層壓板進(jìn)行后處理以矯正翹曲及扭曲會(huì)使制造成本上升。日本包銅層壓板制造業(yè)的實(shí)際情況是，作為商品的包銅層壓板不得不參與國(guó)際價(jià)格競(jìng)爭(zhēng)，必須盡量避免制造工序中的成本上升。
因此，包銅層壓板制造行業(yè)也一直認(rèn)為包銅層壓板的翹曲及扭曲是由于上述熱壓時(shí)所加的熱量而導(dǎo)致的構(gòu)成材料的熱膨脹差異或冷卻時(shí)的收縮差異使得制成的包銅層壓板內(nèi)部出現(xiàn)變形而產(chǎn)生的，并采取了各種措施。例如，①將熱壓時(shí)用的鏡板材質(zhì)改為更接近銅箔熱膨脹系數(shù)的材質(zhì)；②控制鏡板表面的粗糙度，不讓熱膨脹、收縮時(shí)的鏡板變化引起銅箔變形；③改變用作絕緣層構(gòu)成材料的通常稱為預(yù)浸漬料的玻璃-環(huán)氧基材，例如，改變玻璃布料的玻璃材質(zhì)或玻璃纖維的形狀和使環(huán)氧樹(shù)脂改性；④改變熱壓成形的熱滯后等，并取得了一定的成果。
但實(shí)際上不能完全消除包銅層壓板的翹曲及扭曲。在制造雙面包銅層壓板時(shí)，即便在兩面采用同一品種同一厚度的銅箔的情況下基本上能夠解決包銅層壓板的翹曲及扭曲，但在兩面的銅箔厚度不一樣的情況下，仍不能完全解決翹曲及扭曲的問(wèn)題。
近年來(lái)，由于印刷線路板制造方法多樣化，出現(xiàn)了大量的上述雙面包銅層壓板的兩面銅箔厚度不一樣的產(chǎn)品，所以在市場(chǎng)上強(qiáng)烈希望有能夠解決有關(guān)問(wèn)題的有效手段。


圖1為用于模擬基材樹(shù)脂翹曲的包銅層壓板構(gòu)成材料收縮性狀示意圖。
圖2及圖3也是模擬基材樹(shù)脂翹曲的示意圖。
發(fā)明概要本發(fā)明者經(jīng)過(guò)專心研究后發(fā)現(xiàn)，若選用合適的銅箔種類，則即使兩面所用的銅箔厚度不一樣，也能有效減少包銅層壓板的翹曲及扭曲。下面對(duì)本發(fā)明進(jìn)行說(shuō)明。首先從材料力學(xué)的角度，對(duì)選擇銅箔的基準(zhǔn)進(jìn)行說(shuō)明。
本發(fā)明者設(shè)想了各種力學(xué)計(jì)算模型，并與實(shí)際制造的包銅層壓板的翹曲測(cè)量值進(jìn)行了比較，結(jié)果確信，在相對(duì)意義上，即使用下述最簡(jiǎn)單的力學(xué)計(jì)算模型，也能夠極有效地預(yù)測(cè)翹曲產(chǎn)生情況。
即，這里的力學(xué)計(jì)算所用的包銅層壓板，如圖1所示，將兩面貼有不同厚度的銅箔的雙面包銅層壓板用作簡(jiǎn)單模型。熱壓之前，將銅箔置于大小基本相同的絕緣層構(gòu)成材料(認(rèn)為是用樹(shù)脂構(gòu)成的)。因而，從側(cè)面來(lái)看，如圖1(a)所示。然后，熱壓結(jié)束時(shí)，如圖1(b)所示，固化成絕緣層的樹(shù)脂層形成較銅箔層向基板內(nèi)部一側(cè)收縮的狀態(tài)。該樹(shù)脂層雖是用預(yù)浸漬材料等形成的，但基本上固化前稱作絕緣層構(gòu)成材料，固化后則稱作絕緣樹(shù)脂層或簡(jiǎn)稱為樹(shù)脂層。
將具有銅箔/絕緣層構(gòu)成材料/銅箔結(jié)構(gòu)的層疊物熱壓時(shí)，在作為絕緣層構(gòu)成材料的樹(shù)脂固化之前的液態(tài)階段，各材料能夠根據(jù)供給熱量，自由地膨脹收縮。但隨著作為絕緣層構(gòu)成材料的樹(shù)脂固化，受到因其后的材料間的膨脹收縮差異而產(chǎn)生的束縛，不能自由地膨脹收縮。這里，最重要的是，構(gòu)成銅箔的銅與絕緣層構(gòu)成材料的收縮率大不相同。這里，特別成為問(wèn)題的是收縮率。據(jù)說(shuō)，樹(shù)脂材料的收縮率一般比銅大幾倍。
這樣，由于作為絕緣層構(gòu)成材料的樹(shù)脂固化，在制成包銅層壓板時(shí)，銅與絕緣樹(shù)脂層粘合，因而，位于兩面的銅箔仍受到由樹(shù)脂的收縮而產(chǎn)生的壓縮應(yīng)力，而絕緣樹(shù)脂層與其收縮相反，仍受到拉伸應(yīng)力。由此，變形在包銅層壓板內(nèi)部積聚，并被認(rèn)為是出現(xiàn)翹曲現(xiàn)象的重要原因。因而，采用具有與作為基材的樹(shù)脂相同的收縮性的銅箔來(lái)解決翹曲問(wèn)題被認(rèn)為是比較理想的，但對(duì)于金屬材料來(lái)說(shuō)，這是不可能達(dá)到的。
因此，本發(fā)明者用圖2示意地示出的模型，通過(guò)上述力學(xué)計(jì)算模型對(duì)銅箔的哪個(gè)特性對(duì)翹曲現(xiàn)象產(chǎn)生影響的可能性大進(jìn)行了判斷。這里，排除銅箔的成為與絕緣層構(gòu)成材料的粘結(jié)面的用于得到錨固效應(yīng)的糙化面的影響進(jìn)行考慮，而且，獨(dú)立分析各構(gòu)成材料舉動(dòng)，假定包銅層壓板在各構(gòu)成材料的舉動(dòng)平衡的位置成立。
首先，對(duì)銅箔側(cè)的舉動(dòng)進(jìn)行說(shuō)明。設(shè)銅箔原來(lái)的長(zhǎng)度為L(zhǎng)c，制成包銅層壓板后在受壓縮負(fù)荷狀態(tài)下收縮的銅箔長(zhǎng)度為L(zhǎng)。這里所說(shuō)的銅箔長(zhǎng)度，由圖2可知，準(zhǔn)確地說(shuō)，是指在包銅層壓板截面出現(xiàn)的銅箔長(zhǎng)度。若以收縮前的銅箔長(zhǎng)度Lc作為基準(zhǔn)長(zhǎng)度，則受壓縮負(fù)荷狀態(tài)下的銅箔變形可用式1(1)表示。此時(shí)的壓縮應(yīng)力可用式1(2)表示，式中，tc為銅箔長(zhǎng)度，wc為銅箔寬度，Ec為銅箔的楊式模量。在本說(shuō)明書(shū)中，銅箔的楊式模量是指對(duì)由銅箔的拉伸試驗(yàn)而得到的應(yīng)力-變形曲線進(jìn)行微分而得到的斜率的最大值。銅箔的楊式模量值根據(jù)其應(yīng)力-變形曲線的測(cè)定條件(特別是拉伸試驗(yàn)機(jī)的拉桿速度)而異。在本發(fā)明的楊式模量測(cè)定中，該拉桿速度為50μm/min，標(biāo)點(diǎn)間隔為50mm。式1·銅箔的壓縮變形εc＝(Lc-L)/Lc…… (1)·銅箔受到的壓縮負(fù)荷Fc＝tc·wc·σc＝tc·wc·Ec(Lc-L)/Lc…… (2)
另一方面，對(duì)基材側(cè)的收縮進(jìn)行考慮時(shí)，若作為絕緣層構(gòu)成材料的樹(shù)脂單獨(dú)收縮，則其收縮超過(guò)銅箔，但可假定，當(dāng)樹(shù)脂粘附在銅箔糙化面上形成包銅層壓板時(shí)，由于粘合在銅箔的糙化面上，在固化的樹(shù)脂中出現(xiàn)與銅箔的收縮長(zhǎng)度差相應(yīng)的拉伸應(yīng)力。但是，在樹(shù)脂固化時(shí)，通過(guò)限制其自然收縮、終止其收縮進(jìn)行來(lái)預(yù)測(cè)樹(shù)脂中出現(xiàn)的內(nèi)部應(yīng)力則基本上不可能。因而，本發(fā)明者在此次模擬中，設(shè)想作為絕緣層構(gòu)成材料的樹(shù)脂從LR拉伸至L，呈彈性變形，其中，LR為樹(shù)脂單獨(dú)收縮時(shí)的長(zhǎng)度，L為實(shí)際的包銅層壓板的絕緣樹(shù)脂層長(zhǎng)度(與收縮的銅箔長(zhǎng)度相同)。并且，設(shè)作為絕緣層構(gòu)成材料的樹(shù)脂的層厚度為tR、絕緣層構(gòu)成材料寬度為WR、固化的樹(shù)脂的楊式模量為ER，則與上述式1(1)和(2)式同樣，固化后的作為絕緣層構(gòu)成材料的樹(shù)脂層中產(chǎn)生的拉伸負(fù)荷可以式2(3)表示。式2.
·固化后的樹(shù)脂的拉伸變形εR＝(LR-L)/LR·固化后的樹(shù)脂受到的拉伸負(fù)荷FR＝tR·wR·σR＝tR·wR·ER(LR-L)/LR……(3)假定在銅箔和固化的樹(shù)脂層的支承銅箔的一側(cè)之間的的界面產(chǎn)生力學(xué)平衡，則Fc與FR在相反方向上起作用并保持平衡，即，成立Fc+FR＝0的關(guān)系。所以，根據(jù)(2)和(3)，成立式3所示關(guān)系。式3.FcFR=tc·wc·Ec(Lc-L)/LctR·wR·ER(LR-L)/LR]]>這里，F(xiàn)c/FR＝-1，即，若將除厚度以外的尺寸相同的銅箔及絕緣層構(gòu)成材料熱壓，則wc＝wR。而且，若假定銅箔及樹(shù)脂的收縮相對(duì)于總長(zhǎng)足夠地小，則Lc/LR1。由此，可由式3導(dǎo)出式4。式4.L-LRLc-L=tc·EctR·ER······(4)]]>
下面，以式(4)為基礎(chǔ)，使樹(shù)脂特性保持不變，改變銅箔厚度(tc)及銅箔楊式模量(Ec)，研究它們對(duì)銅箔收縮的影響。首先，研究厚度(tc)對(duì)銅箔收縮的影響。銅箔越厚(亦即tc值越大)，則(L-LR)/(Lc-L)值也越大。這時(shí)，由于樹(shù)脂特性不變，因此，可認(rèn)為tR·ER及(L-LR)為常數(shù)，若銅箔楊式模量(Ec)也不變，則(Lc-L)變小，可以判斷，銅箔的收縮減小。而銅箔變薄時(shí)則正好相反。因而，銅箔越厚，越不易收縮。在雙面包銅層壓板的兩面所用的銅箔厚度不一樣時(shí)，由于兩面銅箔的收縮程度不同，因此，包銅層壓板更易翹曲。
另外，下面研究楊式模量(Ec)對(duì)收縮的影響。與厚度一樣，銅箔楊式模量越大(亦即Ec值越小)，則(L-LR)/(Lc-L)值也越大。此時(shí)，同樣地，假定樹(shù)脂特性不變，tR·ER及(L-LR)為常數(shù)，銅箔厚度(tc)也不變，則(Lc-L)變小，可以判斷，銅箔的收縮減小。銅箔楊式模量變小時(shí)則正好相反。因而，銅箔楊式模量越大，越不易收縮。在雙面包銅層壓板的兩面所用的銅箔楊氏模量不一樣時(shí)，兩面銅箔的收縮程度不同，包銅層壓板更易翹曲。
由此可以推測(cè)，對(duì)于兩面貼有厚度不同的銅箔的雙面包銅層壓板，解決其翹曲問(wèn)題的有效手段是，使在雙面包銅層壓板一面所用的較厚銅箔的厚度盡可能地與另一面的較薄銅箔的厚度接近，同時(shí)，選用楊氏模量低的銅箔作為厚的銅箔。
本發(fā)明者以式(4)為基礎(chǔ)，用式(5)研究了基材相對(duì)于其原來(lái)收縮的長(zhǎng)度，其收縮受到何種程度的限制。這里，由于本發(fā)明者將固化的基材模擬為彈性體進(jìn)行了處理，因此，同樣地對(duì)固化的樹(shù)脂受到銅箔何種程度的影響而從原來(lái)收縮的長(zhǎng)度伸長(zhǎng)的作了研究。式5.
這里，代入Ec/(tR·ER)＝Kc，則(4)式為L(zhǎng)-LRLc-L=kctc---(5)]]>將(5)式如下所示進(jìn)行變換，可得到式(6)。式6L-LR＝Kc·tc·(Lc-L)(1+Kc·tc)L＝Kc·tc·Lc+LR∴L＝(Kc·tc·Lc+LR)/(1+Kc·tc)＝〔Lc(1+Kc·tc)+(LR-Lc)〕/(1+Kc·tc)＝Lc+(LR-Lc)/(1+Kc·tc) ……(6)這里，若將固化的樹(shù)脂長(zhǎng)度與銅箔的收縮距離之差Lc-LR替換為ΔL，求出基材伸長(zhǎng)(L-LR)，則如式7所示，可由(6)式導(dǎo)出式(7)和式(8)。式7.
L-LR＝(Lc-LR)+(LR-Lc)/(1+kc·tc)＝ΔL〔1-1/(1+Kc·tc)〕 ……(7)再將式(7)的替換為Kc的部分恢復(fù)原樣，得到式(8)。
L-LR＝ΔL{1-1/〔1+tc·Ec/(tR·ER)〕}……(8)由式(8)表明，在樹(shù)脂為固化狀態(tài)的包銅層壓板中，銅箔厚度(tc)、楊式模量(Ec)越大，則固化的樹(shù)脂的伸長(zhǎng)變形也越大。因而，對(duì)于雙面包銅層壓板，在設(shè)計(jì)上盡可能地減小貼在包銅層壓板兩面的銅箔厚度是控制包銅層壓板翹曲的極有效的方法。在這樣的設(shè)計(jì)不可能的情況下，對(duì)于厚的銅箔，采用楊氏模量小的材料也是一種極有效的方法。這些是從銅箔材料方面考慮的減小包銅層壓板翹曲的有效途徑。
下面，以上述公式為基礎(chǔ)，設(shè)定圖2所示的翹曲的包銅層壓板的模型，對(duì)包銅層壓板的翹曲進(jìn)行模擬。在圖2中，設(shè)定具有相當(dāng)于曲率半徑r的翹曲的包銅層壓板。這時(shí)，包銅層壓板的厚度為銅箔/絕緣層構(gòu)成材料/銅箔的總厚度，但僅就固化的樹(shù)脂層進(jìn)行考慮。這里，假定圖1所示的樹(shù)脂層的翹曲相對(duì)于基板總長(zhǎng)，非常地小，曲率半徑為r。設(shè)樹(shù)脂層的厚度為tR，與樹(shù)脂層的翹曲對(duì)應(yīng)的圓周角為θ，則翹曲內(nèi)側(cè)的樹(shù)脂層上表面的長(zhǎng)度可以用rθ表示，翹曲外側(cè)的樹(shù)脂層下表面的長(zhǎng)度可用(r+tR)θ表示。因而，上表面與下表面的長(zhǎng)度之差為(r+tR)θ-rθ，即tRθ。
這里，(r+tR/2)θ＝s的關(guān)系成立，式中，s為樹(shù)脂層原來(lái)的長(zhǎng)度。若假設(shè)tR相對(duì)于r，非常地小，則rθ＝s的關(guān)系成立。由此，上表面與下表面的長(zhǎng)度之差可用下式表示tRθ＝(s·tR)/r ……(9)這里，被認(rèn)為包銅層壓板的銅箔將樹(shù)脂層拉伸的長(zhǎng)度由上述式(8)給出。因而，可以認(rèn)為，被不同厚度的銅箔拉伸的樹(shù)脂層的差由式(9)給出。該關(guān)系由式(10)表示。式8.S·tRr=ΔL1[1-11+tc1·Ec1/(tR·ER)]-ΔL2[1-11+tc2·Ec2/(tR·ER)]······(10)]]>式中，ΔL1表示厚的銅箔與樹(shù)脂層的尺寸差，ΔL2表示薄的銅箔與樹(shù)脂層的尺寸差，這里，假定銅箔和樹(shù)脂的尺寸均自由變化。
ΔL1和ΔL2也由下述關(guān)系給出ΔL1＝α1·s，ΔL2＝α2·s。式中，α1為厚的銅箔與樹(shù)脂的尺寸收縮率之差，α2為薄的銅箔與樹(shù)脂的尺寸收縮率之差。據(jù)此，可由式(10)導(dǎo)出式(11)。式9.r=tRα1[1-11+tc1·Ec1/(tR·ER)]-α2[1-11+tc2·Ec2/(tR·ER)]······(11)]]>這里，用式(11)給出的曲率半徑r值，以圖3所示的關(guān)系為基礎(chǔ)，計(jì)算包銅層壓板的翹曲(a)。設(shè)曲率半徑r的圓弧中心點(diǎn)為O，包銅層壓板的中心點(diǎn)為C點(diǎn)，基板端部為E點(diǎn)，C點(diǎn)與E點(diǎn)的中點(diǎn)為M點(diǎn)，E點(diǎn)的正下方為A點(diǎn)，則ΔOCM與ΔCEA近似。
因而，若設(shè)CM間的距離為X，EA間的距離(相當(dāng)于翹曲的距離)為a，則x/r＝a/2x，a＝2·x2/r。并且，可以將曲率半徑r看成足夠地大，M點(diǎn)在包銅層壓板長(zhǎng)度的1/4點(diǎn)，則x＝s/4。由此得出a＝s2/8r?？蓪⑹?11)代入該式中，用式(12)求出翹曲量。式(12)給出的翹曲量通常不作為絕對(duì)值，而是作為相對(duì)值處理。要作為絕對(duì)值處理，必須考慮預(yù)浸漬材料的種類、熱壓條件等因素，即，需要以經(jīng)驗(yàn)式為基礎(chǔ)進(jìn)行校正，例如，測(cè)定實(shí)際觀察到的包銅層壓板的翹曲，再乘以特定系數(shù)，等等。式10.a=α1[1-11+tC1·EC1/(tR·ER)]-α2[11+tc2·Ec2/(tR·ER)]8tR·S2······(12)]]>在上述模擬的基礎(chǔ)上，本發(fā)明者完成了本發(fā)明。上述模擬結(jié)果表明，對(duì)于兩面貼有不同厚度銅箔的雙面包銅層壓板中的較厚銅箔，從材料角度看，最好(i)采用楊氏模量低的銅箔，(ii)采用熱壓成形時(shí)會(huì)顯著收縮的銅箔。
另一方面，需要考慮的問(wèn)題是，是否存在楊氏模量低的銅箔。銅箔大致可分為軋制銅箔與電解銅箔。即使是電解銅箔，有些也會(huì)因制造包銅層壓板過(guò)程中熱壓時(shí)的熱量而容易重結(jié)晶(下面稱之為“S-HFE箔”)。其例子有三井HTE箔。這種銅箔會(huì)因熱壓時(shí)的熱量而重結(jié)晶，其特點(diǎn)是，在重結(jié)晶過(guò)程中會(huì)出現(xiàn)其程度是通常銅箔所無(wú)法想像的尺寸收縮。在180℃×1小時(shí)的熱壓條件下，上述尺寸收縮程度在0.05％左右。
另外，該重結(jié)晶的銅箔與通常的銅箔相比，還具有重結(jié)晶后的楊氏模量低的特性。在180℃熱處理60分鐘(其熱量相當(dāng)于熱壓時(shí)的熱量)后，通常的銅箔的楊氏模量在55-60GPa左右，而S-HTE箔的楊氏模量較低，在40-50GPa左右。
據(jù)此，權(quán)利要求1要求保護(hù)這樣一種包銅層壓板，其兩面貼有不同厚度的銅箔，其特征在于，在其一面采用在包銅層壓板的制造過(guò)程中不會(huì)因熱壓而重結(jié)晶的第1銅箔，在其另一面采用在包銅層壓板的制造過(guò)程中會(huì)因熱壓而重結(jié)晶的第2銅箔，且第2銅箔比第1銅箔厚。
這里，所說(shuō)的會(huì)重結(jié)晶的第2銅箔不限于上述為電解銅箔的S-HTE箔，其概念還包含軋制銅箔。由于制造方法的原因，軋制銅箔內(nèi)部包含許多軋制過(guò)程中產(chǎn)生的變形，容易因加熱而恢復(fù)，也極易重結(jié)晶。以紫銅為原料而制成的銅箔，由于容易因加熱而軟化，因此，其楊氏模量低至20～40GPa左右。所以，軋制銅箔也能夠作為達(dá)到本發(fā)明目的的材料使用。
權(quán)利要求2要求保護(hù)這樣一種包銅層壓板，其兩面貼有不同厚度的銅箔，其特征在于，在其一面采用第1銅箔，在其另一面采用熱壓時(shí)比第1銅箔容易重結(jié)晶的第2銅箔，且第2銅箔比第1銅箔厚。
該雙面包銅層壓板的兩面所用的銅箔均在熱壓時(shí)會(huì)因熱而重結(jié)晶。對(duì)于電解銅箔，可通過(guò)控制電解液來(lái)控制銅箔的重結(jié)晶溫度，而對(duì)于軋制銅箔，則通過(guò)控制軋制時(shí)的壓下率及熱處理等來(lái)控制銅箔的重結(jié)晶溫度。因此，雖然兩面所用的銅箔都會(huì)重結(jié)晶，但也能夠使它們以不同的速度重結(jié)晶，并由此達(dá)到本發(fā)明的目的，即，解決兩面貼有不同厚度的銅箔的雙面包銅層壓板的翹曲問(wèn)題。因而，在這種情況下，第2銅箔易重結(jié)晶就成為一個(gè)條件。
權(quán)利要求3要求保護(hù)這樣一種包銅層壓板，其兩面貼有不同厚度的銅箔，其特征在于，在其一面采用第1銅箔，在其另一面采用熱壓時(shí)比第1銅箔容易因熱而收縮的第2銅箔，且第2銅箔比第1銅箔厚。這樣的結(jié)構(gòu)是基于與前述雙面包銅層壓板相同的理由。
權(quán)利要求4要求保護(hù)這樣一種包銅層壓板，其兩面貼有不同厚度的銅箔，其特征在于，在其一面采用第1銅箔，在其另一面采用具有低于第1銅箔的楊氏模量的第2銅箔，且第2銅箔比第1銅箔厚。這樣的結(jié)構(gòu)是也基于與前述雙面包銅層壓板相同的理由。
鑒于上述情況，對(duì)于兩面貼有不同厚度銅箔的雙面包銅層壓板，在現(xiàn)有技術(shù)的水平上，可通過(guò)使用在熱壓時(shí)會(huì)因熱而重結(jié)晶的銅箔作為較厚的銅箔來(lái)減小包銅層壓板的翹曲程度。
具體實(shí)施例方式
下面通過(guò)制造本發(fā)明的包銅層壓板并測(cè)定其翹曲程度來(lái)更詳細(xì)地說(shuō)明本發(fā)明及效果。在下述所有實(shí)施方式中，以1片100μm厚的玻璃環(huán)氧基基材作為預(yù)浸漬材料，用液壓真空壓力機(jī)在其兩側(cè)熱壓上不同厚度的銅箔，熱壓壓力為30kg/cm2，熱壓板溫度為180℃，主加熱時(shí)間為60分鐘，熱壓結(jié)束后放冷，在包銅層壓板內(nèi)部溫度達(dá)到60℃時(shí)，取出，得到25cm見(jiàn)方的包銅層壓板。
翹曲的測(cè)定方法是，將上述25cm見(jiàn)方的包銅層壓板放在一平面上，摁住其一角，測(cè)定其對(duì)角部分從平面翹起的距離。
用前述方法測(cè)定這樣制成的30張包銅層壓板的翹曲值，最小值為2mm，最大值為4mm。
為了比較，將70μm厚的S-HTE箔換成通常使用的不會(huì)重結(jié)晶的70μm厚的電解銅箔，用同樣的方法制成30張這樣的包銅層壓板，測(cè)量它們的翹曲值。結(jié)果，最小值為12mm，最大值為17mm。由此可知，本發(fā)明的包銅層壓板的翹曲明顯減小。
用前述方法測(cè)定這樣制成的30張包銅層壓板的翹曲值，最小值為0mm，最大值為2mm。
為了比較，將35μm厚的S-HTE箔換成通常使用的不會(huì)重結(jié)晶的35μm厚的電解銅箔，用同樣的方法制成30張這樣的包銅層壓板，測(cè)量它們的翹曲值。結(jié)果，最小值為7mm，最大值為10mm。由此可知，本發(fā)明的包銅層壓板的翹曲明顯減小。
而且，將實(shí)施例1與實(shí)施例2的結(jié)果進(jìn)行比較可知，僅將實(shí)施例1的70μm厚的S-HTE銅箔換成實(shí)施例2的35μm厚的S-HTE銅箔，包銅層壓板的翹曲明顯減小。
用前述方法測(cè)定這樣制成的30張包銅層壓板的翹曲值，最小值為0mm，最大值為2mm。
為了比較，將70μm厚的S-HTE箔換成通常使用的不會(huì)重結(jié)晶的70μm厚的電解銅箔，用同樣的方法制成30張這樣的包銅層壓板，測(cè)量它們的翹曲值。結(jié)果，最小值為5mm，最大值為8mm。由此可知，本發(fā)明的包銅層壓板的翹曲明顯減小。
根據(jù)本發(fā)明，即使雙面包銅層壓板的兩面采用不同厚度的銅箔，也能夠?qū)~層壓板的翹曲限制在最小限度范圍內(nèi)，在用包銅層壓板制造印刷線路板時(shí)，容易處理，能夠大幅提高作業(yè)效率。
權(quán)利要求
1.一種包銅層壓板，其兩面貼有不同厚度的銅箔，其特征在于，在其一面采用在包銅層壓板的制造過(guò)程中不會(huì)因熱壓而重結(jié)晶的第1銅箔，在其另一面采用在包銅層壓板的制造過(guò)程中會(huì)因熱壓而重結(jié)晶的第2銅箔，且第2銅箔比第1銅箔厚。
2.一種包銅層壓板，其兩面貼有不同厚度的銅箔，其特征在于，在其一面采用第1銅箔，在其另一面采用熱壓時(shí)比第1銅箔容易重結(jié)晶的第2銅箔，且第2銅箔比第1銅箔厚。
3.一種包銅層壓板，其兩面貼有不同厚度的銅箔，其特征在于，在其一面采用第1銅箔，在其另一面采用熱壓時(shí)比第1銅箔容易因熱而收縮的第2銅箔，且第2銅箔比第1銅箔厚。
4.一種包銅層壓板，其兩面貼有不同厚度的銅箔，其特征在于，在其一面采用第1銅箔，在其另一面采用具有低于第1銅箔的楊氏模量的第2銅箔，且第2銅箔比第1銅箔厚。
全文摘要
本發(fā)明目的在于減少兩面貼有不同厚度銅箔的雙面包銅層壓板的翹曲問(wèn)題,提高印刷線路板的生產(chǎn)效率。本發(fā)明的兩面貼有不同厚度銅箔的雙面包銅層壓板的特征在于,在一面采用在包銅層壓板的制造過(guò)程中不會(huì)因熱壓而重結(jié)晶的第1銅箔,在另一面采用在包銅層壓板的制造過(guò)程中會(huì)因熱壓而重結(jié)晶的第2銅箔,且第2銅箔比第1銅箔厚。
文檔編號(hào)B32B15/20GK1388777SQ01802529
公開(kāi)日2003年1月1日 申請(qǐng)日期2001年8月22日 優(yōu)先權(quán)日2000年8月25日
發(fā)明者山本拓也, 永谷誠(chéng)治, 中野雅彥 申請(qǐng)人:三井金屬鉱業(yè)株式會(huì)社