'滿足吸音性能時，S卩，滿 足式（3)時，若將多孔板2的板厚從t'增厚至t，則空氣難以通過貫通孔，因此，仍舊為設計 開口率a或設計板厚t'時的開口率0 '時，吸音性能降低。
[0072] 因此，以滿足上述的式（4)的方式設計多孔板2 (表面多孔板2a，內(nèi)部多孔板2b) 的開口率Y。在此，K3 = 1. 0時，吸音性能與原本的設計值大致相同。而且，K3 = 0. 85~ 1. 15的范圍時，吸音性能為接近原本的設計值的值。由此，即使在多孔板2上安裝補強肋 5,再增厚多孔板2的板厚時，也能夠維持吸音板201的吸音性能。
[0073] 還有，也可以與平行于吸音板201的短邊的補強肋5相區(qū)別，設置與吸音板201的 長邊平行的補強肋。在設有這樣的補強肋的情況下，通過滿足式（1)、式（3)和式（4)，也能 夠一邊提高吸音板201的屈服強度，一邊維持吸音板201的吸音性能。
[0074](吸音性能評價）
[0075] 接著，評價吸音板201的吸音性能。使不設補強肋5而進行吸音設計時的表面多 孔板2a的設計開口率a為3%，使不設補強肋5而進行吸音設計時的表面多孔板2a的設 計板厚t'為0.8mm。另外，作為設計開口率a且設計板厚t'的吸音性能為設計目標值 (設計吸音率），相對于此，將表面多孔板2a的板厚t增厚至1. 2_，使用K3的值為不同的 0.67(開口率仍舊是3%)、1.0、0.85(下限值）、1.15(上限值）、0.8(下限值以下）、1.2(上 限值以上）這6種進行評價。表面多孔板2a的計算條件（規(guī)格）顯示在表2中。另外，使 第一空氣層6a和第二空氣層6b的厚度（與多孔板2的面正交的方向的厚度）分別為30mm， 內(nèi)部多孔板2b的板厚為0. 3mm，內(nèi)部多孔板2b的開口率為0. 8%，內(nèi)部多孔板2b的孔徑為 0. 5mm〇
[0076] 【表2】
[0077]
[0078] 各頻段的吸音率顯示在圖4中。另外，各頻段的吸音率比率顯示在圖5中。附注（1) 是基于吸音設計的設計吸音率，相對于附注（1)，將表面多孔板2a的板厚t增厚至1. 2_的 附注（2)中，吸音率大幅偏離設計吸音率，可知有吸音率比率為20%以上的頻帶。因此，相 對于以設計開口率a且設計板厚t'滿足吸音性能的，若不改變設計開口率a而將表面多 孔板2a的板厚從t'增厚至t，則可知吸音性能降低。另外，在附注（3)~（5)中，吸音率比 率低于20%，可知吸音率為接近設計吸音率的值。特別是K3= 1.0的附注（3)的情況，吸 音率比率為10%以下，可知為與設計吸音率等同的吸音率。
[0079] 還有，K3的值在0. 85~1. 15的范圍內(nèi)的附注（3)、附注⑷和附注（5)中，吸音 率比率低于20%，相對于此，K3的值在0. 85~1. 15的范圍外的附注（2)、附注（6)和附注 (7)中，可知有吸音率比率大于20%的頻帶。因此，特別是K3的值在0.85~1.15的范圍 時，可知吸音性能為接近原本的設計值的值。
[0080] 此外，評價吸音板201的吸音性能。使不設補強肋5而進行吸音設計時的表面多 孔板2a的設計開口率a為5%，使不設補強肋5而進行吸音設計時的表面多孔板2a的設 計板厚t'為0.8mm。另外，作為設計開口率a且設計板厚t'的吸音性能為設計目標值，相 對于吸音性能為設計目標值的，使用計算條件（規(guī)格）不同的表面多孔板2a進行評價。表 面多孔板2a的計算條件（規(guī)格）顯示在表3中。另外，使第一空氣層6a和第二空氣層6b 的厚度（與多孔板2的面正交的方向的厚度）分別為30mm，內(nèi)部多孔板2b的板厚為0. 3mm， 內(nèi)部多孔板2b的開口率為0. 8%，內(nèi)部多孔板2b的孔徑為0. 5mm。
[0081]【表3】
[0082]
[0083] 對于1/3倍頻程中心頻率的吸音率顯示在圖6中。另外，對于1/3倍頻程中心頻率 的吸音率比率顯示在圖7中。附注（1)是基于吸音設計的設計吸音率。K3的值在0. 85~ 1. 15的范圍內(nèi)的附注（4)和附注（5)中，吸音率比率低于20%，相對于此，K3的值在0.85~ 1. 15的范圍外的附注⑵和附注（3)中，可知有吸音率比率大于20%的頻帶。因此，K3的 值為0. 85~1. 15的范圍時，可知吸音性能為接近原本的設計值的值。
[0084](效果）
[0085] 如上所述，根據(jù)本實施方式的吸音板201，相鄰的補強肋5間的距離a，和多孔板2 的板厚t滿足上述的式（1)。由此，能夠提高吸音板201的屈服強度，以使之能夠耐受高速 鐵路車輛的通過時的列車風壓等。另外，在設計板厚t'的多孔板2上設有補強肋5時的多 孔板2的開口率0 '滿足上述式（3)，并且，作為板厚t的多孔板2的開口率Y滿足上述的 式（4)。由此，即使在多孔板2上安裝補強肋5,此外再增厚多孔板2的板厚，也能夠維持吸 音板201的吸音性能。
[0086] 另外，使K3的值處于0.85以上、1. 15以下，能夠使吸音板201的吸音性能為接近 原本的設計值的值。由此，能夠恰當?shù)鼐S持吸音板201的吸音性能。
[0087](本實施方式的變形例）
[0088] 以上，說明了本發(fā)明的實施方式，但具體例不過是例示，并非特別用于限定本發(fā) 明，具體的構成等可以適宜設計變更。另外，發(fā)明的實施的方式所的作用和效果，不過是列 舉由本發(fā)明產(chǎn)生的最佳的作用及效果，本發(fā)明的作用及效果并不限定為本發(fā)明的實施方式 所述的。
[0089]【符號的說明】
[0090] 1 201吸音板
[0091] 2多孔板
[0092] 2a表面多孔板
[0093] 2b內(nèi)部多孔板
[0094] 3背面板
[0095] 4框體
[0096] 5補強肋
[0097] 6空氣層
[0098] 6a第一空氣層
[0099] 6b第二空氣層
【主權項】
1. 一種吸音板，其特征在于，其為吸收來自聲源的聲音的吸音板，所述吸音板具備： 具有多個貫通孔的多孔板； 在與所述多孔板之間空出規(guī)定的間隔并與所述多孔板相對配置的背面板； 圍繞由所述多孔板和所述背面板夾著的空間的框體； 在所述多孔板的所述背面板側(cè)的面上以規(guī)定的間隔安裝的多個補強肋；相鄰的所述補 強肋間的距離a與所述多孔板的板厚t滿足下式（1)，并且所述多孔板的開口率0滿足下 式⑵， a/t<KlX(A/pO)1/2 …式（I) 0 = (B(l-l/N)/a+l) X a XK2 …式（2) 在此，A是所述多孔板的允許應力，pO是作用于所述多孔板的設計上的載荷，Kl= 0.93,B是所述補強肋的寬度，N是所述多孔板的面被所述補強肋分割的數(shù)量，a是不設所 述補強肋而進行吸音設計時的所述多孔板的設計開口率，K2是系數(shù)。2. 根據(jù)權利要求1所述的吸音板，其特征在于，K2的值是0. 8以上且1. 4以下。3. -種吸音板，其特征在于，其是吸收來自聲源的聲音的吸音板，所述吸音板具備： 具有多個貫通孔的多孔板； 在與所述多孔板之間空出規(guī)定的間隔并與所述多孔板相對配置的背面板； 圍繞由所述多孔板和所述背面板夾著的空間的框體； 在所述多孔板的所述背面板側(cè)的面上以規(guī)定的間隔安裝的多個補強肋； 相鄰的所述補強肋間的距離a與所述多孔板的板厚t滿足下式（1)，并且在板厚為t' 的所述多孔板上設有所述補強肋時的所述多孔板的開口率0 '滿足下式（3)，且板厚為t的 所述多孔板的開口率y滿足下式（4)， a/t<KlX(A/pO)1/2 …式（1) 0，= (B(l_l/N)/a+l) X a Xl …式（3) y = t/t' X 0 ' XK3 …式（4) 在此，A是所述多孔板的允許應力，pO是作用于所述多孔板的設計上的載荷，Kl= 0.93,B是所述補強肋的寬度，N是所述多孔板的面被所述補強肋分割的數(shù)量，a是不設所 述補強肋而進行吸音設計時的所述多孔板的設計開口率，t'是不設所述補強肋而進行吸音 設計時的所述多孔板的設計板厚，K3為系數(shù)，t' <t。4. 根據(jù)權利要求3所述的吸音板，其特征在于，K3的值是0. 85以上且I. 15以下。
【專利摘要】本發(fā)明提供一種能夠一邊使屈服強度提高，一邊維持吸音性能的吸音板。設多孔板(2)(表面多孔板(2a)，內(nèi)部多孔板(2b))的允許應力為A，作用于多孔板(2)的設計上的載荷為p0，系數(shù)K1(＝0.93)，補強肋(5)的寬度為B，多孔板(2)的面被補強肋(5)分割的數(shù)量為N，不設補強肋(5)而進行吸音設計時的多孔板(2)的設計開口率為α，并設為系數(shù)K2時，相鄰的補強肋(5)間的距離a與多孔板(2)的板厚t滿足下式(1)，并且多孔板(2)的開口率β滿足下式(2)。a/t＜K1×(A/p0)1/2…式(1)，β＝(B(1-1/N)/a+1)×α×K2…式(2)。
【IPC分類】E01F8/00
【公開號】CN104894989
【申請?zhí)枴緾N201510093242
【發(fā)明人】山極伊知郎
【申請人】株式會社神戶制鋼所
【公開日】2015年9月9日
【申請日】2015年3月2日