本實(shí)用新型涉及建筑設(shè)備領(lǐng)域，具體涉及一種懸挑式扣件鋼管腳手架。
背景技術(shù)：
：隨著我國經(jīng)濟(jì)的飛速發(fā)展，建筑施工項(xiàng)目的日益增多，腳手架使用也越來越廣泛，目前多采用的工具式腳手架，在施工中由于部分框架結(jié)構(gòu)層高差異及外邊框架梁高度差異比較大，現(xiàn)有的工具式腳手架通過花籃螺栓調(diào)節(jié)調(diào)節(jié)斜拉桿，無法滿足普遍通用要求，同時(shí)現(xiàn)有的腳手架大多存在安全隱患，安全系數(shù)低，強(qiáng)度低，不能適用現(xiàn)代腳手架安全施工要求。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：本實(shí)用新型的目的在于針對現(xiàn)有技術(shù)的缺陷和不足，提供一種懸挑式扣件鋼管腳手架，它具有結(jié)構(gòu)簡單、布置靈活、穩(wěn)定牢固、安全性強(qiáng)。為了解決
背景技術(shù)：
所存在的問題，本實(shí)用新型是采用以下技術(shù)方案：一種懸挑式扣件鋼管腳手架，包括水平鋼梁，大橫桿和立桿；所述水平鋼梁上方水平設(shè)置有大橫桿和小橫桿；所述的大橫桿設(shè)置在小橫桿上方；所述的水平鋼梁上方垂直設(shè)置有對稱立桿；所述的水平鋼梁下部設(shè)置有傾斜支桿；所述的傾斜支桿一端與水平鋼梁一端固定焊接在背襯鋼板上；所述的支桿另一端通過加固鋼板與水平鋼梁底部連接。優(yōu)選的，所述的立桿底部、支桿一端連接水平鋼梁處，其兩側(cè)翼緣均通過加固鋼筋加固。優(yōu)選的，所述的立桿頂部水平設(shè)置有腳手板；所述的腳手板材質(zhì)為沖壓鋼板。優(yōu)選的，所述的背襯鋼板通過U型鎖緊件與墻體連接。優(yōu)選的，所述的支桿與水平鋼梁之間的夾角為27°。優(yōu)選的，所述的支桿材質(zhì)為Φ60×5.0mm的無縫鋼管。優(yōu)選的，所述的加固鋼筋材質(zhì)為Φ25加固鋼筋。優(yōu)選的，所述的立桿材質(zhì)為Φ48×3.0mm的鋼管。本實(shí)用新型操作時(shí)，本裝置可以通用樓層搭設(shè)，布置形式靈活；支桿的設(shè)置增大了連接強(qiáng)度，保證整體穩(wěn)定牢固；腳手板上設(shè)置有欄桿，保證了使用人員的安全。本實(shí)用新型有益效果：它具有結(jié)構(gòu)簡單、布置靈活、穩(wěn)定牢固、安全性強(qiáng)。附圖說明此處所說明的附圖是用來提供對本實(shí)用新型的進(jìn)一步理解，構(gòu)成本申請的一部分，但并不構(gòu)成對本實(shí)用新型的不當(dāng)限定，在附圖中：圖1是本實(shí)用新型結(jié)構(gòu)示意圖；附圖標(biāo)記說明：1-水平鋼梁；2-支桿；3-背襯鋼板；4-“U”型鎖緊件；5-加固鋼板；6-加固鋼筋；7-墻體；8-立桿；9-小橫桿；10-大橫桿；11-腳手板。具體實(shí)施方式下面將結(jié)合附圖以及具體實(shí)施例來詳細(xì)說明本實(shí)用新型，其中的示意性實(shí)施例以及說明僅用來解釋本實(shí)用新型，但并不作為對本實(shí)用新型的限定。如圖1所示，本具體實(shí)施方式采用以下技術(shù)方案：一種懸挑式扣件鋼管腳手架，包括水平鋼梁，大橫桿和立桿；所述水平鋼梁上方水平設(shè)置有大橫桿和小橫桿；所述的大橫桿設(shè)置在小橫桿上方；所述的水平鋼梁上方垂直設(shè)置有對稱立桿；所述的水平鋼梁下部設(shè)置有傾斜支桿；所述的傾斜支桿一端與水平鋼梁一端固定焊接在背襯鋼板上；所述的支桿另一端通過加固鋼板與水平鋼梁底部連接。優(yōu)選的，所述的立桿底部、支桿一端連接水平鋼梁處，其兩側(cè)翼緣均通過加固鋼筋加固。優(yōu)選的，所述的立桿頂部水平設(shè)置有腳手板；所述的腳手板材質(zhì)為沖壓鋼板。優(yōu)選的，所述的背襯鋼板通過U型鎖緊件與墻體連接。優(yōu)選的，所述的支桿與水平鋼梁之間的夾角為27°。優(yōu)選的，所述的支桿材質(zhì)為Φ60×5.0mm的無縫鋼管。優(yōu)選的，所述的加固鋼筋材質(zhì)為Φ25加固鋼筋。優(yōu)選的，所述的立桿材質(zhì)為Φ48×3.0mm的鋼管。本具體實(shí)施工作原理：采用雙排腳手架，搭設(shè)高度28.0米，立桿采用單立管，立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.75米，內(nèi)排架距離結(jié)構(gòu)0.40米，立桿的步距1.80米，立桿采用的鋼管類型為φ48×3.0mm，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米，施工活荷載為5kN/m2(同時(shí)考慮2層施工)，腳手板采用沖壓鋼板，荷載為0.30kN/m2，按照鋪設(shè)9層計(jì)算，欄桿采用木板，荷載為0.17kN/m，安全網(wǎng)荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結(jié)點(diǎn)間增加一根大橫桿，基本風(fēng)壓0.25kN/m2，高度變化系數(shù)0.6200，體型系數(shù)0.1170，懸挑水平鋼梁采用兩根[14a號(hào)槽鋼背靠背對拼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度1.25米，懸挑水平鋼梁與支桿均與定制鋼板焊接連接成一個(gè)整體與建筑物通過“U”型8.8級(jí)高強(qiáng)螺栓鉸接連接，最外面支點(diǎn)距離建筑物0.60m，支桿下端與墻支點(diǎn)的中心距離為0.335m，支桿采用無縫鋼管60.0×5.0mm，懸挑鋼梁組合支架制作完成后必須作防銹處理，保持其耐久使用性能，本實(shí)用新型為一種懸挑式扣件鋼管腳手架，通過以下計(jì)算驗(yàn)證本腳手架的結(jié)構(gòu)具有很好的有益效果：一.大橫桿的計(jì)算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計(jì)算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計(jì)算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1＝0.038kN/m腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2＝0.300×0.750/2＝0.113kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q＝2.500×0.750/2＝0.938kN/m靜荷載的計(jì)算值q1＝1.2×0.038+1.2×0.113＝0.181kN/m活荷載的計(jì)算值q2＝1.4×0.938＝1.313kN/m2.抗彎強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計(jì)算公式如下:Mlmax＝0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大彎矩為M1＝(0.08×0.181+0.10×1.313)×1.5002＝0.328kN.m支座最大彎矩計(jì)算公式如下:M2max＝-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大彎矩為M2＝-(0.10×0.181+0.117×1.313)×1.5002＝-0.386kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算：σ＝0.386×106/4491.0＝86.007N/mm2大橫桿的計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求。3.撓度計(jì)算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計(jì)算公式如下:Vmax=0.677q1l4100EI+0.990q2l4100EI]]>靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1＝0.038+0.113＝0.151kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2＝0.938kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V＝(0.677×0.151+0.990×0.938)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)＝2.349mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求。二、小橫桿的計(jì)算小橫桿按照簡支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計(jì)算值，在最不利荷載布置下計(jì)算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計(jì)算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1＝0.038×1.500＝0.058kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2＝0.300×0.750×1.500/2＝0.169kN活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q＝2.500×0.750×1.500/2＝1.406kN荷載的計(jì)算值P＝1.2×0.058+1.2×0.169+1.4×1.406＝2.240kN2.抗彎強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計(jì)算公式如下:Mqmax＝ql2/8集中荷載最大彎矩計(jì)算公式如下:MPmax=Pl4]]>M＝(1.2×0.038)×0.7502/8+2.240×0.750/4＝0.423kN.mσ＝0.423×106/4491.0＝94.257N/mm2小橫桿的計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求。3.撓度計(jì)算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計(jì)算公式如下:Vqmax=5ql4384EI]]>集中荷載最大撓度計(jì)算公式如下:VPmax=Pl348EI]]>小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1＝5.0×0.038×750.004/(384×2.060×105×107780.000)＝0.01mm集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值P＝0.058+0.169+1.406＝1.633kN集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度V2＝1632.600×750.0×750.0×750.0/(48×2.06×105×107780.0)＝0.646mm最大撓度和V＝V1+V2＝0.653mm小橫桿的最大撓度小于750.0/150與10mm,滿足要求。三、扣件抗滑力的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；1.荷載值計(jì)算橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1＝0.038×0.750＝0.029kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2＝0.300×0.750×1.500/2＝0.169kN活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q＝2.500×0.750×1.500/2＝1.406kN荷載的計(jì)算值R＝1.2×0.029+1.2×0.169+1.4×1.406＝2.206kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求。當(dāng)直角扣件的擰緊力矩達(dá)40--65N.m時(shí),試驗(yàn)表明:單扣件在12kN的荷載下會(huì)滑動(dòng),其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會(huì)滑動(dòng),其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；本例為0.1072NG1＝0.107×28.000＝3.003kN(2)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.30NG2＝0.300×9×1.500×(0.750+0.400)/2＝2.329kN(3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標(biāo)擋板，準(zhǔn)值為0.17NG3＝0.170×1.500×9/2＝1.148kN(4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.010NG4＝0.010×1.500×28.000＝0.420kN經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG＝NG1+NG2+NG3+NG4＝6.899kN?；詈奢d為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ＝2.500×2×1.500×0.750/2＝2.813kN風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按照以下公式計(jì)算wk＝μz′μ3·w。其中W0——基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)附錄表D.4的規(guī)定采用：W0＝0.250Uz——風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規(guī)定采用：Uz＝0.620Us——風(fēng)荷載體型系數(shù)：Us＝0.117經(jīng)計(jì)算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wk＝0.250×0.620×0.117＝0.018kN/m2?？紤]風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式N＝1.2NG+0.9×1.4NQ經(jīng)過計(jì)算得到，底部立桿的最大軸向壓力N＝1.2×6.899+0.9×1.4×2.813＝11.823kN不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式N＝1.2NG+1.4NQ經(jīng)過計(jì)算得到，底部立桿的最大軸向壓力N＝1.2×6.899+1.4×2.813＝12.216kN風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計(jì)算公式MW＝0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。經(jīng)過計(jì)算得到風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩Mw＝0.9×1.4×0.018×1.500×1.800×1.800/10＝0.011kN.m五、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算1.不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ=NφA≤[f]]]>其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，N＝12.216kN；i——計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i＝1.60cm；k——計(jì)算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計(jì)算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u＝1.500；l0——計(jì)算長度(m),由公式l0＝kuh確定，l0＝1.155×1.500×1.800＝3.118m；A——立桿凈截面面積，A＝4.239cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W＝4.491cm3；λ——由長細(xì)比，為3118/16＝196；φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l0/i的結(jié)果查表得到0.190；σ——鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；經(jīng)計(jì)算得到σ＝12216/(0.19×424)＝152.036N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，[f]＝205.00N/mm2；不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求！2.考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ=NφA+MwW≤[f]]]>其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，N＝11.823kN；i——計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i＝1.60cm；k——計(jì)算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計(jì)算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u＝1.500；l0——計(jì)算長度(m),由公式l0＝kuh確定，l0＝1.155×1.500×1.800＝3.118m；A——立桿凈截面面積，A＝4.239cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W＝4.491cm3；λ——由長細(xì)比，為3118/16＝196；φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l0/i的結(jié)果查表得到0.190；MW——計(jì)算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的彎矩，MW＝0.011kN.m；σ——鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；經(jīng)計(jì)算得到σ＝11823/(0.19×424)+11000/4491＝149.608N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，[f]＝205.00N/mm2；考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求！六、連墻件的計(jì)算連墻件的軸向力計(jì)算值應(yīng)按照下式計(jì)算：Nl＝Nlw+No其中Nlw——風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計(jì)值(kN)，應(yīng)按照下式計(jì)算：Nlw＝1.4×wk×Awwk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，wk＝0.018kN/m2；Aw——每個(gè)連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積，Aw＝3.60×3.00＝10.800m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No＝3.000經(jīng)計(jì)算得到Nlw＝0.274kN，連墻件軸向力計(jì)算值Nl＝3.274kN根據(jù)連墻件桿件強(qiáng)度要求，軸向力設(shè)計(jì)值Nf1＝0.85Ac[f]根據(jù)連墻件桿件穩(wěn)定性要求，軸向力設(shè)計(jì)值Nf2＝0.85φA[f]其中φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l/i＝40.00/1.60的結(jié)果查表得到φ＝0.93；凈截面面積Ac＝4.24cm2；毛截面面積A＝18.51cm2；[f]＝205.00N/mm2。經(jīng)過計(jì)算得到Nf1＝73.865kNNf1>Nl，連墻件的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足強(qiáng)度設(shè)計(jì)要求。經(jīng)過計(jì)算得到Nf2＝300.783kNNf>Nl，連墻件的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足穩(wěn)定性設(shè)計(jì)要求。七、懸挑梁的受力計(jì)算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計(jì)算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的鉸接點(diǎn)。本工程中，腳手架排距為750mm，內(nèi)側(cè)腳手架距離墻體400mm，支拉斜桿的支點(diǎn)距離墻體＝600mm，水平支撐梁的截面慣性矩I＝563.70*2＝1127.4cm4，截面抵抗矩W＝80.50*2＝161cm3，截面積A＝18.51*2＝37.02cm2。受腳手架集中荷載P＝12.22kN水平鋼梁自重荷載q＝1.2×18.51×0.0001×7.85×10＝0.17kN/m經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到R1＝35.593kN,R2＝-10.942kN最大彎矩Mmax＝6.756kN.m抗彎計(jì)算強(qiáng)度f＝M/1.05W+N/A＝6.756×106/(1.05×161000.0)+62.97×1000/3702.0＝56.96N/mm2水平支撐梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于215.0N/mm2,滿足要求。八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計(jì)算水平鋼梁采用兩根[14a號(hào)槽鋼組合U口水平,計(jì)算公式如下σ=MφbWx≤[f]]]>其中φb——均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計(jì)算：φb=570tblh·235fy]]>經(jīng)過計(jì)算得到φb＝570×9.5×116.0×235/(600.0×140.0×235.0)＝7.48由于φb大于0.6，按照《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B其值φb'＝1.07-0.282/φb＝1.032經(jīng)過計(jì)算得到強(qiáng)度σ＝6.76×106/(1.032×161000.00)＝40.68N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求。九、支桿的受力計(jì)算水平鋼梁的軸力RAH和支桿的軸力RDi按照下面計(jì)算RAH=Σi=1nRDicosαi]]>其中RDicosαi為支桿的頂力對水平桿產(chǎn)生的軸拉力。各支點(diǎn)的支撐力RCi＝RDisinαi按照以上公式計(jì)算得到由左至右各支桿力分別為RD1＝72.195kN十、支桿的強(qiáng)度計(jì)算斜壓支桿的強(qiáng)度計(jì)算：斜壓支桿的軸力RD我們均取最大值進(jìn)行計(jì)算，為RD＝72.195kN下面壓桿以鋼管60.0×5.0mm計(jì)算，斜壓桿的容許壓力按照下式計(jì)算：σ=NφA≤[f]]]>其中N——受壓斜桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，N＝72.20kN；φ——軸心受壓斜桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l/i查表得到φ＝0.90；i——計(jì)算受壓斜桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i＝1.95cm；l——受最大壓力斜桿計(jì)算長度，l＝0.69m；A——受壓斜桿凈截面面積，A＝8.64cm2；σ——受壓斜桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值，經(jīng)計(jì)算得到結(jié)果是92.66N/mm2；[f]——受壓斜桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f＝205.0N/mm2；受壓斜桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求。斜撐桿的焊縫計(jì)算：斜撐桿采用焊接方式與懸挑鋼梁及背襯鋼板連接，對接焊縫強(qiáng)度計(jì)算公式如下或ft其中N為斜撐桿的軸向力，N＝72.195kN；lwt為焊接面積，取863.94mm2；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強(qiáng)度，取185.0N/mm2；經(jīng)過計(jì)算得到焊縫抗拉強(qiáng)度σ＝72195.44/863.94＝83.57N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強(qiáng)度計(jì)算滿足要求！十一、背襯鋼板抗拉強(qiáng)度的驗(yàn)算取最小截面80*8鋼板抗拉強(qiáng)度[f]＝215N/mm2鋼板截面積：80*8＝640mm2鋼板所承受的拉力＝35.15KN經(jīng)過計(jì)算得到鋼板抗拉強(qiáng)度＝35150/640＝54.92N/mm2<[f]＝215N/mm2鋼板抗拉強(qiáng)度計(jì)算滿足要求。十二、螺桿強(qiáng)度驗(yàn)算水平鋼梁與樓板采用直徑為20的“U”型8.8級(jí)高強(qiáng)螺栓連接，彎矩和剪力共同作用的螺桿計(jì)算如下：螺桿在正應(yīng)力與剪應(yīng)力作用計(jì)算公式為σ=NA≤fcf=FAσ2+f2≤1.1ft]]>取單根螺栓有效截面面積A＝225.2mm2；其中N——軸向力，N＝62.97kN；F——切向力，F(xiàn)＝35.15kN；f——螺桿抗拉強(qiáng)度取400.0N/mm2、抗剪強(qiáng)度取250N/mm2；經(jīng)過計(jì)算得到正應(yīng)力強(qiáng)度σ＝62970/225.2＝279.62N/mm2<【f】＝400N/mm2剪應(yīng)力強(qiáng)度f＝35150/225.2＝156N/mm2<【f】＝250N/mm2直徑強(qiáng)度8.8級(jí)高強(qiáng)螺栓的強(qiáng)度計(jì)算滿足要求。采用上述結(jié)構(gòu)后，本具體實(shí)施方式產(chǎn)生的有益效果為：它具有結(jié)構(gòu)簡單、布置靈活、穩(wěn)定牢固、安全性強(qiáng)。以上所述，僅用以說明本實(shí)用新型的技術(shù)方案而非限制，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員對本實(shí)用新型的技術(shù)方案所做的其它修改或者等同替換，只要不脫離本實(shí)用新型技術(shù)方案的精神和范圍，均應(yīng)涵蓋在本實(shí)用新型的權(quán)利要求范圍當(dāng)中。當(dāng)前第1頁1 2 3