專利名稱：：分離膜支撐體和其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及由長纖維無紡布制成的、用于支撐微濾膜、超濾膜、納濾膜和反滲透膜等的分離膜的分離膜支撐體和其制造方法，其中，所述長纖維無紡布是由熱塑性連續(xù)長纖維構(gòu)成的。另外，本發(fā)明還涉及使用該分離膜支撐體的分離膜和流體分離元件。
背景技術(shù)：
：近年來很多情況中使用膜技術(shù)進(jìn)行水處理。例如，已使用微濾膜、超濾膜進(jìn)行凈水場的水處理，使用反滲透膜進(jìn)行海水的淡水化處理。另外，已使用反滲透膜、納濾膜進(jìn)行半導(dǎo)體制造用水、熱水器用水、醫(yī)療用水和試驗(yàn)用純水等的處理。進(jìn)而已在下水道廢水的處理中使用微濾膜、超濾膜來進(jìn)行膜分離活性污泥法。根據(jù)分離膜的形狀將這些分離膜大致分成平膜和中空絲膜。這些分離膜中的主要由合成聚合物形成的平膜，由于具有分離功能的膜單體的機(jī)械強(qiáng)度不好，所以很多情況下要與無紡布、織布等支撐體一體化后再使用。—般具有分離功能的膜和支撐體通過下述方法來一體化，即在無紡布、織布等的支撐體上流延并固定作為具有分離功能的膜的原料的高分子聚合物的溶液。另外，對于反滲透膜等的半透膜而言，先在無紡布、織布等的支撐體上流延高分子聚合物的溶液以形成支撐層，然后在該支撐層上形成半透膜，通過這樣的方法等來一體化。因此，要求作為支撐體的無紡布、織布等具有優(yōu)異的制膜性，使得在流延高分子聚合物的溶液時，高分子聚合物的溶液不會因過度滲透而穿透背面，不會使膜物質(zhì)剝離，進(jìn)而不會因支撐體起毛等而出現(xiàn)膜的不均勻化、小孔等的缺陷。另外，在大多在高壓下使用的反滲透膜等的半透膜的情況中，特別要求支撐體具有高機(jī)械強(qiáng)度和高尺寸穩(wěn)定性。過去，作為這種分離膜支撐體已提出了以雙重結(jié)構(gòu)為基本的、由多層結(jié)構(gòu)體的無紡布制成的分離膜支撐體(參照專利文獻(xiàn)1。)，所述雙重結(jié)構(gòu)具有使用較粗的纖維而成的、開孔和表面粗糙度較大的表面層、和使用較細(xì)纖維而成的、開孔較小的具有致密結(jié)構(gòu)的背面層。另外，作為用于流延半透膜形成用聚合物溶液來形成膜的、由無紡布制成的半透膜支撐體，已提出了一種半透膜支撐體(專利文獻(xiàn)2參照。)，其無紡布為由透氣率為550cc/cm7秒的低密度層、和透氣率為0.lcc/cm7秒以上但小于5cc/cm2/秒的高密度層層疊并一體化而成的二層結(jié)構(gòu)無紡布，并且整體的透氣率為0.14.5cc/cm2/秒。但這些膜支撐體均不是由連續(xù)長纖維構(gòu)成的無紡布，而是由短纖維構(gòu)成的無紡布，所以可能會由于起毛而使得膜變得不均勻、出現(xiàn)缺陷。并且在這些文獻(xiàn)中，沒有任何提案涉及無紡布的強(qiáng)度，另外也沒有關(guān)于強(qiáng)度的詳細(xì)記載，所以存在不能得到作為膜支撐體的充分機(jī)械強(qiáng)度和尺寸穩(wěn)定性的問題。另外，作為這種分離膜支撐體，已提出了由伸長5%時的縱向(MD)和橫向(CD)的裂斷長度的平均值為4.Okm以上、并且透氣率為0.210.0cc/cm2秒的無紡布制成的半透膜支撐體(參照專利文獻(xiàn)3。)。但制成該半透膜支撐體的該無紡布不是由連續(xù)長纖維構(gòu)制造的短纖維構(gòu)成的。因此，為了得到具有必要高度的機(jī)械強(qiáng)度的半透膜支撐體，需要進(jìn)行大量復(fù)雜的工序，即先熔融紡絲，然后將紗條在溫水浴中拉伸，接著進(jìn)行緊張熱處理和/或松弛熱處理等，使構(gòu)成無紡布的纖維的雙屈折率非常大，并且需使熱收縮應(yīng)力在特定的范圍等。因此，該提案的半透膜支撐體，制造成本高，并且由于是由短纖維構(gòu)成的無紡布制成的，所以會存在因起毛而導(dǎo)致膜變得不均勻、出現(xiàn)缺陷的問題。專利文獻(xiàn)1:日本特公平4-21526號公報專利文獻(xiàn)2:日本特公平5-35009號公報專利文獻(xiàn)3:日本特許第3153487號公報
發(fā)明內(nèi)容因此，本發(fā)明的目的在于提供由長纖維無紡布構(gòu)成的，在支撐微濾膜、超濾膜、納濾膜和反滲透膜等分離膜時具有優(yōu)異的制膜性和機(jī)械強(qiáng)度的分離膜支撐體和其制造方法，其中，所述長纖維無紡布是由熱塑性連續(xù)長纖維構(gòu)成的。本發(fā)明的另一目的是提供使用上述的分離膜支撐體而成的分離膜和流體分離元件。本發(fā)明為了解決上述課題，采用了下述方法。S卩，本發(fā)明的分離膜支撐體由長纖維無紡布構(gòu)成，所述長纖維無紡布由熱塑性連續(xù)長纖維構(gòu)成。根據(jù)本發(fā)明的分離膜支撐體的優(yōu)選方式，所述長纖維無紡布是由長纖維構(gòu)成的無紡布25層層疊而成的疊層長纖維無紡布。根據(jù)本發(fā)明的分離膜支撐體的優(yōu)選方式，所述疊層長纖維無紡布的至少1層是紡粘無紡布。根據(jù)本發(fā)明的分離膜支撐體的優(yōu)選方式，所述長纖維無紡布實(shí)質(zhì)上僅含有紡粘無紡布。根據(jù)本發(fā)明的分離膜支撐體的優(yōu)選方式，所述長纖維無紡布的橫向拉伸強(qiáng)度為50N/5cm以上，并且拉伸強(qiáng)度的縱橫比為2.7以下。根據(jù)本發(fā)明的分離膜支撐體的優(yōu)選方式，所述長纖維無紡布的拉伸強(qiáng)度為80900N/5cm，斷裂伸長率為1550%，并且通過下式計算出的強(qiáng)伸度積為1201300N/5cm，強(qiáng)伸度積[N/5cm]=拉伸強(qiáng)度[N/5cm]X(1+斷裂伸長率[%]/100)。根據(jù)本發(fā)明的分離膜支撐體的優(yōu)選方式，長纖維無紡布沿縱向和橫向伸長5%時的應(yīng)力分別為50N/5cm以上。根據(jù)本發(fā)明的分離膜支撐體的優(yōu)選方式，所述長纖維無紡布伸長5%時的應(yīng)力的縱橫比為2.7以下。根據(jù)本發(fā)明的分離膜支撐體的優(yōu)選方式，所述熱塑性連續(xù)長纖維是復(fù)合型長纖維，所述復(fù)合型長纖維中含有熔點(diǎn)不同的聚合物，并且在高熔點(diǎn)聚合物的周圍配置了熔點(diǎn)比該高熔點(diǎn)聚合物的熔點(diǎn)低1014(TC的低熔點(diǎn)聚合物。根據(jù)本發(fā)明的分離膜支撐體的優(yōu)選方式，所述長纖維無紡布的透射光亮度變異系數(shù)為1.06.0%。根據(jù)本發(fā)明的分離膜支撐體的優(yōu)選方式，所述長纖維無紡布的填充密度為0.450.8，透氣量為0.230.0cc/cm7秒，并且高載荷時(加壓物直徑16mm、載荷200kPa)相對于低載荷時(加壓物直徑16mm、載荷2kPa)的厚度變化量為0.000.03mm。根據(jù)本發(fā)明的分離膜支撐體的優(yōu)選方式，所述長纖維無紡布的表面平均粗糙度為29iim。在本發(fā)明中，可以在所述分離膜支撐體的表面上形成具有分離功能的膜，從而制成分離膜。另外，還可以制成含有該分離膜作為構(gòu)成要素的流體分離元件。另外，本發(fā)明的分離膜支撐體的制造方法，包含將由熱塑性連續(xù)長纖維構(gòu)成的長纖維無紡布或其疊層體在上下一對的平輥之間進(jìn)行熱壓接而一體化的工序，所述上下一對的平輥中的至少一個輥的溫度保持在比至少構(gòu)成該熱塑性連續(xù)長纖維表面的聚合物的熔點(diǎn)低8020°C。另外，根據(jù)本發(fā)明的分離膜支撐體的制造方法的優(yōu)選方案，以下述方式設(shè)定平輥之間的溫度差進(jìn)行熱壓接使高溫側(cè)的平輥的溫度比構(gòu)成該熱塑性連續(xù)長纖維表面的聚合物的熔點(diǎn)低8020°C，并且使低溫側(cè)的平輥的溫度比所述高溫側(cè)的平輥的溫度低40120°C。另外，本發(fā)明的分離膜支撐體的制造方法，在比至少構(gòu)成該熱塑性連續(xù)長纖維表面的聚合物的熔點(diǎn)低1202(TC的溫度下，在上下一對的平輥之間、或在1個平輥與用于捕集纖維網(wǎng)的捕集傳送帶之間，對由熱塑性連續(xù)長纖維構(gòu)成的長纖維無紡布進(jìn)行熱預(yù)壓接，然后將該預(yù)接合的無紡布多層疊放在一起，在至少一個輥的溫度保持在比至少構(gòu)成該熱塑性連續(xù)長纖維表面的聚合物的熔點(diǎn)低802(TC的、上下一對的平輥之間對該疊層體進(jìn)行熱壓接而一體化。根據(jù)本發(fā)明的所述分離膜支撐體的制造方法的優(yōu)選方案，所述一對平輥的上下輥均為金屬制輥。根據(jù)本發(fā)明的所述分離膜支撐體的制造方法的優(yōu)選方案，所述一對平輥中的一個為金屬制輥，另一個為彈性輥。本發(fā)明可以得到由長纖維無紡布制成的、在支撐微濾膜、超濾膜、納濾膜和反滲透膜等分離膜時具有優(yōu)異的制膜性和機(jī)械強(qiáng)度的分離膜支撐體，其中所述長纖維無紡布是由熱塑性連續(xù)長纖維構(gòu)成的。另外，本發(fā)明可以得到由長纖維無紡布構(gòu)成的分離膜支撐體，所述長纖維無紡布是由熱塑性連續(xù)長纖維構(gòu)成的、并且在微小區(qū)域的單位面積重量的均勻性優(yōu)異。另外，本發(fā)明可以得到一種分離膜支撐體，其由于使用了由熱塑性連續(xù)長纖維構(gòu)成的、縱橫強(qiáng)度差小的長纖維無紡布，所以在受到較高的反滲透壓時陷入到滲透液流路材料的坑洼中的量少，使?jié)B透液穩(wěn)定滲透，可以確保較高的造水量。進(jìn)而本發(fā)明可以得到一種分離膜支撐體，其在制造分離膜時可以抑制橫向彎曲和工程張力導(dǎo)致的變形，可以形成均勻的膜。具體實(shí)施例方式本發(fā)明的分離膜支撐體是用于在其表面上形成具有分離功能的膜的分離膜支撐體。本發(fā)明的分離膜支撐體重要的是由長纖維無紡布構(gòu)成，所述長纖維無紡布由熱塑6性連續(xù)長纖維構(gòu)成。本發(fā)明人對在使用由短纖維構(gòu)成的無紡布時常常出現(xiàn)高分子聚合物溶液流延時的不均勻化、膜缺陷的原因進(jìn)行了研究，探明由短纖維無紡布所構(gòu)成的纖維起毛為原因之一。并且探明通過使用由長纖維構(gòu)成的無紡布可以解決這些問題。即，通過使用由熱塑性連續(xù)長纖維構(gòu)成的長纖維無紡布，可以抑制在使用由短纖維構(gòu)成的無紡布時由纖維起毛造成的高分子聚合物溶液流延時的不均勻化、和膜缺陷。進(jìn)而，本發(fā)明的分離膜支撐體，由于是由熱塑性連續(xù)長纖維構(gòu)成的長纖維無紡布，所以比由短纖維構(gòu)成的無紡布、特別是比由纖維長度較短的抄紙無紡布的機(jī)械強(qiáng)度高。因此，可以作為分離膜支撐體、特別是作為使用時受到較高壓力的半透膜支撐體發(fā)揮優(yōu)異的耐久性。構(gòu)成本發(fā)明的分離膜支撐體的無紡布是使用紡粘法制造的紡粘無紡布、使用熔噴(melt-blow)法制造的熔噴無紡布等、由熱塑性連續(xù)長纖維構(gòu)成的長纖維無紡布。長纖維無紡布中優(yōu)選紡粘無紡布，這是由于當(dāng)在其上形成分離膜時制膜性良好，可以得到耐久性優(yōu)異的分離膜，機(jī)械強(qiáng)度和尺寸穩(wěn)定性更優(yōu)異的緣故。另外，構(gòu)成本發(fā)明的分離膜支撐體的長纖維無紡布可以是單層的，但如后文所述，由于可以得到均勻性更優(yōu)異的分離膜支撐體，所以優(yōu)選形態(tài)是由多層長纖維無紡布層形成的疊層體(稱作"疊層長纖維無紡布"。)。疊層長纖維無紡布優(yōu)選為例如，在2層的紡粘無紡布之間配置了1層的熔噴無紡布的3層結(jié)構(gòu)疊層體等、至少1層由紡粘無紡布構(gòu)成的疊層長纖維無紡布。另外，疊層長纖維無紡布優(yōu)選為由2層的紡粘無紡布構(gòu)成的疊層體等、實(shí)質(zhì)上僅含有紡粘無紡布的形態(tài)。構(gòu)成長纖維無紡布的熱塑性連續(xù)長纖維可以是由單一成分構(gòu)成的熱塑性連續(xù)長纖維，也可以是由多種成分構(gòu)成的復(fù)合型熱塑性連續(xù)長纖維。本發(fā)明的分離膜支撐體優(yōu)選形態(tài)為由復(fù)合型熱塑性連續(xù)長纖維(稱作"復(fù)合型長纖維"。)構(gòu)成的長纖維無紡布制成，所述復(fù)合型熱塑性連續(xù)長纖維使用了熔點(diǎn)不同2以上的聚合物、并且在高熔點(diǎn)聚合物的周圍配置有熔點(diǎn)比該高熔點(diǎn)聚合物的熔點(diǎn)低1014(TC的低熔點(diǎn)聚合物。通過在高熔點(diǎn)聚合物的周圍配置熔點(diǎn)比高熔點(diǎn)聚合物的熔點(diǎn)低1014(TC的低熔點(diǎn)聚合物，并經(jīng)熱壓接形成長纖維無紡布，可以使得在作為分離膜支撐體使用時，構(gòu)成長纖維無紡布的復(fù)合型長纖維彼此牢固接合。因此可以抑制纖維起毛造成的高分子聚合物溶液流延時的不均勻化、和膜缺陷。此外通過使用這種復(fù)合型長纖維，除了可以使構(gòu)成長纖維無紡布的復(fù)合型長纖維彼此牢固接合以外，而且與多種熔點(diǎn)不同的纖維混合而成的混纖型無紡布相比，其接合點(diǎn)的數(shù)量增多。因此使用復(fù)合型長纖維與作為分離膜支撐體、特別是作為使用時受到較高壓力的半透膜支撐體使用時的尺寸穩(wěn)定性和耐久性提高有關(guān)。本發(fā)明中使用的復(fù)合型長纖維，如果使高熔點(diǎn)聚合物和低熔點(diǎn)聚合物的熔點(diǎn)差為l(TC以上，則可以得到希望的熱接合性。此外，通過使熔點(diǎn)差為140°C以下，可以抑制熱壓接時因低熔點(diǎn)聚合物成分在熱壓接輥上熔融附著而使生產(chǎn)率降低。高熔點(diǎn)聚合物和低熔點(diǎn)聚合物的熔點(diǎn)差的更優(yōu)選范圍為2012(TC，熔點(diǎn)差的進(jìn)而優(yōu)選范圍為30IO(TC。并且，從在本發(fā)明的分離膜支撐體上形成分離膜時制膜性良好、可以得到耐久性優(yōu)異的分離膜方面考慮，由復(fù)合型長纖維構(gòu)成長纖維無紡布情況中的高熔點(diǎn)聚合物的熔點(diǎn)優(yōu)選在16032(TC的范圍。如果高熔點(diǎn)聚合物的熔點(diǎn)為16(TC以上，則在形成長纖維無紡布、作為分離膜支撐體使用時，即使在制造分離膜或流體分離元件時經(jīng)過了加熱工序，形態(tài)穩(wěn)定性也是優(yōu)異的。此外，如果高熔點(diǎn)聚合物的熔點(diǎn)為32(TC以下，則可以抑制在制造長纖維無紡布時因大量能量用于熔融而使生產(chǎn)率降低。高熔點(diǎn)聚合物的熔點(diǎn)的更優(yōu)選范圍為17030(TC，熔點(diǎn)的進(jìn)而優(yōu)選范圍為180280°C。低熔點(diǎn)聚合物在復(fù)合型長纖維中所占的比例，從得到適合于分離膜支撐體的長纖維無紡布方面考慮，優(yōu)選為1070重量％。低熔點(diǎn)聚合物的比例更優(yōu)選為1560重量％，進(jìn)而優(yōu)選比例為2050重量％。低熔點(diǎn)聚合物所占比例為10重量％以上時，可以得到所希望的熱接合性。此外，如果其比例為70重量％以下，則可以抑制在熱壓接時因低熔點(diǎn)聚合物成分熔融附著在熱壓接輥上而使生產(chǎn)率降低的現(xiàn)象。關(guān)于復(fù)合型長纖維的復(fù)合形態(tài)，從得到適合于分離膜支撐體的長纖維無紡布方面考慮，可以列舉出例如，同心芯鞘型、偏心芯鞘型和海島型等形態(tài)。進(jìn)而，作為該復(fù)合型長纖維的截面形狀，可以列舉出圓形截面、扁平截面、多邊形截面、多葉截面和中空截面等形狀。其中，優(yōu)選使用復(fù)合形態(tài)為同心芯鞘型的復(fù)合型長纖維，這是由于可以通過熱壓接，使長纖維之間牢固接合，進(jìn)而降低所得分離膜支撐體的厚度，增大制成流體分離元件后的每個單元的分離膜面積的緣故。因而，優(yōu)選使用長纖維形狀具有圓形截面、和/或扁平截面的長纖維。構(gòu)成本發(fā)明的分離膜支撐體的長纖維無紡布，如前面所述，優(yōu)選形態(tài)是變成由多層長纖維無紡布層構(gòu)成的疊層長纖維無紡布。這樣通過變成疊層體，可以得到均勻性更優(yōu)異的分離膜支撐體，并且通過形成層疊界面，可以防止高分子聚合物溶液流延時過度滲透、穿透背面的現(xiàn)象，得到優(yōu)異的制膜性。疊層長纖維無紡布的層疊數(shù)優(yōu)選為25層。層疊數(shù)為2層以上時，與單層時相比，品質(zhì)提高，得到充分的均勻性。此外，當(dāng)層疊數(shù)為5層以下時，可以抑制層疊時起鈹，因而可以抑制層間剝離的現(xiàn)象。作為使疊層長纖維無紡布一體化的方法，可以列舉出利用熱進(jìn)行壓接、使用接合劑進(jìn)行壓接、機(jī)械交織、以及將它們組合的方法等。其中，優(yōu)選使用一對平輥等利用熱進(jìn)行壓接的方法，這是由于可以降低所得分離膜支撐體的厚度，并提高制成流體分離元件后的每單元的分離膜面積的緣故。另外，還可以優(yōu)選使用利用熱進(jìn)行壓接和使用接合劑進(jìn)行壓接的組合方法，作為該接合劑，可以列舉出由熔點(diǎn)比層疊的長纖維無紡布的熔點(diǎn)低的樹脂制成的粉末、纖維和無紡布等。本發(fā)明的分離膜支撐體，特別是在作為反滲透膜等的分離膜支撐體使用時，優(yōu)選具有可耐高壓的高剛性和強(qiáng)韌性。這里優(yōu)選的剛性是指在高反滲透壓下使其不變形的剛性。此外，強(qiáng)韌性是指在壓力變化等情況中瞬間受力時使其不破裂的強(qiáng)韌性。為了得到這樣的剛性和強(qiáng)韌性兩特性，而關(guān)注構(gòu)成分離膜支撐體的長纖維無紡布的拉伸強(qiáng)度和斷裂伸長率之間的平衡。本發(fā)明人進(jìn)行了深入研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，在僅提高拉伸強(qiáng)度和斷裂伸長率中的一者時，不會提高適合分離膜支撐體的剛性和強(qiáng)韌性，但通過提高分離膜支撐體的拉伸強(qiáng)度和斷裂伸長率兩者即提高強(qiáng)伸度積，可以使剛性和強(qiáng)韌性兩者均提高。這里強(qiáng)伸度積是指通過下式計算的值。強(qiáng)伸度積[N/5cm]=拉伸強(qiáng)度[N/5cm]X(1+斷裂伸長率[%]/100)下面對拉伸強(qiáng)度、斷裂伸長率和強(qiáng)伸度積進(jìn)行具體敘述。構(gòu)成本發(fā)明的分離膜支撐體的長纖維無紡布的拉伸強(qiáng)度優(yōu)選為80900N/5cm。拉伸強(qiáng)度更優(yōu)選為90850N/5cm，進(jìn)而優(yōu)選為100700N/5cm。此外，長纖維無紡布的斷裂伸長率優(yōu)選為1550%。斷裂伸長率更優(yōu)選為1845%，進(jìn)而優(yōu)選為2040%。因而，長纖維無紡布的強(qiáng)伸度積優(yōu)選為1201300N/5cm，強(qiáng)伸度積更優(yōu)選為1701100N/5cm，進(jìn)而優(yōu)選為220900N/5cm。如果提高與滲透液流路材料的溝道方向正交方向的分離膜支撐體的拉伸強(qiáng)度和斷裂伸長率，則當(dāng)分離膜受到垂直壓力時、抵抗因分離膜陷入到滲透液流路材料中而使分離膜受到的應(yīng)力的剛性會提高。但如果拉伸強(qiáng)度過高，則質(zhì)地變硬，抵抗垂直方向的壓力的強(qiáng)韌性會降低。此外，如果斷裂伸長率過高，則分離膜支撐體陷入到滲透液流路材料中的量變多，進(jìn)而會產(chǎn)生殘留變形等問題。因此，從拉伸強(qiáng)度和斷裂伸長率的平衡方面考慮，如上所述，優(yōu)選拉伸強(qiáng)度為80900N/5cm，并且斷裂伸長率為1550%，因而強(qiáng)伸度積優(yōu)選為1201300N/5cm。這樣通過平衡拉伸強(qiáng)度和斷裂伸長率，會使在作為分離膜支撐體使用并受到壓力時的變形和破裂變少，分離膜陷入到滲透液流路材料中的量變少，容易保持膜性能和處理能力。本發(fā)明中使用的長纖維無紡布的拉伸強(qiáng)度和斷裂伸長率，可以通過在后述的實(shí)施例的(3)中記載的方法測定。為了得到構(gòu)成本發(fā)明的分離膜支撐體的、拉伸強(qiáng)度為80900N/5cm、斷裂伸長率為1550%、并且強(qiáng)伸度積為1201300N/5cm的長纖維無紡布，可列舉下面的優(yōu)選方式。(a)使用實(shí)質(zhì)上僅含有紡粘無紡布的長纖維無紡布。(b)當(dāng)長纖維無紡布為多層無紡布層形成的疊層體時，使用紡粘無紡布作為至少一層。(c)作為構(gòu)成長纖維無紡布的熱塑性連續(xù)長纖維，使用在高熔點(diǎn)聚合物的周圍配置熔點(diǎn)比高熔點(diǎn)聚合物的熔點(diǎn)低1014(TC的低熔點(diǎn)聚合物的復(fù)合型長纖維。(d)使用以4000m/分鐘以上的紡絲速度制造的紡粘無紡布。(e)將至少一個輥的溫度保持在比至少構(gòu)成該熱塑性連續(xù)長纖維的表面的聚合物的熔點(diǎn)低1202(TC的、上下一對的平輥或1個平輥與用于捕集網(wǎng)的捕集傳送帶之間，對由熱塑性連續(xù)長纖維構(gòu)成的長纖維無紡布或其疊層體進(jìn)行熱預(yù)壓接，并以連續(xù)工程將該熱預(yù)壓接后的、臨時接合狀態(tài)的無紡布多層疊放在一起，或者先將在表面?zhèn)群?或背面?zhèn)刃纬筛呙芏葘拥呐R時接合狀態(tài)的無紡布巻取，然后再將該熱預(yù)壓接后的、臨時接合狀態(tài)的無紡布多層疊放在一起。再使用至少一個輥的溫度保持在比至少構(gòu)成熱塑性連續(xù)長纖維的表面的聚合物的熔點(diǎn)低802(TC的、上下一對的平輥，對該疊層體進(jìn)行熱壓接而一體化，使用這樣制造的疊層長纖維無紡布。在本發(fā)明中，作為構(gòu)成長纖維無紡布的熱塑性連續(xù)長纖維的原料，使用可以得到適合分離膜支撐體的長纖維無紡布的聚合物。作為這樣的原料，可以列舉出例如聚酯系聚合物、聚酰胺系聚合物、聚烯烴系聚合物、和它們的混合物、共聚物等。優(yōu)選使用聚酯系聚合物作為原料，這是由于可以得到機(jī)械強(qiáng)度、耐熱性、耐水性和耐化學(xué)性等的耐久性更優(yōu)異的分離膜支撐體的緣故。本發(fā)明中使用的聚酯系聚合物是指由酸成分和醇成分形成的聚酯。作為酸成分可以使用對苯二甲酸、間苯二甲酸和鄰苯二甲酸等芳香族羧酸、己二酸、癸二酸等脂肪族二羧酸和環(huán)己烷羧酸等的脂環(huán)族二羧酸等。另外，作為醇成分可以使用乙二醇、二甘醇和聚乙二醇等。作為聚酯系聚合物的例子，可以列舉出聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂、聚對苯二甲酸丁二醇酯樹脂、聚對苯二甲酸l，3-丙二醇酯樹脂、聚萘二甲酸乙二醇酯樹脂、聚乳酸樹脂和聚琥珀酸丁二醇酯樹脂等，此外還可以列舉出這些樹脂的共聚物。此外，在本發(fā)明中，如前所述，可以使用含有熔點(diǎn)不同的聚合物的、在高熔點(diǎn)聚合物的周圍具有熔點(diǎn)比該高熔點(diǎn)聚合物的熔點(diǎn)低1014(TC的低熔點(diǎn)聚合物的復(fù)合型長纖維。作為這種復(fù)合型長纖維情況中的高熔點(diǎn)聚合物和低熔點(diǎn)聚合物的組合(高熔點(diǎn)聚合物/低熔點(diǎn)聚合物)可以列舉出聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂/聚對苯二甲酸丁二醇酯樹脂、聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂/聚對苯二甲酸1，3-丙二醇酯樹脂、聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂/聚乳酸樹脂、和聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂/共聚聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂等的組合。此外，作為共聚聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂的共聚成分，優(yōu)選使用間苯二甲酸等。進(jìn)而，還優(yōu)選使用生物降解性樹脂作為熱塑性連續(xù)長纖維的原料，這是由于在使用完后廢棄分離膜支撐體時，容易廢棄，對環(huán)境負(fù)荷小的緣故。作為本發(fā)明中使用的生物降解性樹脂的例子，可以列舉出聚乳酸樹脂、聚琥珀酸丁二醇酯樹脂、聚己內(nèi)酰胺樹脂、聚琥珀酸乙二醇酯樹脂、聚乙醇酸樹脂和聚羥基丁酸酯系樹脂等。其中，優(yōu)選使用聚乳酸樹脂作為構(gòu)成長纖維無紡布的纖維的原料，所述聚乳酸樹脂是以淀粉發(fā)酵中得到的乳酸作為原料而得到。聚乳酸樹脂是不會使石油資源枯竭的、來自植物的樹脂，其力學(xué)特性、耐熱性較高，制造成本低，所以作為生物降解性樹脂近年來受到關(guān)注。作為本發(fā)明優(yōu)選使用的聚乳酸樹脂，可以列舉出聚(D-乳酸)、聚(L-乳酸)、D-乳酸和L-乳酸的共聚物、以及它們的混合物。在構(gòu)成本發(fā)明的分離膜支撐體的長纖維無紡布中，還可以在不損害本發(fā)明的效果的限度內(nèi)，配合或添加結(jié)晶成核劑、去光劑、潤滑劑、顏料、防霉劑、抗菌劑、阻燃劑和親水劑等。特別是氧化鈦等金屬氧化物，在長纖維無紡布的熱壓接成型時，通過提高熱傳導(dǎo)性而具有提高長纖維無紡布的接合性的效果。此外，乙撐二硬脂酸二酰胺等脂肪族二酰胺和/或烷基取代型的脂肪族單酰胺會提高熱壓接輥和長纖維無紡布之間的脫模性，從而具有提高接合穩(wěn)定性的效果。這些各種添加劑，可以在熱塑性連續(xù)長纖維中含有存在，也可以在其表面存在。本發(fā)明的分離膜支撐體，優(yōu)選由透射光亮度變異系數(shù)為1.06.0%的長纖維無紡布構(gòu)成。長纖維無紡布的透射光亮度變異系數(shù)更優(yōu)選為1.05.0%，進(jìn)而優(yōu)選為1.04.0%。如果長纖維無紡布的透射光亮度變異系數(shù)為1.0%以上，則當(dāng)在分離膜支撐體上形成分離膜時，因高分子聚合物溶液流延時的滲透不充分而導(dǎo)致的膜剝離等現(xiàn)象較少，可以得到良好的制膜性。另一方面，如果透射光亮度變異系數(shù)為6.0%以下，則在將其作為分離膜支撐體使用時，在微小區(qū)域的單位重量也是均勻的。因此，可以抑制高分子聚合物溶液流延時的過度滲透現(xiàn)象，使穿透背面的現(xiàn)象變少，適合作為分離膜支撐體使用。本發(fā)明中，長纖維無紡布的透射光亮度變異系數(shù)是指將在微小區(qū)域中的纖維量作為其透射光的亮度來數(shù)值化、根據(jù)該亮度標(biāo)準(zhǔn)偏差求出的變異系數(shù)，是通過在后述的實(shí)施例的(5)中記載的方法測定的。為了得到構(gòu)成本發(fā)明的分離膜支撐體的、透射光亮度變異系數(shù)為1.06.0%的長纖維無紡布，優(yōu)選制成層疊一體化的層疊無紡布。作為長纖維無紡布的層疊層數(shù)，優(yōu)選為25層。當(dāng)層疊層數(shù)為2層以上時，與單層時相比，品質(zhì)提高，可以得到充分的均勻性。另外，當(dāng)層疊層數(shù)為5層以下時，可以抑制層疊時產(chǎn)生褶皺，從而抑制層間剝離。此外，為了得到構(gòu)成本發(fā)明的分離膜支撐體的、透射光亮度變異系數(shù)為1.06.0%的長纖維無紡布，優(yōu)選方式是使構(gòu)成長纖維無紡布的熱塑性連續(xù)長纖維的平均纖維徑為317iim。當(dāng)熱塑性連續(xù)長纖維的平均纖維徑為3iim以上時，在制造長纖維無紡布時紡絲性很少降低，并且由于可以保持分離膜支撐體的透氣性，所以高分子聚合物溶液流延時的膜剝離等現(xiàn)象較少，可以得到良好的制膜性。另一方面，當(dāng)熱塑性連續(xù)長纖維的平均纖維徑為17iim以下時，可以得到均勻性優(yōu)異的長纖維無紡布和分離膜支撐體，并且由于可以使分離膜支撐體高密度化，所以使高分子聚合物溶液流延時的過度滲透等現(xiàn)象較少，可以得到良好的制膜性。構(gòu)成本發(fā)明的分離膜支撐體的長纖維無紡布，優(yōu)選橫向拉伸強(qiáng)度為50900N/5cm，并且拉伸強(qiáng)度的縱橫比為1.02.7。此外，更優(yōu)選形態(tài)為橫向拉伸強(qiáng)度為70900N/5cm，并且拉伸強(qiáng)度的縱橫比為1.02.5，進(jìn)而優(yōu)選的形態(tài)是橫向拉伸強(qiáng)度為90900N/5cm，并且拉伸強(qiáng)度的縱橫比為1.02.3。長纖維無紡布的一般制造無紡布時的前進(jìn)方向即縱向的拉伸強(qiáng)度比橫向拉伸強(qiáng)度大。另一方面，由于反滲透膜等的分離膜大多以滲透液流路材料的溝道方向與分離膜支撐體的橫向正交的方式重疊使用，所以如果構(gòu)成分離膜支撐體的長纖維無紡布的橫向拉伸強(qiáng)度為50N/5cm以上，并且拉伸強(qiáng)度的縱橫比為2.7以下，則無論在哪一個方向上受力、分離膜支撐體也可以承受，特別是可以抑制在受到較高的反滲透壓等時分離膜陷入到溝道中的情況。另一方面，當(dāng)橫向拉伸強(qiáng)度為900N/cm以下時，可以抑制拉伸強(qiáng)度過高使質(zhì)地變硬的情況，并且當(dāng)拉伸強(qiáng)度的縱橫比為1.0以上時，可以防止長纖維無紡布的生產(chǎn)率顯著降低。本發(fā)明中長纖維無紡布的橫向拉伸強(qiáng)度和拉伸強(qiáng)度縱橫比是使用后述的實(shí)施例的(3)中記載的方法測得的。為了得到構(gòu)成本發(fā)明的分離膜支撐體的、橫向拉伸強(qiáng)度為50900N/5cm，并且拉伸強(qiáng)度的縱橫比為1.02.7的長纖維無紡布，優(yōu)選制成實(shí)質(zhì)上僅含有紡粘無紡布的長纖維無紡布，或者在長纖維無紡布為多層無紡布層形成的疊層體時，優(yōu)選使用紡粘無紡布作為至少一層。此外，使用在高熔點(diǎn)聚合物的周圍配合了熔點(diǎn)比高熔點(diǎn)聚合物的熔點(diǎn)低10140°C的低熔點(diǎn)聚合物的復(fù)合型長纖維作為構(gòu)成長纖維無紡布的熱塑性連續(xù)長纖維，也是便于得到橫向拉伸強(qiáng)度為50900N/5cm，并且拉伸強(qiáng)度的縱橫比為1.02.7的長纖維無紡布的優(yōu)選方式。構(gòu)成本發(fā)明的分離膜支撐體的長纖維無紡布，優(yōu)選填充密度為0.40.8。填充密度更優(yōu)選為0.50.8，進(jìn)而優(yōu)選為0.60.8。當(dāng)填充密度為0.4以上時，長纖維無紡布內(nèi)部的空隙少，在作為分離膜支撐體使用并受到外部壓力時，不易變形、破裂。另一方面，當(dāng)填充密度為0.8以下時，可以確保長纖維無紡布的透水性和透氣性，不會使作為分離膜支撐體的壓力損失過高。本發(fā)明中長纖維無紡布的填充密度是通過后述的實(shí)施例的(8)中記載的方法測定的。為了得到構(gòu)成本發(fā)明的分離膜支撐體的、填充密度為0.40.8的長纖維無紡布，優(yōu)選使用在高熔點(diǎn)聚合物的周圍配置有熔點(diǎn)比該高熔點(diǎn)聚合物的熔點(diǎn)低1014(TC的低熔點(diǎn)聚合物的復(fù)合型長纖維作為構(gòu)成長纖維無紡布的熱塑性連續(xù)長纖維。此外，通過使構(gòu)成長纖維無紡布的熱塑性連續(xù)長纖維的平均纖維徑為317ym，或?qū)τ杉徴撤ǖ鹊玫降拈L纖維無紡布進(jìn)行熱壓接、一體化成片狀，也是便于得到填充密度為0.40.8的長纖維無紡布的優(yōu)選方式。構(gòu)成本發(fā)明的分離膜支撐體的長纖維無紡布優(yōu)選透氣量為0.230.0cc/cm2/秒。透氣量更優(yōu)選為0.320.0cc/cm7秒，進(jìn)而優(yōu)選為0.410.0cc/cm7秒。當(dāng)透氣量為0.2cc/cm7秒以上時，作為分離膜支撐體的壓力損失不會變得過高。另一方面，當(dāng)透氣量為30.0cc/cm7秒以下時，可以保持長纖維無紡布的致密性，容易形成分離膜。本發(fā)明中的長纖維無紡布的透氣量是使用后述的實(shí)施例的(9)中記載的方法測定的。為了得到構(gòu)成本發(fā)明的分離膜支撐體的、透氣量為0.230.0cc/cm2/秒的長纖維無紡布，優(yōu)選使構(gòu)成長纖維無紡布的熱塑性連續(xù)長纖維的平均纖維徑為317iim。另外，通過使長纖維無紡布的單位面積重量為20150g/m2，或?qū)τ杉徴撤ǖ鹊玫降拈L纖維無紡布進(jìn)行熱壓接、一體化成片狀，也可以得到透氣量為0.230.0cc/cm2/秒的長纖維無紡布，所以也是優(yōu)選方式。構(gòu)成本發(fā)明的分離膜支撐體的長纖維無紡布，優(yōu)選高載荷時相對于低載荷時的厚度變化量為0.000.03mm。厚度變化量更優(yōu)選為0.000.02mm，進(jìn)而優(yōu)選為0.000.Olmm。這里，高載荷時相對于低載荷時的厚度變化量是指以直徑16mm的加壓物施加低載荷(載荷2kPa)時的厚度、與用相同的加壓物施加高載荷(載荷200kPa)時的厚度之差。特別是反滲透膜等分離膜的支撐體，由于受到較高的反滲透壓，所以優(yōu)選具有可承受高壓的高剛性。這里優(yōu)選的剛性是指足以承受垂直作用于分離膜面上的力、使分離膜不變形的剛性。當(dāng)?shù)洼d荷時和高載荷時的厚度變化量小時，可以說具有希望的剛性，適合作為分離膜支撐體。當(dāng)長纖維無紡布的高載荷時相對于低載荷時的厚度變化量為0.03mm以下時，在作為分離膜支撐體使用并到壓力、特別是局部受到壓力時，變形量小，能夠保持膜性能和處理能力。本發(fā)明中的長纖維無紡布的高載荷時相對于低載荷時的厚度變化量是使用后述的實(shí)施例的(10)中記載的方法測定的。為了得到構(gòu)成本發(fā)明的分離膜支撐體的、高載荷時相對于低載荷時的厚度變化量為0.000.03mm的長纖維無紡布，優(yōu)選使用在高熔點(diǎn)聚合物的周圍配置有熔點(diǎn)比高熔點(diǎn)聚合物的熔點(diǎn)低1014(TC的低熔點(diǎn)聚合物的復(fù)合型長纖維作為構(gòu)成長纖維無紡布的熱塑性連續(xù)長纖維。此外，通過使構(gòu)成長纖維無紡布的熱塑性連續(xù)長纖維的平均纖維徑為317iim，或?qū)τ杉徴撤ǖ鹊玫降拈L纖維無紡布進(jìn)行熱壓接、一體化成片狀，也是便于得到高載荷時相對于低載荷時的厚度變化量為0.000.03mm的長纖維無紡布的優(yōu)選方式。構(gòu)成本發(fā)明的分離膜支撐體的長纖維無紡布的表面平均粗糙度優(yōu)選為29iim。表面平均粗糙度更優(yōu)選為28iim，進(jìn)而優(yōu)選為27iim。當(dāng)長纖維無紡布的表面平均粗糙度為2iim以上時，因無紡布表面極端致密而在作為分離膜支撐體使用時壓力損失增加、以及在支撐體上分離膜剝離的現(xiàn)象發(fā)生較少。此外，當(dāng)長纖維無紡布的表面平均粗糙度為129ym以下時，在作為分離膜支撐體使用時難以在支撐體上的形成分離膜的情況較少。本發(fā)明中的長纖維無紡布的表面粗糙度是使用后述的實(shí)施例的(11)中記載的方法測定的。為了得到構(gòu)成本發(fā)明的分離膜支撐體的、表面平均粗糙度為29i！m的長纖維無紡布，優(yōu)選使用上下一對的平輥對長纖維無紡布進(jìn)行熱壓接、一體化。此外，通過使用在高熔點(diǎn)聚合物的周圍配置有熔點(diǎn)比該高熔點(diǎn)聚合物的熔點(diǎn)低1014(TC的低熔點(diǎn)聚合物的復(fù)合型長纖維作為構(gòu)成長纖維無紡布的熱塑性連續(xù)長纖維，或使構(gòu)成長纖維無紡布的熱塑性連續(xù)長纖維的平均纖維徑為317iim，也是便于得到表面平均粗糙度為29iim的長纖維無紡布的優(yōu)選方式。構(gòu)成本發(fā)明的分離膜支撐體的長纖維無紡布優(yōu)選在縱向和橫向伸長5%時的應(yīng)力分別為50500N/5cm。伸長5%時的應(yīng)力分別更優(yōu)選為70500N/5cm，分別進(jìn)而優(yōu)選為90500N/5cm。當(dāng)長纖維無紡布在縱向和橫向伸長5%時的應(yīng)力分別為50N/5cm以上時，則在縱向和橫向的任一方向受力時均難以變形，在作為分離膜支撐體使用時可以承受來自任一方向的力，特別是可以抑制當(dāng)受到較高的反滲透壓等時分離膜陷入到溝道中的情況。另外，當(dāng)長纖維無紡布在縱向和橫向伸長5%時的應(yīng)力分別為500N/5cm以下時，長纖維無紡布的生產(chǎn)率、成本不會顯著惡化，進(jìn)而片材過硬、難以操作的情況少。本發(fā)明中的長纖維無紡布伸長5%時的應(yīng)力是使用后述的實(shí)施例的(12)中記載的方法測定的。為了得到構(gòu)成本發(fā)明的分離膜支撐體的、在縱向和橫向伸長5%時的應(yīng)力均為50500N/5cm的長纖維無紡布，優(yōu)選制成實(shí)質(zhì)上僅含有紡粘無紡布的長纖維無紡布，或在長纖維無紡布為多層無紡布層形成的疊層體時，優(yōu)選使用紡粘無紡布作為至少l層。此外，使用在高熔點(diǎn)聚合物的周圍配置有熔點(diǎn)比該高熔點(diǎn)聚合物的熔點(diǎn)低1014(TC的低熔點(diǎn)聚合物的復(fù)合型長纖維作為構(gòu)成長纖維無紡布的熱塑性連續(xù)長纖維，也是便于得到在縱向和橫向伸長5%時的應(yīng)力分別為50500N/5cm的長纖維無紡布的優(yōu)選方式。構(gòu)成本發(fā)明的分離膜支撐體的長纖維無紡布，優(yōu)選伸長5%時的應(yīng)力的縱橫比為1.02.7。該縱橫比更優(yōu)選為1.02.5，進(jìn)而優(yōu)選為1.02.3。當(dāng)伸長5%時的應(yīng)力的縱橫比為1.0以上時，可以防止長纖維無紡布的生產(chǎn)率顯著降低。此外，當(dāng)伸長5%時的應(yīng)力的縱橫比為2.7以下時，可以承受來自任一方向上的力，特別是可以抑制當(dāng)受到較高的反滲透壓等時分離膜陷入到溝道中的情況。本發(fā)明中的長纖維無紡布的伸長5%時的應(yīng)力的縱橫比是使用后述的實(shí)施例的(12)中記載的方法測定的。為了得到構(gòu)成本發(fā)明的分離膜支撐體的、伸長5%時的應(yīng)力的縱橫比為1.02.7的長纖維無紡布，優(yōu)選制成實(shí)質(zhì)上僅含有紡粘無紡布的長纖維無紡布，或當(dāng)長纖維無紡布為多層無紡布層形成的疊層體時，優(yōu)選使用紡粘無紡布作為至少l層。另外，通過使用在高熔點(diǎn)聚合物的周圍配置有熔點(diǎn)比該高熔點(diǎn)聚合物的熔點(diǎn)低1014(TC的低熔點(diǎn)聚合物的復(fù)合型長纖維作為構(gòu)成長纖維無紡布的熱塑性連續(xù)長纖維，也是便于得到伸長5%時的應(yīng)力的縱橫比為1.02.7的長纖維無紡布的優(yōu)選方式。本發(fā)明的構(gòu)成長纖維無紡布的熱塑性連續(xù)長纖維的平均纖維徑優(yōu)選為317iim。其平均纖維徑更優(yōu)選為515iim，進(jìn)而優(yōu)選為714ym。當(dāng)熱塑性連續(xù)長纖維的平均纖維徑為3m以上時，制造長纖維無紡布時紡絲性低的情況較少，并且由于可以保持分離膜支撐體的透氣性，所以在流延高分子聚合物溶液時的膜剝離等情況較少，可以得到良好的制膜性。另一方面，當(dāng)熱塑性連續(xù)長纖維的平均纖維徑為17ym以下時，可以得到均勻性優(yōu)異的長纖維無紡布和分離膜支撐體，并且由于可以使分離膜支撐體高密度化，所以在流延高分子聚合物溶液時過度滲透等現(xiàn)象較少，可以得到良好的制膜性。本發(fā)明中的熱塑性長纖維的平均纖維徑是使用后述的實(shí)施例的(13)中記載的方法測定的。構(gòu)成本發(fā)明的分離膜支撐體的長纖維無紡布的單位面積重量優(yōu)選為20150g/m2。其單位面積重量更優(yōu)選為30120g/m、進(jìn)而優(yōu)選為4090g/m2。當(dāng)長纖維無紡布的單位面積重量為20g/m2以上時，流延高分子聚合物溶液時的過度滲透等現(xiàn)象較少，可以得到良好的制膜性，可以得到機(jī)械強(qiáng)度和耐久性優(yōu)異的分離膜。另一方面，當(dāng)長纖維無紡布的單位面積重量為150g/m2以下時，可以降低分離膜的厚度，并增大流體分離元件每單元的分離膜面積。本發(fā)明中的長纖維無紡布的單位面積重量是使用后述的實(shí)施例的(6)中記載的方法測定的。構(gòu)成本發(fā)明的分離膜支撐體的長纖維無紡布的厚度優(yōu)選為0.030.20mm。該厚度更優(yōu)選為0.040.16mm，進(jìn)而優(yōu)選為0.050.12mm。當(dāng)長纖維無紡布的厚度為0.03mm以上時，流延高分子聚合物溶液時的過度滲透等現(xiàn)象較少，可以得到良好的制膜性，可以得到機(jī)械強(qiáng)度和耐久性優(yōu)異的分離膜。另一方面，當(dāng)長纖維無紡布的厚度為0.20mm以下時，可以降低分離膜的厚度，并增大流體分離元件每單元的分離膜面積。本發(fā)明中的長纖維無紡布的厚度是使用后述的實(shí)施例的(7)A.中記載的方法測定的。下面對構(gòu)成本發(fā)明的分離膜支撐體的長纖維無紡布的制造方法予以說明。長纖維無紡布，當(dāng)在支撐體上形成分離膜時制膜性良好，可以得到耐久性優(yōu)異的分離膜，長纖維無紡布優(yōu)選使用紡粘法、熔噴法等制造。紡粘法是將熔融的熱塑性聚合物從射嘴擠出，借助被高速吸引的氣體將其吸引拉伸，進(jìn)行紡絲，然后在移動傳送帶上捕集纖維，形成纖維網(wǎng)，進(jìn)而連續(xù)進(jìn)行熱壓接、抱合等來一體化，制成片狀的長纖維無紡布的方法。在紡粘法的情況中，為了使構(gòu)成的纖維以更高的高度取向結(jié)晶化，紡絲速度優(yōu)選為2000m/分鐘以上。紡絲速度更優(yōu)選為3000m/分鐘以上，進(jìn)而優(yōu)選為4000m/分鐘以上。在熱塑性連續(xù)長纖維變?yōu)樾厩市偷鹊膹?fù)合形態(tài)時，可以使用通常的復(fù)合方法。熔噴法是向熔融的熱塑性聚合物噴吹加熱的高速氣流，從而使該熱塑性聚合物拉伸并極細(xì)纖維化，并捕集，形成片狀長纖維無紡布的方法。進(jìn)而為了在形成分離膜時得到制膜性良好、機(jī)械強(qiáng)度和耐久性優(yōu)異的分離膜，從抑制起毛方面考慮，優(yōu)選對由紡粘法等得到的長纖維無紡布進(jìn)行熱壓接，從而一體化成片狀。作為這樣的一方法，可以列舉出使用上下一對的平輥對長纖維無紡布進(jìn)行熱壓接、一體化的方法。該平輥是指輥的表面沒有凹凸的金屬制輥、和/或彈性輥，可以成對使用金屬制輥與金屬制輥，或金屬制輥與彈性輥。特別是優(yōu)選使用加熱的金屬制輥和不加熱的彈性輥來熱壓接長纖維無紡布的方式，這是由于通過抑制長纖維無紡布的表面纖維的熔合，保持形態(tài)，可以得到在作為分離膜支撐體使用時抑制分離膜剝離的錨固效果的緣故。彈性輥是指由比金屬制輥具有彈性的材料構(gòu)成的輥。作為彈性輥的材料，可以列舉出紙、棉和芳族聚酰胺紙等所有的紙輥、以及聚氨酯系樹脂、環(huán)氧系樹脂、硅系樹脂和硬質(zhì)橡膠等的樹脂制輥等。優(yōu)選使加熱的平輥的溫度比構(gòu)成長纖維無紡布的熱塑性長纖維的、至少構(gòu)成表面的聚合物的熔點(diǎn)低802(TC，進(jìn)而優(yōu)選低6030°C。另外，在含有熔點(diǎn)不同的聚合物的、在高熔點(diǎn)聚合物的周圍配置有熔點(diǎn)比該高熔點(diǎn)聚合物的熔點(diǎn)低1014(TC的低熔點(diǎn)聚合物的復(fù)合型長纖維的情況中，平輥的溫度優(yōu)選比該低熔點(diǎn)聚合物的熔點(diǎn)低802(TC，更優(yōu)選低6030°C。進(jìn)而優(yōu)選設(shè)定上下平輥之間的溫度差，使高溫側(cè)的平輥溫度比構(gòu)成長纖維無紡布的熱塑性連續(xù)長纖維的、構(gòu)成表面的聚合物的熔點(diǎn)低802(TC，并且使低溫側(cè)的平輥溫度比高溫側(cè)的平輥溫度低40120°C。當(dāng)?shù)蜏貍?cè)的平輥與高溫側(cè)的平輥的溫度差為40°C以上時，可以抑制在長纖維無紡布的表面生成密度極端高的部分，并使流延高分子聚合物溶液時的滲透不充分導(dǎo)致的膜剝離等現(xiàn)象較少，得到良好的制膜性。另一方面，當(dāng)?shù)蜏貍?cè)的平輥與高溫側(cè)的平輥的溫度差為12(TC以下時，可以抑制疊層長纖維無紡布的層間剝離，并且使流延高分子聚合物溶液時的過度滲透等現(xiàn)象較少，得到良好的制膜性。更優(yōu)選方式是使高溫側(cè)的平輥溫度比構(gòu)成長纖維無紡布的熱塑性連續(xù)長纖維的、構(gòu)成表面的聚合物的熔點(diǎn)低6030°C。并且，更優(yōu)選的方式是使低溫側(cè)的平輥溫度比高溫側(cè)的平輥溫度低60IO(TC。另外，優(yōu)選平輥的線壓為20500kg/cm。更優(yōu)選該線壓為50500kg/cm，進(jìn)而優(yōu)選為100500kg/cm。平輥的線壓為20kg/cm以上時，可以抑制疊層長纖維無紡布的層間剝離，另外在流延高分子聚合物溶液時的過度滲透等現(xiàn)象較少，得到良好的制膜性。另一方面，當(dāng)平輥的線壓為500kg/cm以下時，可以抑制在長纖維無紡布的表面上生成密度極端高的部分，使因高分子聚合物溶液流延時的滲透不充分導(dǎo)致的膜剝離等現(xiàn)象較少，得到良好的制膜性。另外，為了精密地控制長纖維無紡布的特性，可以使用2階段接合方式，而不是僅用一對的平輥來熱壓接長纖維無紡布?？梢詢?yōu)選使用下述的2階段接合方式，即，將長纖維無紡布在一對的平輥之間、或在1個平輥與用于捕集纖維網(wǎng)的捕集傳送帶之間進(jìn)行熱預(yù)壓接，得到臨時接合狀態(tài)的長纖維無紡布；然后以連續(xù)工程將其在平輥之間再次進(jìn)行熱壓接，或者先將臨時接合狀態(tài)的長纖維無紡布巻取，然后再將其在平輥之間再次進(jìn)行熱壓接。在2階段接合方式中的第1階段的熱預(yù)壓接中，為了在第2階段的熱壓接時使長纖維無紡布密度變得更高，優(yōu)選使該臨時接合狀態(tài)的長纖維無紡布的填充密度為0.10.3。此時優(yōu)選使在第1階段的熱預(yù)壓接中使用的平輥的溫度比構(gòu)成長纖維無紡布的纖維的熔點(diǎn)低12020°C，并且線壓為570kg/cm。另外，在疊層長纖維無紡布的情況中，也可以通過在層疊界面形成高密度層，使流延高分子聚合物溶液時的過度滲透等現(xiàn)象變少，得到良好的制膜性。出于這樣的原因優(yōu)選使用下述方法，即將由熱塑性連續(xù)長纖維構(gòu)成的長纖維無紡布在上下一對的平輥之間、或在1個平輥與用于捕集纖維網(wǎng)的捕集傳送帶間進(jìn)行熱預(yù)壓接；再以連續(xù)工程將熱預(yù)壓接后的臨時接合狀態(tài)的無紡布多層疊放在一起，或先將在表面?zhèn)群?或背面?zhèn)刃纬筛呙芏葘拥呐R時接合狀態(tài)的長纖維無紡布巻取，然后再將熱預(yù)壓接后的臨時接合狀態(tài)的無紡布多層疊放在一起；進(jìn)而將該疊層體在上下一對的平輥之間再次進(jìn)行熱壓接而一體化。這里，優(yōu)選使用于熱預(yù)壓接以得到臨時接合狀態(tài)的長纖維無紡布時的平輥的溫度比熱塑性連續(xù)長纖維的熔點(diǎn)低1202(TC，更優(yōu)選低10040°C。當(dāng)平輥的溫度和熱塑性連續(xù)長纖維的熔點(diǎn)之差為12(TC以下時，可以在長纖維無紡布的表面?zhèn)群?或背面?zhèn)刃纬筛呙芏葘?。另外如果該差?(TC以上，則不會使長纖維無紡布的表面?zhèn)群?或背面?zhèn)鹊娜劢舆^度進(jìn)行，不會難以一體化。另外，優(yōu)選使通過熱預(yù)壓接以得到臨時接合狀態(tài)的長纖維無紡布時的線壓為570kg/cm，更優(yōu)選為1060kg/cm。構(gòu)成本發(fā)明的分離膜支撐體的長纖維無紡布，如前所述，可以是僅為單一層的長纖維無紡布，但優(yōu)選狀態(tài)為由多層長纖維無紡布層形成的疊層體，這是由于可以得到均勻性更優(yōu)異的分離膜支撐體的緣故。作為疊層體的制造方法例如作為由2層的紡粘無紡布形成的疊層體的制造方法，優(yōu)選使用下述方法，即通過2階段接合方式，先在一對平輥之間進(jìn)行熱預(yù)壓接，將得到的臨時接合狀態(tài)的紡粘無紡布2層疊放在一起，然后將其在平輥之間再次進(jìn)行熱壓接。另外，作為在2層的紡粘無紡布的層間配置熔噴無紡布的3層結(jié)構(gòu)疊層體的制造方法，可以使用下述方法，即使用前述的2階段接合方式，在一對平輥之間進(jìn)行熱預(yù)壓接、得到臨時接合狀態(tài)的紡粘無紡布，將得到的該臨時接合狀態(tài)的紡粘無紡布2層以層間夾持另一生產(chǎn)線制造出的熔噴無紡布的方式疊放在一起，將其在平輥之間再次進(jìn)行熱壓接。另外，作為3層結(jié)構(gòu)疊層體的另一制造方法，可以使用下述方法，即從一系列的配置在捕集傳送帶上方的紡粘用射嘴、熔噴用射嘴和紡粘用射嘴中分別擠出，將已纖維化的纖維網(wǎng)依次捕集、層疊、并熱壓接。進(jìn)而，作為3層結(jié)構(gòu)疊層體的另一制造方法，可以優(yōu)選使用下述方法，即從一系列的配置在捕集傳送帶上方的紡粘用射嘴、熔噴用射嘴和紡粘用射嘴中分別擠出，依次將已纖維化的纖維網(wǎng)捕集、層疊，并將得到的層疊纖維網(wǎng)在設(shè)置在捕集傳送帶上的平輥和該傳送帶之間進(jìn)行熱預(yù)壓接；再以連續(xù)工程將其在一對平輥之間進(jìn)行熱壓接，或在制造并巻取臨時接合狀態(tài)的片材之后，將其在一對平輥之間再次進(jìn)行熱壓接。使用熔噴法得到的長纖維無紡布可以通過下述方法制造，S卩，向已熔融的熱塑性聚合物噴吹加熱高速氣流，使該熱塑性聚合物伸展而極細(xì)纖維化，再捕集并制成片。本發(fā)明的分離膜是指在上述的分離膜支撐體上形成有具有分離功能的膜的分離膜。作為這種分離膜的例子，可以列舉出微濾膜、超濾膜、納濾膜和反滲透膜等半透膜。作為分離膜的制造方法優(yōu)選使用下述方法，即在上述分離膜支撐體的至少一側(cè)的表面上流延高分子聚合物溶液，來形成具有分離功能的膜，從而制成分離膜。另外，在分離膜為半透膜的情況中，優(yōu)選方式是將具有分離功能的膜制成含有支撐層和半透膜層的復(fù)合膜，并將該復(fù)合膜層疊在分離膜支撐體的至少一側(cè)的表面上。這種情況中，支持層也可以不具有分離功能。流延在分離膜支撐體上的高分子聚合物溶液是變成膜后具有分離功能的溶液，優(yōu)選使用例如，聚砜、聚醚砜之類的聚芳醚砜、聚酰亞胺、聚l，l-二氟乙烯和乙酸纖維素等的溶液。其中，從化學(xué)方面、機(jī)械方面和熱穩(wěn)定性方面考慮，特別優(yōu)選使用聚砜和聚芳醚砜的溶液。溶劑可以根據(jù)用于形成膜的物質(zhì)來適當(dāng)選擇。另外，作為分離膜是含有支撐層和半透膜層的復(fù)合膜時的半透膜，優(yōu)選使用由多官能酸酰鹵化物和多官能胺縮聚得到的交聯(lián)聚酰胺膜等。本發(fā)明的流體分離元件是為了便于操作而將上述分離膜收納在筐體中的流體分離元件。作為其形態(tài)，可以列舉出平膜的板框(plate-frame)型、裙褶型和螺旋型等，其中特別優(yōu)選使用將分離膜與滲透液流路材料和供給液流路材料一起以螺旋狀巻繞在集水管的周圍的螺旋型流體分離元件。并且可以將多個流體分離元件串聯(lián)或并聯(lián)連接、制成分離膜單元。實(shí)施例下面基于實(shí)施例來具體說明本發(fā)明，但本發(fā)明不受這些實(shí)施例限定。上述的分離膜支撐體、構(gòu)成該分離膜支撐體的長纖維無紡布、和構(gòu)成該長纖維無紡布的熱塑性連續(xù)長纖維的各特性值、和下述實(shí)施例中的各特性值是使用下面的方法測定的。(1)樹脂的熔點(diǎn)(°C)使用"一^fA^社制差示掃描型量熱計DSC-2型，在升溫速度2(TC/分鐘的條件下測定，將所得的融解吸熱曲線中的出現(xiàn)曲變點(diǎn)處的溫度作為樹脂的熔點(diǎn)。此外，對于差示掃描型量熱計得到的融解吸熱曲線不顯示曲變點(diǎn)的樹脂，將該樹脂在電加熱板上加熱，用顯微鏡觀察，將樹脂完全熔解時的溫度作為樹脂的熔點(diǎn)。[ono](2)樹脂的特性粘度IV聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂的特性粘度Iv是使用下面的方法測定的。在鄰100ml氯苯酚中溶解8g試樣，在溫度25t:下使用奧氏粘度計(ostwaldviscometer)，通過下述式求出相對粘度nr=n/n。=(txd)/(t0xd0)n:聚合物溶液的粘度n。鄰氯苯酚的粘度t:溶液的下落時間(秒)d:溶液的密度(g/cm)t。鄰氯苯酚的下落時間(秒)d。鄰氯苯酚的密度(g/cm3)接著，由上述得到的相對粘度l通過下述式計算出樹脂的特性粘度IV。IV=0.0242iir+0.2634(3)長纖維無紡布的拉伸強(qiáng)度(N/5cm)和斷裂伸長率(％)按照J(rèn)ISL1906(2000年版)的5.3.1，在夾距20cm、拉伸速度10cm/分鐘的條件下，對5cmX30cm的長纖維無紡布樣品測定縱向和橫向上各5點(diǎn)的強(qiáng)度和伸長率，讀取斷裂時的強(qiáng)度和伸長率，將小數(shù)點(diǎn)后第一位四舍五入，將所得的值作為縱向(MD)和橫向(CD)的拉伸強(qiáng)度和斷裂伸長率。另外，拉伸強(qiáng)度的縱橫比是以縱向的拉伸強(qiáng)度除以橫向的拉伸強(qiáng)度，將小數(shù)點(diǎn)后第二位四舍五入所得的值。[OH4](4)長纖維無紡布的強(qiáng)伸度積(N/5cm)由上述(3)中測定的縱向(MD)和橫向(CD)的拉伸強(qiáng)度和斷裂伸長率，使用下式計算強(qiáng)伸度積，將小數(shù)點(diǎn)后第一位四舍五入，將所得的值分別作為縱向(MD)和橫向(CD)的強(qiáng)伸度積。強(qiáng)伸度積[N/5cm]=拉伸強(qiáng)度[N/5cm]X(1+斷裂伸長率[%]/100)(5)長纖維無紡布的透射光亮度變異系數(shù)(％)取3個10cmX10cm的長纖維無紡布試樣，以黑色作圖紙為背景鋪放各試樣，放置在掃描儀(EPSON社制GT-X750)上，以1200dpi的解析度用圖像掃描儀讀取。進(jìn)而使用圖像處理軟件(AT-ImageVer.3.2)將讀取的圖像文件的亮度平均值數(shù)值化，根據(jù)其標(biāo)準(zhǔn)偏差求出透射光亮度變異系數(shù)，將小數(shù)點(diǎn)后第二位四舍五入。(6)長纖維無紡布的單位面積重量(g/m2)取3個30cmX50cm的長纖維無紡布試樣，分別測定各試樣的重量，將所得值的平均值換算成單位面積的值，求出單位面積重量，并將小數(shù)點(diǎn)后第一位四舍五入。(7)長纖維無紡布的厚度(mm)A.通常載荷時按照J(rèn)ISL1906(2000年版)的5.l，使用直徑10mm的加壓物，在10kPa載荷下，以0.Olmm為單位測定長纖維無紡布的寬度方向上1米內(nèi)等間隔的10個點(diǎn)的厚度，將其平均值的小數(shù)點(diǎn)后第三位四舍五入。B.低載荷時使用直徑16mm的加壓物，在載荷2kPa下以0.Olmm為單位測定30cmX50cm的長纖維無紡布上的任意的15個點(diǎn)的厚度，將其平均值的小數(shù)點(diǎn)后第三位四舍五入。C.高載荷時使用直徑16mm的加壓物，在載荷200kPa下以0.Olmm為單位測定30cmX50cm的長纖維無紡布上的任意的15個點(diǎn)的厚度，將其平均值的小數(shù)點(diǎn)后第三位四舍五入。(8)長纖維無紡布的填充密度根據(jù)分別在上述的(6)和(7)A.中求出的單位面積重量(g/^)、通常載荷時的厚度(mm)、和聚合物(樹脂)的密度，使用下述式計算出填充密度，將小數(shù)點(diǎn)后第二位四舍五入。填充密度=單位面積重量(g/m2)+厚度(mm)+103+聚合物密度(g/cm3)(9)長纖維無紡布的透氣量(cc/cm2/秒)按照J(rèn)ISL1906(2000年版)的4.8(1)弗雷澤型法，在氣壓計的壓力為125Pa的條件下，測定30cmX50cm的長纖維無紡布上的任意的45個點(diǎn)的透氣量。并將其平均值的小數(shù)點(diǎn)后第二位四舍五入。(10)長纖維無紡布的高載荷時相對于低載荷時的厚度變化量(mm)將上述(7)B.中求出的低載荷時的厚度(mm)減去在上述(7)C.中求出的在高載荷時的厚度(mm)，將所得的值作為高載荷時相對于低載荷時的厚度變化量。(11)長纖維無紡布的表面平均粗糙度Ra(ym)按照J(rèn)ISB0601(1994年版)的3.1中的定義，求出表面平均粗糙度Ra(算術(shù)平均粗糙度)。測定時，使用株式會社小坂研究所制的寸一7-—夕"SE-40C，在去除量(cutoff值)為2.5mm、評價長度為12.5mm、移送速度為0.5mm/秒的條件下，在以無紡布長度方向作為評價長度方向的情況(縱向)、和以無紡布寬度方向?yàn)樵u價長度方向的情況(橫向)中分別測定30cmX50cm的長纖維無紡布的表面背面各10個點(diǎn)，總計測定40個點(diǎn)，將其平均值四舍五入成有效數(shù)字為一位數(shù)，將所得的值作為表面平均粗糙度Ra(ym)。(12)長纖維無紡布伸長5%時的應(yīng)力(N/5cm)按照J(rèn)ISL1906(2000年版)的5.3.1，在夾距為20cm、拉伸速度為10cm/分鐘的條件下，對5cmX30cm的長纖維無紡布試樣測定縱向和橫向上各5個點(diǎn)的強(qiáng)伸度，由得到的強(qiáng)伸度曲線讀取伸長5%時的強(qiáng)度，將小數(shù)點(diǎn)后第l位四舍五入，將所得的值作為縱向(MD)和橫向(CD)伸長5%時的應(yīng)力。另外，拉伸強(qiáng)度縱橫比是將縱向的拉伸強(qiáng)度除以橫向的拉伸強(qiáng)度，將小數(shù)點(diǎn)后第二位四舍五入所得的值。(13)纖維徑(iim)從長纖維無紡布上隨機(jī)取10個小片試樣，使用掃描電鏡拍攝5003000倍的照片，從每個試樣中測定IO根，共計測定IOO根纖維的直徑，將它們的平均值的小數(shù)點(diǎn)后第一位四舍五入，從而求出纖維徑。(14)制膜時流延液穿透背面性[海水淡水化用反滲透膜]在室溫(20°C)下在各分離膜支撐體上以50m的厚度流延15重量％的聚砜(乂A《M7卜'K>7卜水'J7—文社制的"Udel"(注冊商標(biāo))-P3500)的二甲基甲酰胺溶液(流延液)，然后馬上在室溫(20°C)下浸漬在純水中放置5分鐘，從而制作聚砜制的分離膜。然后目視觀察制作的反滲透膜的背面，用以下的5個檔次來評價流延液的穿透性，將評價點(diǎn)數(shù)為4點(diǎn)以上的看作合格。5點(diǎn)完全看不到流延液穿透背面。4點(diǎn)看到稍微有流延液穿透背面(面積比率小于5%)。3點(diǎn)看到流延液穿透背面(面積比率550%)。2點(diǎn)在大部分面上看到流延液穿透背面(面積比率5180%)。1點(diǎn)幾乎在整個面上看到流延液穿透背面。(15)分離膜陷入量(ym)使用由網(wǎng)眼狀織物構(gòu)成的供給液流路材料、上述的海水淡水化用反滲透膜、耐壓片、和下述的滲透液流路材料來制作有效膜面積40m2的螺旋型的流體分離元件(elment)。[滲透液流路材料]使用溝道寬度為200iim、溝道深度為150iim、溝道密度為40根/英寸、并且厚度為200iim的聚酯制單梳櫛特里科經(jīng)編物。然后在反滲透壓為7MPa、海水鹽分濃度為3重量％、工作溫度為4(TC的各條件下對制作的流體分離元件進(jìn)行耐久性試驗(yàn)，工作1000小時后拆開流體分離元件，測定分離膜陷入到滲透液流路材料中的量。陷入量是使用掃描電鏡對1個流體分離元件中的任意3個位置的分離膜截面拍攝5003000倍的照片，并測定(單位ym)，將它們平均值的小數(shù)點(diǎn)后第一位四舍五入，而求出陷入量。對分離膜支撐體與滲透液流路材料的重疊方向使得滲透液流路材料的溝道方向與分離膜支撐體的無紡布長度方向(無紡布縱向)正交的情況、和滲透液流路材料的溝道方向與無紡布寬度方向(無紡布橫向)正交的情況分別進(jìn)行試驗(yàn)。(實(shí)施例l)準(zhǔn)備聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(a)和共聚聚酯樹脂(b)，所述聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(a)被干燥至水分率為50卯m以下，其特性粘度IV為O.65，熔點(diǎn)為260°C，并含有0.3重量％的氧化鈦，所述共聚聚酯樹脂(b)被干燥至水分率為50ppm以下，特性粘度IV為0.66，間苯二甲酸共聚率為10摩爾％，熔點(diǎn)為23(TC，并含有0.2重量％的氧化鈦。將上述聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(a)在295t:的溫度下熔融，并分開地將共聚聚酯樹脂(b)在28(TC的溫度下熔融，以聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(a)為芯成分，并以共聚聚酯樹脂(b)為鞘成分，在射嘴溫度為30(TC下以芯鞘=80:20的重量比率從細(xì)孔紡出，然后通過噴射器(Ejector)以4300m/分鐘的紡絲速度紡絲，形成圓形截面的同心芯鞘型長纖維，將其作為纖維網(wǎng)捕集到移動的網(wǎng)狀傳送帶上。將捕集得到的纖維網(wǎng)夾持在上下一對的不銹鋼制平輥之間，在各平輥表面溫度為19(TC、線壓為60kg/cm下進(jìn)行熱壓接，制造出連續(xù)長纖維的纖維徑為11ym、單位面積重量為80g/m2、厚度為0.llmm的紡粘無紡布，得到分離膜支撐體。結(jié)果如表l所示。(實(shí)施例2)將實(shí)施例l中使用的聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(a)在295t:的溫度下熔融，并分開地將共聚聚酯樹脂(b)在28(TC的溫度下熔融，以聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(a)為芯成分，并以共聚聚酯樹脂(b)為鞘成分，在射嘴溫度為30(TC、芯鞘=80:20的重量比率的條件下從細(xì)孔紡出，然后通過噴射器以4500m/分鐘的紡絲速度紡絲，形成圓形截面的同心芯鞘型長纖維，將其作為纖維網(wǎng)捕集到移動的網(wǎng)狀傳送帶上。將捕集得到的纖維網(wǎng)夾持在上下一對的不銹鋼制平輥之間，在各平輥表面溫度為19(TC、線壓為60kg/cm下進(jìn)行熱壓接，制造出連續(xù)長纖維的纖維徑為10iim、單位面積重量為80g/m2、厚度為0.10mm的紡粘無紡布，得到分離膜支撐體。結(jié)果如表l所示。(實(shí)施例3)將實(shí)施例l中使用的聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(a)在295t:的溫度下熔融，并分開地將共聚聚酯樹脂(b)在28(TC的溫度下熔融，以聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(a)為芯成分，并以共聚聚酯樹脂(b)為鞘成分，在射嘴溫度為30(TC、芯鞘=85:15的重量比率的條件下從細(xì)孔紡出，然后通過噴射器以4300m/分鐘的紡絲速度紡絲，形成圓形截面的同心芯鞘型長纖維，將其作為纖維網(wǎng)捕集到移動的網(wǎng)狀傳送帶上。將捕集得到的纖維網(wǎng)夾持在上下一對的不銹鋼制平輥之間，在各平輥表面溫度為19(TC、線壓為60kg/cm下進(jìn)行熱壓接，制造出連續(xù)長纖維的纖維徑為11ym、單位面積重量為50g/m2、厚度為0.08mm的紡粘無紡布，得到分離膜支撐體。結(jié)果如表l所示。(實(shí)施例4)將實(shí)施例l中使用的聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(a)在295t:的溫度下熔融，并分開地將共聚聚酯樹脂(b)在28(TC的溫度下熔融，以聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(a)為芯成分，并以共聚聚酯樹脂(b)為鞘成分，在射嘴溫度為30(TC、芯鞘=80:20的重量比率的條件下從細(xì)孔紡出，然后通過噴射器以4500m/分鐘的紡絲速度紡絲，形成圓形截面的同心芯鞘型長纖維，將其作為纖維網(wǎng)捕集到移動的網(wǎng)狀傳送帶上。將捕集得到的纖維網(wǎng)夾持在上下一對的不銹鋼制平輥之間，在各平輥表面溫度為14(TC、線壓為60kg/cm的條件下進(jìn)行熱預(yù)壓接，制造出連續(xù)長纖維的纖維徑為10iim、單位面積重量為70g/m2、厚度為0.25mm的紡粘無紡布。將所得的紡粘無紡布夾持在上側(cè)為不銹鋼制、下側(cè)為聚氨酯系樹脂制的一對平輥之間，僅將上側(cè)的不銹鋼輥加熱至表面溫度17(TC，將樹脂輥的表面溫度保持在IO(TC，在線壓170kg/cm下進(jìn)一步熱壓接，制造出單位面積重量為70g/m2、厚度為0.10mm的紡粘無紡布，得到分離膜支撐體。結(jié)果如表l所示。表l<table>tableseeoriginaldocumentpage22</column></row><table>分，并以共聚聚酯樹脂(b)為鞘成分，在射嘴溫度為30(TC、芯鞘=80:20的重量比率的條件下從細(xì)孔紡出，然后通過噴射器以4500m/分鐘的紡絲速度紡絲，形成圓形截面的同心芯鞘型長纖維，將其作為纖維網(wǎng)捕集到移動的網(wǎng)狀傳送帶上。將捕集得到的纖維網(wǎng)夾持在上下一對的不銹鋼制平輥之間，在各平輥表面溫度為14(TC、線壓為60kg/cm的條件下進(jìn)行熱預(yù)壓接，制造出連續(xù)長纖維的纖維徑為10iim、單位面積重量為75g/m2、厚度為0.38mm的紡粘無紡布。將所得的紡粘無紡布夾持在上下均為不銹鋼制的一對平輥之間，將上側(cè)的不銹鋼制平輥加熱至表面溫度17(TC，將下側(cè)的不銹鋼制平輥加熱至表面溫度9(TC，在線壓為170kg/cm下進(jìn)行熱壓接，制造出單位面積重量為75g/m2、厚度為0.10mm的紡粘無紡布，得到分離膜支撐體。結(jié)果如表2所示。(實(shí)施例6)將實(shí)施例l中使用的聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(a)在295t:的溫度下熔融，并分開地將共聚聚酯樹脂(b)在28(TC的溫度下熔融，以聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(a)為芯成分，并以共聚聚酯樹脂(b)為鞘成分，在射嘴溫度為30(TC、芯鞘=80:20的重量比率的條件下從細(xì)孔紡出，然后通過噴射器以4500m/分鐘的紡絲速度紡絲，形成圓形截面的同心芯鞘型長纖維，將其作為纖維網(wǎng)捕集到移動的網(wǎng)狀傳送帶上。將捕集得到的纖維網(wǎng)夾持在上下一對的不銹鋼制平輥之間，在各平輥表面溫度為14(TC、線壓為60kg/cm的條件下進(jìn)行熱預(yù)壓接，制造出連續(xù)長纖維的纖維徑為10iim、單位面積重量為35g/m2、厚度為0.15mm的紡粘無紡布。將得到的紡粘無紡布2張疊放在一起，將其夾持在上側(cè)為不銹鋼制、下側(cè)為聚氨酯系樹脂制的一對平輥之間，僅將上側(cè)的不銹鋼制平輥加熱至溫度17(TC，而將樹脂制平輥的表面溫度保持在IO(TC，在線壓為170kg/cm下進(jìn)一步熱壓接，制造出單位面積重量為70g/m^厚度為0.10mm的紡粘無紡布，得到分離膜支撐體。結(jié)果如表2所示。(實(shí)施例7)將實(shí)施例l中使用的聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(a)在295t:的溫度下熔融，并分開地將共聚聚酯樹脂(b)在28(TC的溫度下熔融，以聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(a)為芯成分，并以共聚聚酯樹脂(b)為鞘成分，在射嘴溫度為30(TC、芯鞘=80:20的重量比率的條件下從細(xì)孔紡出，然后通過噴射器以4500m/分鐘的紡絲速度紡絲，形成圓形截面的同心芯鞘型長纖維，將其作為纖維網(wǎng)捕集到移動的網(wǎng)狀傳送帶上。將捕集得到的纖維網(wǎng)夾持在上下一對的不銹鋼制平輥之間，在各平輥表面溫度為14(TC、線壓為60kg/cm的條件下進(jìn)行熱預(yù)壓接，制造出連續(xù)長纖維的纖維徑為10iim、單位面積重量為35g/m2、厚度為0.15mm的紡粘無紡布。將得到的紡粘無紡布2張疊放在一起，將其夾持在上下均為不銹鋼制的一對平輥之間，將上側(cè)的不銹鋼制平輥加熱至表面溫度170°C，將下側(cè)的不銹鋼制平輥加熱至表面溫度8(TC，在線壓170kg/cm下進(jìn)行熱壓接，制造出單位面積重量為70g/m2、厚度為0.10mm的紡粘無紡布，得到分離膜支撐體。結(jié)果如表2所示。(實(shí)施例8)將實(shí)施例l中使用的聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(a)在295t:的溫度下熔融，并分開地將共聚聚酯樹脂(b)在28(TC的溫度下熔融，以聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(a)為芯成23分，并以共聚聚酯樹脂(b)為鞘成分，在射嘴溫度為30(TC、芯鞘=80:20的重量比率的條件下從細(xì)孔紡出，然后通過噴射器以4500m/分鐘的紡絲速度紡絲，形成圓形截面的同心芯鞘型長纖維，將其作為纖維網(wǎng)捕集到移動的網(wǎng)狀傳送帶上。將捕集得到的纖維網(wǎng)夾持在上下一對的不銹鋼制平輥之間，在各平輥表面溫度為13(TC、線壓為40kg/cm的條件下進(jìn)行熱預(yù)壓接，制造出連續(xù)長纖維的纖維徑為10iim、單位面積重量為30g/m2、厚度為0.13mm的紡粘無紡布。此外，僅改變上述制造方法中的生產(chǎn)線速度，制造出單纖維纖度為10iim、單位面積重量為40g/tf、厚度為0.17mm的紡粘無紡布。將上述那樣得到的紡粘無紡布各1張、共2張疊放在一起，使單位面積重量為30g/m2的紡粘無紡布為上側(cè)、單位面積重量為40g/m2的紡粘無紡布為下側(cè)，將其夾持在上側(cè)為不銹鋼制、下側(cè)為聚氨酯系樹脂制的一對平輥之間，僅將上側(cè)的不銹鋼制平輥加熱至表面溫度18(TC，而將下側(cè)的樹脂制平輥的表面溫度保持在8(TC，在線壓為170kg/cm下進(jìn)行熱壓接，制造出單位面積重量為70g/m2、厚度為0.10mm的紡粘無紡布，得到分離膜支撐體。結(jié)果如表2所示。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage25</column></row><table>*1PET:聚對苯二甲酸乙二醇酯、CO-PET:共聚聚對苯二甲酸乙二醇酯、(實(shí)施例9)將實(shí)施例1中使用的聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(a)在295t:的溫度下熔融，并分開地將干燥至水分率為50ppm以下的、作為共聚成分含有10摩爾％間苯二甲酸的、熔點(diǎn)為2irC的聚對苯二甲酸丁二醇酯樹脂(c)在26(TC的溫度下熔融，以聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(a)為芯成分，并以共聚聚對苯二甲酸丁二醇酯樹脂(c)為鞘成分，在射嘴溫度為2951\芯鞘=80:20的重量比率的條件下從細(xì)孔紡出，然后通過噴射器以4500m/分鐘的紡絲速度紡絲，形成圓形截面的同心芯鞘型長纖維，將其作為纖維網(wǎng)捕集到移動的網(wǎng)狀傳送帶上。將捕集得到的纖維網(wǎng)夾持在上下一對的不銹鋼制平輥之間，在各平輥表面溫度為13(TC、線壓為50kg/cm的條件下進(jìn)行熱預(yù)壓接，制造出連續(xù)長纖維的纖維徑為11ym、單位面積重量為30g/m2、厚度為0.13mm的紡粘無紡布。將得到的紡粘無紡布2張疊放在一起，將其夾持在上側(cè)為不銹鋼制、下側(cè)為聚氨酯系樹脂制的一對平輥之間，僅將上側(cè)的不銹鋼輥的溫度加熱至16(TC，而將樹脂制輥的表面溫度保持在9(TC，在線壓為170kg/cm下進(jìn)一步熱壓接，制造出單位面積重量為60g/m2、厚度為0.09mm的紡粘無紡布，得到分離膜支撐體。結(jié)果如表3所示。(實(shí)施例IO)將實(shí)施例1中使用的聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(a)在295t:的溫度下熔融，在射嘴溫度為30(TC下從細(xì)孔紡出，然后通過噴射器以4000m/分鐘的紡絲速度紡絲，制成圓形截面的連續(xù)長纖維，將其作為纖維網(wǎng)捕集到移動的網(wǎng)狀傳送帶上。將捕集得到的纖維網(wǎng)夾持在上下一對的不銹鋼制平輥之間，在各平輥表面溫度為23(TC、線壓為70kg/cm的條件下進(jìn)行熱壓接，制造出連續(xù)長纖維的纖維徑為14iim、單位面積重量為90g/W、厚度為0.15mm的紡粘無紡布，得到分離膜支撐體。結(jié)果如表3所示。(實(shí)施例ll)將實(shí)施例1中使用的聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(a)在射嘴溫度為30(TC下從細(xì)孔紡出，然后通過噴射器以4500m/分鐘的紡絲速度紡絲，形成圓形截面的連續(xù)長纖維，將其作為纖維網(wǎng)捕集到移動的網(wǎng)狀傳送帶上。將捕集得到的纖維網(wǎng)夾持在上下一對的不銹鋼制平輥之間，在各平輥表面溫度為23(TC、線壓為60kg/cm下進(jìn)行熱壓接，制造出連續(xù)長纖維的纖維徑為12iim、單位面積重量為60g/m^厚度為0.09mm的紡粘無紡布，得到分離膜支撐體。結(jié)果如表3所示。(實(shí)施例12)將重均分子量為15萬、Q值(Mw/Mn)為1.51、熔點(diǎn)為168。C的聚(L-乳酸)樹脂(d)在23(TC的溫度下熔融，在射嘴溫度為235t:下從細(xì)孔紡出，然后通過噴射器以4300m/分鐘的紡絲速度紡絲，形成圓形截面的連續(xù)長纖維，將其作為纖維網(wǎng)捕集到移動的網(wǎng)狀傳送帶上。將捕集得到的纖維網(wǎng)夾持在上下一對的不銹鋼制平輥之間，在各平輥表面溫度為15(TC、線壓為60kg/cm的條件下進(jìn)行熱壓接，制造出連續(xù)長纖維的纖維徑為11Pm、單位面積重量為90g/tf、厚度為0.12mm的紡粘無紡布。得到分離膜支撐體。結(jié)果如表3所示。表3<table>tableseeoriginaldocumentpage27</column></row><table>上下一對的不銹鋼制平輥之間，在各平輥表面溫度為11(TC、線壓為30kg/cm的條件下進(jìn)行熱預(yù)壓接，制造出連續(xù)長纖維的纖維徑為11ym、單位面積重量為40g/m2、厚度為0.16mm的紡粘無紡布。將得到的紡粘無紡布2張疊放在一起，將其夾持在上側(cè)為不銹鋼制、下側(cè)為樹脂制的一對平輥之間，僅將上側(cè)的不銹鋼制平輥加熱至表面溫度15(TC，而將樹脂制平輥的表面溫度保持在6(TC，在線壓為150kg/cm下進(jìn)行熱壓接，制造出單位面積重量為80g/tf、厚度為O.llmm的紡粘無紡布，得到分離膜支撐體。結(jié)果如表4所示。(實(shí)施例14)將實(shí)施例l中使用的聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(a)在295t:的溫度下熔融，并分開地將共聚聚酯樹脂(b)在28(TC的溫度下熔融，以聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(a)為芯成分，并以共聚聚酯樹脂(b)為鞘成分，在射嘴溫度為30(TC、芯鞘=80:20的重量比率的條件下從細(xì)孔紡出，然后通過噴射器以4500m/分鐘的紡絲速度紡絲，形成圓形截面的同心芯鞘型長纖維，將其作為纖維網(wǎng)捕集到移動的網(wǎng)狀傳送帶上。將捕集得到的纖維網(wǎng)夾持在上下一對的不銹鋼制平輥之間，在各平輥表面溫度為14(TC、線壓為40kg/cm的條件下進(jìn)行熱預(yù)壓接，制造出連續(xù)長纖維的纖維徑為11ym、單位面積重量為20g/m2、厚度為0.10mm的紡粘無紡布。將得到的紡粘無紡布5張疊放在一起，將其夾持在上側(cè)為不銹鋼制、下側(cè)為樹脂制的一對的平輥之間，僅將上側(cè)的不銹鋼制平輥加熱至表面溫度17(TC，而將樹脂制平輥的表面溫度保持在5(TC，在線壓為180kg/cm下進(jìn)一步熱壓接，制造出單位面積重量為100g/1112、厚度為0.13mm的紡粘無紡布，得到分離膜支撐體。結(jié)果如表4所示。(實(shí)施例is)將實(shí)施例l中使用的聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(a)在295t:的溫度下熔融，并分開地將共聚聚酯樹脂(b)在28(TC的溫度下熔融，以聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(a)為芯成分，并以共聚聚酯樹脂(b)為鞘成分，在射嘴溫度為30(TC、芯鞘=80:20的重量比率的條件下從細(xì)孔紡出，然后通過噴射器以4500m/分鐘的紡絲速度紡絲，形成圓形截面的同心芯鞘型長纖維，將其作為纖維網(wǎng)A捕集到移動的網(wǎng)狀傳送帶上。將捕集得到的纖維網(wǎng)A通過網(wǎng)狀傳送帶移送，進(jìn)而在其上面以與纖維網(wǎng)A完全相同的方式紡絲出纖維網(wǎng)B，捕集到纖維網(wǎng)A上。將由捕集到的A、B兩層形成的纖維網(wǎng)夾持在上下一對的不銹鋼制平輥之間，在各平輥表面溫度為19(TC、線壓為60kg/cm下進(jìn)行熱壓接，制造出連續(xù)長纖維的纖維徑為11Pm、單位面積重量為80g/m2、厚度為0.llmm的紡粘無紡布，得到分離膜支撐體。結(jié)果如表4所示。(比較例1)將纖維徑為10iim、長度為10mm的拉伸聚對苯二甲酸乙二醇酯短纖維、和纖維徑為13iim、長度為10mm的拉伸聚對苯二甲酸乙二醇酯短纖維、以及纖維徑為11ym、長度為5mm的未拉伸聚對苯二甲酸乙二醇酯短纖維在水中以20:40:40的重量比率混合，然后充分分散，調(diào)制出纖維濃度為0.05%的水性漿液。將其送至圓網(wǎng)抄紙機(jī)(cylinderpapermachine)中，抄造后用溫度120°C的揚(yáng)克烘缸(yankeedryer)干燥，并巻曲，從而制造出抄造網(wǎng)。將上述所得的抄造網(wǎng)夾持在上側(cè)為不銹鋼制、下側(cè)為棉制的一對平輥之間，僅將上側(cè)的不銹鋼制平輥加熱至溫度15(TC，而使棉制平輥的表面溫度保持在8(TC，在線壓為50kg/cm下進(jìn)行熱壓接，制造出單位面積重量為80g/tf、厚度為0.llmm的抄紙無紡布，得到分離膜支撐體。結(jié)果如表4所示。表4實(shí)施例13實(shí)施例14實(shí)施例15比較例1樹脂"PLAPET/co-PETPET/co-PETPET片材種類紡粘無紡布紡粘無紡布紡粘無紡布抄紙無紡布紡絲速度(m/分鐘)430045004300—層數(shù)2521接合方式2階段2階段1階段1階段熱壓接輥輥種類上/下不銹鋼/樹脂不銹鋼/樹脂不銹鋼/不銹鋼不銹鋼/棉表面溫度上/下(x:)150/60170/50190/190150/80線壓(kg/cm)15018060150纖維徑(jjm)111111潮3單位面積重量(g/m2)801008080厚度(mm)通常栽荷時0,110.130.110."低載荷時0.120.140.120,12高栽荷時0.110.130.110.11厚度變化量(mm)0.010.010.010.01密度(g/cm3)0.70.80.70.7填充密度(-)0.60.60.50.5拉伸強(qiáng)度(N/5cm)縱(MD)215598421393橫(CD)8824216969縱橫比2.42.52.55.7斷裂伸長率(%)縱《MD)14392515橫(CD)10351716強(qiáng)伸度積(N/5cm)縱(MD)245831526452橫(CD)9732719880伸長5%時的應(yīng)力(N/5cm)縱(MD)200261271180橫(CD)7014213040縱橫比2.91.82.14.5透射光3&度變異系數(shù)(％>3.82.24.43.8透氣量(cc/cm2/秒)4.41.11.91.2表面粗HiRa(,)4344制膜時流延液穿透背面性(點(diǎn))5544分離膜陷入量(網(wǎng))無紡布方向縱30242432無紡布方向橫42333453*1PET:聚對苯二甲酸乙二醇酯、CO-PET:共聚聚對苯二甲酸乙二醇酯、PLA:聚乳酸所得的分離膜支撐體的特性如上述表1表4中所示。將實(shí)施例115中得到的分離膜支撐體固定在玻璃板上，在室溫(20°C)下在分離膜支撐體上流延50iim厚度的15重量％聚砜(乂A《M7卜'K>7卜水'J7—《社制的"Udel"(注冊商標(biāo))-P3500)的二甲基甲酰胺溶液(流延液)，然后馬上在室溫(20°C)下浸漬在純水中放置5分鐘，從而形成聚砜制的分離膜。使用實(shí)施例115的分離膜支撐體得到的分離膜的制膜時流延液穿透背面性均為4點(diǎn)以上。并且，所有分離膜均沒有出現(xiàn)剝離、膜的不均勻化和小孔缺陷等現(xiàn)象，制膜性良好。并且，實(shí)施例115的分離膜支撐體的分離膜陷入量均為50ym以下，耐久性優(yōu)異。另一方面，使用比較例1中得到的分離膜支撐體與實(shí)施例115中得到的分離膜支撐體同樣地形成聚砜制的分離膜。使用比較例1的分離膜支撐體而成的分離膜，雖然制膜時流延液穿透背面性為4點(diǎn)以上，但發(fā)現(xiàn)了分離膜支撐體纖維從分離膜表面飛出的狀態(tài)的膜缺陷。此外，比較例1的分離膜支撐體的無紡布橫向的分離膜陷入量較大，為53iim，耐久性不好。權(quán)利要求一種分離膜支撐體，由長纖維無紡布構(gòu)成，所述長纖維無紡布由熱塑性連續(xù)長纖維構(gòu)成。2.如權(quán)利要求1所述的分離膜支撐體，所述長纖維無紡布是由長纖維構(gòu)成的無紡布25層層疊而成的疊層長纖維無紡布。3.如權(quán)利要求2所述的分離膜支撐體，疊層長纖維無紡布的至少l層是紡粘無紡布。4.如權(quán)利要求13的任一項(xiàng)所述的分離膜支撐體，長纖維無紡布實(shí)質(zhì)上僅含有紡粘無紡布。5.如權(quán)利要求14的任一項(xiàng)所述的分離膜支撐體，長纖維無紡布的橫向拉伸強(qiáng)度為50N/5cm以上，并且拉伸強(qiáng)度的縱橫比為2.7以下。6.如權(quán)利要求15的任一項(xiàng)所述的分離膜支撐體，長纖維無紡布的拉伸強(qiáng)度為80900N/5cm，斷裂伸長率為1550%，并且通過下式計算出的強(qiáng)伸度積為1201300N/5cm，強(qiáng)伸度積[N/5cm]=拉伸強(qiáng)度[N/5cm]X(1+斷裂伸長率[%]/100)。7.如權(quán)利要求16的任一項(xiàng)所述的分離膜支撐體，長纖維無紡布沿縱向和橫向伸長5%時的應(yīng)力分別為50N/5cm以上。8.如權(quán)利要求17的任一項(xiàng)所述的分離膜支撐體，長纖維無紡布伸長5%時的應(yīng)力的縱橫比為2.7以下。9.如權(quán)利要求18的任一項(xiàng)所述的分離膜支撐體，熱塑性連續(xù)長纖維是復(fù)合型長纖維，所述復(fù)合型長纖維中含有熔點(diǎn)不同的聚合物，并且在高熔點(diǎn)聚合物的周圍配置了熔點(diǎn)比該高熔點(diǎn)聚合物的熔點(diǎn)低1014(TC的低熔點(diǎn)聚合物。10.如權(quán)利要求19的任一項(xiàng)所述的分離膜支撐體，長纖維無紡布的透射光亮度變異系數(shù)為1.06.0%。11.如權(quán)利要求110的任一項(xiàng)所述的分離膜支撐體，長纖維無紡布的填充密度為0.40.8，透氣量為0.230.Occ/cm7秒，并且高載荷時(加壓物直徑16mm、載荷200kPa)相對于低載荷時(加壓物直徑16mm、載荷2kPa)的厚度變化量為0.000.03mm。12.如權(quán)利要求111的任一項(xiàng)所述的分離膜支撐體，長纖維無紡布的表面平均粗糙度為29iim。13.—種分離膜，是通過在權(quán)利要求112的任一項(xiàng)所述的分離膜支撐體的表面上形成具有分離功能的膜而得到的。14.一種流體分離元件，含有權(quán)利要求13所述的分離膜作為構(gòu)成要素。15.—種分離膜支撐體的制造方法，包含將由熱塑性連續(xù)長纖維構(gòu)成的長纖維無紡布或其疊層體在上下一對的平輥之間進(jìn)行熱壓接而一體化的工序，所述上下一對的平輥中的至少一個輥的溫度保持在比至少構(gòu)成該熱塑性連續(xù)長纖維表面的聚合物的熔點(diǎn)低8020°C。16.如權(quán)利要求15所述的分離膜支撐體的制造方法，以下述方式設(shè)定平輥之間的溫度差進(jìn)行熱壓接使高溫側(cè)的平輥的溫度比構(gòu)成該熱塑性連續(xù)長纖維表面的聚合物的熔點(diǎn)低8020。C，并且使低溫側(cè)的平輥的溫度比高溫側(cè)的平輥的溫度低40120°C。17.如權(quán)利要求15或16所述的分離膜支撐體的制造方法，在比至少構(gòu)成該熱塑性連續(xù)長纖維表面的聚合物的熔點(diǎn)低1202(TC的溫度下，在上下一對的平輥之間、或在l個平輥與用于捕集纖維網(wǎng)的捕集傳送帶之間，對由熱塑性連續(xù)長纖維構(gòu)成的長纖維無紡布進(jìn)行熱預(yù)壓接，然后將該預(yù)接合的無紡布多層疊放在一起，在至少一個輥的溫度保持在比至少構(gòu)成該熱塑性連續(xù)長纖維表面的聚合物的熔點(diǎn)低802(TC的、上下一對的平輥之間對該疊層體進(jìn)行熱壓接而一體化。18.如權(quán)利要求1517的任一項(xiàng)所述的分離膜支撐體的制造方法，一對平輥的上下輥均為金屬制輥。19.如權(quán)利要求1517的任一項(xiàng)所述的分離膜支撐體的制造方法，一對平輥中的一個為金屬制輥，另一個為彈性輥。全文摘要本發(fā)明提供一種在支撐微濾膜、超濾膜、納濾膜和反滲透膜等分離膜時具有優(yōu)異的制膜性和機(jī)械強(qiáng)度的分離膜支撐體，還提供使用該分離膜支撐體而成的分離膜和流體分離元件。本發(fā)明的分離膜支撐體由長纖維無紡布構(gòu)成，所述長纖維無紡布由熱塑性連續(xù)長纖維構(gòu)成，并且優(yōu)選使用在高熔點(diǎn)聚合物的周圍配置了熔點(diǎn)比該高熔點(diǎn)聚合物的熔點(diǎn)低10～140℃的低熔點(diǎn)聚合物的復(fù)合型長纖維作為所述熱塑性連續(xù)長纖維。文檔編號D04H3/16GK101765456SQ20088010107公開日2010年6月30日申請日期2008年7月28日優(yōu)先權(quán)日2007年7月31日發(fā)明者中野洋平,松浦博幸,楫野龍哉,澀澤直樹,矢掛善和,羽根亮一,荻原淳申請人:東麗株式會社