專利名稱：一種生產(chǎn)糖化醪抽提物的連續(xù)方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種通過(guò)煮出糖化法生產(chǎn)糖化醪抽提物的連續(xù)方法。更特 別地，本發(fā)明涉及這樣一種煮出糖化法，該方法使用一或多種含淀粉添加 劑作為可發(fā)酵糖的來(lái)源。
背景技術(shù)：
煮出糖化法是廣泛用于生產(chǎn)底層發(fā)酵啤酒的三種糖化法之一 ，另外兩 種方法為單步浸出糖化法和逐步浸出糖化法。該工藝典型地需要三種容器 用于混合糖化醪的糖化醪桶、用于煮沸的糖化醪鍋(或浸煮鍋或糖化醪浸 煮鍋)、以及用于過(guò)濾的濾桶(或澄清桶)。糖化是在低溫下在糖化醪桶中 開(kāi)始的，同時(shí)部分糖化醪被取出，并在糖化醪鍋中被煮沸，且稍后被送回 到糖化醪桶中，由此使全部糖化醪的溫度逐漸升高。該工藝通常被重復(fù)二
或三次，耗時(shí)二至六小時(shí)。糖化醪的溫度開(kāi)始時(shí)可低達(dá)35°C，但更常在 45-50°C，并在糖化工藝尾端達(dá)到70-78°C。然后，糖化醪在被稱為濾桶的 單獨(dú)容器中被過(guò)濾，或在特定情況下、在經(jīng)由糖化醪桶自身的多孔底部被 過(guò)濾。
部分糖化醪被煮沸這一事實(shí)是煮出糖化法與另一種糖化法之間的主 要差異。由于煮沸，含谷粒淀粉的細(xì)胞壁被破壞。這使得酶更容易到達(dá)淀 粉。因此，煮出糖化醪的效率通常高于其它糖化法。煮出糖化法的另一優(yōu) 點(diǎn)是，需在高溫下膠凝的谷?？稍谥蟪霾襟E之一中單獨(dú)被煮沸。如果在糖化醪中使用諸如玉米、稻米或裸麥之類(lèi)的添加劑，該優(yōu)點(diǎn)可以是有益的。 在釀造業(yè)內(nèi)使用的煮出糖化法是以分批的形式進(jìn)行的。
在DE-A 1 442 292中描述了一種分批煮出工藝，包括下列步驟
i. 將麥芽和水以及其他成分混合，獲得一種水性麥芽酶懸浮液；
ii. 將麥芽、玉米粉和水混合，獲得一種煮出懸浮液；
iii. 使該煮出懸浮液液化，方法是首先在70°C加熱30分鐘，隨后在 95-100°C加熱10分鐘；
iv. 使熱煮出懸浮液與麥芽酶懸浮液混合，獲得糖化醪；
v. 將糖化醪保持在70°C達(dá)45分鐘；以及
vi. 除去麥酒糟。
在第4頁(yè)底部段落中指出"為避免在蒸煮器內(nèi)出現(xiàn)高粘度，麥芽總
量的約10%可被添加到玉米粉中"。
連續(xù)進(jìn)行煮出糖化將會(huì)是有利的，它將具有幾個(gè)顯著的優(yōu)點(diǎn)，包括
生產(chǎn)率提高和投資降低可長(zhǎng)時(shí)間滿負(fù)荷地使用容器，這意謂著對(duì)于 相等的生產(chǎn)量，所需容器將比分批工藝中的容器?。?br>
質(zhì)量既穩(wěn)定又好更容易控制工藝，這是因?yàn)橛锌赡苁构に噮?shù)適應(yīng) 局部和瞬時(shí)的要求，且穩(wěn)定狀態(tài)條件(steady-state-condition)更加非常 穩(wěn)定；
衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)高連續(xù)工藝是在封閉的系統(tǒng)中進(jìn)行的；更節(jié)能能耗均勻 分布，無(wú)主要用途峰；
更省力連續(xù)工藝的進(jìn)行需要更少的人員關(guān)注 停頓和清理的次數(shù)減少:連續(xù)工藝可比分批工藝具有更長(zhǎng)的運(yùn)行長(zhǎng)度。
在美國(guó)專利US 3,171/746中描述了一種生產(chǎn)麥芽汁的連續(xù)方法，該
方法使用一種二次煮出工藝，該工藝在混合器-分離器中由麥芽和水制得糖 化醪，并將其分離為稠糖化醪和稀糖化醪。稠糖化醪處于一定的溫度條件 下，從而將發(fā)生蛋白質(zhì)水解和糖化，而富酶的稀糖化醪被煎煮、并隨后在 稠糖化醪已完成蛋白質(zhì)水解和糖化之后與稠糖化醪再混合。
在DE-A 18 14 377中描述了一種連續(xù)生產(chǎn)麥芽汁的二次煮出工藝， 該工藝通過(guò)使麥芽與水混合制得糖化醪，且部分糖化醪被輸送到一容器中， 這部分糖化醪在該容器中受到熱處理，之后與尚未受到這類(lèi)熱處理的糖化 醪剩余物再混合。然后， 一部分糖化醪再次被輸送到一容器中，這部分糖 化醪在該容器中受到熱處理，之后與尚未受到熱處理的糖化醪剩余物混合。 隨后糖化醪被分離為麥芽汁和麥酒糟。
在WO 92/12231中描述了一種連續(xù)制備麥芽汁的工藝，該工藝包括 在至少一個(gè)轉(zhuǎn)盤(pán)抽提塔中連續(xù)進(jìn)行麥芽的酶轉(zhuǎn)化。在這一專利申請(qǐng)的例子 中，含有玉米和麥芽的煮出懸浮液被保持在50°C達(dá)5分鐘，在轉(zhuǎn)盤(pán)抽提 塔中被加熱到95°C、并保持10-15分鐘，并與麥芽/水混合，隨后得到的 混合物首先被加熱到65°C、并保持30分鐘，然后被加熱到76°C、并保 持5分鐘。在這一工藝中，煮出懸浮液中所含淀粉的膠凝和酶降解是通過(guò) 單一的熱處理(即在95°C保持10-15分鐘)完成的。如本文中上文所述， 有利的做法是將煮出糖化法用于由麥芽和含淀粉添加劑生產(chǎn)糖化醪抽提 物。因此，如果存在一種可適用于由麥芽以及一或多種含淀粉添加劑生產(chǎn)糖化醪抽提物的連續(xù)煮出糖化法，將是有益的。
發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明人已設(shè)計(jì)出一種通過(guò)煮出糖化法連續(xù)生產(chǎn)糖化醪抽提物的方 法，該方法具有以下優(yōu)點(diǎn)，即它可在使用大量含淀粉添加劑的同時(shí)、生產(chǎn) 出高質(zhì)量的糖化醪抽提物，所述含淀粉添加劑例如可以是稻米、玉米、高 梁、大麥、小麥和/或裸麥。本連續(xù)方法的特點(diǎn)在于它包括下列步驟
a. 將第一麥芽酶源與水混合，得到水性麥芽酶懸浮液；
b. 分別將第二酶源與一或多種含淀粉添加劑混合，得到煮出懸浮液，同 時(shí)保持一定的溫度條件，以不引起顯著的淀粉膠凝；
c. 在60-85°C對(duì)煮出懸浮液進(jìn)行第一熱處理，以使淀粉同時(shí)部分膠凝和 酶性降解；
d. 在高于第一熱處理溫度的更高溫度、對(duì)煮出懸浮液進(jìn)行第二熱處理， 以在更高速率下和更大程度上使淀粉膠凝；
e. 將由第二熱處理得到的熱煮出懸浮液與由步驟a得到的水性麥芽酶 懸浮液混合，得到糖化醪；
f. 將糖化醪保持在35-85°C達(dá)至少20分鐘；以及
g. 從熱糖化醪中除去麥酒糟，得到糖化醪抽提物。
在這一方法中，對(duì)含有一或多種添加劑的煮出懸浮液進(jìn)行精細(xì)控制下 的多步熱處理。在這一多步熱處理過(guò)程中，含淀粉添加劑通過(guò)被煮沸而發(fā) 生膠凝，隨后可被包含在水性麥芽酶懸浮液中的淀粉酶有效水解，且熱煮出懸浮液與水性麥芽酶懸浮液(再)混合。在相對(duì)溫和的第一熱處理期間 選擇一定的條件，以使淀粉膠凝速率與淀粉水解速率同步，這意謂著煮出 懸浮液的粘度被保持在充分低的水平，以使懸浮液可被抽送。在劇烈得多 的第二熱處理期間，淀粉迅速膠凝，這使它更易受酶水解的影響，且淀粉 膠凝是在煮出的汁與水性麥芽酶懸浮液再混合時(shí)被引發(fā)的。在多步熱處理 之前，可通過(guò)某一方式控制溫度，從而避免顯著膠凝，且將粘度保持在低 水平，以確保從混合容器至泵的適當(dāng)輸送條件。本方法是極其穩(wěn)健和易被 控制的。此外，由本方法可生產(chǎn)出質(zhì)量穩(wěn)定的糖化醪抽提物。
具體實(shí)施例方式
因此，本發(fā)明涉及一種通過(guò)煮出糖化法生產(chǎn)糖化醪抽提物的連續(xù)方 法，所述方法包括
a. 將第一麥芽酶源與水性液體混合，得到水性麥芽酶懸浮液；
b. 分別將第二酶源與一或多種含淀粉添加劑混合，得到煮出懸浮液，同 時(shí)保持一定的溫度條件，以不引起顯著的淀粉膠凝；
c. 在60-85°C對(duì)煮出懸浮液進(jìn)行第一熱處理，以使淀粉同時(shí)部分膠凝和 酶性降解；
d. 在高于第一熱處理溫度的更高溫度、對(duì)煮出懸浮液進(jìn)行第二熱處理， 以在更高速率下和更大程度上使淀粉膠凝；將由第二熱處理得到的熱 煮出懸浮液與由步驟a得到的水性麥芽酶懸浮液混合，得到糖化醪；
e. 將糖化醪的溫度保持在35-85°C達(dá)至少數(shù)分鐘；以及f.從熱糖化醪中除去麥酒糟，得到糖化醪抽提物。
上述步驟a至g均優(yōu)選連續(xù)進(jìn)行，如在這些例子中所示。 在此使用的術(shù)語(yǔ)"添加劑"包括可作為淀粉源被添加到糖化醪中的任
何谷?；蚩砂l(fā)酵成分。添加劑可經(jīng)麥芽處理或未經(jīng)麥芽處理，優(yōu)選后者。
添加劑可選擇被預(yù)處理，這些預(yù)處理方式例如可以是torrification、剝落、 煮、微粉化、烘烤。為此可使用稻米、玉米、高梁、裸麥、燕麥、小麥、 玉米、木薯粉、馬鈴薯、麥芽、大麥及其組合。添加劑優(yōu)選源于一種選自 稻米、玉米、高梁、大麥、裸麥和及其組合的谷物。本方法所用添加劑中 淀粉的干物質(zhì)重量百分比典型地至少為60%，優(yōu)選至少為70%，更優(yōu)選 至少為75%。
在本方法中，麥芽可適合用作麥芽酶源。然而，本發(fā)明也包括使用商 品酶制劑，包括淀粉降解酶，例如在麥芽中發(fā)現(xiàn)的那些酶，特別是a-淀粉 酶、(3-淀粉酶和/或葡糖淀粉酶。此外，使用麥芽和商品酶制劑在本發(fā)明的 范圍內(nèi)，例如在水性麥芽酶懸浮液制備中的麥芽、以及在煮出懸浮液制備 中的商品酶。在本方法中，優(yōu)選以麥芽形式使用麥芽酶。
根據(jù)本發(fā)明的一特別優(yōu)選的實(shí)施例，在步驟a中制得的水性麥芽酶懸 浮液的一部分被用作步驟b中的第二酶源。又更優(yōu)選地，在步驟a中制 得的水性麥芽酶懸浮液的1-50% (重量百分比)被用作步驟b中的第二 酶源，且水性麥芽酶懸浮液的剩余物與從第二熱處理得到的熱煮出懸浮液 混合。
本發(fā)明包括一種方法，其中水性麥芽酶懸浮液被分離為兩種具有不同固體含量的麥芽酶懸浮液，例如稠和稀的糖化醪懸浮液。然而，步驟a中 水性麥芽酶懸浮液的成分優(yōu)選與步驟b中第二酶源的成分相同。在本工藝
中使用的麥芽酶懸浮液的固體含量典型地在200-500 g/1范圍內(nèi)，優(yōu)選在 250-350 g/1范圍內(nèi)。
當(dāng)在糖化醪抽提物中相當(dāng)大部分的可發(fā)酵糖是由一或多種添加劑提 供的時(shí)，本方法的優(yōu)點(diǎn)最顯著。因此，在一優(yōu)選實(shí)施例中，在糖化醪抽提 物中可發(fā)酵糖的至少5%(重量百分比)、優(yōu)選至少?gòu)?0%(重量百分比)、 且更優(yōu)選20-90% (重量百分比)源于一或多種含淀粉添加劑。
在本方法中，制得煮出懸浮液，同時(shí)保持一定的溫度條件，以不使淀 粉顯著膠凝。更優(yōu)選地，這些溫度條件不會(huì)使淀粉膠凝。有利的做法是， 保持上述溫度條件，直到進(jìn)行第一熱處理。
如本文中上文所述，在第一熱處理期間的條件相對(duì)溫和，以確保將膠 凝速率保持在相對(duì)低的水平，且使淀粉能夠發(fā)生酶降解。在第一加熱步驟 期間，淀粉的部分水解抵消了通常伴隨淀粉膠凝的粘度增加。因此，可控 制在第一和第二加熱期間觀測(cè)到的粘度增加，以使該粘度不超過(guò)會(huì)使懸浮 液不可抽送的水平。上至第二熱處理的煮出懸浮液的粘度典型地不超過(guò)10 Pa.s，優(yōu)選不超過(guò)5Pa.s，更優(yōu)選不超過(guò)1 Pa.s。每當(dāng)在本文中提到粘度， 所述粘度是通過(guò)在規(guī)定管徑與流量條件下測(cè)得的壓差確定的(管徑25 mm;管長(zhǎng)5m;流量2001/hr，呈現(xiàn)牛頓型流體的性能)。
在第一和第二熱處理期間，使淀粉膠凝所需的加熱條件很大程度上取 決于淀粉的特性。諸如大麥淀粉之類(lèi)的某些淀粉在相對(duì)低的溫度開(kāi)始膠凝例如55-62。C。諸如稻米淀粉之類(lèi)的其他淀粉在趨向膠凝時(shí)穩(wěn)定得多，且
在溫度低于70-80°C時(shí)將不顯著膠凝。因此，在第一和第二加熱步驟中使用的加熱條件需與在煮出懸浮液中存在的淀粉類(lèi)型相配。
在本方法中，有利的做法是第一熱處理典型地包括將煮出懸浮液加熱到65-82°C范圍內(nèi)，優(yōu)選加熱到65-80°C范圍內(nèi)。第一熱處理的持續(xù)時(shí)間優(yōu)選在1-30分鐘范圍內(nèi)，更優(yōu)選在2-15分鐘范圍內(nèi)。
已知個(gè)別淀粉粒會(huì)在某一溫度區(qū)間內(nèi)膠凝。隨溫度升高，更多淀粉粒膠凝。隨溫度的進(jìn)一步升高，淀粉粒開(kāi)始降解，且在峰值粘度時(shí)降解速率開(kāi)始超過(guò)膠凝速率，使得粘度開(kāi)始下降。在本方法中，煮出懸浮液在第二熱處理期間達(dá)到其峰值粘度。在第二熱處理后，煮出懸浮液的粘度典型地不超過(guò)30 Pa.s，優(yōu)選不超過(guò)10 Pa.s，更優(yōu)選不超過(guò)1 Pa.s。這些粘度的確定方式與前文所述相同。
有利的做法是，煮出懸浮液的第二熱處理包括被加熱到85-120°C范圍內(nèi)，更優(yōu)選被加熱到100-120°C范圍內(nèi)。第二熱處理的持續(xù)時(shí)間優(yōu)選在1-30分鐘范圍內(nèi)，更優(yōu)選在2-15分鐘范圍內(nèi)。
根據(jù)一特別優(yōu)選的實(shí)施例，煮出懸浮液的第一和第二熱處理包括注蒸汽。注蒸發(fā)的優(yōu)點(diǎn)是，未經(jīng)玷污換熱表面即可實(shí)現(xiàn)快速升溫。在本方法的第一熱處理中，優(yōu)選不使用在專利WO 92/12231中描述的轉(zhuǎn)盤(pán)抽提塔。同樣地，在第二熱處理中優(yōu)選不使用這一裝置。
根據(jù)又一優(yōu)選實(shí)施例，煮出懸浮液在第二熱處理之后、以及在與水性麥芽酶懸浮液混合之前被冷卻到60-100°C。在熱煮出懸浮液與水性麥芽酶懸浮液混合前、將熱煮出懸浮液冷卻，由此可有效控制所得糖化醪的溫度。在本方法中，通過(guò)將第二酶源與一或多種含淀粉添加劑混合，制得煮出懸浮液。有利的做法是，可在煮出懸浮液的制備中混入另一些水。煮出
懸浮液的固體含量典型地在200-500 g/1范圍內(nèi)，優(yōu)選在220-400 g/1范圍內(nèi)。根據(jù)一特別優(yōu)選的實(shí)施例，水性麥芽酶懸浮液和煮出懸浮液的固體含量被保持在250-350 g/1范圍內(nèi)。
在第二熱處理之后，將由煮出懸浮液與水性麥芽酶懸浮液再混合獲得的糖化醪保持在一定條件下，以有利于膠凝淀粉的酶水解。在本方法的這段期間，淀粉在液化和糖化這兩個(gè)階段中被轉(zhuǎn)化為可發(fā)酵糖。液化包括淀粉在例如a-淀粉酶的作用下降解為復(fù)合糖(糊精)。當(dāng)液化階段完成時(shí)，糖化醪已變得不粘得多。在諸如葡糖淀粉酶和(3-淀粉酶之類(lèi)的酶的作用下，復(fù)合糖通過(guò)糖化或降解轉(zhuǎn)化為可發(fā)酵糖。在本方法中，典型地通過(guò)將糖化醪的溫度保持在35-85°C范圍內(nèi)、優(yōu)選在40-80°C范圍內(nèi)，實(shí)現(xiàn)液化和糖化。為使淀粉適當(dāng)轉(zhuǎn)化為可發(fā)酵糖，通常要求在上述溫度停留至少20分鐘。在這些溫度使用的停留時(shí)間優(yōu)選在30-120分鐘范圍內(nèi)，更優(yōu)選在40-110分鐘范圍內(nèi)。
在水性麥芽酶懸浮液和/或煮出懸浮液的制備中，本方法可適當(dāng)使用自來(lái)水或泉水。然而，根據(jù)一特別優(yōu)選的實(shí)施例，用于生產(chǎn)水性麥芽酶懸浮液的水性液體(優(yōu)選也包括煮出懸浮液)、源自糖化醪抽提物生產(chǎn)中的再循環(huán)洗滌水流。使用這類(lèi)再循環(huán)洗滌水流的優(yōu)點(diǎn)是，能夠在無(wú)需使用大量水的情況下、獲得高的抽提率。同時(shí)，再循環(huán)使得有可能在實(shí)現(xiàn)如此高的抽提率的同時(shí)、生產(chǎn)出高比重的糖化醪抽提物。
因此，在本發(fā)明的一特別有利的實(shí)施例中，糖化醪抽提物的生產(chǎn)步驟如下
a. 將熱糖化醪輸送到第一分離器內(nèi)，以將糖化醪分離為糖化醪抽提物和麥酒糟；
b. 將麥酒糟輸送到第一混合容器內(nèi)，并使用噴水混合；
C.將麥酒糟與噴水的混合物輸送到第二分離器內(nèi)，除去麥酒糟；
d.將來(lái)自第二分離器的水性液流再循環(huán)到水性麥芽酶懸浮液的生產(chǎn)中。
在此使用的術(shù)語(yǔ)"分離器"包括可適用于從液體中分離出固體的任何
裝置?？蛇m用于本方法的分離器的例子包括離心機(jī)、傾析器、沉淀器、水力旋流器、篩、過(guò)濾器、濾膜和壓濾機(jī)。在本方法中，當(dāng)然可使用不同類(lèi)型分離器的組合(例如傾析器和篩)。在本工藝中使用的分離器優(yōu)選選自離心機(jī)、傾析器和篩，更優(yōu)選選自傾析器和離心機(jī)，最優(yōu)選為傾析器。
應(yīng)理解的是，每當(dāng)提及第一分離器、第二分離器、第三分離器等，這類(lèi)第一、第二或第三分離器可實(shí)際上包括兩臺(tái)或更多臺(tái)分離裝置，這些分離裝置共同分離固體和液體。這些兩臺(tái)或更多臺(tái)分離裝置可并行和/或串行運(yùn)行。例如，有利的做法可以是使用由一系列篩構(gòu)成的分離器，其中篩的孔隙大小沿下游方向減小。同樣，有利的做法可以是使用一序列離心機(jī)和/或傾析器，其中所施加的離心力沿下游方向增大。有利的做法也可以是，尤其當(dāng)工藝連續(xù)進(jìn)行時(shí)、運(yùn)行若干并行的分離裝置。當(dāng)在遠(yuǎn)低于滿負(fù)荷生產(chǎn)量下并行運(yùn)行時(shí)， 一臺(tái)分離裝置出現(xiàn)故障或停機(jī)不會(huì)使糖化醪抽提工藝中斷，這意謂著該工藝可長(zhǎng)時(shí)間不間斷地進(jìn)行。
當(dāng)兩臺(tái)或更多臺(tái)分離裝置并行運(yùn)行時(shí)，由分離器獲得的糖化醪抽提物的比重是指由構(gòu)成分離器的兩臺(tái)或更多臺(tái)分離裝置獲得的糖化醪抽提物的平均比重。當(dāng)兩臺(tái)或更多臺(tái)分離裝置串行運(yùn)行時(shí)，由分離器獲得的抽提物的比重是指由最后的分離裝置獲得的抽提物的比重。
正如分離器那樣，在本工藝中使用的混合容器實(shí)際上也可包括兩臺(tái)或更多臺(tái)串行或并行運(yùn)行的混合裝置。
使用本文前述的再循環(huán)洗滌水可制得高比重的糖化醪抽提物，例如糖化醪抽提物的比重為15°P或更高。本方法的這一特別實(shí)施例就耗能和抽提率而言可達(dá)到很高的效率。此外，可在釀酒廠的經(jīng)營(yíng)中實(shí)現(xiàn)極高的生產(chǎn)力。
當(dāng)由第一分離器獲得的糖化醪抽提物的比重超過(guò)18°P時(shí)，本方法的優(yōu)點(diǎn)尤為顯著。糖化醪抽提物的比重更優(yōu)選超過(guò)20°P，又更優(yōu)選超過(guò)25°P。在一特別優(yōu)選的實(shí)施例中，由第一分離器獲得的糖化醪抽提物的比重超過(guò)28°P，最優(yōu)選超過(guò)30°P。
人們意外發(fā)現(xiàn)，盡管由本方法獲得的糖化醪抽提物的比重高，在本方法中觀測(cè)到的抽提物損失典型地低于5%(重量百分比)，優(yōu)選低于4%(重量百分比)，更優(yōu)選低于3% (重量百分比)，最優(yōu)選低于2% (重量百分比)。后面的效率優(yōu)選是通過(guò)整個(gè)麥芽汁生產(chǎn)工藝實(shí)現(xiàn)的，包括糖化醪分離和殘?jiān)蛛x。在糖化醪抽提物的生產(chǎn)中，抽提物的損失量可通過(guò)以下方式適當(dāng)確定，即通過(guò)使用用于確定在麥芽汁中抽提物濃度的標(biāo)準(zhǔn)方法、測(cè)量在液態(tài)麥酒糟中抽提物的濃度(例如采用Anton Paar進(jìn)行的密度測(cè)量)。由于在脫水麥酒糟中缺少自由液體，所述可用熱水方便地將麥酒糟抽提出來(lái)，隨后通過(guò)過(guò)濾分離出廢麥酒糟。抽提物損失可由在抽提液中測(cè)得的抽提物水平計(jì)算得出，且將添加的水量考慮在內(nèi)。
尤其當(dāng)本方法使用一序列三臺(tái)或更多臺(tái)分離器時(shí)，可非常有效地最大程度上降低抽提物的損失。因此，本發(fā)明的一優(yōu)選實(shí)施例涉及本文前述的
一種方法，所述方法還包括
a. 將由第二分離器獲得的麥酒糟輸送到第二混合容器，并使用噴水混合；
b. 將麥酒糟與噴水的混合物輸送到第三分離器內(nèi)，除去麥酒糟；以及
c. 在將水噴射到第一混合容器的同時(shí)，將來(lái)自第三分離器的水性液流進(jìn)行再循環(huán)。
由第二分離器獲得的水性液流的比重典型地在l-10。P范圍內(nèi)，優(yōu)選在l-8。P范圍內(nèi)。由第三分離器獲得的水性液流的比重典型地非常低，表明麥酒糟大體上是無(wú)用的。來(lái)自第三分離器的水性液流的比重優(yōu)選在0.1-2°P范圍內(nèi)，更優(yōu)選在0.1-1.5°P范圍內(nèi)。由第二和第三分離器獲得的水性液流的比重強(qiáng)烈地依賴于在初級(jí)糖化醪抽提物中獲得的抽提物的濃度。
為在抽提物損失最小的情況下生產(chǎn)出高比重的糖化醪抽提物，優(yōu)選將由第二分離器獲得的全部水性液流再循環(huán)到糖化步驟中。在糖化步驟中，除來(lái)自第二分離器的水性液流外，也可使用由釀酒廠下游產(chǎn)生的水性液流(例如來(lái)自酵母洗滌)。來(lái)自第二分離器的再循環(huán)水性液流在糖化步驟中典型地構(gòu)成所用液體總量的至少80% (重量百分比)、優(yōu)選至少90% (重量百分比)。最優(yōu)選的做法是，在糖化步驟中使用的所有糖化液體均為來(lái)自第二分離器的再循環(huán)水性液流。
可通過(guò)下列例子進(jìn)一步闡明本發(fā)明。
具體實(shí)施方式
例1
136kg/hr錘磨麥芽粉液流被投配到701連續(xù)攪拌槽式反應(yīng)器內(nèi)，并在50°C與313 kg/hr釀造液混合。此后，被稱為'糖化醪，的混合物的一部分被輸送(340 1/hr)到垂直圓柱形塞流反應(yīng)器內(nèi)。這一麥芽糖化醪液流提供必需的酶(淀粉降解酶)，以降低在反應(yīng)器內(nèi)熱處理期間的粘度。所用反應(yīng)器類(lèi)型已在更早的Heineken專利(WO 92/12231)中被描述。糖化醪的剩余部分被抽送到50 1連續(xù)攪拌槽式反應(yīng)器內(nèi)，在此59 kg/hr玉米粉液流被投配到140 kg/hr水內(nèi)。組合液流的溫度為5(TC，這遠(yuǎn)低于玉米淀粉的膠凝溫度。為通過(guò)酶作用使玉米中的淀粉膠凝和液化，麥芽糖化醪、玉米粉和水的懸浮液被直接注蒸汽，使溫度升到7S°C。在該溫度下，大量淀粉膠凝，但也被麥芽酶液化。如果沒(méi)有這些酶，淀粉會(huì)立刻形成一種稠漿糊，并阻塞設(shè)備。在該第一次升溫之后，可使酶在1米長(zhǎng)的塞流反應(yīng)器內(nèi)作用在淀粉上達(dá)5分鐘。隨后，進(jìn)行另一直接注蒸汽處理，使溫度升到100°C，淀粉粒通過(guò)在該溫度、在類(lèi)似的塞流反應(yīng)器內(nèi)停留5分鐘而完全膠凝。包含完全膠凝淀粉粒的液流(煮出液流)此時(shí)也被抽送到上述攪拌塞流反應(yīng)器內(nèi)，在此它與麥芽糖化醪液流混合。溫度為100°C的煮出液流與
溫度為50°C的麥芽糖化醪液流混合，形成總的糖化醪液流，溫度為65°C。使用加熱套將糖化溫度控制在67°C。在塔的頂部，糖化醪被加熱套加熱到78°C，且整個(gè)反應(yīng)器被絕緣，以將熱損失減到最小。糖化醪在塔內(nèi)的總停留時(shí)間為65分鐘，且制得的糖化醪被輸送到糖化醪分離工段。
由兩臺(tái)傾析器將麥芽外殼和其他固體從糖化醪中分離出來(lái)。這些傾析器為渦輪型沉降式離心機(jī)，且澄清液體和稠化麥酒糟被連續(xù)排放。第一傾析器的旋轉(zhuǎn)速度為3500 rpm，差動(dòng)螺旋速度為2rpm。該傾析器的理論利用率為1700 m2。
傾析器的理論利用率(SIGMA值)是根據(jù)下列因素之間的關(guān)系計(jì)算的圓柱形滾筒的長(zhǎng)度(L)、重力加速度(g)、角速度(CD)、閘環(huán)(dam ring)或溢流環(huán)的半徑(rl)、以及圓柱形滾筒的半徑(r2)。
32 1 2
2 22 1
g
產(chǎn)品(糖化醪抽提物)被卸料到下一單元操作(沸騰)，且麥酒糟被釋放到小型連續(xù)攪拌槽式反應(yīng)器內(nèi)。在后者中，使用5061/hr的80°C洗滌水，停留時(shí)間為13分鐘，且麥酒糟微粒和水被均勻混合。
制得的液相混合物在第二傾析器中被分離，該第二傾析器運(yùn)行時(shí)的差動(dòng)螺旋速度為2rpm，轉(zhuǎn)速為4000 rpm，理論利用率為1800 m2。澄清后液體的上層清液被再循環(huán)，且與糖化塔的出口液流混合，所得混合物作為第一傾析器的進(jìn)料。來(lái)自第一傾析器的產(chǎn)品液流的抽提物濃度為14.8°P。
18兩臺(tái)傾析器均裝備有離心式鼓風(fēng)機(jī)，因而可作為在上層清液出口上的泵。
由糖化醪分離制得的產(chǎn)品現(xiàn)被稱為麥芽汁，流量為1030 kg/hr。酒花 抽提物以140g/hr的速率被連續(xù)在線投配，且該混合物通過(guò)直接注蒸汽被 加熱到102。C。通過(guò)第一傾析器的正壓頭，麥芽汁被抽送到塞流反應(yīng)器內(nèi)。 該塔式反應(yīng)器與早先描述的糖化轉(zhuǎn)化塔具有相同的特性。該反應(yīng)器的體積 為lm3，停留時(shí)間為60分鐘。在該反應(yīng)器中發(fā)生的典型反應(yīng)如下蛋白 質(zhì)變性與凝聚、殺菌、酒花異構(gòu)化、形成顏色、由其麥芽基前體 (S匿methylmethionine)制得二甲基硫化物(dimethylsulphide， DMS)。
麥芽汁隨后在早先的Heineken專利(WO 95/26395)描述的篩板狀汽 提塔中被處理。在逆流操作中使用1.5 bar蒸汽，以在15 kg/h流量和大 氣條件下、除去在汽提塔頂部的不合要求的有味道化合物(主要是DMS)。 離開(kāi)汽提塔底部的麥芽汁被輸送到尺寸可忽略的小型緩沖器內(nèi)，并被直接 輸送到間歇卸料型離心機(jī)內(nèi)。這臺(tái)機(jī)器的轉(zhuǎn)速為7400 rpm，理論利用率為 13000 m2。
離心機(jī)的理論利用率是根據(jù)在"Solid-Liquid Separation", 2nd edition, 1981, by丄a(iz's/av 5V"rovs^y， ^Sw"ervvoW/7-i/e/"e附a"中描述白勺方》去i十算白勺。 該利用率是根據(jù)下列因素之間的關(guān)系計(jì)算的圓盤(pán)數(shù)量(n)、重力加速度 (g)、角速度(co)、具有垂直進(jìn)料管的圓盤(pán)的角度(a)、圓盤(pán)組件內(nèi)徑(r0、 以及圓盤(pán)組件外徑(r2)。
S = i 2加(A",3 _ )COt Of
然后，在兩臺(tái)并行的板框式麥芽汁冷卻器中冷卻麥芽汁，這兩臺(tái)冷卻器通過(guò)兩級(jí)水-乙二醇裝置、將麥芽汁的溫度從95-100°C降到8°C。
總體積為2.2 m3的冷麥芽汁連同濃度為2.5 g/1的活性酵母被連續(xù) 輸送到圓柱形/圓錐形的發(fā)酵罐內(nèi)。通過(guò)在線曝氣進(jìn)行連續(xù)氧化。初級(jí)分批 發(fā)酵是在10°C進(jìn)行的，且當(dāng)抽提物濃度達(dá)到6.5°P時(shí)、可使溫度升到13 °C。在聯(lián)乙醯的濃度降到30ppm的水平后，槽內(nèi)物在24小時(shí)后被冷卻 到-1.5°C。該冷卻狀態(tài)被保持達(dá)6天。
然后，啤酒通過(guò)垂直盤(pán)式硅藻土清澈啤酒過(guò)濾器被過(guò)濾。在該過(guò)濾后， 啤酒在通常投配量的PVPP和必需的PVPP過(guò)濾下被穩(wěn)定。最后，啤酒 被包裝在適當(dāng)容器內(nèi)(玻璃瓶)。
Ml
120 kg/hr錘磨麥芽粉液流被投配到70 1連續(xù)攪拌槽式反應(yīng)器內(nèi)，并 在50°C溫度與240 kg/hr釀造液混合。此后，被稱為'糖化醪，的混合 物的一部分被輸送到例1所述的垂直圓柱形塞流反應(yīng)器內(nèi)。
流量為100 kg/hr的、以稻米粉形式存在的、未經(jīng)麥芽處理過(guò)的添加 劑被投配到501連續(xù)攪拌槽式反應(yīng)器內(nèi)，其中加入有210 kg/hr水流。耐 熱淀粉降解酶被投配，以降低在隨后熱處理中的粘度。制得的混合物的溫 度為50°C，遠(yuǎn)低于稻米淀粉的膠凝溫度。為通過(guò)酶作用使稻米中的淀粉膠 凝和液化，稻米粉、酶和水的懸浮液被直接注蒸汽，使溫度升到78°C。在 該溫度下，大量淀粉膠凝，但也被淀粉水解酶液化。如果沒(méi)有這些酶，淀 粉會(huì)立刻形成一種稠漿糊，并阻塞設(shè)備。在該第一次升溫之后，可使酶在1米長(zhǎng)的塞流反應(yīng)器內(nèi)作用在淀粉上達(dá)5分鐘。隨后，進(jìn)行另一直接注蒸汽 處理，使溫度升到100°C，淀粉粒通過(guò)在該溫度、在類(lèi)似的塞流反應(yīng)器內(nèi) 停留5分鐘而完全膠凝。為在與麥芽糖化醪混合時(shí)獲得適當(dāng)?shù)奶腔瘻囟?br>
(該例中為67°C)，煮出液流在殼管式換熱器內(nèi)被冷卻到適當(dāng)溫度。
這一冷液流也被抽送到上述攪拌塞流反應(yīng)器內(nèi)，在此它與麥芽糖化醪
液流混合。使用加熱套將糖化溫度控制在67°C。在塔的頂部，糖化醪被加 熱套加熱到78°C，且整個(gè)反應(yīng)器被絕緣，以將熱損失減到最小。糖化醪在 塔內(nèi)的總停留時(shí)間為60分鐘，且制得的糖化醪被輸送到糖化醪分離工段。 由兩臺(tái)傾析器將麥芽外殼和其他固體從糖化醪中分離出來(lái)。這些傾析 器為渦輪型沉降式離心機(jī)，且澄清液體和稠化麥酒糟被連續(xù)排放。第一傾 析器的旋轉(zhuǎn)速度為3500 rpm，差動(dòng)螺旋速度為3 rpm。該傾析器的理論利 用率為1700 m2。產(chǎn)品(糖化醪抽提物)由第一傾析器被卸料到下一單元 操作(沸騰)，且麥酒糟被釋放到小型連續(xù)攪拌槽式反應(yīng)器內(nèi)。在后者中， 使用5101/hr的80°C洗滌水，停留時(shí)間為13分鐘，且麥酒糟微粒和水 被均勻混合。
制得的液相混合物在第二傾析器中被分離，該第二傾析器運(yùn)行時(shí)的 差動(dòng)螺旋速度為3rpm，轉(zhuǎn)速為4000 rpm，理論利用率為1800 m2。澄清 后液體的上層清液被再循環(huán)，且在進(jìn)入第一傾析器之前、與來(lái)自糖化塔的 糖化醪混合。來(lái)自第一傾析器的產(chǎn)品液流的抽提物濃度為16.4°P。兩臺(tái)傾 析器均裝備有離心式鼓風(fēng)機(jī)，因而可作為在上層清液出口上的泵。
由糖化醪分離得到的產(chǎn)品被稱為麥芽汁，酒花抽提物以120g/hr的速率被連續(xù)在線投配，且該混合物通過(guò)直接注蒸汽被加熱到102°C。通過(guò)第 一傾析器的正壓頭，麥芽汁被抽送到塞流反應(yīng)器內(nèi)。該塔式反應(yīng)器與早先
描述的糖化轉(zhuǎn)化塔具有相同的特性。這一反應(yīng)器的體積為lm3，且停留時(shí) 間為60分鐘。在該反應(yīng)器中發(fā)生的典型反應(yīng)如下蛋白質(zhì)變性與凝聚、
殺菌、酒花異構(gòu)化、形成顏色、由其麥芽基前體(S-methylmethkmine)制 得二甲基硫化物(dimethylsulphide, DMS)。
麥芽汁隨后在早先的Heineken專利(WO 95/26395)描述的篩板狀汽 提塔中被處理。在逆流操作中使用1.5 bar的蒸汽，以在15 kg/h流量和 大氣條件下、除去在汽提塔頂部的不受歡迎的有味道化合物(主要是 DMS)。離開(kāi)汽提塔底部的麥芽汁被輸送到尺寸可忽略的小型緩沖器內(nèi)， 并被直接輸送到間歇卸料型離心機(jī)內(nèi)。這臺(tái)機(jī)器的轉(zhuǎn)速為7400 rpm，理論 利用率為13000 m2。對(duì)麥芽汁的分析表明，最終稀釋極限為82-83%。
然后，在兩臺(tái)并行的板框式麥芽汁冷卻器中冷卻麥芽汁，這兩臺(tái)冷卻 器通過(guò)兩級(jí)水-乙二醇裝置、將麥芽汁的溫度從95-10(TC降到8°C。
總體積為2.2 m3的冷麥芽汁連同濃度為2.5 g/1的活性酵母被連續(xù) 輸送到圓柱形/圓錐形的發(fā)酵罐內(nèi)。通過(guò)在線曝氣進(jìn)行連續(xù)氧化。初級(jí)分批 發(fā)酵是在l(TC進(jìn)行的，且當(dāng)抽提物濃度達(dá)到6.5°P時(shí)、可使溫度升到13 °C。在聯(lián)乙醯的濃度降到30ppm的水平后，槽內(nèi)物在24小時(shí)后被冷卻 到-1.5°C。該冷卻狀態(tài)被保持達(dá)6天。
然后，啤酒通過(guò)垂直盤(pán)式硅藻土清澈啤酒過(guò)濾器被過(guò)濾。在該過(guò)濾后， 啤酒在通常投配量的PVPP和必需的PVPP過(guò)濾下被穩(wěn)定。最后，啤酒被包裝在適當(dāng)容器內(nèi)(玻璃瓶)。 Ml
通過(guò)使用麥芽粉與未經(jīng)麥芽處理過(guò)的玉米粉構(gòu)成的混合物，在麥芽汁
生產(chǎn)工藝尾端制得流量為4.5m3/hr的麥芽汁液流，抽提物濃度為18°P。 該麥芽汁在連續(xù)的發(fā)酵槽中被發(fā)酵和熟化，并隨后在分批儲(chǔ)罐中被穩(wěn)定， 并在離心機(jī)中被分離、以及在清澈啤酒過(guò)濾器上被過(guò)濾。對(duì)釀造工藝的詳 細(xì)描述見(jiàn)下文。
在該工藝首端，1620 1/hr釀造液(47°C)與720 kg/hr麥芽粉連續(xù)混 合。該麥芽粉是由裝備有2.5 mm篩孔的錘磨機(jī)制得的。兩液流在45°C 被輸送到工作容積為80 1的連續(xù)攪拌槽式反應(yīng)器內(nèi)。制得的麥芽糖化醪 液流的一部分被引到后續(xù)的塞流糖化塔，該糖化塔與在例1中描述的類(lèi) 似。麥芽糖化醪液流的其他部分(250 1/hr)被輸送到一并行工藝內(nèi)，該工 藝可允許將未用麥芽處理過(guò)的玉米粉作為最終啤酒產(chǎn)品的添加劑。
在這一連續(xù)煮出工藝中，未用麥芽處理過(guò)的玉米粉、連同52°C (790 kg/hr)的釀造液流、以及上述麥芽糖化醪流被輸送(350 kg/hr)到連續(xù)攪拌 槽式反應(yīng)器內(nèi)。在該120 1容器內(nèi)得到的液流組合的溫度為50°C，該溫 度足夠低，以避免玉米淀粉的過(guò)度膠凝以及相關(guān)的粘度增加?；旌衔锿ㄟ^(guò) 直接注蒸汽點(diǎn)被抽送到第一存儲(chǔ)塔內(nèi)。注蒸汽，以將煮出液流的溫度升到 75-78°C，且使部分玉米淀粉膠凝。然而，由于存在一部分麥芽汁糖化醪， 由麥芽制得的淀粉酶可使聚合淀粉菌株分解，并使其粘度降低。在指定溫度停留15分鐘可使粘度降到一水平，在該粘度水平可再使溫度升到100 。C、而不會(huì)造成無(wú)法接受的高粘度。通過(guò)另一直接注蒸汽、以及在簡(jiǎn)單的
塞流反應(yīng)器內(nèi)停留5分鐘，進(jìn)行該第二步。得到的膠凝混合物被冷卻到90 °c，并隨后被輸送到糖化塔內(nèi)，且在此與被分離的麥芽糖化醪液流混合。
由此制得具有一定溫度的混合液流，該溫度對(duì)于淀粉酶活性、以及麥芽和 玉米向糖的完全轉(zhuǎn)化是最適宜的。
用于糖化工藝的圓柱形塞流反應(yīng)器已在早先的Heineken專利(WO 92/12231)中被描述。在塔頂部的特定高度處，通過(guò)直接注蒸汽加熱糖化 醪。選擇溫度，以使麥芽淀粉向可發(fā)酵糖的轉(zhuǎn)化適合產(chǎn)品需要。本溫度剖 面在66°C時(shí)存在糖化停頓，在偏離76°C時(shí)存在糖化。糖化醪的停留時(shí) 間為80分鐘，且制得的糖化醪被輸送到糖化醪分離工段。
糖化醪分離工段由兩臺(tái)通常被稱為傾析器的渦輪型沉降式離心機(jī)構(gòu) 成，且澄清液體和稠化麥酒糟被連續(xù)排放。第一傾析器運(yùn)行時(shí)的轉(zhuǎn)速為 3650 rpm，差動(dòng)螺旋速度為10rpm，理論利用率為6200 m2。產(chǎn)品(糖化 醪抽提物)由第一傾析器被卸料到下一單元操作(沸騰)，且麥酒糟被釋放 到小型連續(xù)攪拌槽式反應(yīng)器內(nèi)。在后者中，使用11501/hr的72。C洗滌水， 停留時(shí)間為2分鐘，由此獲得均勻的懸浮液。制得的液相混合物在第二傾 析器中被分離，該第二傾析器運(yùn)行時(shí)的轉(zhuǎn)速為4000 rpm，差動(dòng)螺旋速度為 20 rpm，理論利用率為2600 m2。澄清后液體的上層清液被再循環(huán)，且與 來(lái)自糖化塔的出口液流混合。這使在第一傾析器進(jìn)料內(nèi)的抽提物濃度降到 約17°P。由第二傾析器制得的麥酒糟被卸料到筒倉(cāng)內(nèi)。兩臺(tái)傾析器均裝備有離心式鼓風(fēng)機(jī)，因而可作為在上層清液出口上的泵。
由糖化醪分離制得的產(chǎn)品現(xiàn)被稱為麥芽汁，且流量為4.5m3/hr。酒花抽提物以32 g/hr的速率被在線投配，且該混合物通過(guò)直接注蒸汽被加熱到105°C。通過(guò)第一傾析器的正壓頭，麥芽汁被抽送到塞流反應(yīng)器內(nèi)。該塔式反應(yīng)器與早先描述的糖化轉(zhuǎn)化塔具有相同的特性，但高度隨這部分工藝中流量的增加按比例增加。停留時(shí)間因此為67分鐘。在該反應(yīng)器中發(fā)生的典型反應(yīng)如下蛋白質(zhì)變性與凝聚、殺菌、酒花異構(gòu)化、形成顏色、由其麥芽基前體 (S-methylmethionine)制得二甲基硫化物(dimethylsulphide, DMS)。
麥芽汁隨后在早先的Heineken專利(WO 95/26395)描述的篩板狀汽提塔中被處理。在逆流操作中使用1.5 bar的蒸汽，以在100 kg/hr流量和大氣條件下、除去不受歡迎的有味道化合物(主要是DMS)。離開(kāi)汽提塔底部的麥芽汁被輸送到尺寸可忽略的小型緩沖器內(nèi)，并被直接輸送到間歇卸料型離心機(jī)內(nèi)。這臺(tái)機(jī)器的轉(zhuǎn)速為7400轉(zhuǎn)/分鐘，SIGMA值為70000m2。
由兩臺(tái)并行的板框式麥芽汁冷卻器冷卻麥芽汁，這兩臺(tái)冷卻器通過(guò)兩級(jí)水-乙二醇裝置、將麥芽汁的溫度從95-100°C降到4°C。
冷卻后的麥芽汁被輸送到第一攪拌發(fā)酵容器內(nèi)，其凈工作容積為14m3。該容器通過(guò)連續(xù)添加由工藝下游端制得的充氣再循環(huán)液流、運(yùn)行在10°C和需氧條件下，該充氣再循環(huán)液流包含稠化酵母，且稠化酵母是除水以外的主要成分。在這一容器內(nèi)物質(zhì)的比重為13°P。發(fā)酵所需酵母是以上頁(yè)
述再循環(huán)液流的形式被添加的。
由第一發(fā)酵容器制得的發(fā)酵液被輸送到第二容器。該容器的工作容積
為160 m3，并通過(guò)壁冷方式被保持在13°C。在該容器內(nèi)物質(zhì)的初始比重為7。P，且酵母濃度為80 g濕酵母/l。該容器的流出液流被分成兩條液流一部分(2.5 mVhr)與在工藝尾端制得的另一液流混合，并被再循環(huán)到第一發(fā)酵容器，而另一部分(5.3mVhr)被輸送到第三發(fā)酵容器內(nèi)。
該第三容器的工作容積為140 m3，且其內(nèi)容物的初始比重為3.5°P。該容器的產(chǎn)品被輸送到工作容積為7m3的酵母沉降器內(nèi)。該酵母沉降器將酵母的主要部分(90-95%)從新啤酒中分離出來(lái)。在酵母沉降器底部的壓實(shí)酵母的酵母濃度為200 g濕酵母/1。這條液流的一部分被再循環(huán)到發(fā)酵工藝首端，另一部分被輸送到廢剩余酵母儲(chǔ)藏處?？筛鶕?jù)離開(kāi)酵母沉降器頂部的數(shù)量、以及在發(fā)酵容器中生長(zhǎng)的酵母數(shù)量，控制那部分被輸送到剩余物處的酵母。來(lái)自酵母沉降器頂部的新啤酒被連續(xù)輸送到分批熟化槽內(nèi)或連續(xù)熟化容器內(nèi)。
對(duì)于分批工藝方式，熟化槽的工作容積與在24小時(shí)內(nèi)制得的發(fā)酵麥芽汁的總體積相等?？赏ㄟ^(guò)自管道向熟化槽的換熱、以及/或天然的發(fā)酵熱能開(kāi)發(fā)，將溫度升到15°C。該溫度有利于乙酰乳酸(一種代謝發(fā)酵產(chǎn)物)向聯(lián)乙醯的轉(zhuǎn)化。由于酵母處于該狀態(tài)中，酵母可吸收聯(lián)乙醯，并將它轉(zhuǎn)化為乙偶姻或后續(xù)代謝物。于是，可消除聯(lián)乙醯在啤酒中的不利影響，且剩余聯(lián)乙醯的水平典型地被確定為<20ppb。在聯(lián)乙醯已降到可接受的水平后，啤酒被冷卻到-1.5°C，并被儲(chǔ)存幾天。在該期間后，啤酒經(jīng)硅藻土過(guò)濾，且80-100 g/1硅藻土被作為主體進(jìn)料(bodyfeed)。在過(guò)濾前，啤酒由理論利用率為70,000 m2的盤(pán)式分離器離心分離，以除去全部懸浮固體，效率為95-98%。典型的過(guò)濾是在4-5.5 hi/ m2/hr流量下、以及6000-8000 hl下運(yùn)行的。在該過(guò)濾后，啤酒在通常投配量的PVPP和必需的PVPP過(guò)濾下被穩(wěn)定。最后，啤酒被包裝在適當(dāng)容器內(nèi)(瓶子、小桶、
當(dāng)使用連續(xù)的熟化工藝時(shí)，新啤酒通過(guò)噴球被連續(xù)輸送到520 m3容器的頂部，該噴球?qū)⑵【品峙湓诓鄣恼麄€(gè)表面區(qū)域。在該例中，啤酒通過(guò)殼管式換熱器從13°C被加熱到15"。這將加速上述在初級(jí)發(fā)酵期間形成的(x-乙酰乳酸向聯(lián)乙醯的轉(zhuǎn)化。酵母將在啤酒中沉降下來(lái)，且將進(jìn)行上述聯(lián)乙醯和其他鄰二酮向乙偶姻和后續(xù)代謝物的轉(zhuǎn)化。在該例中，啤酒的停留時(shí)間為100小時(shí)，且剩余聯(lián)乙醯的水平為7.3±2.3ppb(95%CI，n=6)。酵母沉降在熟化槽的圓錐形底部，并被除去，且被作為靜止啤酒。熟化啤酒從沉降酵母圓錐體的正上方被除去，且通過(guò)連續(xù)換熱器向溫度為-1.5°C的分批冷藏槽輸送。
冷藏槽在一天內(nèi)被裝滿，且隨后啤酒被儲(chǔ)存在-1.5。C達(dá)至少2天。在這一儲(chǔ)藏期間后，沉淀酵母從槽的底部被洗滌除去，且剩余啤酒在如上所述的盤(pán)式離心機(jī)上被分離。在這一處理后，啤酒隨即由硅藻土過(guò)濾器過(guò)濾，典型流量為4-5.5 hl/m2/hr，過(guò)濾量為6000-8000 hl。
啤酒在通過(guò)PVPP處理被穩(wěn)定后，被包裝在要求的包裝材料中(瓶子、罐子、小桶)。
權(quán)利要求
1. 一種通過(guò)煮出糖化法生產(chǎn)糖化醪抽提物的連續(xù)方法，所述方法包括a. 將第一麥芽酶源與水性液體混合，得到水性麥芽酶懸浮液；b. 分別將第二酶源與一或多種含淀粉添加劑混合，得到煮出懸浮液，同時(shí)保持一定的溫度條件，以不引起顯著的淀粉膠凝；c. 在60-85℃對(duì)煮出懸浮液進(jìn)行第一熱處理，以使所述淀粉同時(shí)部分膠凝和酶性降解；d. 在高于所述第一熱處理溫度的更高溫度、對(duì)所述煮出懸浮液進(jìn)行第二熱處理，以在更高速率下和更大程度上使所述淀粉膠凝；e. 將由所述第二熱處理得到的所述熱煮出懸浮液與由步驟a得到的所述水性麥芽酶懸浮液混合，得到糖化醪；f. 將所述糖化醪保持在35-85℃達(dá)至少20分鐘；以及g. 從所述熱糖化醪中除去麥酒糟，得到糖化醪抽提物。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于在步驟a中制得的所述 水性麥芽酶懸浮液的一部分被用作步驟b中的所述第二酶源。
3. 根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于在步驟a中制得的所述水 性麥芽酶懸浮液的1-50% (重量百分比)被用作步驟b中的所述第二 酶源，且所述水性麥芽酶懸浮液的所述剩余物與從所述第二熱處理得到 的所述熱煮出懸浮液混合。
4. 根據(jù)前述權(quán)利要求中的任何一項(xiàng)所述的方法，其特征在于包含在所 述糖化醪抽提物中的所述可發(fā)酵糖的至少5% (—重—量百分比)源于所述一或多種含淀粉添加劑。
5. 根據(jù)前述權(quán)利要求中的任何一項(xiàng)所述的方法，其特征在于步驟a中所述水性麥芽酶懸浮液的成分與步驟b中所述第二酶源的成分相同。
6. 根據(jù)前述權(quán)利要求中的任何一項(xiàng)所述的方法，其特征在于所述含淀粉添加劑源于一種選自稻米、玉米、高梁、裸麥、燕麥、小麥、木薯粉、 馬鈴薯、麥芽、大麥及其組合的谷物。
7. 根據(jù)前述權(quán)利要求中的任何一項(xiàng)所述的方法，其特征在于所述含淀粉添加劑的預(yù)處理方式包括torrification、剝落、煮、微粉化或烘烤。
8. 根據(jù)前述權(quán)利要求中的任何一項(xiàng)所述的方法，其特征在于所述煮出懸浮液的粘度不超過(guò)10 Pa.s直至第二熱處理，優(yōu)選不超過(guò)5 Pa.s，更 優(yōu)選不超過(guò)1Pa.s。
9. 根據(jù)前述權(quán)利要求中的任何一項(xiàng)所述的方法，其特征在于所述煮出懸 浮液的所述第一熱處理和所述第二熱處理包括注蒸汽。
10. 根據(jù)前述權(quán)利要求中的任何一項(xiàng)所述的方法，其特征在于所述煮出懸浮液在所述第二熱處理之后、以及在與所述水性麥芽酶懸浮液混合之前被冷卻到60-100°C。
11. 根據(jù)前述權(quán)利要求中的任何一項(xiàng)所述的方法，其特征在于通過(guò)將所 述第二酶源與一或多種含淀粉添加劑以及另外的水混合，制得所述煮出 懸浮液。
12. 根據(jù)前述權(quán)利要求中的任何一項(xiàng)所述的方法，其特征在于所述麥芽酶懸浮液和所述煮出懸浮液的固體含量被保持在200-500 g/1范圍內(nèi)。
13. 根據(jù)前述權(quán)利要求中的任何一項(xiàng)所述的方法，其特征在于用于生產(chǎn) 所述水性麥芽酶懸浮液和所述煮出懸浮液的所述水是來(lái)自所述糖化醪 抽提物生產(chǎn)流程的再循環(huán)洗滌水流。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種通過(guò)煮出糖化法生產(chǎn)糖化醪抽提物的連續(xù)方法，所述方法包括a.將第一麥芽酶源與水性液體混合，得到水性麥芽酶懸浮液；b.分別將第二酶源與一或多種含淀粉添加劑混合，得到煮出懸浮液，同時(shí)保持一定的溫度條件，以不引起顯著的淀粉膠凝；c.在60-85℃對(duì)煮出懸浮液進(jìn)行第一熱處理，以使淀粉同時(shí)部分膠凝和酶性降解；d.在高于第一熱處理溫度的更高溫度、對(duì)煮出懸浮液進(jìn)行第二熱處理，以在更高速率下和更大程度上使淀粉膠凝；e.將由第二熱處理得到的熱煮出懸浮液與由步驟a得到的水性麥芽酶懸浮液混合，得到糖化醪；f.將糖化醪的溫度保持在35-85℃達(dá)至少數(shù)分鐘；以及，g.從熱糖化醪中除去麥酒糟，得到糖化醪抽提物。本方法是極其穩(wěn)健和易被控制的。此外，由本方法可生產(chǎn)出質(zhì)量穩(wěn)定的糖化醪抽提物。
文檔編號(hào)C12C7/047GK101490237SQ200780026504
公開(kāi)日2009年7月22日 申請(qǐng)日期2007年5月14日 優(yōu)先權(quán)日2006年5月19日
發(fā)明者亨德里克斯·馬兒德 申請(qǐng)人:喜力供應(yīng)鏈有限公司