專利名稱：用于壓縮式破碎機的銑錐的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及在提取工業(yè)例如礦山、采石場、水泥廠等以及回收工業(yè)等中破碎巖石領(lǐng)域中用于壓縮式破碎機的復合銑錐，還涉及制造此類錐體的方法。定義在本文中，壓縮式破碎機是指裝有銑錐的圓錐破碎機或回轉(zhuǎn)破碎機，所述銑錐形成這些機器的主要磨損部件。圓錐破碎機或回轉(zhuǎn)破碎機具有錐體形狀的磨損部件，稱為銑錐。這是本專利申請所涉及的錐體類型。在對要破碎的材料施加非常大的壓縮應力的處理階段過程中，該錐體具有與待銑磨的巖石或材料直接接觸的功能。在提取工業(yè)(礦山、采石場、水泥廠等)和回收工業(yè)中，壓縮式破碎機用于旨在急劇降低巖石尺寸的生產(chǎn)線第一步驟中。
現(xiàn)有技術(shù)已知極少幾種用于“在總體上”深入地改變鑄造合金的硬度與抗壓性的方法。已知方法通常涉及在小的深度(幾毫米)處的表面改性。對于鑄造廠中制造的部件，增強元件必須深入地存在以抵抗在機械應力(磨損、壓縮、沖擊)方面顯著和同時的局部應力，以限制磨損并因此限制在部件使用壽命過程中的消耗。文獻US 5，516，053 (Harmu)描述了基于使用硬質(zhì)顆粒如碳化鎢的重裝技術(shù)的圓錐破碎機用銑錐性能的改善方法；這種技術(shù)僅在其表面處并在相對有限的厚度內(nèi)發(fā)揮作用。文獻JP 5317731提出了一種解決方案，其在于在銑錐母線方向上的耐受磨損性較高和較低的交替區(qū)域。這種技術(shù)具有在錐體表面處產(chǎn)生離隙的效果，該離隙有利于延長部件的壽命。文獻US 6，123，279 (Stafford)提出用碳化鎢嵌入物增強錳鋼制成的錐體與夾鉗的表面，引入該碳化鎢嵌入物并機械設置在為此提供的殼體中；該解決方案的結(jié)果是該部件表面的非連續(xù)性增強。文獻WO 2007/138162 (Hellman)描述了采用復合材料制造錐體的方法。文獻US 2008/041995(Hall)打算在硬質(zhì)材料中用嵌入物增強該錐體的工作表發(fā)明目的本發(fā)明公開了一種用于壓縮式破碎機的復合銑錐，其在保持良好的耐沖擊性的同時具有改善的耐磨損性。通過針對該用途專門設計的復合增強結(jié)構(gòu)獲得該性質(zhì)，即在毫米級下使密布微細的微米級球形金屬碳化物顆粒的區(qū)域與該銑錐的金屬基質(zhì)中基本不含這些顆粒的區(qū)域交替的材料。本發(fā)明還提出了獲得所述增強結(jié)構(gòu)的方法。發(fā)明概述
本發(fā)明公開了用于壓縮式破碎機的復合銑錐，所述銑錐包含根據(jù)規(guī)定的幾何形狀用碳化鈦至少部分地增強的鐵基合金，其中所述增強部分包含富集碳化鈦的微米級球狀顆粒的毫米級區(qū)域的交替性宏觀-微觀結(jié)構(gòu)，所述區(qū)域被基本不含碳化鈦的微米級球狀顆粒的毫米級區(qū)域所分隔，所述富集碳化鈦的球狀顆粒的區(qū)域形成其中所述球狀顆粒之間的微米級間隙也被所述鐵基合金填充的微觀結(jié)構(gòu)。根據(jù)本發(fā)明的特定實施方案，該復合銑錐包含下列特征的至少一種或一種合適的組合-所述富集的毫米級區(qū)域具有大于36.9體積％的碳化鈦濃度；-所述增強部分具有16.6至50. 5體積％的球形碳化鈦含量；-碳化鈦的微米級球狀顆粒具有小于50微米的尺寸；-碳化鈦的微米級球狀顆粒的主要部分具有小于20微米的尺寸；-所述富集碳化鈦的微米級球狀顆粒的區(qū)域包含36.9至72. 2體積％的碳化鈦；-所述富集碳化鈦的毫米級區(qū)域具有1至12毫米不等的尺寸；-所述富集碳化鈦的毫米級區(qū)域具有1至6毫米不等的尺寸；-所述富集碳化鈦的區(qū)域具有1.4至4毫米不等的尺寸。本發(fā)明還公開了制造權(quán)利要求1至9中任一項所述的復合銑錐的方法，包括下列步驟-提供模具，其包含具有預定增強幾何形狀的銑錐的模腔；-以碳化鈦的毫米級粒料前體形式將包含碳和鈦的壓實粉末混合物引入到要形成該增強部分(5)的銑錐模腔部分中；-將鐵基合金澆鑄到模具中，所述澆鑄的熱在所述前體粒料中引發(fā)碳化鈦的放熱自蔓延高溫合成(SHS)；-在復合銑錐的增強部分中，在所述前體粒料的位置處形成富集碳化鈦的微米級球狀顆粒的毫米級區(qū)域的交替性宏觀-微觀結(jié)構(gòu)，所述區(qū)域被基本不含碳化鈦的微米級球狀顆粒的毫米級區(qū)域彼此分隔，所述球狀顆粒還在所述富集碳化鈦的毫米級區(qū)域中通過微米級間隙分隔；-在形成微觀的碳化鈦的球狀顆粒之后，通過所述高溫鑄造鐵基合金滲透毫米級和微米級間隙。根據(jù)本發(fā)明的特定實施方案，該方法包括下列特征的至少一種或一種合適的組合-鈦與碳的壓實粉末包含鐵基合金的粉末；-所述碳是石墨。本發(fā)明還公開了根據(jù)權(quán)利要求11至13任一項所述的方法獲得的復合銑錐。附圖簡述


圖1和2顯示了其中使用本發(fā)明的銑錐的不同類型機器的整體三維視圖。圖3顯示了銑錐的三維視圖及增強體可以怎樣分布以實現(xiàn)所探尋的目的(增強體幾何形狀)。圖4a_4h示意性描述了制造本發(fā)明的錐體的方法。-步驟如顯示了用于混合鈦與碳粉末的設備；
-步驟4b顯示了在兩輥之間將粉末壓實接著破碎和篩分以及回收過細的顆粒；-圖如顯示了一種砂模，其中放置隔離物(barrage)用于在顎式破碎機所用的直線桿的增強體位置處包含壓實的粉末粒料；-圖4d顯示了增強體區(qū)域的放大圖，包含TiC的反應物前體的壓實粒料位于其中；-步驟如顯示了將鐵基合金澆鑄到模具中；-圖4f示意性顯示了澆鑄所得到的銑錐；-圖4g顯示了具有高濃度TiC球粒的區(qū)域的放大圖；-圖4h顯示了在具有高濃度TiC球粒的相同區(qū)域中的放大圖。該微米級球粒單個地被澆鑄金屬所包圍。圖5顯示了本發(fā)明錐體的增強部分截面的拋光、非蝕刻表面的雙目鏡視圖，該錐體具有富集微米級球狀碳化鈦(TiC球粒)的毫米級區(qū)域(以淺灰色)。暗的部分顯示了金屬基質(zhì)(鋼或鑄鐵)，其填充富集微米級球狀碳化鈦的這些區(qū)域之間的間隙以及球體本身之間的間隙。圖6和7顯示了在不同放大倍率下在拋光和非蝕刻表面上微米級球狀碳化鈦的視圖(用SEM電子顯微鏡拍攝)?？梢钥闯?，在此特定情況下，大部分碳化鈦球體具有小于10 微米的尺寸。圖8顯示了在斷裂表面上的微米級球狀碳化鈦的視圖(用SEM電子顯微鏡拍攝)。 可以看出，碳化鈦球體完美地納入到金屬基質(zhì)中。這證明，一旦在澆鑄過程中引發(fā)了鈦與碳之間的化學反應，澆鑄金屬完全滲透(浸漬)孔隙。附圖標記1.富集碳化鈦的微米級球狀顆粒(球粒)的毫米級區(qū)域2.填充有整體不含碳化鈦的微米級球狀顆粒的澆鑄合金的毫米級間隙3.同樣被鑄造合金滲透的TiC球粒之間的微米級間隙4.微米級球狀碳化鈦，在富集碳化鈦的區(qū)域中5.碳化鈦增強體6.氣體缺陷7.本發(fā)明的具有增強體的錐體8. Ti與C粉末的混合物9.加料斗10.輥11.研磨機12.出口柵格13.篩子14.向加料斗中回收過細顆粒15.砂模16.包含Ti/C混合物的壓實粒料的隔離物17.澆鑄桶18.錐體(示意性的)
發(fā)明詳述在材料科學中，SHS反應或“自蔓延高溫合成”是一種自蔓延的高溫合成，其中達到通常高于1，500°C或甚至2，000°C的反應溫度。例如，在鈦粉末與碳粉末之間的反應(為獲得碳化鈦TiC)是強放熱的。對于局部引發(fā)該反應僅需要極少量能量。隨后，該反應將通過所達到的高溫自發(fā)地蔓延至全部的反應物混合物。在引發(fā)該反應后，反應前沿擴展，因而其自發(fā)蔓延(自蔓延)，且其允許由鈦和碳獲得碳化鈦。由此獲得的碳化鈦被稱為“原位獲得的”，因為其并非源于澆鑄的鐵基合金。反應物粉末的混合物包含碳粉末與鈦粉末，并將其壓縮成片，隨后破碎以獲得粒料，其尺寸為1至12毫米不等，優(yōu)選為1至6毫米不等，更優(yōu)選為1. 4至4毫米不等。這些粒料并非100%壓實的。通常將它們壓縮至理論密度的55至95%。這些粒料允許容易的使用/處理(參見圖3a-3h)。根據(jù)圖的圖示獲得的混合的碳與鈦粉末的這些毫米級粒料是要產(chǎn)生的碳化鈦的前體，并允許容易地填充具有不同或不規(guī)則形狀的模具部分。這些粒料例如可以通過隔離物16保持在模具15中的適當位置。這些粒料的成型或組裝也可用粘合劑來實現(xiàn)。本發(fā)明的復合銑錐具有增強體宏觀-微觀結(jié)構(gòu)，還將其稱作富集碳化鈦的球狀微米級顆粒的區(qū)域的交替結(jié)構(gòu)，所述區(qū)域被幾乎不含碳化鈦的球狀微米級顆粒的區(qū)域所分隔。通過含有碳與鈦粉末的混合物的粒料在模具15中的反應獲得此類結(jié)構(gòu)。通過用于澆鑄整個部件并由此澆鑄非增強部分與增強部分的鑄鐵或鋼的澆鑄熱來引發(fā)該反應(參見圖3e)。因此，澆鑄引發(fā)了壓實成粒料并預先放置在模具15中的碳與鈦粉末混合物的放熱自蔓延高溫合成(自蔓延高溫合成-SHS)。反應一旦被引發(fā)就具有持續(xù)蔓延的特性。該高溫合成(SiB)允許所有毫米級和微米級間隙容易地被鑄鐵或鑄鋼滲透(參見圖4g和4h)。通過提高潤濕性，可以在銑錐的任何增強體厚度或深度中實現(xiàn)該滲透。在 SHS反應和用外面的澆鑄金屬滲透后，其有利地允許在銑錐上產(chǎn)生一個或多個增強區(qū)域，該銑錐包含高濃度的碳化鈦的微米級球狀顆粒(還可將稱為球粒的團簇)，所述區(qū)域具有約一毫米或幾毫米的尺寸，并且其與基本不含球狀碳化鈦的區(qū)域交替。一旦這些粒料已按照SHS反應進行反應，這些粒料位于其中的增強體區(qū)域表現(xiàn)出 TiC碳化物的微米級球狀顆粒4(球體)的集中散布，其微米級間隙3也已經(jīng)被澆鑄金屬(這里是鑄鐵或鋼)滲透。著重注意，毫米級與微米級間隙被與形成銑錐的非增強部分的金屬基質(zhì)相同的金屬基質(zhì)滲透；這允許完全自由地選擇鑄造金屬。在最終獲得的銑錐中，具有高濃度碳化鈦的增強體區(qū)域由顯著百分比(約35至約70體積％ )的微米級球狀TiC顆粒與滲透鐵基合金組成。微米級球狀顆粒是指整體上類球形的顆粒，其具有1微米至最多幾十微米的尺寸，這些顆粒的大部分具有小于50微米、甚至小于20微米或甚至10微米的尺寸。我們也稱它們?yōu)門iC球體。這些球體形狀是用于通過自蔓延合成SHS獲得碳化鈦的方法的特性(參見圖7)。獲得用于增強銑錐的粒料(Ti+C類)獲得粒料的方法顯示在圖中。通過如下方式獲得碳/鈦反應物的粒料在輥10之間壓實以獲得條帶，隨后將其在破碎機11中破碎。在由裝有槳葉的罐組成的混合器8中進行粉末的混合以促進均勻性。隨后使混合物通過加料斗9進入造粒設備。該機器包括兩個輥10，使材料通過這兩個輥。在這些輥10上施加壓力，這允許壓縮材料。在出口處獲得壓縮材料的條帶，隨后將其破碎以獲得粒料。隨后在篩13中將這些粒料篩分至所需晶粒尺寸。一個重要的參數(shù)是施加在輥上的壓力。該壓力越高，條帶將被壓縮得越多，由此粒料也將被壓縮得更多。該條帶的密度以及由此粒料的密度可以為理論密度的55至95% 不等，對于鈦與碳的化學計量混合物而言該理論密度為3.75克/厘米S3。表觀密度(考慮到多孔性)由此為2. 06至3. 56克/厘米3。該條帶的壓實水平取決于在輥(直徑200毫米，寬30毫米)上施加的壓力(以帕計)。對約IO6帕的低壓實水平而言，獲得約為理論密度的55%的條帶密度。在通過輥10 以壓縮該材料后，粒料的表觀密度為3. 75X0. 55，即2. 06克/厘米3。對約25. IO6帕的高壓實水平而言，獲得為理論密度的90%的條帶密度，即3. 38克 /厘米3的表觀密度。實際上，可達到最高為理論密度的95%。因此，由原材料Ti+C獲得的粒料是多孔的。該孔隙率為非常高度壓縮的粒料的 5%至略微壓縮的粒料的45%不等。除了壓實水平外，還可在破碎條帶并篩分Ti+C粒料的操作過程中調(diào)節(jié)粒料的晶粒尺寸分布以及它們的形狀。任選地回收非所需的晶粒尺寸部分(參見圖4b)。獲得的粒料整體上具有1至12毫米、優(yōu)選1至6毫米且更優(yōu)選1. 4至4毫米的尺寸。&絲日月_餅先觸離·以如上所述的方式制造粒料。為了獲得具有這些粒料的三維結(jié)構(gòu)或超結(jié)構(gòu)/宏觀-微觀結(jié)構(gòu)，將它們設置在模具的需要增強部分的區(qū)域中。這可以通過使用粘合劑，或通過將粒料限制在容器中或通過任何其它手段(隔離物16)使粒料團聚來實現(xiàn)。根據(jù)ISO 697標準測量Ti+C粒料的堆積體的堆密度，該堆密度取決于條帶的壓實水平，取決于粒料的晶粒尺寸分布和取決于破碎條帶的方法(這影響該粒料的形狀)。這些Ti+C粒料的堆密度通常為約0. 9克/厘米3至2. 5克/厘米3，取決于這些粒料的壓實水平，并取決于該堆積體的密度。在反應前，因此存在由鈦粉末和碳粉末的混合物組成的多孔粒料的堆積體。在反應Ti+C — TiC的過程中，在由反應物轉(zhuǎn)變?yōu)楫a(chǎn)品時，發(fā)生約的體積收縮 (源自于反應物與產(chǎn)品之間密度差值的收縮)。因此，Ti+C混合物的理論密度為3.75克/ 厘米3，且TiC的理論密度為4. 93克/厘米3。在最終產(chǎn)品中，在獲得TiC的反應后，澆鑄金屬將滲透-存在于具有高碳化鈦濃度的空間中的微觀孔隙，取決于這些粒料的起始壓實水平；-在具有高碳化鈦濃度的區(qū)域之間的毫米級空間，取決于粒料的起始堆積體(堆密度)；-源自Ti+C之間反應(用于獲得TiC)過程中的體積收縮的孔隙。 實施例在下面的實施例中，使用下列原材料-鈦H. C. STARCK, Amperit 155. 066，小于 200 目，-石墨碳GK Kropfmuhl, UF4, > 99. 5%，小于 15 微米，
-Fe，為HSS M2鋼形式，小于25微米，-比例- Ti+C100 克 Ti-24. 5 克 C-Ti+C+Fe 100 克 Ti_24. 5 克 C-35. 2 克 Fe在氬氣下，在Lindor混合機中混合15分鐘。用Sahut-Conreur造粒機進行造粒。對于Ti+C+Fe和Ti+C混合物，通過將輥之間的壓力在10至250. IO5帕之間改變來獲得粒料的密實度。通過將粒料放置在金屬容器中，隨后將其審慎地放置在模具中可能使銑錐增強的位置處進行增強。隨后，將鋼或鑄鐵澆鑄到模具中。實施例1在該實施例中，目的在于制造銑錐，該銑錐的增強區(qū)域包含總體積百分比為約 42%的TiC。為此，通過壓實至C與Ti混合物的理論密度的85%來制造條帶。破碎后，將粒料篩分以獲得1. 4-4毫米的粒料尺度。獲得了約2. 1克/厘米3的堆密度(35%的粒料之間的空間+15%的粒料中的孔隙)。使粒料在模具中位于待增強部分的位置處，該部分因此包含65體積％的多孔粒料。隨后在約1500°C下將含有鉻的鑄鐵(3% C，25% Cr)澆鑄到未預熱的砂模中。通過鑄鐵的熱引發(fā)Ti與C之間的反應。在沒有任何保護性氣氛的情況下進行澆鑄。反應后，在增強的部分中，獲得具有高濃度(約65%)的球狀碳化鈦的65體積％的區(qū)域，即在該銑錐的增強部分中總體積42%的TiC。實施例2在該實施例中，目的在于制造銑錐，該銑錐的增強區(qū)域包含總體積百分比為約 30%的TiC。為此，通過壓實至C與Ti混合物的理論密度的70%來制造條帶。破碎后，將粒料篩分以獲得在1. 4至4毫米之間的粒料尺度。獲得了約1. 4克/厘米3的堆密度(45% 的粒料之間的空間+30 %的粒料中的孔隙)。使粒料位于待增強部分，因而其包含55體積％ 的多孔粒料。反應后，在增強的部分中，獲得具有高濃度(約53%)的球狀碳化鈦的55體積％的區(qū)域，即在銑錐的增強部分中總體積約30%的TiC。實施例3在該實施例中，目的在于制造銑錐，該銑錐的增強區(qū)域包含總體積百分比為約 20%的TiC。為此，通過壓實至C與Ti混合物的理論密度的60%來制造條帶。破碎后，將粒料篩分以獲得在1至6毫米之間的粒料尺度。獲得了約1. 0克/厘米3的堆密度(55%的粒料之間的空間+40%的粒料中的孔隙)。使粒料位于待增強部分，因而其包含45體積％ 的多孔粒料。反應后，在增強的部分中，獲得富集至約45%的球狀碳化鈦的45體積％的區(qū)域，即在銑錐的增強部分中總體積約20%的TiC。實施例4在該實施例中，探索了通過以粉末形式向其中加入鐵基合金來減弱碳與鈦之間的反應強度。如在實施例2中那樣，目的在于制造銑錐，該銑錐的增強區(qū)域包含總體積百分比為約30%的TiC。為此，通過壓實至15重量％ C、63重量％ Ti和22重量％ Fe的混合物的理論密度的85%來制造條帶。破碎后，將粒料篩分以獲得在1.4至4毫米之間的粒料尺度。獲得約2克/厘米3的堆密度(45%的粒料之間的空間+15%的粒料中的孔隙)。使粒料位于待增強部分，因而其包含陽體積％的多孔粒料。反應后，在增強的部分中，獲得具有高濃度(約55%)的球狀碳化鈦的55體積％的區(qū)域，即在銑錐的增強的宏觀-微觀結(jié)構(gòu)中總體積30%的碳化鈦。下表顯示了許多可能的組合。表1 (Ti+0. 98C)在銑錐的增強部分中，在Ti+0. 98C的反應后在增強的宏觀-微觀結(jié)構(gòu)中獲得的 TiC的總百分比
權(quán)利要求
1.用于沖擊式破碎機的復合銑錐，所述銑錐包含按照規(guī)定的幾何形狀用碳化鈦至少部分地增強(5)的鐵基合金，其中所述增強部分( 包含富集碳化鈦的微米級球狀顆粒(4) 的毫米級區(qū)域(1)的交替性宏觀-微觀結(jié)構(gòu)，所述區(qū)域被基本不含碳化鈦的微米級球狀顆粒(4)的毫米級區(qū)域( 分隔，所述富集碳化鈦的微米級球狀顆粒(4)的區(qū)域形成了其中所述球狀顆粒(4)之間的微米級間隙(3)也被所述鐵基合金填充的微觀結(jié)構(gòu)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的銑錐，其中所述毫米級富集區(qū)域具有大于36.9體積％的碳化鈦的微米級球狀顆粒(4)濃度。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的銑錐，其中所述增強部分具有16.6至50. 5體積％的碳化鈦總含量。
4.根據(jù)前述權(quán)利要求任一項所述的銑錐，其中碳化鈦的微米級球狀顆粒(4)具有小于 50微米的尺寸。
5.根據(jù)前述權(quán)利要求任一項所述的銑錐，其中碳化鈦的微米級球狀顆粒的主要部分具有小于20微米的尺寸。
6.根據(jù)前述權(quán)利要求任一項所述的銑錐，其中富集碳化鈦球狀顆粒的所述區(qū)域(1)包含36. 9至72. 2體積％的碳化鈦。
7.根據(jù)前述權(quán)利要求任一項所述的銑錐，其中富集碳化鈦的所述區(qū)域(1)具有1至12 毫米不等的尺寸。
8.根據(jù)前述權(quán)利要求任一項所述的銑錐，其中富集碳化鈦的所述區(qū)域(1)具有1至6 毫米不等的尺寸。
9.根據(jù)前述權(quán)利要求任一項所述的銑錐，其中富集碳化鈦的所述區(qū)域(1)具有1.4至 4毫米不等的尺寸。
10.通過澆鑄制造根據(jù)權(quán)利要求1至9任一項的復合銑錐的方法，包括下列步驟-提供模具，其包含具有預定增強幾何形狀的銑錐的模腔；-以碳化鈦的毫米級粒料前體形式將包含碳和鈦的壓實粉末混合物引入到要形成增強部分(5)的銑錐的模腔部分中；-將鐵基合金澆鑄到該模具中，所述澆鑄的熱在所述前體粒料中引發(fā)碳化鈦的放熱自蔓延高溫合成(SHS)；-在該銑錐的增強部分(5)中，在所述前體粒料的位置處形成富集碳化鈦的微米級球狀顆粒的毫米級區(qū)域(1)的交替性宏觀-微觀結(jié)構(gòu)，所述區(qū)域被基本不含碳化鈦的微米級球狀顆粒的毫米級區(qū)域( 彼此分隔，所述球狀顆粒(4)還在富集碳化鈦的所述毫米級區(qū)域(1)中由微米級間隙(3)分隔；-在形成微觀的碳化鈦的球狀顆粒(4)之后，通過所述高溫鑄造鐵基合金滲透該毫米級(2)和微米級(3)間隙。
11.根據(jù)權(quán)利要求10所述的制造方法，其中鈦與碳的壓實粉末的混合物包含鐵基合金的粉末。
12.根據(jù)權(quán)利要求10或11所述的制造方法，其中所述碳是石墨。
13.按照權(quán)利要求10至12任一項獲得的銑錐。
全文摘要
本發(fā)明涉及用于沖擊式破碎機的復合銑錐，所述銑錐包含按照規(guī)定的幾何形狀用碳化鈦至少部分地增強的鐵基合金，其中所述增強部分包含被基本不含微米級碳化鈦球狀顆粒的毫米級區(qū)域(2)分隔的富集微米級碳化鈦球狀顆粒的毫米級區(qū)域的交替性宏觀-微觀結(jié)構(gòu)，所述富集碳化鈦球狀顆粒的區(qū)域構(gòu)成了其中所述球狀顆粒之間的微米級間隙也被所述鐵基合金填充的微觀結(jié)構(gòu)。
文檔編號B02C2/00GK102159739SQ200980136486
公開日2011年8月17日 申請日期2009年8月26日 優(yōu)先權(quán)日2008年9月19日
發(fā)明者G·伯頓 申請人:馬格托國際股份有限公司