專利名稱：使用旋轉(zhuǎn)電路的接地電感電路的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及利用一旋轉(zhuǎn)電路的接地電感電路和LC諧振電路，特別是抗溫度變化的穩(wěn)頻LC諧振電路。
包括集成電路(ICs)的電子電路領(lǐng)域中，最新企圖是結(jié)合到IC電子部件的各種類型，這種電子部件通常配置在IC的外圍電路。
特別是，它被認是在IC內(nèi)部提供電感元件是便利的，這是由于LC諧振電路的主要區(qū)域由電感元件所占據(jù)，并且由于自由度規(guī)定了電感元件的特性受到限制。
作為在IC內(nèi)部提供電感的方法，該方法披露了在其中利用一旋轉(zhuǎn)電路形成一等價電感。


圖1是描述普通旋轉(zhuǎn)電路原理的電路圖。
如圖所示，該旋轉(zhuǎn)電路由第一和第二運算跨導放大器組成，OTA1和OTA2同OTA1的差動輸出端C、D分別連接于OTA2的差動輸入端S，T，和OTA2差動輸出端E，F(xiàn)分別交叉連接于OTA1的差動輸入端B，A。另外，電容器C1被連接在OTA1的差動輸出端C，D之間。
圖2是圖1所示旋轉(zhuǎn)電路的一交流等價電路的方框圖。
圖1和圖2中的I′和V′分別表示電流I和電壓V的交流分量。
交流I1′通過OTA2的電流通路流動，其中的電感由跨越電容器C1產(chǎn)生的OTA2的基極電壓V2′所控制。
相應地，它依下述公式
I1′＝G2V2′(1)其中，G2是用于OTA2的跨導類似，-I2′＝G1V1′(2)其中，G1是用于OTA1的跨導，用-I2′/(JC1ω)替換V2′，并從等式(1)和(2)中低消掉I2′V1′/I1′＝Jω[C1/(G1G2)](3)將L＝C1/(G1G2)(4)代入得Zinput＝V1/I1＝JLω(5)如果OTA1的跨導等于OTA2的跨導，即G1＝G2，那么，L＝C1Rg2(6)其中Rg表示每個OTAs的阻抗。
圖3是實際使用在一旋轉(zhuǎn)電路中的OTA的電路圖。
如圖所示，每個差動輸入被連接到耦合NPN晶體管(Q1，Q2)(Q3，Q4)的基極，其中晶體管Q1和Q4構(gòu)成一差動放大器，晶體管Q2和Q3構(gòu)成另一差動放大器。
在圖3中，符號Xn表示發(fā)射極面積是沒有用該符號表示的晶體管的發(fā)射極面積的n倍大，沒有用該符號表示的晶體管彼此具有相同的發(fā)射極面積。n值最好是4。
由S3表示的恒流源給第一差動放大器的Q1、Q4晶體管的發(fā)射極提供Ig載流，恒流源S4給第二差動放大器的Q2、Q3晶體管的發(fā)射極提供相同強度Ig的載流。通過負載L1和L2的電流是相同強度的恒流流過。
該OTA的電路結(jié)構(gòu)在于擴展OTA的動態(tài)范圍。
現(xiàn)在，今晶體管Q1、Q2、Q3和Q4的集電極電流分別是I1、I2、I3、I4，那么，I1＋I2＝Ig＋Io′ (7)I3＋I4＝Ig－Io′ (7′)Ig＝I1＋I4(8)＝I2＋I3′ (8′)I1＝n·Isexp[VBE1/VT] (9)I2＝Isexp[VBE2/VT] (9′)I3＝n·Isexp[VBE3/VT] (10)I4＝n·Isexp[VBE4/VT] (10′)這樣，I1/I4＝n·exp[Vd/VT] (11)I2/I3＝n-1·exp[Vd/VT](11′)這里Vd表示差動輸入電壓，VBE1和VBE2，VBE3和VBE4分別表示晶體管Q1、Q2、Q3、Q4的基—射電壓，Is表示反相飽和電流，和VT表示熱電壓，即KT/q。
除Io、Ig和Vd外，從等式(7)至(11′)消去變量，導出等式Io=[11+n-1exp(-Vd/VT)+11+nexp(-Vd/VT)-1]·Ig---(12)]]>現(xiàn)在，我們用Vd的冪次序列的形式表達公式(12)并忽略較高次項，然后，Io＝[Io]Vd＝0＋[δIo/δVd]Vd＝0Vd·(13)由于[δIo/δVd]Vd＝0是定義的跨導G，和[Io]Vd＝0＝0，它依下述公式
Io＝GVd′(14)其中，G＝[n/(1＋n)2]·[Ig/VT](15)在每兩個OTAs中保持的上述自變量組成一旋轉(zhuǎn)電路。
圖4是圖3中所示的利用由OTAs構(gòu)成的旋轉(zhuǎn)電路的諧振電路的電路圖。
類似圖1所示的旋轉(zhuǎn)電路，OTA1的第一輸出端C和第二輸出端D分別連接于OTA2的連接于OTA2的晶體管Q13和Q14的基極的第一輸入端和連接于晶體管Q15和Q16的基極的第二輸入端，而OTA2的第一輸出端E和第二輸出端F分別連接于OTA1的連接于晶體管Q7和Q8的基極的第二輸入端和連接于晶體管Q5和Q6的基極的第一輸入端。另外，穩(wěn)定的直流電壓VS1設置在OTA1的第二輸入端Q和地電勢之間，以便于該旋轉(zhuǎn)電感的一端被交流接地，使OTA2的第一輸出端E保持在恒定電壓US1上。
在圖中，如上所述，符號X4表示晶體管的發(fā)射極面積具有沒有該符號的晶體管的發(fā)射極面積4倍大。
用于并聯(lián)諧振的電容器C3被連接在交流信號源和地電勢之間，另一用于串聯(lián)諧振的電容C2，通過電阻器R1連接在信號源和OTA1的輸入端之間。電阻器R1被設置成降低該諧振電路的Q。
一穩(wěn)定的電流源SCS通過電流鏡電路提供恒定電流Ig給由OTA1的NPN晶體管Q9、Q10和OTA2的NPN晶體管Q17、Q18構(gòu)成的恒流源并用于提供恒定電流Ig給OTA1的PNP晶體管Q11、Q12和OTA2的Q19、Q20。
穩(wěn)定的電流源分別由串聯(lián)連接的PNP和NPN晶體管Q3、Q1，串聯(lián)連接的PNP和NPN晶體管Q4、Q2，直流電壓源VS2和一電流調(diào)節(jié)定位器R2構(gòu)成。
晶體管Q3的發(fā)射極連接到直流電壓源VS2的正極，和晶體管Q1的發(fā)射極連接到接地的該直流電壓源VS2的負端，從而構(gòu)成一電流產(chǎn)生電路。晶體管Q1是二極管接法，它的基極被連接到晶體管Q2的基極，以便構(gòu)成一電流鏡電路。
串聯(lián)連接的晶體管Q2和Q4和作為負載晶體管的二極管接法的晶體管Q4構(gòu)成電流鏡電路的輸出電路。負載晶體管Q4的集電極連接到晶體管Q3的基極，以便形成一負反饋信號通路，以穩(wěn)定通過晶體管Q2和Q4集電極流動的電流Ic。電流密度的確定取決于電阻器R2的值。
同晶體管Q1和Q2的基極相連接的基線被連接到晶體管Q9、Q10、Q17和Q18的基極，以形成傳輸電流到OTA1和OTA2的電流源晶體管(Q9、Q10、Q17、Q18)的電流鏡電路。
同晶體管Q3和Q4的基極相連接的基線被連接到晶體管Q11、Q12、Q19和Q20的基極，以形成傳輸電流到OTA1和OTA2的電流負載晶體管(Q11、Q12、Q19、Q20)的另一電流鏡電路。
下面將描述同圖4所示旋轉(zhuǎn)電路的操作。
如等式(14)所示，OTA1和OTA2的輸出電流由下式給出。
Io1＝G1Vd1′(16)Io2＝G2Vd2′(17)其中下標1和2分別是涉及OTA1和OTA2的數(shù)值，和Vd1＝Vp-Vq′(18)Vd2＝Vr-Vs′(19)Vp和Vq分別表示OTA1的第一和第二輸入端P和Q的電勢，和Vr和Vs分別表示OTA2的第一和第二輸入端R和S的電勢。
應注意。如圖3所示，輸出電流Io的正號對應于從第二輸出端到第一輸出端的電流流動的方向。
令電容器C1的阻抗為Z，那么，Vd2＝(Io1·Z)＝G1Vd1·Z(20)代換等式(20)到等式(17)得出Io2＝G1G2Z·Vd1(21)在此情況，Z＝1/(Jcω)Zin＝Vd1/Io2＝JCω/(G1G2)(22)同等式(3)相一致。
圖5是如圖4所示的旋轉(zhuǎn)電路依頻率繪制的輸入阻抗的溫度曲線。
該圖表示從-10℃到50℃的溫度變化所導致的在與450KHZ為中心頻率的30KHZ即±15KHZ的條件下的阻抗特性的偏移。
這種不希望的輸入阻抗的偏移使得在同樣溫度變化下導致諧振頻率的±15KHZ的波動。
在以陶瓷元件作為電容器元件的普通諧振電路中依溫度變化為轉(zhuǎn)移的頻率變化大約是如上所述溫度變化范圍的±15KHZ。
由于這一理由，利用現(xiàn)有技術(shù)旋轉(zhuǎn)電路的諧振電路的溫度函數(shù)是普通諧振電路的溫度函數(shù)的10倍那樣大。
在圖4中，借助于電路模擬器等手段模擬的輸入主直流偏置，該模擬是在下述條件下實現(xiàn)的溫度25℃；串聯(lián)諧振頻率410KHZ；并聯(lián)諧振頻率490KHZ；中心頻率450KHZ；在450KHZ時輸入阻抗11KΩ；直流電壓源VS2的強度1.05V；和交流接地電勢860mv。另外，進行該模擬是假設直流電壓源VS2的溫度特性和交流接地電勢特性與晶體管VBE的溫度特性相同，該晶體管VBE的溫度特性是便于取得的客觀因素。
依據(jù)上述模擬結(jié)果可知，OTAs的輸入和輸出端的偏置從它們的正常值大大偏離，導致晶體管飽和并從而中斷了晶體管正常運行，此外，還可知，圖4諧振電路的輸入阻抗的相位，與90度的正常值比較偏離約37度。
本發(fā)明的一個目的就是提供一種利用穩(wěn)定頻率特性的旋轉(zhuǎn)電路的接地電感電路和LC諧振電路，在該電路中，直流偏置將不會從正常值偏離，串聯(lián)和并聯(lián)諧振頻率將不受溫度變化的影響。
本發(fā)明的目的通過利用一旋轉(zhuǎn)電路的接地電感電路能夠?qū)崿F(xiàn)，該旋轉(zhuǎn)電路包括第一運算跨導放大器，第二運算跨導放大器，和第一電容器；第一運算跨導放大器的第一輸出端；連接于第二運算跨導放大器的第一輸入端；第一運算跨導放大器的第二輸出端連接于第二運算跨導放大器的第二輸入端；所述第二運算跨導放大器的第一輸出端連接于第一運算跨導放大器的第二輸入端；第二運算跨導放大器的第二輸出端連接于第一運算跨導放大器的第一輸入端；第一運算跨導放大器的第二輸入端和第二運算跨導放大器的第一輸入端彼此互連，和該兩個輸入端的接點設置有相關(guān)于地電勢的一予定偏置電壓；所說第一電容聯(lián)接在所說接點和所說第二運算跨導放大器的所說第二輸入端之間。
在所述第一運算跨導放大器的所述第一輸入端和地電勢之間設置一交流信號電壓；在該電路中，由于對第一運算跨導放大器(以后稱OTA1)的第二輸入端和第二運算跨導放大器(以后稱OTA2)的第一輸入端設置有相同的直流電勢，和，相對應地，由于相同的直流電勢提供給OTA1和OTA2的第一輸出端，這兩個OTAs運算類似，從而，這兩個OTAs中的一個被置于飽和狀態(tài)的情況能夠避免。
基于上述理由，相應于本發(fā)明的兩個OTAs G1和G2的跨導變得相等。將G1＝G2代入公式(22)，從而有Zin＝Vd1/Io2＝JCω/G2(22′)每個運算跨導放大器最好具有至少一個具有第一傳導型發(fā)射極的增益晶體管，該增益晶體管的發(fā)射極被連接在一起到第一傳導型的一電流源晶體管的集電極，所述增益晶體管的集電被連接到第二傳導型的單獨的負載晶體管。
所述接地感應電路進一步包括用于給所述運算跨導放大器的所述電流源晶體管提供一恒定電流的穩(wěn)定電流源；用于通過一電流鏡電路傳輸由所述穩(wěn)定電流源提供的所述恒定電流給所述運算跨導放大器的所述電流源晶體管的傳輸電路；所述穩(wěn)定電流源包括串聯(lián)連接到所述第一晶體管的所述第一傳導型的第一晶體管和第二傳導型的第二晶體管；和串聯(lián)連接到所述第三晶體管的所述第一傳導型的第三晶體管和所述第二傳導型的第四晶體管，所述第三晶體管的發(fā)射極連接到一電流調(diào)節(jié)電阻器的一端，該電阻器的電阻值是由運算跨導放大器中的一個任意選定的，它使該運算跨導放大器具有一最佳的跨導，以便于實現(xiàn)該旋轉(zhuǎn)電路的最佳的電感；和所述傳輸電路包括；串聯(lián)連接于所述第五晶體管的所述第一傳導型的第五晶體管和所述第二傳導型的第六晶體管，其中第一晶體管是二極管接法，該二極管接法的第一晶體管是二極管接法，該二極管接法的第一晶體管的基極連接到所述第三晶體管的基極；所述第四晶體管是二極管接法，該二極管接法的第四晶體管的基極連接到所述第二晶體管的基極；第六晶體管的基極被連接到所述第四晶體管的基極；所述第五晶體管是二極管接法，該第五晶體管的基極連接到所述運算跨導放大器的所述電流源晶體管的基極；和所述第一、第五晶體管的發(fā)射極和所述電阻器的另一端被連接到工作直流電壓源的地電極，和所述第二、第四和第六晶體管的發(fā)射極被連接到所述工作直流電壓源的另一極。
如上所述的穩(wěn)定電流源是已知電路，它由于下面將描述的理由，它能相對于溫度的變化穩(wěn)定每個OTAs的跨導。
假設，第三晶體管的發(fā)射極面積(連接有電阻器R的發(fā)射極)對OTAs的電流源晶體管的發(fā)射極面積的比率是m，和穩(wěn)定電流源的輸出電流是Ig，那么Ig由下式給出Ig＝(VT/R)·m-11nm。(23)相對應
(1/Ig)(δIg/δT)＝(1/VT)(δVT/δT)。(24)另外，從等式(15)(1/G)(δG/δT)＝(1/Ig)(δIg/δT)-(1/VT)(δVT/δT)(25)替換等式(24)為等式(25)，得δG/δT＝0(26)它表示，由于穩(wěn)定電流源的優(yōu)點，在同一時刻，兩個OTAs的跨導的熱變化得到補償。
應注意到，在本發(fā)明中，由于兩個OTAs具有相同的跨導，在同一時刻通過單個穩(wěn)定電流源能夠補償兩個OTAs的跨導的熱變化。但它不是圖4所示的先有技術(shù)的旋轉(zhuǎn)電路的情況，因為它的兩個OTAs具有不同的跨導。
通過下面隨同附圖及本發(fā)明最佳實施例的描述，本發(fā)明的上述和其它目的，特點和優(yōu)點將變得極為明顯。
圖1是通常旋轉(zhuǎn)電路的原理電路圖；圖2是圖2所示旋轉(zhuǎn)電路的一交流等效電路的方框圖；圖3是實際用于旋轉(zhuǎn)電路中的OTA的電路圖；圖4是利用如圖3所示OTAs構(gòu)成的旋轉(zhuǎn)電路的一諧振電路的電路圖；圖5是依據(jù)頻率繪制的如圖4所示旋轉(zhuǎn)電路的輸入阻抗的溫度曲線；圖6是根據(jù)本發(fā)明的利用旋轉(zhuǎn)電路的LC諧振電路的電路圖；圖7是依據(jù)頻率繪制的如圖6所示的旋轉(zhuǎn)電路的輸入阻抗的溫度曲線；圖6根據(jù)本發(fā)明的利用旋轉(zhuǎn)電路的LC諧振電路的電路圖；在圖中，與圖4所示的相同部分由相同的序號表示。
根據(jù)本發(fā)明的旋轉(zhuǎn)電路與圖4所示先有技術(shù)的旋轉(zhuǎn)電路的差別基本在于OTA1的第二輸入端Q和OTA2的第一輸入端R相對于地電勢被偏置在同一直流電壓VS1處，和穩(wěn)定電流源SCS通過傳輸電路TC提供一穩(wěn)定電流。
這些特征對于在溫度變化下穩(wěn)定旋轉(zhuǎn)電路的等效電感是極為重要的。
在本實施例中，Q、R兩端隨著電壓源VS2的工作電壓1.05V被偏置在862mV。該偏置依次導致OTA1和OTA2的第一輸出端C、E被置于同一電勢VS1。由于OTA1的一個輸入端被偏置在如OTA2那樣的同一電勢，所以兩個OTAs具有相同的跨導特性。
其結(jié)果就是避免了由于不平衡的偏置而出現(xiàn)的OTAs中的一個處于飽和狀態(tài)的情況。
另外，由于如上所述，兩個OTAs被偏置在同一直流電壓，提供給所有電流源晶體管Q9、Q10、Q17和Q18的發(fā)射極的載流，能夠通過經(jīng)由傳輸電路TC(下面將解釋)從穩(wěn)定電流源SCS提供的單個基極偏置在同一時刻受到控制。
穩(wěn)定電流源SCS的電路和運行類似于圖4所示的穩(wěn)定電流源SCS，除了圖4的穩(wěn)定電流源向OTA1和OTA2提供具有不同特征的基極偏置之外。
傳輸電路由相互串聯(lián)連接的NPN晶體管Q22和PNP晶體管Q21構(gòu)成。晶體管Q22是二極管接法，它的基極被連接運算跨導放大器的基線。晶體管Q21的基極被連接到晶體管Q3、Q4的基極，以構(gòu)成電流鏡電路。
在傳輸電路TC運行中，晶體管Q4、Q2的校正器電流經(jīng)由晶體管Q2、Q4和Q21構(gòu)成的電流鏡電路被傳輸?shù)絺鬏旊娐稵C。Q21、Q22的校正器電流經(jīng)由晶體管Q21、Q22構(gòu)成的電流鏡電路傳輸?shù)絆TA1和OTA2的電流源晶體管的基線。
該種設置的傳輸電路的優(yōu)點在于能防止晶體管Q2的基極電流流向電流源晶體管的基線。如果晶體管Q2的基極電流流到該基線，那么，該基極電流的流失將導致在穩(wěn)定電流源SCS中的控制誤差。
本實施例的旋轉(zhuǎn)電路具有一電流放大器電路，它能穩(wěn)定通過負載晶體管Q11、Q12、Q19和Q20流動的電流。
該電流放大器電路CA包括由NPN晶體管Q25、Q26和電阻器R3、R4構(gòu)成的電流源電路；由NPN晶體管Q28、Q29、Q27和PNP晶體管Q30、Q31構(gòu)成的差動放大器；和由NPN晶體管Q23、PNP晶體管Q24和由調(diào)節(jié)器R5和電容器C4構(gòu)成的反饋通路構(gòu)成的輸出緩沖器電路。
二極管接法的晶體管Q25，它的基極連接到晶體管Q26的基極。在晶體管Q25中產(chǎn)生的電流經(jīng)由調(diào)節(jié)器R3、晶體管Q25和晶體管Q26構(gòu)成的電流鏡電路被傳輸?shù)讲顒臃糯笃鞯碾娏髟淳w管Q27。
電流鏡電路的輸出端(在調(diào)節(jié)器R4和晶體管Q26的接點處的電勢)提供給差動增益晶體管中的一個(Q28)的基極。該差動增益晶體管的另一個(Q29)的基極同輸出緩沖器電路的輸出端(晶體管Q23和Q24的集電極的接點)相連接。晶體管Q30、Q31作為差動放大器的負載晶體管。差動輸出端的一個(晶體管Q28和Q30的接點)被連接到晶體管Q24的基極和連接該OTA1和OTA2的負載晶體管Q11、Q12、Q19。和Q20的基極的基線。
由于通過連接晶體管Q29的基極和晶體管Q23和Q24的集電極的接點之間的信號通路，負反饋起到作用，則提供給負載晶體管Q11、Q12、Q19和Q20提供穩(wěn)定的電流。
另外，晶體管Q23的基極同連接傳輸電路TCR的晶體管Q22的基極和OTAs的電流源晶體管Q9、Q10、Q17和Q18的基極的基線相連接，使得保證提供給OTA的每個電流源晶體管Q9、Q10、Q17和Q18的電流都等于通過每個負載晶體管Q11、Q12、Q19和Q20中流動的電流相等。
在圖6中，利用相應的電路模擬器進行模擬引入主直流偏置。在下述條件下實現(xiàn)模擬溫度25℃；串聯(lián)諧振頻率410KHZ；并聯(lián)諧振頻率490KHZ；中心頻率450KHZ；直流電壓源VS2的強度1.05V；和交流接地電勢860mV。另外，所進行的模擬是假設直流電壓源VS2和交流接地電勢的溫度特性同所使用晶體管的VBE溫度特性相一致，以便于不用再考慮晶體管VBE的溫度特征。
從上述模擬結(jié)果可知，該OTAs的輸入和輸出端的偏置電壓差僅有3mV那么小，它是相關(guān)于交流地偏置VS的±0.35％的差別率。
用3比較，在圖4所示先有技術(shù)的LC諧振電路中，OTAs的輸入和輸出端的偏置差是137mV那么大，或者說是超過差別率16％那么大。通過模擬結(jié)果可清楚看出，本發(fā)明的電路相對溫度變化有重大的穩(wěn)定性。
另外，圖6的諧振電路的輸入阻抗的相位約為65°，同現(xiàn)有技術(shù)諧振電路的37°相比較得到顯著改進。
圖7表示是依據(jù)頻率繪制的圖6所示旋轉(zhuǎn)電路的輸入阻抗的溫度曲線。
圖中表示從-10℃到50℃的溫度變化引起2KHZ，即相對450KHZ的中心頻率±1KHZ的條件下阻抗特性的偏移。為了比較，圖4所示利用旋轉(zhuǎn)電路的先有技術(shù)的LC諧振電路中，輸入阻抗特性的偏移是30KHZ。即±15KHZ。
相應地，從圖7可知，本發(fā)明的諧振電路受溫度變化的影響很小，能保證其穩(wěn)定特性。
由于相對于使用陶瓷元件作為電容器元件的普通諧振電路的溫度變化的頻率變化對于上述溫度變化范圍大約是±1.5KHZ，相對于使用本發(fā)明的LC諧振電路實際不存在問題。
非常清楚，雖然已經(jīng)描述了本發(fā)明的特征和優(yōu)點。但僅只是披露了己描述的部分。它的相應改變應不脫離所附權(quán)利要求所覆蓋的范圍。
權(quán)利要求
1.利用旋轉(zhuǎn)電路的接地電感電路，包括一第一運算跨導放大器，一第二運算跨導放大器，和一第一電容器；所述第一運算跨導放大器的第一輸出端連接于所述第二運算跨導放大器的第一輸入端；所述第一運算跨導放大器的第二輸出端連接于所第二運算跨導放大器的第二輸入端；所述第二運算跨導放大器的第一輸出端連接于所述第一運算跨導放大器的第二輸出端；所述第二運算跨導放大器的第二輸出端連接于所述第一運算跨導放大器的第一輸入端；所述第一運算跨導放大器的所述第二輸入端和所述第二運算跨導放大器的所述第一輸入端相互連接，和這兩個輸入端的接點被設置一相對于地電勢的予定直流偏置電壓；所述第一電容器連接在所述接點和所述第二運算跨導放大器的所述第二輸入端之間；和在所述第一運算跨導放大器的所述第一輸入端和地電勢之間設置一交流信號電壓。
2.根據(jù)權(quán)利要求1的接地電感電路，其中每個運算跨導放大器具有至少一個具有第一傳導型發(fā)射極的增益晶體管的差動放大器，該第一傳導型發(fā)射極被一起連接到該第一傳導型的一電流源晶體管的一集電極，所述增益晶體管的集電極連接到第二傳導型的單獨的負載晶體管上；所述接地電感電路進一步包括用于提供一恒定電流給所述運算跨導放大器的所述電流源晶體管的一穩(wěn)定電流源；用于通過一電流鏡電路傳輸由所述穩(wěn)定電流源提供的所述恒定電流給所述運算跨導放大器的所述電流源晶體管的傳輸電路；所述穩(wěn)定電流源包括；以串聯(lián)形式連接到所述第一晶體管的所述第一傳導型的一第一晶體管和該第二傳導型的一第二晶體管；和，以串聯(lián)形式連接到所述第三晶體管的所述第一傳導型的一第三晶體管和所述第二傳導型的一第四晶體管，該所述第三晶體管的發(fā)射極連接到一電流調(diào)節(jié)電阻器的一端，該電阻器的電阻值這樣來確定該運算跨導放大器任意選定使之能實現(xiàn)該旋轉(zhuǎn)電路的予定電感的最佳跨導的一個值；所述傳輸電路包括以串聯(lián)形式連接到所述第五晶體管的所述第一傳導型的一第五晶體管和所述第二傳導型的第六晶體管，其中，所述第一晶體管是二極管接法，二極管接法的第一晶體管的基極連接到所述第三晶體管的基極；所述第四晶體管是二極管接法，二極管接法的第四晶體管的基極連接到所述第二晶體管的基極；第六晶體管的基極連到所述第四晶體管的基極；所述第五晶體管是二極管接法，該第五晶體管的基極連接到所述運算跨導放大器的所述電流源晶體管；和，所述第一、第五晶體管的發(fā)射極和所述電阻器的另一端被連接到工作直流電壓源的接地電極，和所述第二、第四和第六晶體管的發(fā)射極被連接到所述工作直流電壓源的另一電極。
3.一LC諧振電路，包括以并聯(lián)形式連接到一交流信號源被接地的一輸出端的一第二電容器和根據(jù)權(quán)利要求1的該旋轉(zhuǎn)電路。
4.一LC諧振電路，包括以串聯(lián)形式連接到一交流信號源被接地的一輸出端的一第三電容器和根據(jù)權(quán)利要求1的該旋轉(zhuǎn)電路。
全文摘要
一種利用旋轉(zhuǎn)電路的接地電感電路包括，第一和第二運算跨導放大器和第一電容器。第一運算跨導放大器的第一輸出端連接于第二運算跨導放大器的第一輸入端，其第二輸出端被連接于后者的第二輸入端。后者的第一輸出端被連接于前者的第二輸入端且后者的第二輸出端被連接于前者的第一輸入端。前者的第二輸入端和后者的第一輸入端相互連接，和，這兩個輸入端的接點設置一相對于地電勢的預定直流偏置電壓。電容器連接在該接點和后者的第二輸入端之間。一交流信號設置在前者的第一輸入端和該地電勢之間。
文檔編號H03F3/45GK1141536SQ9611009
公開日1997年1月29日 申請日期1996年6月3日 優(yōu)先權(quán)日1995年6月3日
發(fā)明者藤井友宏 申請人:日本電氣株式會社