本發(fā)明涉及光伏發(fā)電并網(wǎng)
技術(shù)領(lǐng)域：
，具體涉及一種基于級(jí)聯(lián)H橋光伏逆變器的漏電流抑制方法。
背景技術(shù)：
：光伏逆變器(Photovoltaicinverter)是一種由半導(dǎo)體器件組成的電力調(diào)整裝置，主要用于把直流電力轉(zhuǎn)換成交流電力。一般由升壓回路和逆變橋式回路構(gòu)成。升壓回路把太陽(yáng)電池的直流電壓升壓到逆變器輸出控制所需的直流電壓；逆變橋式回路則把升壓后的直流電壓等價(jià)地轉(zhuǎn)換成常用頻率的交流電壓。對(duì)于級(jí)聯(lián)H橋光伏逆變器，其每個(gè)模塊的低壓直流側(cè)可由光伏板進(jìn)行獨(dú)立供電，便于實(shí)現(xiàn)每個(gè)模塊的MPPT控制，因此H橋拓?fù)涮貏e適用于光伏逆變器。與傳統(tǒng)的逆變器相比，級(jí)聯(lián)H橋光伏逆變器具備明顯優(yōu)勢(shì)，例如開關(guān)頻率低、濾波器體積小、易于模塊化等。級(jí)聯(lián)H橋光伏逆變器通過(guò)級(jí)聯(lián)模塊達(dá)到并網(wǎng)所需電壓，因此該類逆變器不需要變壓器，進(jìn)一步降低成本，提高功率密度。但是，級(jí)聯(lián)H橋光伏逆變器缺少變壓器的隔離作用，光伏板和電網(wǎng)之間存在直接電器連接，導(dǎo)致光伏板和大地之間的寄生電容形成回路，產(chǎn)生漏電流。所以嚴(yán)重影響系統(tǒng)的效率和可靠性，甚至對(duì)人身安全造成威脅。因此，如何抑制級(jí)聯(lián)H橋光伏逆變器的漏電流就變得極其重要。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：為了解決上述的漏電流問(wèn)題，本發(fā)明提供一種應(yīng)用于級(jí)聯(lián)H橋光伏逆變器的漏電流抑制方法，所述級(jí)聯(lián)H橋光伏逆變器包括兩個(gè)H橋模塊，所述H橋模塊包括四個(gè)開關(guān)管；其中，所述漏電流抑制方法包括：根據(jù)所述兩個(gè)H橋模塊的四個(gè)橋臂的開關(guān)狀態(tài)列出所述兩個(gè)H橋模塊包含的16個(gè)開關(guān)狀態(tài)；在所述兩個(gè)H橋模塊的直流輸入電壓相同時(shí)，計(jì)算所述16個(gè)開關(guān)狀態(tài)中每個(gè)開關(guān)狀態(tài)對(duì)應(yīng)的每個(gè)H橋模塊的寄生電容電壓及所述兩個(gè)H橋模塊總的寄生電容電壓之和；選出所述兩個(gè)H橋模塊總的寄生電容電壓之和相同的所有開關(guān)狀態(tài)形成開關(guān)狀態(tài)組合；根據(jù)所述開關(guān)狀態(tài)組合，通過(guò)調(diào)制波與載波進(jìn)行比較，生成PWM驅(qū)動(dòng)信號(hào)對(duì)所述兩個(gè)H橋模塊的開關(guān)管進(jìn)行控制，從而實(shí)現(xiàn)漏電流的抑制。在本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例中，確定出所述兩個(gè)H橋模塊包含的16個(gè)開關(guān)狀態(tài)，包括：定義Sa1、Sb1、Sa2、Sb2分別為所述兩個(gè)H橋模塊一左橋臂上管的開關(guān)函數(shù)、所述兩個(gè)H橋模塊一右橋臂上管的開關(guān)函數(shù)、所述兩個(gè)H橋模塊二左橋臂上管的開關(guān)函數(shù)、所述兩個(gè)H橋模塊二右橋臂上管的開關(guān)函數(shù)，分別用數(shù)字0,1代表所述H橋模塊每個(gè)開關(guān)管的關(guān)斷及導(dǎo)通狀態(tài)，根據(jù)Sa1/Sb1/Sa2/Sb2的不同取值，形成0101,0100,0111,0110,0001,1101,0000,1111,0011,1100,0010,1110,1001,1000,1011,1010共16個(gè)開關(guān)狀態(tài)。在本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例中，選出所述兩個(gè)H橋模塊總的寄生電容電壓之和相同的所有開關(guān)狀態(tài)形成開關(guān)狀態(tài)組合，包括：假設(shè)每個(gè)H橋模塊的直流輸入電壓為vpv，則所述兩個(gè)H橋模塊輸出的全部電壓值為：+2vpv、+vpv、0、-vpv、-2vpv，選擇出使所述兩個(gè)H橋模塊總的寄生電容電壓之和為vpv的所有開關(guān)狀態(tài)，根據(jù)電平切換時(shí)，開關(guān)管動(dòng)作次數(shù)最少的原則形成所述開關(guān)狀態(tài)組合。在本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例中，形成所述開關(guān)狀態(tài)組合，包括：根據(jù)電平切換時(shí)，開關(guān)管動(dòng)作次數(shù)最少的原則，形成兩種開關(guān)狀態(tài)組合，其中第一種開關(guān)狀態(tài)組合為：1010-1000-1100-0011-0001-0101，分別對(duì)應(yīng)輸出電平+2vpv、+vpv、0、0、-vpv、-2vpv；第二種開關(guān)狀態(tài)組合為：1010-1110-1100-0011-0111-0101，分別對(duì)應(yīng)輸出電平+2vpv、+vpv、0、0、-vpv、-2vpv。在本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例中，所述載波采用四個(gè)載波信號(hào)tri1、tri2、tri3、tri4，其中，tri4>tri3>tri1>tri2，0<tri2<0.5，0.5<tri1<1，1<tri3<1.5，1.5<tri4<2；所述調(diào)制波vref調(diào)制度為0.9，所述調(diào)制波的前半周期位于1以上，后半周期位于1以下。在本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例中，所述開關(guān)狀態(tài)1100和0011所對(duì)應(yīng)的輸出電平均為0，所述開關(guān)狀態(tài)1100和0011僅在所述調(diào)制波過(guò)1點(diǎn)進(jìn)行開關(guān)管的切換。在本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例中，所述四個(gè)載波信號(hào)為同相三角載波。在本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例中，調(diào)制波與載波進(jìn)行比較，生成PWM驅(qū)動(dòng)信號(hào)，包括：第一種開關(guān)狀態(tài)組合1010-1000-1100-0011-0001-0101的PWM驅(qū)動(dòng)信號(hào)生成方式包括：當(dāng)所述調(diào)制波vref≥1時(shí)，Sa1＝1，Sb2＝0；Sb1由所述調(diào)制波vref與所述載波tri3比較得到，若vref>tri3，Sb1＝0，否則Sb1＝1；Sa2由所述調(diào)制波vref與所述載波tri4比較得到，若vref>tri4，Sa2＝1，否則Sa2＝0；當(dāng)調(diào)制波vref<1時(shí)，則Sa1＝0，Sb2＝1；Sb1由所述調(diào)制波vref與所述載波tri2比較得到，若vref>tri2，Sb1＝0，否則Sb1＝1；Sa2由所述調(diào)制波vref與所述載波tri1比較得到，若vref>tri1，Sa2＝1，否則Sa2＝0；第二種開關(guān)狀態(tài)組合1010-1110-1100-0011-0111-0101的PWM驅(qū)動(dòng)信號(hào)生成方式包括：當(dāng)所述調(diào)制波vref≥1時(shí)，Sa1＝1，Sb2＝0；Sb1由所述調(diào)制波vref與所述載波tri4比較得到，若vref>tri4，Sb1＝0，否則Sb1＝1；Sa2由所述調(diào)制波vref與所述載波tri3比較得到，若vref>tri3，Sa2＝1，否則Sa2＝0；當(dāng)所述調(diào)制波vref<1時(shí)，則Sa1＝0，Sb2＝1；Sb1由所述調(diào)制波vref與所述載波tri1比較得到，若vref>tri1，Sb1＝0，否則Sb1＝1；Sa2由所述調(diào)制波vref與所述載波tri2比較得到，若vref>tri2，Sa2＝1，否則Sa2＝0。與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的有益效果為：在不引入新的濾波電路以及在不更改拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)圖的情況下，本發(fā)明通過(guò)新的調(diào)制策略，使寄生電容電壓之和保持恒定或工頻正弦量，顯著地減小了級(jí)聯(lián)H橋光伏逆變器的漏電流。附圖說(shuō)明為了清楚說(shuō)明本發(fā)明實(shí)施例或現(xiàn)有技術(shù)中的技術(shù)方案，下面將對(duì)實(shí)施例或現(xiàn)有技術(shù)描述中所需要使用的附圖作簡(jiǎn)單的介紹。下面描述中的附圖是本發(fā)明的一些實(shí)施例，對(duì)于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員，在不付出創(chuàng)造性勞動(dòng)的前提下,還可以根據(jù)這些附圖獲得其它的附圖。圖1為本發(fā)明實(shí)施例提供的一種級(jí)聯(lián)H橋光伏逆變器的漏電流抑制方法的示意圖；圖2為本發(fā)明實(shí)施例提供的又一種級(jí)聯(lián)H橋光伏逆變器的漏電流抑制方法的示意流程圖；圖3為本發(fā)明實(shí)施例提供的一種兩個(gè)模塊級(jí)聯(lián)H橋光伏逆變器的原理圖；圖4為本發(fā)明實(shí)施例提供的兩個(gè)模塊級(jí)聯(lián)H橋光伏逆變器等效模型；圖5為本發(fā)明實(shí)施例提供的一種第一種開關(guān)狀態(tài)組合的實(shí)現(xiàn)原理圖；圖6為本發(fā)明實(shí)施例提供的一種第二種開關(guān)狀態(tài)組合的實(shí)現(xiàn)原理圖。具體實(shí)施方式為使本發(fā)明的目的、技術(shù)方案和優(yōu)點(diǎn)更加清楚，下面結(jié)合具體實(shí)施例對(duì)本發(fā)明做進(jìn)一步詳細(xì)的描述，但本發(fā)明的實(shí)施方式不限于此。實(shí)施例一請(qǐng)參見圖1，圖1為本發(fā)明實(shí)施例提供的一種級(jí)聯(lián)H橋光伏逆變器的漏電流抑制方法的示意圖，該方法包括如下步驟：所述級(jí)聯(lián)H橋光伏逆變器包括兩個(gè)H橋模塊，所述H橋模塊包括四個(gè)開關(guān)管；其中，所述漏電流抑制方法包括：步驟(a)，根據(jù)所述兩個(gè)H橋模塊的四個(gè)橋臂的開關(guān)狀態(tài)列出所述兩個(gè)H橋模塊包含的16個(gè)開關(guān)狀態(tài)；步驟(b)，在所述兩個(gè)H橋模塊的直流輸入電壓相同時(shí)，計(jì)算所述16個(gè)開關(guān)狀態(tài)中每個(gè)開關(guān)狀態(tài)對(duì)應(yīng)的每個(gè)H橋模塊的寄生電容電壓及所述兩個(gè)H橋模塊總的寄生電容電壓之和；步驟(c)，選出所述兩個(gè)H橋模塊總的寄生電容電壓之和相同的所有開關(guān)狀態(tài)形成開關(guān)狀態(tài)組合；步驟(d)，根據(jù)所述開關(guān)狀態(tài)組合，通過(guò)調(diào)制波與載波進(jìn)行比較，生成PWM驅(qū)動(dòng)信號(hào)對(duì)所述兩個(gè)H橋模塊的開關(guān)管進(jìn)行控制，從而實(shí)現(xiàn)漏電流的抑制。其中，對(duì)于步驟a，可以包括：確定出所述兩個(gè)H橋模塊包含的16個(gè)開關(guān)狀態(tài)，具體為：定義Sa1、Sb1、Sa2、Sb2分別為所述兩個(gè)H橋模塊一左橋臂上管的開關(guān)函數(shù)、所述兩個(gè)H橋模塊一右橋臂上管的開關(guān)函數(shù)、所述兩個(gè)H橋模塊二左橋臂上管的開關(guān)函數(shù)、所述兩個(gè)H橋模塊二右橋臂上管的開關(guān)函數(shù)，分別用數(shù)字0,1代表所述H橋模塊每個(gè)開關(guān)管的關(guān)斷及導(dǎo)通狀態(tài)，根據(jù)Sa1/Sb1/Sa2/Sb2的不同取值，形成0101,0100,0111,0110,0001,1101,0000,1111,0011,1100,0010,1110,1001,1000,1011,1010共16個(gè)開關(guān)狀態(tài)。其中，對(duì)于步驟c，可以包括：選出所述兩個(gè)H橋模塊總的寄生電容電壓之和相同的所有開關(guān)狀態(tài)形成開關(guān)狀態(tài)組合，具體為：假設(shè)每個(gè)H橋模塊的直流輸入電壓為vpv，則所述兩個(gè)H橋模塊輸出的全部電壓值為：+2vpv、+vpv、0、-vpv、-2vpv，選擇出使所述兩個(gè)H橋模塊總的寄生電容電壓之和為vpv的所有開關(guān)狀態(tài)，根據(jù)電平切換時(shí)，開關(guān)管動(dòng)作次數(shù)最少的原則形成所述開關(guān)狀態(tài)組合。其中，對(duì)于步驟c中根據(jù)電平切換時(shí)，開關(guān)管動(dòng)作次數(shù)最少的原則形成所述開關(guān)狀態(tài)組合，可以包括：形成所述開關(guān)狀態(tài)組合，具體為：根據(jù)電平切換時(shí)，開關(guān)管動(dòng)作次數(shù)最少的原則，形成兩種開關(guān)狀態(tài)組合，其中第一種開關(guān)狀態(tài)組合為：1010-1000-1100-0011-0001-0101，分別對(duì)應(yīng)輸出電平+2vpv、+vpv、0、0、-vpv、-2vpv；第二種開關(guān)狀態(tài)組合為：1010-1110-1100-0011-0111-0101，分別對(duì)應(yīng)輸出電平+2vpv、+vpv、0、0、-vpv、-2vpv。其中，對(duì)于步驟d，可以包括：所述載波采用四個(gè)載波信號(hào)tri1、tri2、tri3、tri4，其中，tri4>tri3>tri1>tri2，0<tri2<0.5，0.5<tri1<1，1<tri3<1.5，1.5<tri4<2；所述調(diào)制波vref調(diào)制度為0.9，所述調(diào)制波的前半周期位于1以上，后半周期位于1以下。其中，對(duì)于步驟d中調(diào)制波，可以包括：所述開關(guān)狀態(tài)1100和0011所對(duì)應(yīng)的輸出電平均為0，所述開關(guān)狀態(tài)1100和0011僅在所述調(diào)制波過(guò)1點(diǎn)進(jìn)行開關(guān)管的切換。其中，對(duì)于步驟d中載波信號(hào)，可以包括：所述四個(gè)載波信號(hào)為同相三角載波。其中，對(duì)于步驟d中生成PWM驅(qū)動(dòng)信號(hào)，還可以包括：第一種開關(guān)狀態(tài)組合1010-1000-1100-0011-0001-0101的PWM驅(qū)動(dòng)信號(hào)生成方式包括：當(dāng)所述調(diào)制波vref≥1時(shí)，Sa1＝1，Sb2＝0；Sb1由所述調(diào)制波vref與所述載波tri3比較得到，若vref>tri3，Sb1＝0，否則Sb1＝1；Sa2由所述調(diào)制波vref與所述載波tri4比較得到，若vref>tri4，Sa2＝1，否則Sa2＝0；當(dāng)調(diào)制波vref<1時(shí)，則Sa1＝0，Sb2＝1；Sb1由所述調(diào)制波vref與所述載波tri2比較得到，若vref>tri2，Sb1＝0，否則Sb1＝1；Sa2由所述調(diào)制波vref與所述載波tri1比較得到，若vref>tri1，Sa2＝1，否則Sa2＝0；第二種開關(guān)狀態(tài)組合1010-1110-1100-0011-0111-0101的PWM驅(qū)動(dòng)信號(hào)生成方式包括：當(dāng)所述調(diào)制波vref≥1時(shí)，Sa1＝1，Sb2＝0；Sb1由所述調(diào)制波vref與所述載波tri4比較得到，若vref>tri4，Sb1＝0，否則Sb1＝1；Sa2由所述調(diào)制波vref與所述載波tri3比較得到，若vref>tri3，Sa2＝1，否則Sa2＝0；當(dāng)所述調(diào)制波vref<1時(shí)，則Sa1＝0，Sb2＝1；Sb1由所述調(diào)制波vref與所述載波tri1比較得到，若vref>tri1，Sb1＝0，否則Sb1＝1；Sa2由所述調(diào)制波vref與所述載波tri2比較得到，若vref>tri2，Sa2＝1，否則Sa2＝0。本實(shí)施例，通過(guò)PWM驅(qū)動(dòng)信號(hào)對(duì)級(jí)聯(lián)H橋光伏逆變器的開關(guān)管進(jìn)行控制，解決了級(jí)聯(lián)H橋光伏逆變器漏電流過(guò)大的問(wèn)題，達(dá)到了不引入新的濾波電路，不更改拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的前提下，通過(guò)新的調(diào)制策略，使寄生電容電壓之和保持恒定或工頻正弦量，達(dá)到顯著減小級(jí)聯(lián)H橋光伏逆變器漏電流的效果。實(shí)施例二請(qǐng)參見圖2，圖2為本發(fā)明實(shí)施例提供的又一種級(jí)聯(lián)H橋光伏逆變器的漏電流抑制方法的示意流程圖，本實(shí)施例在上述實(shí)施例的基礎(chǔ)上，對(duì)本發(fā)明的技術(shù)方案進(jìn)行詳細(xì)描述。具體地，該方法包括：步驟(a)，建立兩個(gè)模塊級(jí)聯(lián)H橋光伏逆變器的原理圖，如圖3所示，其中Cpv1和Cpv2為光伏陣列與大地之間的寄生電容，vpv1和vpv2為兩個(gè)模塊的直流輸入電壓，Cin1和Cin2為直流側(cè)輸入電容，L1和L2為網(wǎng)側(cè)濾波電感，R1和R2為網(wǎng)側(cè)濾波電感的寄生電阻，vg為電網(wǎng)電壓，a1和b1分別為第一個(gè)H橋模塊的左右橋臂輸出端，a2和b2分別為第二個(gè)H橋模塊的左右橋臂輸出端。步驟(b)，列寫出兩個(gè)H橋模塊包含的所有16個(gè)開關(guān)狀態(tài)。其中兩個(gè)H橋模塊的四個(gè)橋臂的上開關(guān)管分別用Sa1，Sb1，Sa2，Sb2開關(guān)函數(shù)表示，具體為：Sa1表示所述H橋模塊一左橋臂上管的開關(guān)函數(shù)，Sb1表示所述H橋模塊一右橋臂上管的開關(guān)函數(shù)，Sa2表示所述H橋模塊二左橋臂上管的開關(guān)函數(shù)，Sb2表示所述H橋模塊二右橋臂上管的開關(guān)函數(shù)；每個(gè)開關(guān)函數(shù)采用1代表開關(guān)管導(dǎo)通，0代表開關(guān)管關(guān)斷，下開關(guān)管與上開關(guān)管互補(bǔ)工作。步驟(c)，計(jì)算全部16個(gè)開關(guān)狀態(tài)中每個(gè)開關(guān)狀態(tài)對(duì)應(yīng)的每個(gè)H橋模塊的寄生電容電壓及所述兩個(gè)H橋模塊總的寄生電容電壓之和。圖4為兩個(gè)模塊的級(jí)聯(lián)H橋光伏逆變器等效模型。其中，va1n1、vb1n1、va2n2和vb2n2分別為各橋臂輸出端a1、b1、a2和b2對(duì)公共點(diǎn)n1和n2的電壓。以電網(wǎng)電流的正半周期為例，假設(shè)網(wǎng)側(cè)濾波電感L1＝L2，由于漏電流很小，故L1和L2上產(chǎn)生的電壓近似相等且為vL，同時(shí)，網(wǎng)側(cè)濾波電感寄生電阻的電壓均為vR；根據(jù)圖4，由基爾霍夫定律可得式：-va1n1+vL+vR+vg+vcpv1=0-vb2n2-vL-vR+vcpv2=0-vb1n1+va2n2-vcpv2+vcpv1=0]]>由以上三式可得：vcpv1=va1n1+vb1n12-va2n2-vb2n22-vg2]]>vcpv2=va1n1-vb1n12+va2n2+vb2n22-vg2]]>由于電網(wǎng)電壓vg主要為工頻分量，對(duì)寄生電容上的漏電流影響很小，此后的分析均不再考慮，故寄生電容Cpv1和Cpv2的電壓vcpv1和vcpv2可表達(dá)為：v′cpv1=va1n1+vb1n12-va2n2-vb2n22]]>v′cpv2=va1n1-vb1n12+va2n2+vb2n22]]>步驟(d)，形成總的輸出電壓、兩個(gè)級(jí)聯(lián)H橋模塊的開關(guān)狀態(tài)、每個(gè)H橋模塊的寄生電容電壓與兩個(gè)H橋模塊總的寄生電容電壓之和的關(guān)系表，如表1所示。其中vab為總的輸出電壓，Sa1、Sb1、Sa2、Sb2為兩個(gè)H橋模塊四個(gè)橋臂開關(guān)管的開關(guān)函數(shù)，v′cpv1為模塊一的寄生電容電壓，v′cpv2為模塊二的寄生電容電壓，v′cpv1+v′cpv2為兩個(gè)H橋模塊的寄生電容電壓之和，兩個(gè)H橋模塊的電平輸出分別為：2vpv、vpv、0、-vpv和-2vpv。表1兩個(gè)H橋模塊的開關(guān)狀態(tài)與寄生電容電壓步驟(e)，根據(jù)表1的數(shù)據(jù)結(jié)果，選擇寄生電容電壓之和為vpv的所有開關(guān)狀態(tài)，并根據(jù)電平切換時(shí)，開關(guān)管動(dòng)作次數(shù)最少的原則組成如下兩種開關(guān)狀態(tài)組合，分別為：1010-1000-1100-0011-0001-0101與1010-1110-1100-0011-0111-0101。步驟(f)，根據(jù)級(jí)聯(lián)H橋模塊的任一開關(guān)狀態(tài)組合，生成PWM驅(qū)動(dòng)信號(hào)對(duì)開關(guān)管進(jìn)行控制，其實(shí)現(xiàn)方式為調(diào)制波與四個(gè)同相位的載波進(jìn)行比較得到PWM信號(hào)。其中，四個(gè)載波信號(hào)為tri1、tri2、tri3、tri4，滿足：tri4>tri3>tri1>tri2，0<tri2<0.5，0.5<tri1<1，1<tri3<1.5，1.5<tri4<2。調(diào)制波vref調(diào)制度為0.9，周期為T，前半周期位于1以上，后半周期位于1以下。如圖5所示實(shí)現(xiàn)實(shí)施例的第一種開關(guān)狀態(tài)組合，具體的比較方式如下：(1)當(dāng)調(diào)制波vref≥1時(shí)，Sa1＝1，Sb2＝0；Sb1由調(diào)制波與載波tri3比較得到，若vref>tri3，Sb1＝0，否則Sb1＝1；Sa2由調(diào)制波與載波tri4比較得到，若vref>tri4，Sa2＝1，否則Sa2＝0；(2)當(dāng)調(diào)制波vref<1時(shí)，則Sa1＝0，Sb2＝1；Sb1由調(diào)制波vref與載波tri2比較得到，若vref>tri2，Sb1＝0，否則Sb1＝1；Sa2由調(diào)制波vref與載波tri1比較得到，若vref>tri1，Sa2＝1，否則Sa2＝0；如圖6所示實(shí)現(xiàn)實(shí)施例的第二種開關(guān)狀態(tài)組合，具體的比較方式如下：(1)當(dāng)調(diào)制波vref≥1時(shí)，Sa1＝1，Sb2＝0；Sb1由調(diào)制波與載波tri4比較得到，若vref>tri4，Sb1＝0，否則Sb1＝1；Sa2由調(diào)制波與載波tri3比較得到，若vref>tri3，Sa2＝1，否則Sa2＝0；(2)當(dāng)調(diào)制波vref<1時(shí)，則Sa1＝0，Sb2＝1；Sb1由調(diào)制波vref與載波tri1比較得到，若vref>tri1，Sb1＝0，否則Sb1＝1；Sa2由調(diào)制波vref與載波tri2比較得到，若vref>tri2，Sa2＝1，否則Sa2＝0。以上內(nèi)容是結(jié)合具體的優(yōu)選實(shí)施方式對(duì)本發(fā)明所作的進(jìn)一步詳細(xì)說(shuō)明，不能認(rèn)定本發(fā)明的具體實(shí)施只局限于這些說(shuō)明。對(duì)于本發(fā)明所屬
技術(shù)領(lǐng)域：
的普通技術(shù)人員來(lái)說(shuō)，在不脫離本發(fā)明構(gòu)思的前提下，還可以做出若干簡(jiǎn)單推演或替換，都應(yīng)當(dāng)視為屬于本發(fā)明的保護(hù)范圍。當(dāng)前第1頁(yè)1 2 3