一種三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器的三倍頻環(huán)流抑制方法
【專(zhuān)利摘要】本發(fā)明涉及一種三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器的三倍頻環(huán)流抑制方法，屬于電壓源換流器【技術(shù)領(lǐng)域】和動(dòng)態(tài)無(wú)功補(bǔ)償【技術(shù)領(lǐng)域】。通過(guò)采集三相橋臂的三倍頻環(huán)流，并將其轉(zhuǎn)換到三倍頻同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系的d軸和q軸下，在d軸和q軸下分別引入三倍頻環(huán)流d軸量和q軸量的反饋，并通過(guò)比例積分控制產(chǎn)生三倍頻參考電壓的d軸分量和q軸分量，然后生產(chǎn)三倍頻電壓的瞬時(shí)值信號(hào)，疊加在三相橋臂脈沖寬度調(diào)制的參考電壓信號(hào)上，使三相橋臂產(chǎn)生一個(gè)抵消環(huán)流作用的三倍頻電壓，實(shí)現(xiàn)三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器中三倍頻環(huán)流的抑制，避免三相環(huán)流對(duì)三相橋臂的電流有效值的影響，并降低換流器的損耗。
【專(zhuān)利說(shuō)明】 一種三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器的三倍頻環(huán)流抑制方法

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及一種三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器的三倍頻環(huán)流抑制方法，尤其是涉及采用三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器的靜止無(wú)功發(fā)生器(STATC0M)的三倍頻環(huán)流抑制方法，屬于電壓源換流器【技術(shù)領(lǐng)域】和動(dòng)態(tài)無(wú)功補(bǔ)償【技術(shù)領(lǐng)域】。

【背景技術(shù)】
[0002]基于電壓源換流器的靜止無(wú)功發(fā)生器(STATC0M)能夠以很快的響應(yīng)速度輸出動(dòng)態(tài)無(wú)功電流，提高系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)無(wú)功支撐能力，從而提高系統(tǒng)電壓穩(wěn)定性。在用戶側(cè)也可以通過(guò)STATC0M提高功率因數(shù)或者補(bǔ)償不對(duì)稱(chēng)負(fù)荷，從而提高電能質(zhì)量。鏈?zhǔn)綋Q流器是通過(guò)全橋單元級(jí)聯(lián)的一種多電平換流器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，具有容易實(shí)現(xiàn)大電平數(shù)目的特點(diǎn)，從而易于實(shí)現(xiàn)高壓大容量。鏈?zhǔn)綋Q流器還具有諧波特性好和易于模塊化實(shí)現(xiàn)等特點(diǎn)。目前鏈?zhǔn)綋Q流器已經(jīng)成為中高壓STATC0M最為普遍的換流器型式。
[0003]鏈?zhǔn)綋Q流器的每個(gè)橋臂由多個(gè)全橋單元(鏈節(jié)單元)級(jí)聯(lián)構(gòu)成的，三個(gè)橋臂可以連接成為星形的方式或者三角形的方式，組成三相鏈?zhǔn)綋Q流器。在同等電網(wǎng)電壓等級(jí)和裝置容量等級(jí)的情況下，星形連接方式下各橋臂所承受的電壓相對(duì)較低，但是橋臂流過(guò)的電流較大；三角形連接方式各橋臂所承受的電壓相對(duì)較高，但是橋臂流過(guò)的電流較小。由于目前開(kāi)關(guān)器件的通流能力有限，為了避免開(kāi)關(guān)器件的并聯(lián)，容量較大的STATC0M裝置宜采用三角形連接方式的鏈?zhǔn)綋Q流器。另外在系統(tǒng)不對(duì)稱(chēng)運(yùn)行的條件下，由于星形連接方式的三相橋臂電流不能完全解耦控制，裝置可控性存在較大的風(fēng)險(xiǎn)，不對(duì)稱(chēng)工況下的運(yùn)行范圍受到較大限制。三角形連接的鏈?zhǔn)綋Q流器三相橋臂電流可以分別控制，在不對(duì)稱(chēng)工況下的可控性更好，并且具有更大的運(yùn)行范圍。因此目前較大容量的STATC0M裝置多采用三角形連接的鏈?zhǔn)綋Q流器結(jié)構(gòu)。
[0004]但是三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器存在三相橋臂間的三倍頻環(huán)流問(wèn)題。由于橋臂電流會(huì)通過(guò)脈沖寬度調(diào)制的開(kāi)關(guān)動(dòng)作耦合到各鏈節(jié)單元的直流電容中，引起直流電容電壓的二倍頻波動(dòng)。鏈節(jié)單元直流電容電壓的二倍頻波動(dòng)電壓又通過(guò)脈沖寬度調(diào)制的開(kāi)關(guān)動(dòng)作耦合到鏈節(jié)單元交流端口上，從而在換流器橋臂上形成三倍頻電壓波動(dòng)量。由于三相橋臂的三倍頻電壓波動(dòng)量為同相位，因此在三相橋臂間將產(chǎn)生三倍頻的環(huán)流。正常情況下這個(gè)三倍頻環(huán)流只在三相橋臂間流動(dòng)，并不會(huì)流入到電網(wǎng)中。但是這個(gè)三倍頻環(huán)流會(huì)和正常的橋臂基頻電流疊加，使橋臂電流有效值增加，并增大開(kāi)關(guān)器件的電流負(fù)擔(dān)，同時(shí)帶來(lái)裝置損耗的增加而影響效率。通常這個(gè)環(huán)流的大小只能通過(guò)橋臂電抗器進(jìn)行限制，因此也制約了橋臂電抗器大小的選擇。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0005]本發(fā)明的目的是提出一種三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器的三倍頻環(huán)流抑制方法，通過(guò)采集三相橋臂的三倍頻環(huán)流，對(duì)其進(jìn)行處理后產(chǎn)生三倍頻電壓的瞬時(shí)值信號(hào)，疊加在三相橋臂脈沖寬度調(diào)制的參考電壓信號(hào)上，使三相橋臂產(chǎn)生一個(gè)抵消環(huán)流作用的三倍頻電壓，實(shí)現(xiàn)三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器中三倍頻環(huán)流的抑制，避免三倍頻環(huán)流對(duì)三相橋臂的電流有效值的影響，并降低換流器的損耗。
[0006]本發(fā)明提出的三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器的三倍頻環(huán)流抑制方法，包括以下步驟:
[0007](I)分別采集三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器A相橋臂、B相橋臂和C相橋臂的電流瞬時(shí)值
ia、ib和i。，計(jì)算三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器的三倍頻環(huán)流瞬時(shí)值i3，/3 ^廣；
[0008](2)采集與三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器相連的電網(wǎng)電壓同步相位角Θ ；
[0009](3)根據(jù)上述三倍頻環(huán)流瞬時(shí)值i3和同步相位角Θ，對(duì)i3COS(3 Θ )信號(hào)進(jìn)行低通濾波，再乘以2，得到三倍頻環(huán)流在d軸的反饋值I3d ;根據(jù)上述三倍頻環(huán)流瞬時(shí)值i3和同步相位角Θ，對(duì)i3sin(3 Θ )信號(hào)進(jìn)行低通濾波，再乘以2，得到三倍頻環(huán)流在q軸的反饋值
T.丄3q ,
[0010](4)設(shè)定三倍頻環(huán)流在d軸的參考值為0，根據(jù)上述三倍頻環(huán)流在d軸的反饋值I3d，計(jì)算d軸電流偏差信號(hào)AI3d, Λ I3d =-13d;設(shè)定三倍頻環(huán)流在q軸的參考值為O，根據(jù)上述二倍頻環(huán)流q軸反饋值13(1，計(jì)算q軸電流偏差/[目號(hào)Δ I3q, Δ I3q = -13q ;
[0011](5)對(duì)上述d軸電流偏差信號(hào)Λ I3d進(jìn)行比例積分運(yùn)算后，再乘以-1，得到三倍頻電壓在q軸的參考值U3q ;對(duì)上述q軸電流偏差信號(hào)Λ I3q進(jìn)行比例積分運(yùn)算后，得到三倍頻電壓在d軸的參考值U3d;
[0012](6)根據(jù)上述三倍頻電壓在d軸的參考值U3d、三倍頻電壓在q軸的參考值U3q和同步相位角Θ，計(jì)算得到二倍頻電壓參考值u3, U3 = U3dCos (3 Θ ) +U3qSin (3 Θ )；
[0013](7)將上述三倍頻電壓參考值U3疊加到用于對(duì)三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器進(jìn)行脈沖寬度調(diào)制的三相參考電壓信號(hào)上，使三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器的三相橋臂輸出對(duì)應(yīng)的三倍頻電壓，實(shí)現(xiàn)三倍頻環(huán)流的抑制。
[0014]本發(fā)明提出的三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器的三倍頻環(huán)流抑制方法，其特點(diǎn)和優(yōu)點(diǎn)是，本方法通過(guò)采集三相橋臂的三倍頻環(huán)流，并將其轉(zhuǎn)換到三倍頻同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系的d軸和q軸下，在d軸和q軸下分別引入三倍頻環(huán)流d軸量和q軸量的反饋，并通過(guò)比例積分控制產(chǎn)生三倍頻參考電壓的d軸分量和q軸分量，然后生產(chǎn)三倍頻電壓的瞬時(shí)值信號(hào)，疊加在三相橋臂脈沖寬度調(diào)制的參考電壓信號(hào)上，使三相橋臂產(chǎn)生一個(gè)抵消環(huán)流作用的三倍頻電壓，實(shí)現(xiàn)三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器中三倍頻環(huán)流的抑制，避免三倍頻環(huán)流對(duì)三相橋臂的電流有效值的影響，并降低換流器的損耗。本發(fā)明方法可以使三角形鏈?zhǔn)綋Q流器中的三倍頻環(huán)流被抑制到零，避免因三倍頻環(huán)流引起橋臂電流有效值的增加而給開(kāi)關(guān)器件帶來(lái)的額外負(fù)擔(dān)。由于三倍頻環(huán)流被抑制為零，換流器的損耗也可以相應(yīng)的減小，帶來(lái)裝置效率的提高。在選擇連接電抗器時(shí)也不再需要考慮其對(duì)三倍頻環(huán)流的限制作用，因此連接電抗器可以選取較小的電感值，有利于降低裝置的制備成本和占地。

【專(zhuān)利附圖】

【附圖說(shuō)明】
[0015]圖1是本發(fā)明方法涉及的三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器的結(jié)構(gòu)示意圖。
[0016]圖2是本發(fā)明提出的三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器的三倍頻環(huán)流抑制方法的原理框圖。
[0017]圖3是采用已有方法的三相橋臂電流波形圖。
[0018]圖4是采用本發(fā)明方法的三相橋臂電流波形圖。

【具體實(shí)施方式】
[0019]本發(fā)明提出的三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器的三倍頻環(huán)流抑制方法，包括以下步驟:
[0020](I)采集鏈?zhǔn)綋Q流器A相橋臂、B相橋臂和C相橋臂的電流瞬時(shí)值ia，ib, i。，計(jì)算鏈?zhǔn)綋Q流器的三倍頻環(huán)流瞬時(shí)值i3，h = ;a+'3h+S
[0021](2)采集電網(wǎng)電壓同步相位角度Θ ；
[0022](3)根據(jù)上述三倍頻環(huán)流瞬時(shí)值“和同步相位角度Θ，將i3cOS(3 Θ )信號(hào)通過(guò)一個(gè)低通濾波器，再乘以2后得到三倍頻環(huán)流d軸反饋值I3d ;根據(jù)上述三倍頻環(huán)流瞬時(shí)值i3和同步相位角度Θ，將i3sin(3 Θ )信號(hào)通過(guò)一個(gè)低通濾波器，再乘以2后得到三倍頻環(huán)流q軸反饋值1? ;
[0023](4)設(shè)定三倍頻環(huán)流d軸參考值為0，根據(jù)上述三倍頻環(huán)流d軸反饋值I3d，計(jì)算d軸電流偏差信號(hào)Λ I3d = -13d ;設(shè)定三倍頻環(huán)流q軸參考值為0，根據(jù)上述三倍頻環(huán)流q軸反饋值1?,計(jì)算q軸電流偏差彳目號(hào)Δ I3q = -13q ；
[0024](5)將上述d軸電流偏差信號(hào)AI3d通過(guò)比例分控制器后，再乘以-1，得到三倍頻電壓q軸參考值U3q ;將上述q軸電流偏差信號(hào)Λ I3q通過(guò)比例分控制器后，得到三倍頻電壓d軸參考值U3d ；
[0025](6)根據(jù)上述三倍頻電壓d軸參考值U3d、三倍頻電壓q軸參考值U3q和同步相位角度Θ，計(jì)算得到三倍頻電壓參考值u3, U3 = U3dCos (3 Θ )+U3qSin (3 Θ )；
[0026](7)將上述三倍頻電壓參考值U3疊加到鏈?zhǔn)綋Q流器脈沖寬度調(diào)制的三相參考電壓信號(hào)上，使鏈?zhǔn)綋Q流器的三相橋臂輸出對(duì)應(yīng)的三倍頻電壓，實(shí)現(xiàn)三倍頻環(huán)流的消除。
[0027]以下結(jié)合附圖詳細(xì)說(shuō)明本
【發(fā)明內(nèi)容】
。
[0028]圖1是本發(fā)明方法涉及的三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器的結(jié)構(gòu)示意圖。鏈?zhǔn)綋Q流器的是由3個(gè)橋臂組成，每個(gè)橋臂由N個(gè)全橋單元(鏈節(jié)單元)順序級(jí)聯(lián)構(gòu)成。三相電網(wǎng)電壓信號(hào)通過(guò)鎖相環(huán)(PLL)可以得到電網(wǎng)電壓的同步相位角度Θ。
[0029]三相橋臂中的電流ia，ib, i。如附圖中所示。鏈?zhǔn)綋Q流器的三倍頻環(huán)流瞬時(shí)值可以通過(guò)采集三相橋臂電流ia, ib, i。計(jì)算如下:
[0030]i3 =la +lb +lcU；

3
[0031]為了對(duì)換流器的三倍頻環(huán)流進(jìn)行抑制，需要對(duì)三倍頻環(huán)流進(jìn)行反饋控制。為了從瞬時(shí)值中提取出三倍頻環(huán)流的幅值和相位特征信息，采用將三倍頻電流信號(hào)分解到三倍頻同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系的d軸和q軸上，并設(shè)三倍頻環(huán)流瞬時(shí)值隨同步相位角Θ變化的表達(dá)式如下:
[0032]i3 = I3dcos (3 θ ) +I3qsin (3 θ ) (2)
[0033]為了通過(guò)三倍頻環(huán)流的瞬時(shí)值信號(hào)檢測(cè)出三倍頻環(huán)流d軸反饋值I3d，將cos(3 Θ )乘以三倍頻環(huán)流瞬時(shí)信號(hào)i3，可以計(jì)算如下:
八 cos(3沒(méi))= (/;(! cos(3<9) +、sin(3沒(méi)))cos(360
[0034]i cos(6^) sin(6<9)(3)
="? +---Η? +~~1Sq
[0035]式(3)中右部第I項(xiàng)為直流分量，第2項(xiàng)和第3項(xiàng)都為6倍頻的交流分量。只需采用一個(gè)低通濾波器將交流分量濾除，然后再乘以2，就可以得到三倍頻環(huán)流d軸反饋值I3d。
[0036]為了通過(guò)三倍頻環(huán)流的瞬時(shí)值信號(hào)檢測(cè)出q軸幅值I3q，將sin (3 Θ )乘以三倍頻環(huán)流瞬時(shí)信號(hào)i3，可以計(jì)算如下:
/'.sin(3沒(méi))=(/,fl cos(36*) + /,q sin(3f?)]sin(3f?)
[0037]— i , cos(66*) sin(6i9)(4)
—2 3q23q+ 2
[0038]式(4)中右部第I項(xiàng)為直流分量，第2項(xiàng)和第3項(xiàng)都為6倍頻的交流分量。只需采用一個(gè)低通濾波器將交流信號(hào)濾除，然后再乘以2，就可以得到三倍頻環(huán)流q軸幅值I3q。
[0039]本發(fā)明所提出三倍頻環(huán)流抑制方法是根據(jù)所檢測(cè)出的三倍頻環(huán)流反饋值使三相橋臂中產(chǎn)生一個(gè)三倍頻的電壓，使這個(gè)電壓所產(chǎn)生的三倍頻補(bǔ)償電流與檢測(cè)到的三倍頻環(huán)流抵消。利用三倍頻同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系，三倍頻參考電壓值的表達(dá)式如下:
[0040]U3 = U3dCos (3 Θ ) +U3qSin (3 Θ ) (5)
[0041]根據(jù)附圖1，可以得到注入三倍頻參考電壓U3所對(duì)應(yīng)產(chǎn)生的三倍頻補(bǔ)償電流如下:
[0042]
U., cos(36*) + U.sin(36*) U,aU,.13 = —~~^~^ = —~^ cos(3i?) + 二^sin(3的C 6
3-_p./3 W1 Zv3(0,Lc3(0, Lc
[0043]根據(jù)式(6)可以得到三倍頻補(bǔ)償電流的控制規(guī)律。通過(guò)控制三倍頻電壓q軸參考值U3q的變化，可以控制鏈?zhǔn)綋Q流器三倍頻環(huán)流的d軸分量向反方向變化；通過(guò)控制三倍頻電壓d參考值的變化，可以控制三倍頻環(huán)流q軸分量向同方向變化。因此可以通過(guò)對(duì)前述檢測(cè)到的三倍頻環(huán)流d軸反饋值I3d和q軸反饋值I3q引入反饋控制，得到所需要的三倍頻參考電壓值。
[0044]控制的目標(biāo)是使換流器的三倍頻環(huán)流為零，因此先設(shè)定三倍頻環(huán)流d軸參考值為0，根據(jù)上述三倍頻環(huán)流d軸反饋值I3d,計(jì)算出d軸電流偏差信號(hào)Δ I3d = O-13d = _I3d。根據(jù)式(6)所得到的控制規(guī)律，通過(guò)控制三倍頻電壓q軸參考值U3q，可以控制三倍頻環(huán)流d軸分量。采用比例積分控制，將上述d軸電流偏差信號(hào)Λ I3d通過(guò)比例分控制器得到所需的三倍頻電壓d軸參考值?？紤]到式(6)右側(cè)中第I項(xiàng)存在的負(fù)號(hào)，經(jīng)過(guò)比例積分控制器后還需要再乘以-1，得到三倍頻參考電壓q軸幅值U3q。
[0045]同樣設(shè)定三倍頻環(huán)流q軸參考值為0，根據(jù)上述三倍頻環(huán)流q軸反饋值13(1，計(jì)算出q軸電流偏差信號(hào)Λ I3q = O-13q = -13q0根據(jù)式(6)所得到的控制規(guī)律，通過(guò)控制三倍頻電壓d軸參考值U3d，可以控制三倍頻環(huán)流q軸分量。采用比例積分控制，將上述q軸電流偏差信號(hào)Λ I3q通過(guò)比例分控制器得到所需的三倍頻電壓d軸參考U3d。
[0046]根據(jù)所得到的三倍頻電壓d軸參考值U3d和q軸參考值U3q，通過(guò)式(5)的方式計(jì)算可以得到三倍頻參考電壓瞬時(shí)值u3。鏈?zhǔn)綋Q流器的正常電流控制環(huán)節(jié)會(huì)產(chǎn)生三相參考電壓 Urefal，^refbl，^refcl ° 將三倍頻參考電壓瞬時(shí)值U3分別與三相參考電壓 Urefal，Urefbi，Urefci力口，得到最終的三相參考電壓如下:
Utefa = Wrefal + "3
[0047]‘ Wreib =Wrefbl+W3(7)
?reft =WrefH +"3
[0048]將式(7)所示的三相參考電壓輸入到脈沖寬度調(diào)制環(huán)節(jié)，得到鏈?zhǔn)綋Q流器的觸發(fā)脈沖信號(hào)。
[0049]圖2給出了上述方法的詳細(xì)控制框圖。
[0050]圖3是采用已有方法時(shí)三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器的三相橋臂電流波形，可以看出三相橋臂間存在較大的三倍頻環(huán)流分量。
[0051]圖4是采用本發(fā)明提出方法時(shí)三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器的三相橋臂電流波形，可以看出三相橋臂間的三倍頻環(huán)流分量得到有效抑制，各三相橋臂電流為基頻正弦波形。
[0052]通過(guò)本發(fā)明所提方法可以使三角形鏈?zhǔn)綋Q流器中的三倍頻環(huán)流被控制到零，避免因三倍頻環(huán)流引起橋臂電流有效值的增加而給開(kāi)關(guān)器件帶來(lái)的額外負(fù)擔(dān)。由于三倍頻環(huán)流被抑制為零，換流器的損耗也可以相應(yīng)的減小，帶來(lái)裝置效率的提高。在選擇連接電抗器時(shí)也不再需要考慮其對(duì)三倍頻環(huán)流的限制作用，因此連接電抗器可以選取較小的電感值，有利于裝置降低成本和占地。
【權(quán)利要求】
1.一種三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器的三倍頻環(huán)流抑制方法，其特征在于該方法包括以下步驟: (1)分別采集三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器A相橋臂、B相橋臂和C相橋臂的電流瞬時(shí)值ia、ib和i。，計(jì)算三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器的三倍頻環(huán)流瞬時(shí)值i3，w】+、’ (2)采集與三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器相連的電網(wǎng)電壓同步相位角Θ； (3)根據(jù)上述三倍頻環(huán)流瞬時(shí)值i3和同步相位角Θ，對(duì)i3COS(3Θ )信號(hào)進(jìn)行低通濾波，再乘以2，得到三倍頻環(huán)流在d軸的反饋值I3d ;根據(jù)上述三倍頻環(huán)流瞬時(shí)值“和同步相位角9，對(duì)“8化(3 0)信號(hào)進(jìn)行低通濾波，再乘以2，得到三倍頻環(huán)流在q軸的反饋值I3q ; (4)設(shè)定三倍頻環(huán)流在d軸的參考值為O，根據(jù)上述三倍頻環(huán)流在d軸的反饋值I3d，計(jì)算d軸電流偏差信號(hào)Λ I3d, Δ I3d = -13d ;設(shè)定三倍頻環(huán)流在q軸的參考值為O，根據(jù)上述三倍頻環(huán)流q軸反饋值I3(j，計(jì)算q軸電流偏差信號(hào)Δ I3q, Δ I3q = -13q ; (5)對(duì)上述d軸電流偏差信號(hào)AI3d進(jìn)行比例積分運(yùn)算后，再乘以-1，得到三倍頻電壓在q軸的參考值U3q ;對(duì)上述q軸電流偏差信號(hào)Λ I3q進(jìn)行比例積分運(yùn)算后，得到三倍頻電壓在d軸的參考值U3d; (6)根據(jù)上述三倍頻電壓在d軸的參考值U3d、三倍頻電壓在q軸的參考值U3q和同步相位角Θ，計(jì)算得到三倍頻電壓參考值u3, U3 = U3dCos (3 Θ )+U3qSin (3 Θ )； (7)將上述三倍頻電壓參考值U3疊加到用于對(duì)三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器進(jìn)行脈沖寬度調(diào)制的三相參考電壓信號(hào)上，使三角形連接鏈?zhǔn)綋Q流器的三相橋臂輸出對(duì)應(yīng)的三倍頻電壓，實(shí)現(xiàn)三倍頻環(huán)流的抑制。
【文檔編號(hào)】H02J3/18GK104135176SQ201410338631
【公開(kāi)日】2014年11月5日 申請(qǐng)日期:2014年7月16日 優(yōu)先權(quán)日:2014年7月16日
【發(fā)明者】宋強(qiáng), 魏偉, 許樹(shù)楷, 馮滿盈, 黎小林, 劉文華 申請(qǐng)人:南方電網(wǎng)科學(xué)研究院有限責(zé)任公司, 清華大學(xué)