一種同步整流實現(xiàn)方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種同步整流實現(xiàn)方法，在整流二極管兩端并聯(lián)一同步整流管，檢測同步整流管和整流二極管的正向?qū)üぷ鲿r長t1，減去一個短時間td，得到第二時長t2，并利用t2在至少下一個周期去控制同步整流管導(dǎo)通，如圖中17a所示，在同步整流管截止后，整流二極管完成圖中的17b這段的整流，對整機的效率影響不大。如此周而復(fù)始下去，不需要使用體積大的同步變壓器來隔離，且應(yīng)用簡單：不同的開關(guān)電源拓?fù)?，都可以使用，自動適應(yīng)CCM、DCM下的同步整流，且不存在倒灌。
【專利說明】一種同步整流實現(xiàn)方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及同步整流【技術(shù)領(lǐng)域】，特別涉及一種同步整流實現(xiàn)方法。
【背景技術(shù)】
[0002]工業(yè)與民用都經(jīng)常需要把各種電網(wǎng)交流電壓變成直流，而且大部份是隔離的直流電，隨著國家標(biāo)準(zhǔn)對各種用電器的工作效率的進一步要求，目前對用電器中的變換器(一般為開關(guān)電源)的變換效率要求越來越高。其它國家也非常重視，如美國的能源署就制訂了很多標(biāo)準(zhǔn)來規(guī)范開關(guān)電源的效率，其中80PLUS系列標(biāo)準(zhǔn)對電源的效率要求很高，金牌以上的電源必需使用同步整流(Synchronous rectifier)才能滿足效率要求。
[0003]高效率開關(guān)電源一般包括功率級、變壓器、同步整流電路以及同步整流控制電路。通常，功率級可以將輸入電壓變成交流電壓，交流電壓經(jīng)過變壓器變成副邊交流電壓，副邊交流電壓經(jīng)過同步整流電路轉(zhuǎn)換成期待的直流電壓加在負(fù)載上，期待的直流電壓一般叫輸出電壓，從而完成從輸入的直流電壓到輸出電壓的轉(zhuǎn)換，其中同步整流控制電路通過控制同步整流電路中的同步整流開關(guān)管的開通和關(guān)斷來實現(xiàn)同步整流，代替?zhèn)鹘y(tǒng)的整流二極管來實現(xiàn)整流。
[0004]同步整流技術(shù)是高效率開關(guān)電源中應(yīng)用廣泛的技術(shù)，采用通態(tài)電阻極低的金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)晶體管(Metal Oxide Semiconductor Field Effect Transistor,簡稱M0SFET，或MOS管)取代整流二極管，以降低整流損耗、提高開關(guān)電源的整機效率。
[0005]同步整流開關(guān)管工作在仿二極管模式，但其導(dǎo)通壓降比二極管要低，這樣來提高開關(guān)電源的整機效率。同步整流開關(guān)管簡稱為同步整流管，根據(jù)同步整流管在關(guān)斷前的瞬間，流過同步整流管的電流是否為零，可以將同步整流管所在開關(guān)電源的工作模式，分為連續(xù)模式(Continuous Current mode,簡稱 CCM)、斷續(xù)模式(Discontinuous Current mode,簡稱DCM)以及臨界模式(Critical Current mode,CrCM)。在CCM模式下，同步整流開關(guān)管關(guān)斷時電流不為零，而在DCM/CrCM模式下，同步整流開關(guān)管關(guān)斷時電感電流為零。在DCM模式下，可以消除輸出濾波環(huán)流，減小磁損和開關(guān)損耗，同時防止反灌電流，從而提高可靠性。
[0006]由于現(xiàn)代高速超大規(guī)模集成電路的尺寸不斷減小，功耗不斷降低，供電電源的電壓也隨之要求越來越低。很多領(lǐng)域的直流母線電壓由原來的48V降為24V，甚至降至12V。例如電腦主板中，CPU的工作電壓目前已低至1.0V左右，電流卻是近70A，這個工作電壓就是由12V的母線電壓經(jīng)BUCK電路降壓而來。在這個系統(tǒng)中，電壓要經(jīng)過三級變換，第一級，由輸入的市電經(jīng)過PFC電路(Power Factor Correction)變換為342V至380V左右的直流高壓，其目的提高開關(guān)電源的功率因數(shù)，減小輸入電流諧波；第二級，為主功率拓?fù)?，目前常用半?LLC 電路(Series-Parallel Resonance Circuit)，實現(xiàn)從 380V 降至 12V 并實現(xiàn)電氣隔離；第三級，再由12V經(jīng)BUCK電路降至IV左右電壓。
[0007]由于是多級變換，為了實現(xiàn)系統(tǒng)的高效率，每一級的變換效率都要高，這就要求主功率級不能使用傳統(tǒng)的肖特基二極管(SBD)、快恢復(fù)開關(guān)二極管(FPD)等作為輸出整流管，其正向壓降約為0.4V-0.6V，甚至達IV，大電流時的通態(tài)功耗很大，在輸出電壓12V的主功率級變換器的損耗中，將占主要比重，這一級采用同步整流可以提高系統(tǒng)的變換效率?，F(xiàn)代高速集成電路的電源電壓，前文已描述過，已達IV左右，已降低到幾乎可以與SBD或FRD正向壓降可比的程度。所以必需采用三級變換，由第三級BUCK電路把12V降至IV左右的工作電壓。
[0008]綜上，同步整流在上述三級變換中至關(guān)重要。
[0009]同步整流的驅(qū)動方式有電壓型驅(qū)動和電流型驅(qū)動兩種。按照同步整流管的門極驅(qū)動電壓的來源，又可以分為自驅(qū)動(Self driven)和外驅(qū)動(Externally driven),外驅(qū)動又稱為控制驅(qū)動(Control driven)。組合起來就有多種同步整流方案，以下分別敘述:
[0010]1、外驅(qū)動同步整流
[0011]外驅(qū)動同步整流管的門極電壓需要從附加的外設(shè)驅(qū)動電路獲得。為了實現(xiàn)同步，驅(qū)動電路必需由變換器的主功率開關(guān)管的驅(qū)動信號來控制。如中國專利號為ZL200810092272.3的發(fā)明，就是通過71、72這兩個電容取代了原同步變壓器獲得驅(qū)動信號;
[0012]外驅(qū)動同步整流的缺點是驅(qū)動電路復(fù)雜，需要有檢測控制、定時邏輯、同步變壓器
坐寸ο
[0013]2、電壓型(或電流型)自驅(qū)動同步整流
[0014]檢測同步整流管所在的回路的某一電壓或電流，作為同步整流管的門極驅(qū)動電壓，稱為電壓型自驅(qū)動同步整流或電流型自驅(qū)動同步整流。
[0015]如中國專利號為ZL200810004176.9的發(fā)明，就是通過驅(qū)動繞組Na檢測同步整流管SR所在的回路電壓獲得驅(qū)動信號的；
[0016]如中國專利號為ZL200810131057.X的發(fā)明，就是通過電流互感器CT檢測同步整流管SR所在的回路電流獲得驅(qū)動信號的；
[0017]自驅(qū)動同步整流的主要缺點是:
[0018](I)不同的開關(guān)電源拓?fù)?，需要用不同的?qū)動方式；
[0019](2)在一定的時間段，變壓器漏感引起的振蕩等，影響驅(qū)動電壓，降低效率；
[0020](3)驅(qū)動電路都存在延時，同步整流管SR也存在開啟延時，收到關(guān)斷信號時，到同步整流管SR關(guān)斷時，都存在延時，引起輸出電壓通過仍未及時關(guān)斷的同步整流管SR向變壓器繞組或電感反向供電，降低效率，俗稱反灌。特別是輕載時，在較小占空比時很嚴(yán)重，效率下降得甚至不如使用肖特基二極管的電路，在日益高頻化的開關(guān)電源中尤為明顯。
[0021]綜上，現(xiàn)有同步整流的實現(xiàn)方法在開關(guān)電源中的不足主要有:
[0022](I)需要用同步變壓器來隔離，體積大；
[0023](2)應(yīng)用較復(fù)雜:不同的開關(guān)電源拓?fù)?，需要用不同的?qū)動方式；
[0024](3)目前自動適應(yīng)CCM、DCM下的同步整流的驅(qū)動方案難得一見，成本高；
[0025](4)在輕載時，效率下降嚴(yán)重，甚至不如使用肖特基二極管的電路。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0026]有鑒如此，本發(fā)明要解決現(xiàn)有同步整流電路存在的上述問題，提供一種同步整流實現(xiàn)方法，不需要體積較大的同步變壓器來隔離，同時應(yīng)用簡單，不同的開關(guān)電源拓?fù)涫褂猛惶纂娐?，自動適應(yīng)CCM、DCM工作模式，且在負(fù)載輕載時，效率不下降。[0027]本發(fā)明的目的是這樣實現(xiàn)的，一種同步整流實現(xiàn)方法，在整流二極管(Dl)兩端并聯(lián)一同步整流管(Ql)，應(yīng)用于同步整流電路裝置，其特征是:
[0028]檢測當(dāng)前周期(nT)中整流二極管(Dl)的正向?qū)üぷ鲿r長，并記錄為第一時長(tl)，用第一時長(tl)減去一個短時間(td)，得到第二時長(t2)，在當(dāng)前周期的下一個周期((n+l)T)中，同步整流管(Ql)開始導(dǎo)通和現(xiàn)有的整流二極管(Dl)的正向?qū)ㄍ?，同步整流?Ql)的導(dǎo)通時長等于第二時長(t2);并不斷重復(fù)上述控制過程。
[0029]優(yōu)選地，短時間(td)大于同步整流管(Ql)的關(guān)斷延時時間；
[0030]優(yōu)選地，短時間(td)減去同步整流管(Ql)的關(guān)斷延時時間得到的值正比于第一時長(tl)；
[0031]一種同步整流裝置，在整流二極管(Dl)兩端并聯(lián)一同步整流管(Ql)，還包括一集成電路(ICl)，集成電路(ICl)采用上述的技術(shù)方案控制同步整流管(Ql)。
[0032]其工作原理在實施例詳述，本發(fā)明的同步整流實現(xiàn)方法的有益效果為:
[0033](I)不需要使用體積大的同步變壓器來隔離；
[0034](2)應(yīng)用簡單:不同的開關(guān)電源拓?fù)?，都可以用本明的方法來實現(xiàn)；
[0035](3)自動適應(yīng)CCM、DCM下的同步整流；
[0036](4)在輕載時，效率不下降，甚至優(yōu)于使用肖特基二極管的電路。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0037]圖1為第一實施例的原理圖；
[0038]圖2為同步整流管Ql不參與工作，僅整流二極管Dl參與整流的工作波形；
[0039]圖3為采用本發(fā)明的實現(xiàn)方法后，本發(fā)明的工作波形；
[0040]圖4為第二實施例的原理圖；
【具體實施方式】
[0041]第一實施例
[0042]圖1示出了第一實施例的原理圖，在整流二極管Dl兩端并聯(lián)一同步整流管Q1，應(yīng)用于同步整流電路裝置，還包括一集成電路IC1，集成電路ICl采用
【發(fā)明內(nèi)容】
中的技術(shù)方案控制同步整流管Q1。其連接關(guān)系為:整流二極管Dl的陽極連接同步整流管Ql的源極S，整流二極管Dl的陰極連接同步整流管Ql的漏極D，Ql為N溝道MOS管，同步整流管Ql的柵極G連接至集成電路ICl的第3腳，集成電路ICl的第3腳為其驅(qū)動腳，集成電路ICl的第I腳為ICl供電腳，可以連至同步整流電路的輸出電壓或輔助電源上，集成電路ICl的第2腳為ICl的檢測腳，連接至同步整流管Ql的漏極D ;集成電路ICl的第4腳為ICl的工作地，也是檢測腳的負(fù)輸入，連接至同步整流管Ql的源極。集成電路ICl可選用PIC16F675等這類單片機，燒入能實現(xiàn)本發(fā)明控制方法的程序后使用。
[0043]同步整流管Ql內(nèi)部的體二極管和整流二極管Dl是同方向并聯(lián)的，對于P溝道MOS管同樣要保證，內(nèi)部的體二極管和整流二極管Dl是同方向并聯(lián)的，當(dāng)然，驅(qū)動的ICl也要作出調(diào)整。體二極管是MOS內(nèi)部的寄生二極管(Body Diode)，圖1中同步整流管Ql的符號沒有繪出。
[0044]在啟機時，同步整流管Ql由于沒有驅(qū)動信號，即集成電路ICl的第3腳輸出低電平，同步整流管Ql處于關(guān)閉狀態(tài)，檢測同步整流管Ql和整流二極管Dl的正向?qū)üぷ鲿r長，并記錄為第一時長tl，此時記錄的第一時長tl即為當(dāng)前工作周期中整流二極管Dl的正向?qū)üぷ鲿r長。如圖2所示，Ql處于截止?fàn)顟B(tài)，不影響檢測。圖2示出的是同步整流管Ql不參與工作，僅整流二極管Dl參與整流的工作波形，可見第一時長tl是個變量，在不同的工作周期中，隨著電路的占空比的變化，第一時長11是各不相同的。
[0045]圖2中，如圖中曲箭頭所指，線11、線12、線13、線14組成了整流二極管Dl完整的工作周期，無論開關(guān)電源的拓?fù)涫鞘裁?，都會由這四個工作階段組成，線11表示整流二極管Dl承受反向電壓，這一段因不同的開關(guān)電源的拓?fù)?，其形狀是各不相同，并不一定是直線，還會疊加因漏感、分布電容引起的高頻諧振，這并不影響圖2對原理的分析；線12表示反向電壓向正向?qū)ㄞD(zhuǎn)換，對于反激變換器，就是主功率開關(guān)管關(guān)斷的過程，而對于正激變換器，是主功率開關(guān)管開啟并飽和導(dǎo)通的過程；線13表示整流二極管Dl的正向?qū)?，圖2中示出了其正向壓降為0.5V左右，事實上，各種不同的整流二極管，其正向壓降在0.15V至3V之間；線14表示整流二極管Dl從正向?qū)ㄏ蚍聪螂妷恨D(zhuǎn)換，對于反激變換器，就是主功率開關(guān)管開啟并飽和導(dǎo)通的過程，而對于正激變換器，是主功率開關(guān)管關(guān)斷的過程；
[0046]其中，整流二極管Dl的正向?qū)üぷ鲿r長tl就是對應(yīng)線13的工作區(qū)間；
[0047]如圖3，利用第一時長tl減去一個短時間td，得到第二時長t2，集成電路ICl記錄并利用第二時長t2在緊接的下一個工作周期(圖3中T至2T之間)去控制同步整流管Ql導(dǎo)通，此時，圖3中T至2T之間變?yōu)榱水?dāng)前工作周期，該工作周期中同步整流管Ql的開始導(dǎo)通和現(xiàn)有的整流二極管Dl同步，導(dǎo)通時長等于第二時長t2，從圖3中線17a就是同步整流管Ql導(dǎo)通產(chǎn)生的極低壓降，其導(dǎo)通時間等于t2= (tl-td)。盡管該工作周期中同步整流管Ql已導(dǎo)通，但由于其存在導(dǎo)通內(nèi)阻Rds(ON)，同步整流管Ql仍產(chǎn)生較小的正向壓降，根據(jù)公知的PN結(jié)方程，與同步整流管Ql并聯(lián)的整流二極管Dl仍會工作在正向?qū)ǖ臓顟B(tài)，只不過正向?qū)娏鳂O小。
[0048]在啟機時，同步整流管Ql沒有參加工作時，檢測整流二極管(Dl)的正向?qū)üぷ鲿r長，而在正常工作時，檢測同步整流管(Ql)和整流二極管(Dl)的正向?qū)üぷ鲿r長，因為此時與同步整流管Ql并聯(lián)的整流二極管Dl仍會工作在正向?qū)ǖ臓顟B(tài)，只不過正向?qū)娏鳂O小。
[0049]為了區(qū)分上一個周期的導(dǎo)通工作時長tl，這里把圖3中當(dāng)前周期的導(dǎo)通工作時長記作tla，由于第二時長t2小于當(dāng)前周期的tla，所以在同步整流管Ql截止后，整流工作仍由整流二極管Dl完成，如線17b所指，線17a加上17b就是線17等于tla，該tla此時即為當(dāng)前工作周期中整流二極管Dl的正向?qū)üぷ鲿r長，對應(yīng)上一周期中的13，圖3中，線15對應(yīng)上一周期中的11，線16對應(yīng)上一周期中的12，線17對應(yīng)上一周期中的13，線18對應(yīng)上一周期中的14，工作過程類似。
[0050]本發(fā)明是，利用在開關(guān)電源中，主功率變換電路的占空比在相鄰的周期中不能突變來實現(xiàn)的，如目前較為流行的筆記本電源適配器，其工作頻率多采用65KHz，公知理論認(rèn)為，其開關(guān)電源的環(huán)路響應(yīng)一般可以做到其十分之一，即6.5KHz，這部分的原理可以參考張興柱博士的論文《開關(guān)電源的動態(tài)小信號分析與設(shè)計》，環(huán)路響應(yīng)想做高，受開關(guān)電源中光耦延時等影響，很難提高，即開關(guān)電源中，主功率變換電路的占空比在十個工作周期中，第一個周期和第十個周期才會產(chǎn)生明顯的變化，換一種說法，就是主功率變換電路的占空比在相鄰的周期中不能突變，即在圖3中，上一個周期中的tl和當(dāng)前周期中的tla，變化量是比較微弱的，這是本發(fā)明產(chǎn)生的重要基礎(chǔ)，現(xiàn)有的文獻對這一種理論沒有過明確的論述。
[0051]在完成圖3中T至2T之間當(dāng)前工作周期控制后，集成電路ICl會再次檢測并更新記錄作為當(dāng)前工作周期中整流二極管Dl的正向?qū)üぷ鲿r長tla，減去一個短時間td，去控制下一個周期(圖中2T至后續(xù)的3T這個周期)中同步整流管Ql導(dǎo)通的時長，并不斷重復(fù)。
[0052]在開關(guān)電源的輸出整流電路中，較大的工作電流都出現(xiàn)在整流管工作的開始時間，所以盡管本發(fā)明的同步整流管在后期不工作，仍由整流二極管完成，但由于整流二極管承擔(dān)的工作小，時間短，所以對效率的影響較弱，由于整流二極管承擔(dān)了后期的整流工作，電路不存在常見同步整流方案的倒灌現(xiàn)象，本發(fā)明的電路在工作中穩(wěn)定可靠。
[0053]在研究該電路中，電路的仿真和試驗樣機都證實了本發(fā)明的這種同步整流實現(xiàn)方法可以實現(xiàn)發(fā)明目的。對效率的影響不大，當(dāng)負(fù)載恒定時，與目前業(yè)界最優(yōu)秀的同步整流電路相比，影響不大于0.1 %，當(dāng)負(fù)載跳變時，效率影響為0.3%左右，當(dāng)優(yōu)化好控制策略后，影響可以進一步降低。
[0054]由于被采樣的時間信號是上一個周期的工作總時長，圖2、3中的線13和17，所以本發(fā)明不需要使用體積大的同步變壓器來隔離(為了獲得原邊的信號)；也正因為此，本發(fā)明的應(yīng)用簡單:不同的開關(guān)電源拓?fù)?，都可以用本發(fā)明的方法來實現(xiàn)；同樣，由于最后一段由整流二極管承擔(dān)了后期的整流工作，顯然，本發(fā)明自動適應(yīng)CCM、DCM下的同步整流；同樣由于本發(fā)明的工作原理，在輕載時，本裝置中的同步整流管Ql可能完全不工作，整流工作仍由整流二極管Dl完成，不存在常見同步整流方案的倒灌現(xiàn)象，反而提高了整機變換效率，實現(xiàn)了效率不下降；在輕載時，同步整流管Ql只要稍微參加一點工作，電路的變換效率則優(yōu)于使用肖特基二極管的電路。
[0055]參見圖3，在同步整流管Ql截止后，整流工作仍由整流二極管Dl完成，如線17b所指，對應(yīng)的時間為ts，在設(shè)計中，要確保主功率變換電路的占空比在快速變化中，時間ts大于同步整流管Ql的的關(guān)斷延時時間，以防出現(xiàn)輸出電壓的電流倒灌。顯然，只要保證短時間td大于ts即可，即短時間td大于同步整流管Ql的關(guān)斷延時時間。
[0056]顯然在圖3中，若短時間td等于同步整流管Ql的關(guān)斷延時時間，那么整流二極管Dl將不參與“產(chǎn)生明顯壓降的整流”，即圖3中的ts的值為零，由于MOS管的特性，也會產(chǎn)生倒灌電流，所以為了防止出現(xiàn)輸出電壓的電流倒灌，末段由整流二極管Dl完成整流的ts的值不能為零較好，ts等于短時間td減去同步整流管Ql的關(guān)斷延時時間得到的值，ts正比于第一時長tl顯然有利于控制方法的優(yōu)化。
[0057]另外，當(dāng)前工作周期中整流二極管Dl的正向?qū)üぷ鲿r長tl減去一個短時間td所得到時長t2，不僅僅像上述的那樣，控制下一個周期的同步整流管Q1，也可以在間隔一個周期后的工作周期中去作為控制同步整流管Ql的導(dǎo)通時長；即檢測當(dāng)前周期(nT)中整流二極管Dl的正向?qū)üぷ鲿r長，并記錄為第一時長tl，用第一時長tl減去一個短時間td，得到第二時長t2，在當(dāng)前周期的下下一個周期((n+2)T)中，同步整流管Ql開始導(dǎo)通和現(xiàn)有的整流二極管Dl的正向?qū)ㄍ?，同步整流管Ql的導(dǎo)通時長等于第二時長t2 ;并不斷重復(fù)上述控制過程，即，檢測((n+l)T))中整流二極管Dl的正向?qū)üぷ鲿r長，并記錄為第一時長tla,用第一時長tal減去一個短時間td,得到第二時長t2a,對應(yīng)的下下一個周期((n+3)T)中，同步整流管Ql開始導(dǎo)通和現(xiàn)有的整流二極管Dl的正向?qū)ㄍ?，同步整流管Ql的導(dǎo)通時長等于第二時長t2a;檢測((n+2)T))中整流二極管Dl的正向?qū)üぷ鲿r長，并記錄為第一時長tlb，用第一時長tlb減去一個短時間td，得到第二時長t2b，對應(yīng)的下下一個周期((n+4)T)中，同步整流管Ql開始導(dǎo)通和現(xiàn)有的整流二極管Dl的正向?qū)ㄍ?，同步整流管Ql的導(dǎo)通時長等于第二時長t2a。顯然這種隔著一個周期的控制方法，占空比的變化影響會更大一點，這種方式更適合在低環(huán)路響應(yīng)的開關(guān)電源中。
[0058]間隔周期可以一個到多個，間隔周期越多，開關(guān)電源的環(huán)路響應(yīng)將會越低。
[0059]同步整流管(Ql)開始導(dǎo)通比現(xiàn)有的整流二極管(Dl)的正向?qū)ㄓ幸稽c滯后，顯然也是可以實現(xiàn)發(fā)明目的。
[0060]第二實施例
[0061]圖4示出了第二實施例，圖4示出了第二實施例的原理圖，在整流二極管Dl兩端并聯(lián)一同步整流管Ql，與實施例一不同的地方，是其同步整流管Ql為P溝道MOS管。應(yīng)用于同步整流電路裝置，還包括一集成電路IC1，集成電路ICl采用
【發(fā)明內(nèi)容】
中的技術(shù)方案控制同步整流管Q1。其連接關(guān)系為:整流二極管Dl的陽極連接同步整流管Ql的漏極D，整流二極管Dl的陰極連接同步整流管Ql的源極S，Ql為P溝道MOS管，同步整流管Ql的柵極G連接至集成電路ICl的第3腳，集成電路ICl的第3腳為其驅(qū)動腳；集成電路ICl的第I腳為ICl供電腳，由于采用負(fù)壓供電以便驅(qū)動P溝道MOS管，所以連接同步整流管Ql的源極S，也是檢測腳的負(fù)輸入；集成電路ICl的第2腳為ICl的檢測腳，連接同步整流管Ql的漏極D ;集成電路ICl的第4腳為ICl的工作地，現(xiàn)成了負(fù)的工作電壓輸入腳。
[0062]注:同步整流管Ql內(nèi)部的體二極管和整流二極管Dl是同方向并聯(lián)的，本例就是P溝道MOS管。同樣要保證，內(nèi)部的體二極管和整流二極管Dl是同方向并聯(lián)的。
[0063]采用本發(fā)明的同步整流實現(xiàn)方法，其原理等同于實施例一的原理，這里不再贅述，圖4示出的裝置同樣實現(xiàn)發(fā)明目的。
[0064]以上僅是本發(fā)明的優(yōu)選實施方式，應(yīng)當(dāng)指出的是，上述優(yōu)選實施方式不應(yīng)視為對本發(fā)明的限制，對于本【技術(shù)領(lǐng)域】的普通技術(shù)人員來說，在本發(fā)明電路的基本拓?fù)渲屑尤氩煌蓸?、控制策略和電流檢測策略，同樣可以使用；再如省去整流二極管D1，用MOS管的體二極管替代，應(yīng)用于一些要求不嚴(yán)的場合。對于本【技術(shù)領(lǐng)域】的普通技術(shù)人員來說，在不脫離本發(fā)明的精神和范圍內(nèi)，還可以做出若干改進和潤飾，這些改進和潤飾也應(yīng)視為本發(fā)明的保護范圍，這里不再用實施例贅述，本發(fā)明的保護范圍應(yīng)當(dāng)以權(quán)利要求所限定的范圍為準(zhǔn)。
【權(quán)利要求】
1.一種同步整流實現(xiàn)方法，其特征是:在整流二極管(Dl)兩端并聯(lián)一同步整流管(Q1)，檢測當(dāng)前周期(nT)中整流二極管(Dl)的正向?qū)üぷ鲿r長，并記錄為第一時長(tl)，用第一時長(tl)減去一個短時間(td)，得到第二時長(t2)，在當(dāng)前周期的下一個周期((n+l)T)中，同步整流管(Ql)開始導(dǎo)通和現(xiàn)有的整流二極管(Dl)的正向?qū)ㄍ?，同步整流?Ql)的導(dǎo)通時長等于第二時長(t2);并不斷重復(fù)上述控制過程。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種同步整流實現(xiàn)方法，其特征是:所述短時間(td)大于同步整流管(Ql)的關(guān)斷延時時間。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的一種同步整流實現(xiàn)方法，其特征是:所述短時間(td)減去同步整流管(Ql)的關(guān)斷延時時間得到的值正比于當(dāng)前工作周期中整流二極管(Dl)的正向?qū)üぷ鲿r長。
4.一種同步整流實現(xiàn)方法，其特征是:在整流二極管(Dl)兩端并聯(lián)一同步整流管(Q1)，檢測當(dāng)前周期(nT)中整流二極管(Dl)的正向?qū)üぷ鲿r長，并記錄為第一時長(tl)，用第一時長(tl)減去一個短時間(td)，得到第二時長(t2)，在當(dāng)前周期的下下一個周期((n+2)T)中，同步整流管(Ql)開始導(dǎo)通和現(xiàn)有的整流二極管(Dl)的正向?qū)ㄍ?，同步整流?Ql)的導(dǎo)通時長等于第二時長(t2);并不斷重復(fù)上述控制過程。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的一種同步整流實現(xiàn)方法，其特征是:所述短時間(td)大于同步整流管(Ql)的關(guān)斷延時時間。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的一種同步整流實現(xiàn)方法，其特征是:所述短時間(td)減去同步整流管(Ql)的關(guān)斷延時時間得到的值正比于當(dāng)前工作周期中整流二極管(Dl)的正向?qū)üぷ鲿r長。
【文檔編號】H02M7/217GK103944426SQ201410186940
【公開日】2014年7月23日 申請日期:2014年5月5日 優(yōu)先權(quán)日:2014年5月5日
【發(fā)明者】王保均 申請人:廣州金升陽科技有限公司