專利名稱：切換式電源轉(zhuǎn)換器及其同步整流器的控制方法
技術(shù)領域：
本發(fā)明涉及一種切換式電源轉(zhuǎn)換器及其同步整流器的控制方法，尤其涉及一種用于零電壓切換直流/直流轉(zhuǎn)換器的同步控制的方法及電路。
背景技術(shù)：
直流/直流(DC/DC)轉(zhuǎn)換器的發(fā)展趨勢如同大部分的電源產(chǎn)品一樣，朝著高效率(high efficiency)、高功率密度(high power density)、高可靠性(highreliability)以及低成本(low cost)的方向發(fā)展。在傳統(tǒng)的二極管整流的零電壓切換(ZVS)直流/直流轉(zhuǎn)換器中，整流二極管的導通損耗在總損耗中通常會占30～40％的比例，若想要進一步提高傳統(tǒng)ZVS DC/DC轉(zhuǎn)換器的效率，則須應用同步整流技術(shù)以減少整流器的導通損耗。同步整流技術(shù)的應用，可以大大減小輸出整流的導通損耗，但隨之也帶來了同步整流器在驅(qū)動控制方面的問題。
從同步整流器的驅(qū)動控制的概念來講，最理想的驅(qū)動方案是當同步整流器的寄生二極管(body diode)一導通，即開啟同步整流器，而當同步整流器中的電流從正降為零時，恰好在電流過零的時刻關(guān)閉同步整流器。這種控制方式的優(yōu)點在于寄生二極管的導通時間幾乎為零，這樣就可以最大程度地避免由于寄生二極管所引起的額外導通損耗(通常，寄生二極管的導通電壓高于同步整流器的導通電壓)和反向恢復損耗。
很顯然，同步整流器的控制包含兩個要素開啟和關(guān)閉；開啟的時刻如果在同步整流器的VDS還沒有降到零以及寄生二極管導通之前，會造成同步整流器的寄生電容產(chǎn)生損耗(P＝0.5CossVDS2fs)；若開啟的時刻在寄生二極管的導通時間τ之后，則會造成額外的導通損耗(P＝Id(VD-VMOS)τfs)；另外，關(guān)閉時刻如果過早，也就是同步整流器的電流Id還沒有降到零時，寄生二極管即導通電流，則不僅會增加額外的導通損耗，而且更加嚴重的是，由于寄生二極管的反向恢復特性通常比較差(同步整流器的電壓比率越高，寄生二極管的反向恢復特性越差)，則在關(guān)閉時會產(chǎn)生較大的反向恢復電流，從而產(chǎn)生反向恢復損耗；最后，關(guān)閉時刻如果過遲，同步整流器的電流就會反向，這樣在關(guān)斷MOSFET之后，在同步整流器的源極端和漏極端之間就會產(chǎn)生比較大的電壓過沖(voltage overshoot)，從而影響了同步整流器的工作安全。
實際應用中的同步整流器的驅(qū)動控制方法通常有電流型和電壓型控制兩種。電流型控制方法的原理是通過檢測流過同步整流器的電流，當電流大于零時開啟同步整流器，而當電流小于零時即關(guān)閉同步整流器。這種控制方法在理論上是最佳的控制方案，因為其可以避免同步整流器的寄生二極管導通，從而避免了由于寄生二極管的導通所帶來的額外的導通損耗和反向恢復損耗。檢測功率變壓器二次側(cè)的同步整流器的電流，可以采用直接檢測和間接檢測的方法；間接檢測的方法是通過檢測變壓器一次側(cè)的電流信號，再減去變壓器一次側(cè)的磁化電流，通過變換得到二次側(cè)同步整流器的電流，間接方法的缺點在于檢測的精確度不是很高。另外，直接檢測就是利用霍爾感應器(Hall sensor)、電流變壓器(current transformer)、或是感測式電阻(sensingresistor)等方法，直接獲得同步整流器的電流信息，但是這些檢測手段都會遇到諸如成本高、體積大、及損耗大等困難，在實際的產(chǎn)品應用中相對較少。
然而，在大部分的實際應用中，電壓型控制方法更為常用，電壓型控制方法大致可以分為兩種，一種是直接使用來自于功率變壓器的繞組(winding)或是電路的某些節(jié)點的控制信號，這里的繞組可以是主功率的繞組或是輔助繞組，而電路的節(jié)點一般可以是橋臂的中點等；另一種則是使用來自于一次側(cè)同步整流器的控制信號，并對一次側(cè)同步整流器的控制信號進行邏輯組合或是延時變換，所得到的信號可對二次側(cè)同步整流器進行控制。
圖1為傳統(tǒng)的零電壓切換直流/直流轉(zhuǎn)換器的部分電路。針對節(jié)點A的不同連接方法會產(chǎn)生不同的電路拓撲結(jié)構(gòu)。當從節(jié)點A連接兩個電容分別至母線正、負電壓時，就是圖2所示的不對稱控制半橋拓撲，當從節(jié)點A連接兩個金氧半場效晶體管(MOSFET)分別至母線正、負電壓時，就是圖3所示的移相零電壓切換全橋拓撲。
圖4為一種采用先前技術(shù)的同步整流不對稱半橋拓撲，圖5為圖4的主要波形時序圖。從圖5可以看出，同步整流器S1的開啟時刻是在S2和S1換流結(jié)束之后，而關(guān)閉時刻是tb。同步整流器S1的寄生二極管的導通時間可以分為三部份同步整流器S1導通前的換流階段、同步整流器S1關(guān)閉后的一次側(cè)諧振階段(tb～tc)、以及同步整流器S1關(guān)閉后的線性換流階段(tc～td)。
圖6是Vijay Gangadhar Phadke在美國專利No.6,504,739中提出的一種控制移相全橋的同步整流器的控制方法。gQ1～gQ4是四路一次側(cè)同步整流器的控制信號，經(jīng)過邏輯組合后得到的gS1～gS2是二次側(cè)同步整流器的控制信號，圖7為圖6的主要波形時序圖。從該時序圖中可以看出，同步整流器S1的寄生二極管的導通時間可以分為兩部份同步整流器S1關(guān)閉后的一次側(cè)諧振階段(ta～tc)、以及同步整流器S1關(guān)閉后的線性換流階段(tc～td)。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的主要目的，在于提供一種用于一切換式電源轉(zhuǎn)換器中一第一同步整流器及一第二同步整流器的控制方法，該切換式電源轉(zhuǎn)換器包括一變壓器，以及一第一開關(guān)裝置和一第二開關(guān)裝置，該第一開關(guān)裝置和該第二開關(guān)裝置彼此串聯(lián)，并共同并聯(lián)于一輸入電壓源，其中，該第一同步整流器連接于該變壓器的一二次側(cè)繞組的一低壓端，該第二同步整流器連接于該變壓器的一二次側(cè)繞組的一高壓端，該第一開關(guān)裝置連接于該輸入電壓源的一高壓端，該第二開關(guān)裝置連接于該輸入電壓源的一低壓端，該控制方法包括如下步驟驅(qū)動該第一開關(guān)裝置于開啟狀態(tài)，以及驅(qū)動該第二開關(guān)裝置于關(guān)閉狀態(tài)；以及于該第二開關(guān)裝置被驅(qū)動于開啟狀態(tài)之后，驅(qū)動該第二同步整流器于關(guān)閉狀態(tài)，使得一電源自該一次側(cè)繞組被傳送至該二次側(cè)繞組。
如上所述的控制方法，其中該切換式電源轉(zhuǎn)換器為一零電壓切換(ZVS)不對稱控制半橋轉(zhuǎn)換器；及/或該控制方法還包括如下步驟使用一對二極管、一電阻、一電容、以及一緩沖電路驅(qū)動該第一同步整流器及該第二同步整流器。
如上所述的控制方法，其中該切換式電源轉(zhuǎn)換器為一零電壓切換(ZVS)移相全橋轉(zhuǎn)換器；及/或該控制方法還包括如下步驟使用四個NAND邏輯門驅(qū)動該第一同步整流器及該第二同步整流器。
如上所述的控制方法還包括步驟如下使用一諧振電感的一串聯(lián)諧振驅(qū)動該第二開關(guān)裝置于開啟狀態(tài)。
本發(fā)明還提供一種切換式電源轉(zhuǎn)換器，包括一輸入電壓源，具有一高壓端及一低壓端；一第一開關(guān)裝置及一第二開關(guān)裝置，其彼此串聯(lián)，并共同并聯(lián)于該輸入電壓源，該第一開關(guān)裝置連接于該輸入電壓源的該高壓端，該第二開關(guān)裝置連接于該輸入電壓源的該低壓端；一變壓器，具有一一次側(cè)繞組及一二次側(cè)繞組，該一次側(cè)繞組的一高壓端連接于該輸入電壓源，該一次側(cè)繞組的一低壓端連接于該第一開關(guān)裝置及該第二開關(guān)裝置；一整流電路，包括一第一同步整流器及一第二同步整流器，該第一同步整流器連接于該二次側(cè)繞組的一低壓端，該第二同步整流器連接于該二次側(cè)繞組的一高壓端；以及一控制電路，連接于該第一開關(guān)裝置、該第二開關(guān)裝置、以及該整流電路，用以于該第二開關(guān)裝置被驅(qū)動于開啟狀態(tài)之后，驅(qū)動該第二同步整流器于關(guān)閉狀態(tài)，使得一電源自該一次側(cè)繞組被傳送至該二次側(cè)繞組。
如上所述的切換式電源轉(zhuǎn)換器，其中該轉(zhuǎn)換器為一零電壓切換(ZVS)不對稱控制半橋轉(zhuǎn)換器；該切換式電源轉(zhuǎn)換器還包括二電容，彼此串聯(lián)連接于該輸入電壓源的該高壓端及該低壓端之間，并連接于該一次側(cè)繞組的該高壓端；及/或該控制電路還包括一對二極管、一電阻、一電容、以及一緩沖電路。
如上所述的切換式電源轉(zhuǎn)換器，其中該電源轉(zhuǎn)換器為一零電壓切換(ZVS)移相全橋轉(zhuǎn)換器；該切換式電源轉(zhuǎn)換器還包括二開關(guān)裝置，彼此串聯(lián)連接于該輸入電壓源的該高壓端及該低壓端之間，并連接于該一次側(cè)繞組的該高壓端；及/或該控制電路還包括四個NAND邏輯門。
如上所述的切換式電源轉(zhuǎn)換器，其中該第一開關(guān)裝置及該第二開關(guān)裝置為金氧半場效晶體管(MOSFET)。
如上所述的切換式電源轉(zhuǎn)換器，其中該第一同步整流器及該第二同步整流器為金氧半場效晶體管(MOSFET)。
如上所述的切換式電源轉(zhuǎn)換器，其中該電源轉(zhuǎn)換器還包括一諧振電感，連接于該一次側(cè)繞組的該低壓端，以及該第一和該第二開關(guān)裝置的連接節(jié)點之間；及/或該諧振電感由該變壓器的一漏感以及一外部串聯(lián)電感所構(gòu)成。
本發(fā)明是一種改進的電壓型同步整流器的控制方法，主要的特點是這種控制方法延長了同步整流器的導通時間，并在沒有同步整流器的電流信息的情況下，最大程度地減少寄生二極管的導通時間。
本發(fā)明得藉由下列附圖及詳細說明，得到一更深入的了解。


圖1傳統(tǒng)的零電壓切換直流/直流轉(zhuǎn)換器的部分電路結(jié)構(gòu)圖；圖2不對稱控制半橋電路拓撲結(jié)構(gòu)圖；圖3移相零電壓切換全橋電路拓撲結(jié)構(gòu)圖；圖4先前技術(shù)的同步整流不對稱半橋電路拓撲結(jié)構(gòu)圖；圖5圖4的主要波形時序圖；圖6先前技術(shù)的控制移相全橋的同步整流器的控制電路結(jié)構(gòu)圖；圖7圖6的主要波形時序圖；圖8本發(fā)明不對稱零電壓切換半橋轉(zhuǎn)換器的控制方法的邏輯電路圖；圖9圖8的主要波形時序圖；圖10本發(fā)明控制方法的完整波形時序圖；圖11本發(fā)明移相零電壓切換全橋轉(zhuǎn)換器的控制方法的另一邏輯電路圖；圖12本發(fā)明移相零電壓切換全橋轉(zhuǎn)換器的控制方法的主要波形時序圖；圖13本發(fā)明具有倍流同步整流器的另一移相全橋轉(zhuǎn)換器的電路圖；圖14本發(fā)明具有全橋同步整流器的另一移相全橋轉(zhuǎn)換器的電路圖。
其中，附圖標記說明如下Id、ip、iLf電流A節(jié)點S1、S2同步整流器ta、tb、tc、td時刻gQ1～gQ4控制信號 gS1～gS2控制信號Vin輸入電壓源 Q1、Q2開關(guān)裝置T變壓器S1、S2、S3、S4同步整流器Lr諧振電感C1電容具體實施方式
為了清楚的說明先前技術(shù)和本發(fā)明提出來的改進技術(shù)的詳細技術(shù)特征，這里首先要分析一次側(cè)同步整流器關(guān)閉后的電流電壓變化情況。圖10是詳細的主要波形時序圖，圖2是該波形時序圖所對應的主功率不對稱半橋電路拓撲。
請參閱圖2，其為不對稱控制半橋電路拓撲結(jié)構(gòu)圖。其中，切換式電源轉(zhuǎn)換器具有一輸入電壓源Vin、一第一開關(guān)裝置Q1和一第二開關(guān)裝置Q2、一變壓器T、以及具有一第一同步整流器S2和一第二同步整流器S1的一整流電路。第一開關(guān)裝置Q1連接于輸入電壓源Vin的高壓端，第二開關(guān)裝置Q2連接于輸入電壓源Vin的低壓端，兩個開關(guān)裝置Q1和Q2彼此串聯(lián)，并共同并聯(lián)于輸入電壓源Vin，為了實質(zhì)上產(chǎn)生零電壓切換不對稱控制的半橋轉(zhuǎn)換電路，尚須于輸入電壓源Vin的高壓端及低壓端之間串聯(lián)連接二個電容，此外，該電容更連接于一次側(cè)繞組的高壓端。
變壓器T具有一一次側(cè)繞組和一二次側(cè)繞組，一次側(cè)繞組的高壓端連接于輸入電壓源Vin、而低壓端經(jīng)由一諧振電感Lr(其由變壓器T的漏感以及外部串聯(lián)電感所構(gòu)成)而連接于兩個開關(guān)裝置Q1和Q2，另外，第一同步整流器S2連接于二次側(cè)繞組的低壓端，而第二同步整流器S1連接于二次側(cè)繞組的高壓端。
整個電路的運作可以分析成如下三個階段模式(1)模式1(ta～tb)對于不對稱控制的半橋拓撲，節(jié)點A在穩(wěn)態(tài)工作時的電位為UA＝DQ1·Vin，其中DQ1是Q1的占空比。在ta時刻，一次側(cè)同步整流器Q1關(guān)閉，由于此時一次側(cè)電流的方向為從B到A，Q2的結(jié)電容放電，Q1的結(jié)電容則充電，B點的電位開始下降。在B點的電位下降到UA之前，加在變壓器T上的電壓基本上是UB-UA，這個階段二次側(cè)S1開啟、S2關(guān)閉。一次側(cè)電流ip基本上保持不變。
(2)模式2(tb～tc)當B點的電壓下降到UA時，變壓器T短路，變換器T二次側(cè)的從步整流器S1和S2的寄生二極管同時導通，此時，電壓差UB-UA全部加在諧振電感Lr上。此時，諧振電感Lr和S1和S2的結(jié)電容、以及電容C1(相當于電壓源UA)發(fā)生串聯(lián)諧振，使得Lr的電流下降，而B點的電壓也開始下降。當B點的電壓下降到零時，即開啟同步整流器Q2，以實現(xiàn)Q2的零電壓切換開啟。
(3)模式3(tc～td)在tc時刻開啟Q2，一次側(cè)電流ip開始線性下降，其下降斜率為dip/dt＝UA/Lr。此時，二次側(cè)兩個同步整流器之間開始線性換流，電流從S1換到S2，換流速度為dis1/dt＝-0.5·N·UA/Lr，其中N是變壓器一次側(cè)與二次側(cè)的繞組匝數(shù)比。
從圖2可以看出is1+is2＝iLf，在tc時刻，當S2的電流達到輸出濾波電感的電流iLf時，S1關(guān)閉，變壓器T結(jié)束短路，此時變壓器T上的電壓變?yōu)閁A，一次側(cè)開始向二次側(cè)傳遞能量。這個模式也就是通常所說的占空比丟失的階段。
圖3是移相控制的零電壓切換全橋電路拓撲，和圖2的差別在于圖3的切換式電源轉(zhuǎn)換器具有二個開關(guān)裝置Q3和Q4，其彼此串聯(lián)連接于輸入電壓源Vin的高壓端及低壓端之間，其更連接于一次側(cè)繞組的高壓端。
和半橋拓撲相比，在一次側(cè)同步整流器Q3關(guān)閉之后，由于一次側(cè)同步整流器S1是開啟的，而變壓器T短路，節(jié)點A的電位保持在Vin，所以接下來的換流過程沒有上文分析的模式1，也就是說ta＝tb，而模式2和模式3是和半橋拓撲是一樣的。
很明顯，上述分析的模式3所持續(xù)的時間(td-tc)是與負載電流相關(guān)的，負載電流越大，模式3持續(xù)的時間(duty cycle loss time)也越長，在完全無負載的情況下，模式3所持續(xù)的時間幾乎為零。
本發(fā)明的技術(shù)特點就是在一次側(cè)同步整流器Q2開啟時(tc)，才關(guān)閉二次側(cè)同步整流器S1。在沒有負載電流的信息的情況下，為適應全范圍負載的需求，這樣的控制方法是最佳化的，其可以保證在一次側(cè)諧振階段，二次側(cè)的同步整流器是開啟的。
圖8是本發(fā)明不對稱零電壓切換半橋轉(zhuǎn)換器的控制方法的邏輯電路圖，其利用一對二極管組合、一電阻、一電容、以及一緩沖電路驅(qū)動兩個同步整流器S1和S2，圖中關(guān)閉延時電路的延時時間設計為tc-tb。圖9是這個實施例下的主要波形時序圖，從圖中可以看出，同步整流器S1的寄生二極管導通時間只有一塊，即同步整流器S1關(guān)閉后的線性換流階段(tc～td)。和圖4相比，寄生二極管導通時間縮短了，所以由寄生二極管導通帶來的額外的導通損耗電就減小了，如此就可以大幅提高轉(zhuǎn)換器的效率。
圖11是本發(fā)明的另一個實施例，其為移相全橋的同步整流器的控制方法。gQ1～gQ4是四路一次側(cè)同步整流器的控制信號，經(jīng)過邏輯組合后得到的gS1～gS2是二次側(cè)同步整流器的控制信號。而圖12是這個實施例之下的主要波形時序圖，從圖中可以看出，同步整流器S1的寄生二極管(body diode)導通時間只有一塊，即同步整流器S1關(guān)閉后的線性換流階段(tc～td)。和圖4相比，寄生二極管的導通時間縮短了tc-ta，所以由寄生二極管的導通所帶來的額外的導通損耗也就減小了。
圖8和圖11所示的邏輯控制圖是本發(fā)明的實施例，然而，只要符合這種控制時序的控制方法，也即不同的邏輯控制圖，都包含在本發(fā)明的發(fā)明概念之內(nèi)。
圖13是本發(fā)明具有倍流(current doubler)同步整流器的另一移相全橋轉(zhuǎn)換器的電路圖；圖14是本發(fā)明具有全橋同步整流器的另一移相全橋轉(zhuǎn)換器的電路圖，其中，同步整流器S1和S4的驅(qū)動信號相同，而同步整流器S2和S3的驅(qū)動信號相同。圖8和圖11的控制方式亦能夠被應用于圖13及圖14的電路結(jié)構(gòu)中，以減少寄生二極管的導通時間、額外的導通損耗、以及改善轉(zhuǎn)換器的效率。
本發(fā)明可由本領域的技術(shù)人員作出一些修飾，然而都不脫離申請專利所欲保護的范圍。
權(quán)利要求
1.一種用于一切換式電源轉(zhuǎn)換器中一第一同步整流器及一第二同步整流器的控制方法，該切換式電源轉(zhuǎn)換器包括一變壓器、以及一第一開關(guān)裝置和一第二開關(guān)裝置，該第一開關(guān)裝置和該第二開關(guān)裝置彼此串聯(lián)，并共同并聯(lián)于一輸入電壓源，其中，該第一同步整流器連接于該變壓器的一二次側(cè)繞組的一低壓端，該第二同步整流器連接于該變壓器的一二次側(cè)繞組的一高壓端，該第一開關(guān)裝置連接于該輸入電壓源的一高壓端，該第二開關(guān)裝置連接于該輸入電壓源的一低壓端，該控制方法包括以下步驟驅(qū)動該第一開關(guān)裝置于開啟狀態(tài)，及驅(qū)動該第二開關(guān)裝置于關(guān)閉狀態(tài)；以及于該第二開關(guān)裝置被驅(qū)動于開啟狀態(tài)之后，驅(qū)動該第二同步整流器于關(guān)閉狀態(tài)，使得一電源自該一次側(cè)繞組被傳送至該二次側(cè)繞組。
2.如權(quán)利要求1所述的控制方法，其中該切換式電源轉(zhuǎn)換器為一零電壓切換不對稱控制半橋轉(zhuǎn)換器；及/或該控制方法還包括以下步驟使用一對二極管、一電阻、一電容、以及一緩沖電路驅(qū)動該第一同步整流器及該第二同步整流器。
3.如權(quán)利要求1所述的控制方法，其中該切換式電源轉(zhuǎn)換器為一零電壓切換移相全橋轉(zhuǎn)換器；及/或該控制方法還包括以下步驟使用四個與非邏輯門驅(qū)動該第一同步整流器及該第二同步整流器。
4.如權(quán)利要求1所述的控制方法，其中還包括以下步驟使用一諧振電感的一串聯(lián)諧振驅(qū)動該第二開關(guān)裝置于開啟狀態(tài)。
5.一種切換式電源轉(zhuǎn)換器，包括一輸入電壓源，具有一高壓端及一低壓端；一第一開關(guān)裝置及一第二開關(guān)裝置，其彼此串聯(lián)、并共同并聯(lián)于該輸入電壓源，該第一開關(guān)裝置連接于該輸入電壓源的該高壓端，該第二開關(guān)裝置連接于該輸入電壓源的該低壓端；一變壓器，具有一一次側(cè)繞組及一二次側(cè)繞組，該一次側(cè)繞組的一高壓端連接于該輸入電壓源，該一次側(cè)繞組的一低壓端連接于該第一開關(guān)裝置及該第二開關(guān)裝置；一整流電路，包括一第一同步整流器及一第二同步整流器，該第一同步整流器連接于該二次側(cè)繞組的一低壓端，該第二同步整流器系連接于該二次側(cè)繞組的一高壓端；以及一控制電路，連接于該第一開關(guān)裝置、該第二開關(guān)裝置、以及該整流電路，用以于該第二開關(guān)裝置被驅(qū)動于開啟狀態(tài)之后，驅(qū)動該第二同步整流器于關(guān)閉狀態(tài)，使得一電源自該一次側(cè)繞組被傳送至該二次側(cè)繞組。
6.如權(quán)利要求5所述的切換式電源轉(zhuǎn)換器，其中該轉(zhuǎn)換器為一零電壓切換不對稱控制半橋轉(zhuǎn)換器；該切換式電源轉(zhuǎn)換器還包括二電容，彼此串聯(lián)連接于該輸入電壓源的該高壓端及該低壓端之間，并連接于該一次側(cè)繞組的該高壓端；及/或該控制電路還包括一對二極管、一電阻、一電容、以及一緩沖電路。
7.如權(quán)利要求5所述的切換式電源轉(zhuǎn)換器，其中該電源轉(zhuǎn)換器為一零電壓切換移相全橋轉(zhuǎn)換器；該切換式電源轉(zhuǎn)換器還包括二開關(guān)裝置，彼此串聯(lián)連接于該輸入電壓源的該高壓端及該低壓端之間，并連接于該一次側(cè)繞組的該高壓端；及/或該控制電路還包括四個與非邏輯門。
8.如權(quán)利要求5所述的切換式電源轉(zhuǎn)換器，其中該第一開關(guān)裝置及該第二開關(guān)裝置為金氧半場效晶體管。
9.如權(quán)利要求5所述的切換式電源轉(zhuǎn)換器，其中該第一同步整流器及該第二同步整流器為金氧半場效晶體管。
10.如權(quán)利要求5所述的切換式電源轉(zhuǎn)換器，其中該電源轉(zhuǎn)換器還包括一諧振電感，連接于該一次側(cè)繞組的該低壓端，以及該第一和該第二開關(guān)裝置的連接節(jié)點之間；及/或該諧振電感由該變壓器的一漏感以及一外部串聯(lián)電感所構(gòu)成。
全文摘要
一種切換式電源轉(zhuǎn)換器及用于其中一第一同步整流器及一第二同步整流器的控制方法，該切換式電源轉(zhuǎn)換器包括一變壓器，一第一開關(guān)裝置和一第二開關(guān)裝置，該第一開關(guān)裝置和該第二開關(guān)裝置彼此串聯(lián)，共同并聯(lián)于一輸入電壓源，該第一同步整流器連接于該變壓器的一二次側(cè)繞組的一低壓端，該第二同步整流器連接于該變壓器的一二次側(cè)繞組的一高壓端，該第一開關(guān)裝置連接于該輸入電壓源的一高壓端，該第二開關(guān)裝置連接于該輸入電壓源的一低壓端，該控制方法包括驅(qū)動該第一開關(guān)裝置于開啟狀態(tài)，驅(qū)動該第二開關(guān)裝置于關(guān)閉狀態(tài)；以及于該第二開關(guān)裝置被驅(qū)動于開啟狀態(tài)之后，驅(qū)動該第二同步整流器于關(guān)閉狀態(tài)，使得一電源自該一次側(cè)繞組被傳送至該二次側(cè)繞組。
文檔編號H02J3/38GK1722563SQ20041007163
公開日2006年1月18日 申請日期2004年7月16日 優(yōu)先權(quán)日2004年7月16日
發(fā)明者言超, 葉浩屹, 吳洪洋, 曾劍鴻, 應建平 申請人:臺達電子工業(yè)股份有限公司