本實用新型實施例涉及光伏
技術(shù)領(lǐng)域：
，尤其涉及一種太陽能電池及太陽能電池組件。
背景技術(shù)：
：目前大規(guī)模量產(chǎn)的太陽能電池基本上為晶硅(單晶硅或多晶硅)單結(jié)太陽能電池，占據(jù)了光伏市場約95％的份額。成本相對較低的晶硅太陽能電池具有BSF(BackSurfaceField，鋁背場)結(jié)構(gòu)或者PERC(PassivatedEmitterRearCell，局部背鈍化電池)結(jié)構(gòu)，這一類太陽能電池的光電轉(zhuǎn)換效率大約在18-21.5％之間。行業(yè)內(nèi)正在進(jìn)行大規(guī)模量產(chǎn)轉(zhuǎn)換的新技術(shù)有多種，包括HIT(HeterojunctionIntrinsicThinFilmSolarCell，異質(zhì)結(jié)電池)、IBC(InterdigitatedBackContact，交指背接觸電池)、MWT(MetallizationWrap-Through，金屬穿孔卷繞硅電池)、或者上述這些結(jié)構(gòu)的組合HBC(Hetero-junctionBack-Contacted，異質(zhì)結(jié)背接觸)結(jié)構(gòu)以及多結(jié)太陽能電池等。目前，這一類太陽能電池的效率大多為22-23％左右，到2020年有望達(dá)到23-24％左右，個別技術(shù)(n型HIT技術(shù))有望在2025年達(dá)到25％。再進(jìn)一步的效率提升上述這些技術(shù)就無能為力了。目前還有一些處于實驗室基礎(chǔ)研究階段的新技術(shù)，包括多重激發(fā)太陽能電池利用材料改性，使得高能量的光子入射到太陽能電池材料之后可能激發(fā)出多個“電子-空穴“對，從而提高太陽能電池的光電流。熱載流子太陽能電池利用納米技術(shù)對太陽能電池材料進(jìn)行改性，在電池內(nèi)部形成量子阱或者量子點，利用所謂的“聲子瓶頸效應(yīng)”大幅延長熱載流子的冷卻時間，使得熱載流子在冷卻之前就可以被金屬電極收集從而形成電流。但是，以上兩類電池仍在研發(fā)階段，尚未成型。近幾年，也有人提出通過給太陽能電池施加一個外加直流或者直流脈沖電壓來提高太陽能電池的光電轉(zhuǎn)換效率。這一技術(shù)方案的要點是：在太陽能電池的前表面增加一層透明導(dǎo)電膜，在該透明導(dǎo)電膜和背電極之間施加一個直流或直流脈沖電壓，這一與太陽能電池并聯(lián)連接的電壓增強了太陽能電池內(nèi)部的內(nèi)建電場，從而提高太陽能電池的光電轉(zhuǎn)換效率。這一技術(shù)路線實施起來也存在著諸多困難。首先，要對太陽能電池結(jié)構(gòu)進(jìn)行改變，增加了透明導(dǎo)電膜和其下面的絕緣層，透明導(dǎo)電膜本身影響入射光的透過率，而且電池片制造工藝復(fù)雜度提高，成本增加；其二，電池片正面主柵線被覆蓋在透明導(dǎo)電膜之下，影響組件封裝時的焊帶連接，增加了光伏組件封裝的難度和成本；其三，由于外加電壓被太陽能電池本體(半導(dǎo)體)和其上面的絕緣層串聯(lián)分壓，而絕緣層等效電阻遠(yuǎn)大于太陽能電池本體中半導(dǎo)體的等效電阻，所以絕大部分電壓被絕緣層分壓，實際施加于太陽能電池內(nèi)部的電壓很小，根本起不到增加內(nèi)部電場強度的作用。綜上所述，比較貼近生產(chǎn)實際的技術(shù)路線對于光電轉(zhuǎn)換效率的提升效果有限，進(jìn)一步提升的難度加大、成本較高；而正在實驗室研發(fā)的新概念太陽能電池距離實際應(yīng)用還有相當(dāng)長的路，而且即使實現(xiàn)生產(chǎn)其成本也會非常高。所以，這些技術(shù)路線均不能滿足光伏行業(yè)“低成本大幅快速提升太陽能電池光電轉(zhuǎn)換效率”的實際需求。技術(shù)實現(xiàn)要素：本實用新型實施例提供一種太陽能電池及太陽能電池組件，能夠在不改變現(xiàn)有電池片結(jié)構(gòu)的前提下，大幅度提高了太陽能電池的轉(zhuǎn)換效率。第一方面，本實用新型實施例提供了一種太陽能電池，包括：電池片，與偏置電路通過所述電池片的電極相連，用于將光能轉(zhuǎn)化為電能，并為偏置電路提供電源電壓；所述偏置電路，用于調(diào)節(jié)所述電池片的內(nèi)建電場，其中，所述偏置電路與所述電池片電連接。第二方面，本實用新型實施例還提供了一種太陽能電池組件，包括：所述太陽能電池以及接線盒；所述接線盒，包含所述太陽能電池中電池片的電極匯總的匯流條，用于引出所述太陽能電池的總輸出電壓和總輸出電流。進(jìn)一步的，所述太陽能電池中的偏置電路鑲嵌在多個電池片之間，直接與所述電池片電連接；或者，所述偏置電路內(nèi)嵌于所述接線盒內(nèi)部，與所述接線盒的匯流條電連接；或者，所述偏置電路粘結(jié)在所述太陽能電池組件的外表面，與所述接線盒的引線電連接。本實用新型實施例提供了一種太陽能電池及太陽能電池組件，在現(xiàn)有的電池片的基礎(chǔ)上，不改變原有電池片結(jié)構(gòu)和生產(chǎn)工藝，通過增加偏置電路的方式，改善了現(xiàn)有電池片效率提高困難的問題，大幅度提高了太陽能電池的轉(zhuǎn)換效率，而且使得在太陽能電池制造過程中，制造成本低，技術(shù)難度低、易實現(xiàn)大批量生產(chǎn)。附圖說明圖1A是太陽能電池中存在的各種能量損失機理示意圖；圖1B是不同禁帶寬度的材料制成的太陽能電池的各類能量損失的占比示意圖；圖1C是各類晶硅電池的產(chǎn)業(yè)化技術(shù)路線圖；圖1D是太陽能電池片的等效電路圖；圖1E是太陽能電池片工作時載流子的運動示意圖；圖1F是暗態(tài)和光照條件下的太陽能電池片I-V特性曲線圖；圖2是本實用新型實施例一中的一種太陽能電池結(jié)構(gòu)的示意圖；圖3A是本實用新型實施例二中的一種電池片的輸出電壓的波形圖；圖3B是本實用新型實施例二中的一種偏置電路輸出反向脈沖電壓的示意圖；圖3C是本實用新型實施例二中的一種太陽能電池的輸出電壓示意圖；圖3D是本實用新型實施例二中的一種太陽能電池的輸出電流示意圖；圖4A是本實用新型實施例三中的一種太陽能電池結(jié)構(gòu)的示意圖；圖4B是本實用新型實施例三中的一種太陽能電池的電路圖；圖4C是本實用新型實施例三中的又一種太陽能電池的電路圖；圖4D是本實用新型實施例三中的又一種太陽能電池的電路圖；圖4E是本實用新型實施例三中的又一種太陽能電池的電路圖；圖5A是本實用新型實施例四中的一種太陽能電池結(jié)構(gòu)的示意圖；圖5B是本實用新型實施例四中的又一種太陽能電池結(jié)構(gòu)的示意圖；圖5C是本實用新型實施例四中的一種太陽能電池的電路圖；圖5D是本實用新型實施例四中的又一種太陽能電池的電路圖；圖6A是本實用新型實施例五中的一種太陽能電池組件的結(jié)構(gòu)圖；圖6B是本實用新型實施例五中的又一種太陽能電池組件的結(jié)構(gòu)圖；圖6C是本實用新型實施例五中的一種太陽能電池組件與偏置電路的連接圖；圖6D是本實用新型實施例五中的又一種太陽能電池組件與偏置電路的連接圖。具體實施方式下面結(jié)合附圖和實施例對本實用新型作進(jìn)一步的詳細(xì)說明?？梢岳斫獾氖?，此處所描述的具體實施例僅僅用于解釋本實用新型，而非對本實用新型的限定。另外還需要說明的是，為了便于描述，附圖中僅示出了與本實用新型相關(guān)的部分而非全部結(jié)構(gòu)。本實用新型的理論基礎(chǔ)與原理目前，全球光伏累計安裝量達(dá)到300GW，中國的光伏累計安裝量達(dá)到77GW。隨著光伏應(yīng)用的快速增長，各主要光伏應(yīng)用國家對于光伏發(fā)電的補貼也在逐漸降低，預(yù)計到2020年左右各國政府將取消對于光伏發(fā)電的補貼。因此，如何快速降低光伏發(fā)電的成本成為光伏應(yīng)用能否持續(xù)發(fā)展的重要因素。太陽能電池的制造成本是光伏發(fā)電成本最主要的部分，因此如何快速降低太陽能電池的成本是一個亟待解決的問題。太陽能電池的成本降低主要依靠其效率的提升來實現(xiàn)。然而，由于太陽能電池的光電轉(zhuǎn)換效率已經(jīng)接近太陽能電池光電轉(zhuǎn)換效率的理論極限，受到材料和工藝技術(shù)的限制，太陽能電池光電轉(zhuǎn)換效率進(jìn)一步提升的難度越來越大，成本越來越高。研究人員利用熱力學(xué)的細(xì)致平衡理論，考慮輻射復(fù)合損失對太陽能電池光電轉(zhuǎn)換效率的影響，預(yù)測了單結(jié)太陽能電池的光電轉(zhuǎn)換效率的理論上限為32％左右。近些年，很多學(xué)者在SQ(ShockleyandQueisser，肖克利-奎伊瑟)模型的基礎(chǔ)上，對太陽能電池的理論模型進(jìn)行了優(yōu)化。有研究人員考慮了庫倫增強的俄歇散射機制以后，計算了晶硅太陽能電池的光電轉(zhuǎn)換效率的理論上限為29.05％；其他研究人員在考慮了太陽光譜AM1.5的修正和材料的能帶變窄效應(yīng)之后，計算的晶硅太陽能電池的理論上限為29.43％。GaAs的禁帶寬度(1.43eV)與太陽光譜的匹配比晶硅更好，載流子的遷移率也高(載流子的遷移率高意味著復(fù)合損失較低)，因此其理論效率也比較高，SQ模型和其它一些改進(jìn)的模型預(yù)測的GaAs單結(jié)太陽能電池的光電轉(zhuǎn)換效率的理論上限為將近32％。然而，各種理論模型在進(jìn)行預(yù)測時，都做了一些理想化的假設(shè)。比如，假設(shè)太陽能電池的材料是完美的，沒有缺陷；假設(shè)太陽能電池內(nèi)部載流子和晶格處于熱平衡狀態(tài)；假設(shè)一個能量大于禁帶寬度的光子只能激發(fā)一個電子-空穴對；假設(shè)太陽能電池始終工作在穩(wěn)恒狀態(tài)；假設(shè)光照強度為1000W/m2；還假設(shè)太陽能電池除了和太陽之間的能量交換之外不再受到任何其它外部因素的干擾等。實際上，太陽能電池材料存在著各種各樣的缺陷(比如內(nèi)部的缺陷、雜質(zhì)、位錯，材料表面的缺陷態(tài)等)和漏電通道(比如由于制備工藝的限制產(chǎn)生的一些微孔、電池邊緣的導(dǎo)電通道等)，而且太陽能電池表面存在著光的反射(目前的晶硅太陽能電池的表面反射率平均為4％左右)和由于正表面電極產(chǎn)生的面積遮擋(4％左右)等因素，這些因素都導(dǎo)致真正能夠獲得的光電轉(zhuǎn)換效率的上限比上述模型預(yù)測的更低。以晶硅太陽能電池為例，在1996年，有研究人員研制的PERL(PassivatedEmitterandRearLocalDiffused，雙面鈍化的鈍化發(fā)射極和背面定域擴散硅太陽能電池)結(jié)構(gòu)的晶硅太陽能電池的效率達(dá)到24.9％(后來由于AM1.5光譜的修正，這一效率為25％)，這一效率一直保持了18年之久，直到2014年才被突破。2014年，日本某公司制備的IBC-HIT混合結(jié)構(gòu)的晶硅太陽能電池的效率達(dá)到25.6％。這一結(jié)構(gòu)由于正表面沒有金屬電極因而電極的遮擋損失為零，但是這種結(jié)構(gòu)的太陽能電池成本太高，短期內(nèi)無法大規(guī)模量產(chǎn)。上述事實說明，太陽能電池的光電轉(zhuǎn)換效率的進(jìn)一步提升是非常困難的。有理由相信，依靠太陽能電池本身結(jié)構(gòu)的優(yōu)化和工藝技術(shù)的改進(jìn)，25.6％或許是晶硅太陽能電池按照現(xiàn)有技術(shù)路線可以在實際中獲得的最高效率極限。而根據(jù)歐洲太陽能協(xié)會的預(yù)測，能夠大規(guī)模量產(chǎn)的晶硅太陽能的光電轉(zhuǎn)換效率在2023年之前大約為24％左右。太陽能電池的光電轉(zhuǎn)換效率之所以存在上限，是因為其內(nèi)部存在著幾種不同的能量損失機理。這些能量損失機理在圖1A中形象地表示了出來。圖1A為光照下太陽能電池的能量損失示意圖，其中，Eg為禁帶寬度，Ec為導(dǎo)帶底，Ev為價帶頂，p-type為p型半導(dǎo)體材料，n-type為n型半導(dǎo)體材料，e-為電子，h+為空穴，Ep為入射光的光子能量。如圖1A所示，其中，①為長波光線的不吸收損失機理，具體的，太陽能電池材料存在著一定的“禁帶寬度”，它并不能吸收太陽光中波長大于材料的“截止波長”的光線，所以這部分太陽光自然也不能轉(zhuǎn)換為電能。對于晶硅太陽能電池，其禁帶寬度Eg＝1.12eV，截止波長為λl＝1240/Eg＝1100nm，對應(yīng)的長波光線的不吸收損失為19％；對于GaAs太陽能電池，其禁帶寬度Eg＝1.43eV，截止波長為λl＝1240/Eg＝867nm，對應(yīng)的長波光線的不吸收損失為31.8％。②為熱載流子的冷卻損失(熱載流子的弛豫損失)機理。具體的，太陽輻射光譜中的大部分光線的波長比材料的截止波長短(光子能量比材料的禁帶寬度大)，所以激發(fā)出來的電子-空穴對具有一定的“多余能量”。把攜帶多余能量的載流子稱為“熱載流子”。熱載流子被激發(fā)出來之后伴隨著一個極快的“弛豫過程”，這個弛豫過程的第一步是熱載流子之間的相互散射從而達(dá)到熱平衡(此時熱載流子遵循玻爾茲曼分布，其多余能量可以用一個溫度TH來表示，TH遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于晶格的熱平衡溫度TS，也就是說，熱載流子的等效溫度遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于材料的溫度(所以被稱為“熱載流子”)，第二步是熱載流子和晶格發(fā)生相互作用，通過發(fā)射聲子與晶格達(dá)到熱平衡，此時熱載流子的等效溫度等于晶格的溫度，熱載流子原來攜帶的多余能量以熱量的形式損失掉。整個過程實際上就是熱載流子冷卻的過程。熱載流子的冷卻過程在極短的時間內(nèi)完成，理論和實驗均證明，在晶體硅中這一過程只需要350fs的時間。太陽能電池材料的禁帶寬度越小，這部分的損失越大。GaAs(其禁帶寬度Eg＝1.43eV)太陽能電池的熱載流子能量損失為23.1％，晶硅太陽能電池的熱載流子能量損失為33％。熱載流子冷卻之后緊接著會發(fā)生電子與空穴的復(fù)合。在晶硅中，載流子的復(fù)合時間大約在微秒量級，而在GaAs等直接帶隙半導(dǎo)體材料中其復(fù)合時間要短得多。一個好的太陽能電池應(yīng)該在大部分電子和空穴發(fā)生復(fù)合之前把它們抽取到外電路之中形成電流。③輻射復(fù)合損失機理。光激發(fā)的電子和空穴在太陽能電池體內(nèi)運動的過程中，必然有一定的幾率相遇。一個電子和一個空穴在空間上相遇就會發(fā)生復(fù)合，電子空穴消失，他們攜帶的能量以光子的形式發(fā)射出來。復(fù)合過程是伴隨著光激發(fā)過程必然發(fā)生的反過程，它不但導(dǎo)致光生電流的減小，還導(dǎo)致開路電壓的降低。尤其是當(dāng)太陽能電池在非短路的狀態(tài)下工作時(此時兩端有一定的光生電壓)，復(fù)合的幾率更大，造成的能量損失也更大。當(dāng)然，如果載流子的運動速度足夠快，則電子和空穴相遇的幾率會降低，輻射復(fù)合損失也將減小。對于晶硅太陽能電池而言，由于載流子遷移率(尤其是空穴的遷移率)較小，所以輻射復(fù)合的損失較高。SQ模型估算的晶硅太陽能電池的輻射復(fù)合損失高達(dá)10％左右，而GaAs太陽能電池的輻射復(fù)合損失約為5％左右。④非輻射復(fù)合損失機理。太陽能材料中的電子和空穴除了通過輻射復(fù)合損失之外，還可以通過其它復(fù)合途徑損失能量，比如俄歇復(fù)合、自由電子吸收、通過缺陷、位錯、表面態(tài)等各類缺陷態(tài)發(fā)生的復(fù)合等。非輻射復(fù)合損失的能量不是以發(fā)射光子的形式，而是以聲子的形式變成熱能，所以這一過程被稱為“非輻射復(fù)合”。由于電子和空穴分別帶有正負(fù)電荷，所以它們之間的庫倫作用又加大了復(fù)合發(fā)生的幾率。輻射復(fù)合與非輻射復(fù)合式太陽能電池能量損失的重要組成部分，對于晶硅太陽能電池，這兩類復(fù)合將造成18-19％的能量損失(根據(jù)摻雜濃度的不同略有區(qū)別)；對于GaAs太陽能電池，這兩類復(fù)合造成的能量損失稍低一些(約13％)。⑤接觸電極引起的能量損失。金屬電極和半導(dǎo)體材料之間總存在一定的接觸電阻，接觸電阻將導(dǎo)致電壓的降低。另外，與金屬接觸的半導(dǎo)體表面缺陷態(tài)濃度較高，在空間上形成一個高復(fù)合區(qū)域，也會造成能量的損失。這部分由于接觸電極產(chǎn)生的損失大約為1％左右。圖1B為具有不同禁帶寬度的材料制成的太陽能電池的各類能量損失的占比。其中，區(qū)域11為可利用電子能量，即根據(jù)SQ模型可以轉(zhuǎn)換為電能的能量；區(qū)域12為長波光線的不吸收損失，即上述的能量損失機理①；區(qū)域13為熱載流子的冷卻損失，即上述的能量損失機理②；區(qū)域14為各類復(fù)合損失以及電極接觸損失等，即上述能量損失機理③+④+⑤的總合。由圖1B可知，C-Si材料與GaAs材料由于材料特性不同，導(dǎo)致其各部分能量損失占比不同。圖1C為各類晶硅太陽能電池產(chǎn)業(yè)化的技術(shù)路線圖，圖1C中給出了對各類不同結(jié)構(gòu)的量產(chǎn)晶硅太陽能電池光電轉(zhuǎn)換效率提升的時間表。由圖1C可知，現(xiàn)有量產(chǎn)晶硅太陽能電池的實際轉(zhuǎn)換效率的預(yù)測最多只能達(dá)到25％。目前大規(guī)模商業(yè)化量產(chǎn)的單晶硅太陽能電池的光電轉(zhuǎn)換效率為20％左右(多晶硅為19％左右)，距離理論預(yù)測的29.4％的上限還有一定的差距。以效率為20％的高效單晶硅太陽能電池為例，其性能參數(shù)與理論預(yù)測之間對比見下表一所示。表一表一記錄了量產(chǎn)高效晶硅太陽能電池電學(xué)參數(shù)與SQ模型、改進(jìn)SQ模型各項參數(shù)的對照表。其中，改進(jìn)SQ模型為考慮非輻射復(fù)合效應(yīng)的情況下的各項參數(shù)。Voc為開路電壓，即當(dāng)太陽能電池處于開路狀態(tài)時，電池輸出端上所對應(yīng)的光生電動勢；Jsc為短路電流密度，即太陽能電池在光照1000W/㎡，溫度25℃狀態(tài)下，短路時的電流密度；FF為填充因子，即太陽能電池的實際最大輸出功率與理想輸出功率(Voc與Jsc之積)的比值；Vmmp為最大功率點時的輸出電壓；Jmpp為最大功率點時的電流密度；光電轉(zhuǎn)換效率η為太陽能電池受光時的最大輸出功率與照射在太陽能電池的入射光的功率之比。由上表一可以看出，太陽能電池的各個參數(shù)與理論預(yù)測之間均有一定的差距。存在這種差距的原因分析如下：(1)短路電流密度Jsc的差距。其中，短路電流的大小決定于光生載流子被電極收集的效率，這個參數(shù)被太陽能電池的內(nèi)、外量子效率來表示。在實際太陽能電池中，有大概4％左右的入射光的反射損失和4％左右的正面電極遮擋損失，對這些損失補償之后，實際太陽能電池的短路電流密度將達(dá)到41.82mA/cm2。對于實際器件和改進(jìn)SQ模型，二者的短路電流密度還有大約1.49mA/cm2的差距。這些差距主要是因為實際器件中的輻射復(fù)合和非輻射復(fù)合造成的載流子數(shù)量的損失更大。對于最大功率點電流密度(Jmpp)，二者的差別更大(2.57mA/cm2)，這主要是因為在最大工作點附近，光生電壓有一定的阻止載流子收集的作用，所以使得電流降低。改進(jìn)SQ模型和SQ模型預(yù)測的短路電流之間還有大約1.0mA/cm2的差距，這也是因為在SQ模型中沒有考慮非輻射復(fù)合的影響所致。如果能在實際器件中有效地抑制輻射復(fù)合和非輻射復(fù)合，則短路電流密度能夠突破SQ模型的限制。(2)開路電壓Voc的差距。根據(jù)SQ理論計算出來的晶硅太陽能電池的開路電壓為0.860V，考慮到實際電池中還存在著非輻射復(fù)合，改進(jìn)SQ模型計算出的太陽能電池的開路電壓為0.761V，而實際目前量產(chǎn)的高效太陽能電池的開路電壓只有0.641V左右。對比實際器件和改進(jìn)SQ模型二者還有0.12V以上的差別。這一差別的原因就是因為在實際太陽能電池中各類復(fù)合發(fā)生的幾率更高，而且由于制備工藝問題還存在一些漏電通道(通過等效并聯(lián)電阻Rsh的大小體現(xiàn)出來)，造成太陽能電池的開路電壓比理想值有較大的差別。對比兩者的最大功率點的電壓Vmpp可以發(fā)現(xiàn)兩者的差別高達(dá)0.15V。如果能抑制載流子的復(fù)合幾率并且降低二極管在最大功率點的導(dǎo)通電流，則開路電壓和最大功率點電壓都將有很大的提升。SQ模型和改進(jìn)SQ模型之間開路電壓的差別(約0.1V)的原因是在SQ模型中沒有考慮非輻射復(fù)合等因素的影響。如果在一個實際器件中能夠有效地抑制輻射復(fù)合和非輻射復(fù)合的影響，則開路電壓有可能突破上述改進(jìn)SQ模型或者SQ模型的限制。(3)填充因子FF的差距。改進(jìn)SQ模型預(yù)測的填充因子為89.26％，而實際上太陽能電池的FF只有80.92％，二者相差顯著。從等效電路的角度分析，這一顯著差別的原因是因為實際太陽能電池的串聯(lián)等效電阻較大、并聯(lián)等效電阻較小引起的，串聯(lián)電阻和并聯(lián)電阻偏離理論預(yù)測的內(nèi)在原因其實還是和載流子在太陽能電池內(nèi)部的運動相關(guān)。如果能夠?qū)μ柲茈姵貎?nèi)部的電場進(jìn)行調(diào)制，使得有利于載流子向電極做漂移運動的電場增強、載流子擴散運動的因素(二極管的正向注入)減弱，則等效的串聯(lián)電阻將減小、等效并聯(lián)電阻將增大，所以填充因子FF也將增加。通過表一分析可以發(fā)現(xiàn)，輻射復(fù)合和非輻射復(fù)合是限制太陽能電池性能的主要因素。只要能夠有效地抑制載流子的各類復(fù)合機制，就能大幅提升太陽能電池的光電轉(zhuǎn)換效率。SQ模型或者改進(jìn)的SQ模型都做了如下假設(shè)：載流子的輻射復(fù)合和非輻射復(fù)合是在沒有外界干擾的狀態(tài)下進(jìn)行的，此時，載流子的產(chǎn)生和復(fù)合受到溫度、載流子濃度、載流子運動速度等因素的影響；還假設(shè)太陽能電池工作在穩(wěn)恒狀態(tài)下。在這一假設(shè)條件下，太陽能電池內(nèi)部載流子的濃度、載流子的運動速度、載流子的復(fù)合幾率、體內(nèi)電場分布等都是受到上述條件的約束。比如，載流子的復(fù)合幾率是在考慮了其光激發(fā)、向電極的輸運、以及復(fù)合三者平衡而推導(dǎo)出來的。但是，如果引入外界的干擾，那么太陽能電池內(nèi)部的載流子濃度以及電場分布將會發(fā)生改變。如果外部的干擾使得太陽能電池內(nèi)部的內(nèi)建電場增強，則載流子的輸運增強，內(nèi)部載流子的濃度將會降低，輻射復(fù)合和非輻射復(fù)合發(fā)生的幾率將被抑制，此時如果利用SQ模型中的公式再來計算光電轉(zhuǎn)換效率，則預(yù)測的理論上限將會大幅提升。如前所述，對于晶硅太陽能電池各類復(fù)合導(dǎo)致了18％左右的能量損失，如果能通過引入外部干擾把這一損失有效地抑制，則SQ模型給出的光電轉(zhuǎn)換效率的上限將有18％的上調(diào)空間。也就是說，如果外部干擾能夠完全抑制太陽能電池內(nèi)部的各種載流子的復(fù)合，則太陽能電池的光電轉(zhuǎn)換效率的理論上限將達(dá)到29.4％+18％＝47.4％。對于GaAs太陽能電池，這一理論效率大概為45％。因為GaAs為直接帶隙半導(dǎo)體，載流子的運動速度本來就高，載流子的復(fù)合損失比晶硅中的復(fù)合損失低，所以通過抑制載流子復(fù)合損失提升轉(zhuǎn)換效率的空間較小。為了抑制載流子的復(fù)合，就必須打破太陽能電池內(nèi)部存在的載流子的光激發(fā)、復(fù)合、和輸運三者之間的原有平衡，而建立新的平衡。在光激發(fā)產(chǎn)生率G不變的條件下(光照強度和波長分布不變)，增大載流子向電極的輸運速率就可以減小載流子的復(fù)合率。圖1D為太陽能電池的等效電路圖，如圖1D所示，太陽能電池的等效電路圖為一個恒定電流源IL光生電流、一個理想二極管D、并聯(lián)電阻Rsh以及串聯(lián)電阻Rs組成。其中，Rs為由材料體電阻、薄層電阻、電極接觸電阻以及電極本身傳導(dǎo)電流的電阻所構(gòu)成的總串聯(lián)電阻；Rsh為考慮載流子產(chǎn)生與復(fù)合以及沿電源邊緣的表面漏電流而設(shè)計的一個等效并聯(lián)電阻；而I、ID與Ish分別為通過串聯(lián)電阻Rs、理想二極管D以及并聯(lián)電阻Rsh的電流。由圖1D可知，正向?qū)娏骱屯ㄟ^并聯(lián)電阻的漏電流是限制輸出電流的主要原因，如果給太陽能電池施加一個外部電場，可以加速載流子向電極作漂移運動的速度，縮短其在太陽能電池內(nèi)部的駐留時間，從而降低發(fā)生輻射復(fù)合和非輻射復(fù)合的幾率。另外，合適的外加電場還可以抑制太陽能電池工作狀態(tài)下其正向?qū)娏鲗怆娏鞯姆至髯饔?。例如，在光電?載流子的輸運電流)IL較大時，工作電壓低，ID和Ish??；而在光電流IL低時，工作電壓高，但是由于此時總電流小，所以ID和Ish的損失也不會太大。只要電場足夠強，載流子的速度就可以足夠大，以至于載流子向電極輸運的過程中發(fā)生復(fù)合的幾率非常低(以至于降低到零)。這樣就可以大幅提高太陽能電池的性能，使太陽能電池的光電轉(zhuǎn)換效率大幅提升。這種方案比前面描述的利用昂貴復(fù)雜的納米量子手段等技術(shù)方案要容易得多。同時，這一方案的使用范圍很廣，不但可以適用于常規(guī)的太陽能電池，也適用于利用各類復(fù)雜技術(shù)制備的新型結(jié)構(gòu)的太陽能電池。為了更好地理解本實用新型的原理，需要了解太陽能電池的基本工作原理，如圖1E所示，其中，15為p型區(qū)域，16為空間電荷區(qū)，17為n型區(qū)域，e-為電子，Rload為負(fù)載電阻，Ebi為內(nèi)建電場以及Epv為光生電場。在沒有光照的情況下，當(dāng)p型半導(dǎo)體和n型半導(dǎo)體相互接觸為一體時，電子和空穴發(fā)生擴散運動，由于電子和空穴的費米能級的差，形成了空間電荷區(qū)16，由于形成一個內(nèi)建電壓Vbi，因而形成了一個內(nèi)建電場Ebi，內(nèi)建電場抵消了載流子的擴散運動。當(dāng)載流子的擴散和內(nèi)建電場作用下載流子的漂移運動達(dá)到平衡時，內(nèi)建電場不再變化，內(nèi)部就形成了一個穩(wěn)定的內(nèi)建電場和空間電荷區(qū)16。在光照下，電子從價帶被激發(fā)到導(dǎo)帶，電池內(nèi)部非平衡載流子濃度增加很多。光生電子和空穴在內(nèi)建電場的作用下分別向負(fù)極和正極運動。當(dāng)太陽能電池連接負(fù)載時，電子從負(fù)極流出電池，經(jīng)過負(fù)載后把其能量傳遞給負(fù)載，再流回到正極進(jìn)入太陽能電池內(nèi)部與空穴復(fù)合。如圖1E所示，根據(jù)負(fù)載電阻Rload的不同，電池兩端建立起來的光電壓Vpv將產(chǎn)生一個光生電場Epv，其方向與Ebi相反。當(dāng)Epv增加時，由Ebi驅(qū)動的載流子的漂移運動將被消弱，載流子復(fù)合將增強，更多的載流子在到達(dá)電極之前將被復(fù)合從而損失掉其能量；這也是為什么在最大工作點MPP太陽能電池的工作電流Impp小于其短路電流Isc(如圖1F所示)；隨著工作電壓的增加，內(nèi)建電場的作用被進(jìn)一步減弱，載流子向電極的輸運效率更低，復(fù)合幾率更大，光電流更小。由太陽能電池的原理可知，在不同光照條件下，電池內(nèi)部載流子的運動狀態(tài)有所不同，因此通過太陽能電池的I-V特性曲線(電流-電壓特性曲線)能夠更明確地呈現(xiàn)這些區(qū)別。圖1F是普通太陽能電池在暗態(tài)下和光照下的I-V特性曲線。其中，105為暗態(tài)下的I-V特性曲線；110為光照下的I-V特性曲線；115為最大功率點MPP，Vmpp為最大功率點MPP時的輸出電壓，Impp為最大功率點MPP時的輸出電流；Voc為開路電壓，Isc為短路電流。為了獲得最大的輸出功率，負(fù)載電阻Rload的選擇需要在Ebi和Epv之間找出平衡點，以便獲得最大電壓Vm和電流Im。最大功率點一般選擇在I-V曲線的拐點處(如1F中的115)，為了獲得最大功率，必須保證Ebi和Epv的綜合作用既能夠使大多數(shù)載流子被電極收集，同時又能有較高的工作電壓。一般而言，內(nèi)建電壓大約為0.5-1V左右，空間電荷區(qū)寬度約0.5-2μm，內(nèi)建電場的強度Ebi＝0.5-2×104V/cm。在這一電場的作用下，載流子的漂移運動速度一般可以達(dá)到其飽和速度107cm/s。當(dāng)光生電壓較小時(小于Vmpp)，載流子仍然可以以較高的漂移速度向電極運動，大部分載流子在復(fù)合之前能夠到達(dá)電極，電流一直在較高的水平。但是，當(dāng)光電壓的值較高時(大于Vmpp時)，光生電場Epv對載流子的漂移運動的阻止效應(yīng)迅速加強，載流子的復(fù)合急劇增大，光電流迅速降低；當(dāng)電壓達(dá)到其最大值Voc時，載流子向電極的運動被完全阻止，所有載流子在被電極收集之前就復(fù)合掉了，因此光電流為零。為了獲得更大的輸出功率，就需要在保持較高輸出電壓的同時又能有效降低載流子的復(fù)合獲得較大的輸出電流，為此，本實用新型提出利用給太陽能電池兩端施加一個偏置電壓的方式，調(diào)節(jié)其輸出電壓的大小，使輸出電壓在一定的范圍內(nèi)隨時間變化，電壓的變化范圍如圖1F中的120所示，其中，Vmax為最大輸出電壓，Vmin為最小輸出電壓。圖1F中的125表示的是外加電路的一個實施例，即外加反向脈沖電壓的幅值，用V2表示，具體見后面相關(guān)部分的描述。當(dāng)電壓交變到最小值Vmin附近時，載流子得到加速從而獲得足夠高的漂移運動速度(達(dá)到飽和運動速度Vsat)，載流子向電極的輸運效率提高，載流子在到達(dá)電極之前的復(fù)合幾率大幅降低。其中，最小電壓Vmin的選擇需要根據(jù)電池結(jié)構(gòu)來優(yōu)化。當(dāng)電壓變化到Vmin附近時，內(nèi)建電場Ebi對于載流子的加速作用要足夠強，或者要使載流子的運動速度在此時達(dá)到飽和運動速度Vsat。最大電壓Vmax的選擇應(yīng)該使太陽能電池的開路電壓最大化，即達(dá)到其內(nèi)部載流子的化學(xué)勢(載流子的化學(xué)勢等于光生電子和空穴的準(zhǔn)費米能級的差)，不需要考慮較大的Vmax對于內(nèi)建電場的抵消作用。當(dāng)光電壓在Vmin和Vmax之間交變時，光生載流子在這一時間周期內(nèi)的運動速度也分別達(dá)到最大值和最小值。合理設(shè)計Vmin和Vmax在一個周期之內(nèi)的時間占比，既可以使光生載流子獲得足夠大的平均漂移速度向電極輸運，又可以使輸出電壓的平均值足夠大。因此，本實用新型給太陽能電池施加一個合適的偏置電壓，調(diào)節(jié)或改變太陽能電池內(nèi)部載流子的熱力學(xué)過程，從而達(dá)到減小能量損耗，提高光電轉(zhuǎn)換效率的目的。具體實施例實施例一圖2為本實用新型實施例一提供的一種太陽能電池的結(jié)構(gòu)示意圖，本實用新型實施例可適用于各種類的太陽能電池。例如，可以是占光伏市場主要地位的晶硅太陽能電池；也可以是各種新結(jié)構(gòu)的太陽能電池，例如HIT電池、IBC電池等。本實用新型實施例同樣可適用于各種形態(tài)的太陽能電池，例如，可以是由體材料制成的太陽能電池，也可以是各類薄膜電池或者包含各種量子阱或者量子點結(jié)構(gòu)的太陽能電池。如圖2所示，太陽能電池的結(jié)構(gòu)包括電池片210與偏置電路220。電池片210，與偏置電路220通過所述電池片210的電極相連，用于將光能轉(zhuǎn)化為電能，并為偏置電路220提供電源電壓；所述偏置電路220，用于調(diào)節(jié)所述電池片210的內(nèi)建電場，其中，所述偏置電路220與所述電池片210電連接。其中，電池片210可以以Si或者GaAs為襯底的晶硅太陽能電池片，也可以為HIT或者IBC的新型電池片，電池片210的種類不作限定。將電池片210經(jīng)過分檔、焊接、鋪設(shè)疊層、層壓、裝框、安裝接線盒等工藝后，制成太陽能光伏組件，即太陽能電池板。其中，電池片210的結(jié)構(gòu)上具有電極，電極可以為焊帶，用于引出光生電流。電池片210的主要作用為將光能轉(zhuǎn)化為電能，為基于半導(dǎo)體材料的光電效應(yīng)。即當(dāng)太陽光照射在電池片210的p-n結(jié)上，形成新的空穴-電子對，在p-n結(jié)電場的作用下，空穴由n區(qū)流向p區(qū)，電子由p區(qū)流向n區(qū)，接通電路后就形成電流。由于電池片210與偏置電路220電連接，因此，電池片210可以作為偏置電路220的電源電壓，為偏置電路220提供工作電壓。偏置電路220可以為多個分立元器件直接組成，如電阻、電容以及二極管等；也可以為集成芯片，其中，集成芯片內(nèi)部含有電阻、電容以及二極管、場效應(yīng)管、及其它所需的半導(dǎo)體器件。偏置電路220與電池片210的連接方式可以為串聯(lián)，也可以為并聯(lián)，還可以為串聯(lián)與并聯(lián)相結(jié)合的方式，用于調(diào)節(jié)電池片210的內(nèi)建電場。需要說明的是，偏置電路220調(diào)節(jié)電池片210內(nèi)建電場的方式為多種，例如，可以調(diào)節(jié)電池片210的輸出電壓、也可以調(diào)節(jié)電池片210的輸出電流，或者還可以增加一個交變負(fù)載電阻(主動可變電阻)在電池片210外部來調(diào)節(jié)等。例如，通過對電池片210輸出電壓的調(diào)制，使之按照一定的周期性在最大輸出電壓Vmax和最小輸出電壓Vmin之間交變，降低輸出電壓對于內(nèi)建電場的抵消作用，使內(nèi)建電場對載流子的漂移輸運更加高效，從而抑制載流子的復(fù)合。需要說明的是，本實用新型實施例提供的電池片210的結(jié)構(gòu)和制備工藝均保持原有狀態(tài)，并不需要為了使用本實用新型實施例提出的技術(shù)方案而做出任何改變。在本實用新型實施例中，由于給電池片210增加偏置電路220，因此計算太陽能電池的轉(zhuǎn)換效率不僅僅只考慮電池片210的轉(zhuǎn)換效率。因為偏置電路220為電池片210提供特征電壓信號的同時，電池片210為偏置電路提供電源電壓，因此偏置電路220也存在功耗。則太陽能電池的CCE(CombinedConversionEfficiency，綜合光電轉(zhuǎn)換效率)可以定義為如下公式：式中，PL為入射光強度，Psc為電池片210的輸出功率，Pcircuit＝Ps+Pp為偏置電路220的功耗，其中Ps和Pp分別為串聯(lián)和并聯(lián)偏置電路220的功耗；η＝Psc/PL為電池片210的光電轉(zhuǎn)換效率。本實用新型實施例通過在現(xiàn)有的電池片的基礎(chǔ)上，不改變電池片的原有結(jié)構(gòu)，通過外加偏置電路的方式，改善了現(xiàn)有電池片效率提高困難的問題。這種方式制造成本低，技術(shù)難度低、不需要對現(xiàn)有光伏生產(chǎn)線和相關(guān)工藝技術(shù)做任何改變、易實現(xiàn)大批量生產(chǎn)，同時還大幅度提高了太陽能電池的轉(zhuǎn)換效率。實施例二在上述實施例基礎(chǔ)上，所述偏置電路通過向所述電池片輸入特征電壓信號調(diào)節(jié)所述電池片的內(nèi)建電場，其中，所述特征電壓信號為周期性交變信號，且所述周期性交變信號的周期小于所述電池片中的載流子壽命，所述周期性交變信號的占空比的取值與所述載流子的運動速度和所述電池片的輸出電壓有關(guān)。其中，特征電壓信號的形狀不作限定，比如可以為規(guī)則的正弦電壓或者余弦電壓、規(guī)則的方波脈沖電壓、不規(guī)則的方波脈沖電壓、不規(guī)則的類正弦電壓、或者隨時間按照某種規(guī)律變化的交變電壓等，也可以為其他無規(guī)則形狀的周期性交變的電壓波形；載流子壽命為非平衡載流子在復(fù)合前的平均生存時間，是非平衡載流子壽命的簡稱；周期性交變信號的周期要盡可能的小于半導(dǎo)體材料的載流子壽命，以減少載流子的復(fù)合；周期性交變信號的占空比為電池片210的輸出電壓處于最小輸出電壓附近的時間占比。具體的，偏置電路220可以通過向電池片210輸入特征電壓信號以調(diào)節(jié)電池片210的輸出電壓進(jìn)而調(diào)節(jié)電池片210的內(nèi)建電場，使得電池片210的輸出電壓按照一定的周期性在最大輸出電壓Vmax和最小輸出電壓Vmin之間交變。且周期性交變信號的占空比要兼顧載流子的運動速度和其對太陽能電池輸出電壓的影響。因為占空比太小導(dǎo)致載流子沒有足夠時間加速到飽和速度，而占空比太大又降低了電池片210的輸出電壓平均值。圖3A為一種電池片210的輸出電壓的波形示意圖，輸出電壓在最小輸出電壓Vmin和最大輸出電壓Vmax之間交變，交變周期為T1。由圖3A所示，α為輸出電壓處于Vmin附近的時間占比，即在一個交變周期T1內(nèi)，輸出電壓處于Vmin附近的時間與交變周期T1的比值。其中，T1的取值，必須保證在周期T1內(nèi)，載流子發(fā)生復(fù)合的幾率極低(甚至降低到零)。要想使載流子的復(fù)合幾率低，就要保證載流子在發(fā)生復(fù)合之前被電極收集。根據(jù)半導(dǎo)體中載流子的熱力學(xué)理論可知，載流子的復(fù)合在其激發(fā)產(chǎn)生之后經(jīng)過一定的時間(τR)才會發(fā)生。對于非直接帶隙半導(dǎo)體材料(如鍺、硅)，其載流子壽命更長可以長達(dá)數(shù)十微秒甚至毫秒的量級；而對于GaAs等直接帶隙半導(dǎo)體材料，其內(nèi)部載流子壽命為1-10ns的量級。在太陽能電池中，只要保證輸出電壓的交變周期T1＜τR，就可以使載流子在發(fā)生復(fù)合之前被電極收集。而α的取值，一方面要保證(αT1)足夠長，以使載流子能夠達(dá)到飽和運動速度Vsat；另一方面要保證(αT1)不能太長，因為較長的(αT1)將顯著降低平均輸出電壓的大小。由于在時間段(αT1)內(nèi)載流子的漂移速度最大，因此大部分載流子向電極的輸運應(yīng)該發(fā)生在該時間段內(nèi)。例如，在Vmin附近時，若載流子的速度可以達(dá)到Vsat＝107cm/s的飽和速度，那么載流子以這樣的速度可以在1ns時間內(nèi)運動100μm。由于考慮到在(αT1)時間內(nèi)，載流子存在加速過程和速度衰減過程的現(xiàn)象，因此可以保守地認(rèn)為在該時間內(nèi)載流子的平均速度為Vsat＝106cm/s，即使以此載流子的速度也可以在1ns時間內(nèi)運動10μm。也就是說，如果(αT1)＝1ns，則內(nèi)建電場Ebi可以使載流子在(αT1)時間內(nèi)運動10um。這樣，就可以依據(jù)太陽能電池厚度(載流子需要運動的距離)合理設(shè)計(αT1)的大小。再例如，對于普通的晶硅太陽能電池，其厚度一般為180-200μm，載流子需要穿越平均100μm的距離才能被電極收集。因此對于晶硅太陽能電池，可以選擇T1＝1μs(遠(yuǎn)小于晶硅中的載流子的復(fù)合時間)，占空比α＝1％，(αT1)＝10ns，載流子可以以最大運動速度穿過整個太陽能電池，即使在T1周期內(nèi)的其它時間段內(nèi)由于輸出電壓的增大使得內(nèi)建電場被抵消，載流子的平均運動速度也足夠大，因為大部分載流子向電極的輸運發(fā)生在(αT1)時間段內(nèi)，在該時間段內(nèi)大部分載流子已經(jīng)被電極收集了。對于GaAs、CdTe、CIGS等太陽能電池，發(fā)射極和基區(qū)的厚度約為5μm，載流子平均只要運動2.5μm就可以被電極收集，因此，可以選擇T1＝1ns，α＝25％，(αT1)＝0.25ns，就足以使得載流子穿過其內(nèi)部達(dá)到電極。具體的，在一個周期T1內(nèi)載流子在電池片210內(nèi)部經(jīng)歷如下的熱力學(xué)過程：入射光持續(xù)地照射電池片210表面，并在電池片210內(nèi)部激發(fā)出大量的電子和空穴對，光照激發(fā)出的載流子在極短的時間內(nèi)(約350fs)完成熱弛豫，在能量上達(dá)到能帶邊(電子弛豫到導(dǎo)帶底，空穴弛豫到價帶頂)。同時，電子和空穴在電場的作用下分別向負(fù)極和正極作漂移運動。在(αT1)時段，載流子被電池片210中的內(nèi)建電場加速，運動速度迅速達(dá)到飽和漂移速度Vsat，載流子以飽和運動速度在(αT1)的時間內(nèi)穿越電池片210的基區(qū)和發(fā)射區(qū)達(dá)到電極。在一個周期內(nèi)電壓較大時，即(1-α)T1時段，由于光電壓對于載流子漂移運動的抑制作用，載流子向電極運動的速度較小，但是由于T1＜τR，載流子仍然來不及復(fù)合就被電極收集了。另外，由于在(αT1)時段內(nèi)大部分載流子已經(jīng)被輸運到電極，在(1-α)T1時段內(nèi)太陽能電池內(nèi)部的載流子濃度較低，所以即使有復(fù)合發(fā)生，復(fù)合幾率也非常低。需要說明的是，偏置電路220對于電池片210輸出電壓的調(diào)制也可以看成是通過偏置電路220使電池片210兩端的負(fù)載電阻發(fā)生交變，通過對負(fù)載的交替改變，以達(dá)到改變其輸出電壓的目的過程。在本實施例中，所述特征電壓信號為反向脈沖電壓信號和/或正向脈沖電壓信號。具體的，偏置電路220通過向電池片210輸入特征電壓信號可以為反向脈沖電壓，可以為正向脈沖電壓，或者還可以為負(fù)向脈沖與正向脈沖相結(jié)合的電壓。其中，各類不同的脈沖電壓的直流分量可以為正、零、負(fù)。例如，圖3B為偏置電路220為電池片210輸出的一個反向脈沖電壓圖。這一外加的脈沖電壓是一個具有周期T2、反向脈沖寬度t2、反向脈沖電壓幅值V2的脈沖信號(見圖1F中的125所示)，并且，周期T2、反向脈沖寬度t2和幅值V2需要根據(jù)電池片210的材料和結(jié)構(gòu)來設(shè)計。其中，反向脈沖電壓的周期T2需要小于載流子壽命，T2＜τR，這樣才能保證光激發(fā)產(chǎn)生的電子和空穴在復(fù)合之前到達(dá)電極；反向脈沖寬度t2需要考慮在電池片210內(nèi)內(nèi)建電場Ebi和外加瞬時反向電場E2(由V2產(chǎn)生)共同對載流子漂移運動的加速作用。在本實施例中，載流子可以被加速到“拋射速度(over-shootvelocity)”。其中，半導(dǎo)體材料中載流子的拋射速度比其飽和漂移速度更快。例如，在晶硅材料中，如果晶硅材料的飽和運動速度為1×107cm/s，而在電場為2×104V/cm條件下，載流子進(jìn)入彈道拋射運動狀態(tài)，其速度可以達(dá)到2×107cm/s，比飽和運動速度高出一倍；再例如，在GaAs等半導(dǎo)體材料中，其拋射速度比其飽和速度高4-5倍，高達(dá)4.5×107cm/s。由于載流子向電極作漂移運動的速度更高，因此，載流子穿過電池片210的基區(qū)和發(fā)射區(qū)需要的時間更短。在晶硅太陽能電池中，如果選取合適的反向電壓幅值V2使載流子進(jìn)入彈道拋射速度，脈沖持續(xù)時間則需要0.5ns。比如，如果選取t2＝1ns(這樣基本上所有的光生載流子在這段時間內(nèi)都已經(jīng)被輸運到電極了)，T2＝100ns，那么基本上所有載流子在復(fù)合之前，就已經(jīng)在反向脈沖電壓持續(xù)期間內(nèi)被輸運到電極。圖3C與圖3D分別為在給電池片210施加圖3B中所示的反向脈沖電壓的條件下，太陽能電池的輸出電壓與輸出電流的波形示意圖，其中，Vmax為最大輸出電壓、Vmin為最小輸出電壓、Imax為最大輸出電流、Imin為最小輸出電流。在反向脈沖電壓作用下，載流子在太陽能電池內(nèi)部的輸運也呈現(xiàn)周期性變化。在反向脈沖電壓持續(xù)期間內(nèi)(t2時間內(nèi))，電場強度高，載流子速度快，所以光電流處于峰值，而此時光電壓較?。辉谝粋€周期內(nèi)的其它時間內(nèi)，由于反向脈沖小時，載流子恢復(fù)正常運動狀態(tài)，此時光電流較小，但是光電壓高。在一個周期內(nèi)，反向脈沖電壓使得電池片210內(nèi)部的載流子能夠保持極高的平均運動速度，且平均電壓和平均電流都比沒有外加偏置電路的電池片高，因此輸出功率提升。本實用新型實施例通過偏置電路向電池片輸入特征電壓信號，以調(diào)節(jié)電池片的內(nèi)建電場，使得載流子在復(fù)合之前就已經(jīng)被輸運到電極，以減少載流子的復(fù)合。從而提高太陽能電池的轉(zhuǎn)換效率。實施例三在上述實施例基礎(chǔ)上，所述偏置電路220包括振蕩模塊410與第一整形模塊420，且所述振蕩模塊410與所述第一整形模塊420相連，如圖4A所示。其中，所述振蕩模塊410，用于向所述第一整形模塊420輸入振蕩信號；所述第一整形模塊420，用于對所述振蕩模塊410輸出的振蕩信號進(jìn)行整形處理，形成所述周期性交變信號。具體的，偏置電路220包括振蕩模塊410與第一整形模塊420。其中，振蕩模塊410可以只包含振蕩器，也可以為振蕩器與電阻或者電容等分立元器件的組合，用于產(chǎn)生一個符合要求的振蕩信號，傳輸給第一整形模塊420；第一整形模塊420，為電阻、電容、二極管或者放大器等其中一種或者幾種分立元器件的組合，用于對振蕩模塊410輸出的振蕩信號進(jìn)行整形處理，形成周期性交變信號，提供給電池片210。圖4B為本實用新型實施例提供的一種太陽能電池的電路圖。其中，虛線方框為偏置電路220。所述振蕩模塊410包括第一振蕩器f1、第一電容C1和第一電阻R1，所述第一整形模塊420包括第二電阻R2、第二電容C2和第一二極管D1，其中：第一振蕩器f1的第一端，與第一電容C1的第一端相連；所述第一振蕩器f1的第二端，與第一電阻R1的第二端相連，與第一二極管D1的輸入端相連，與所述太陽能電池的第一輸出端相連；所述第一電容C1的第二端，與所述第一電阻R1的第一端相連，與第二電阻R2的第一端相連，與第二電容C2的第一端相連，與所述電池片B的第一端相連；所述第一電阻R1的第一端，與所述第二電阻R2的第一端相連，與所述第二電容C2的第一端相連，與所述電池片B的第一端相連；所述第一電阻R1的第二端，與所述第一二極管D1的輸入端相連，與所述太陽能電池的第二輸出端相連；所述第二電阻R2的第一端，與所述第二電容C2的第一端相連，與所述電池片B的第一端相連；所述第二電阻R2的第二端，與所述第一二極管D1的輸出端相連，與所述第二電容C2的第二端相連；所述第二電容C2的第一端，與所述電池片B的第一端相連；所述第二電容C2的第二端，與所述第一二極管D1的輸出端相連；所述第一二極管D1的輸入端，與所述太陽能電池的第二輸出端相連；所述電池片B的第二端，與所述太陽能電池的第一輸出端相連。由圖4B所示，偏置電路220與電池片210的連接方式為串聯(lián)，第一振蕩器f1產(chǎn)生一個頻率復(fù)合要求的振蕩信號，電阻R1、R2和電容器C1、C2以及二極管D1用來調(diào)節(jié)Vmin、Vmax以及α，可以為電池片210提供正向脈沖電壓信號，也可以提供反向脈沖電壓信號。具體的，第一振蕩器f1、第一電容C1、第一電阻R1組成一個串聯(lián)振蕩回路，第一電容C1在第一振蕩器f1的激勵下反復(fù)進(jìn)行充放電，充放電電流流過第一電阻R1形成一個交變的電壓。改變R1和C1的大小可以調(diào)節(jié)Vmin和Vmax。第一整形模塊由第二電容C2、第二電阻R2和第一二極管D1組成，其中第二電容C2和第二電阻R2并聯(lián)之后再與第一二極管D1串聯(lián)，第一整形模塊與第一電阻R1并聯(lián)，所以第一電阻R1兩端的交變電壓直接輸出給第一整形模塊，該第一整形模塊對振蕩模塊輸出的交變電壓進(jìn)行進(jìn)一步整形處理，形成一個單向的交變電壓，其中第一二極管D1起到把雙向交變電壓變?yōu)閱蜗蚪蛔冸妷旱淖饔茫诙娮鑂2和第二電容C2則啟動調(diào)節(jié)改變脈沖的占空比的作用。需要說明的是，該串聯(lián)偏置電路可以等效為一個交變負(fù)載電阻。其中，交變負(fù)載電阻以頻率f1變化，當(dāng)交變負(fù)載電阻最小時，太陽能電池本體兩端電壓最小，此時電池內(nèi)部內(nèi)建電場對于載流子的輸運能力最強。圖4C為本實用新型實施例提供的另一種太陽能電池的電路圖。其中，虛線方框為偏置電路220。所述振蕩模塊410包括第二振蕩器f2、第三電容C3和第三電阻R3，這三個器件組成一個串聯(lián)振蕩回路，第三電容C3在第二振蕩器f2的激勵下反復(fù)進(jìn)行充放電，充放電電流流過第三電阻R3形成一個交變的電壓。改變第三電阻R3和第三電容C3的大小可以調(diào)節(jié)Vmin和Vmax。所述第一整形模塊420包括第一放大器E1、第四電阻R4、第五電阻R5和第四電容C4。第一放大器E1把振蕩模塊410的輸出電壓進(jìn)行放大，然后再經(jīng)過第四電容C4和第五電阻R5整形之后，并聯(lián)施加在太陽能電池B上。調(diào)節(jié)第一放大器E1的反饋電阻R4可以調(diào)節(jié)輸出脈沖電壓的幅值，調(diào)節(jié)第四電阻R4和第四電容C4可以調(diào)節(jié)占空比。其中：所述第二振蕩器f2的第一端，與所述第三電容C3的第一端相連；所述第二振蕩器f2的第二端，與所述第三電阻R3的第二端相連，與所述電池片B的第二端相連，與所述太陽能電池的第二輸出端相連；所述第三電容C3的第二端，與所述第三電阻R3的第一端相連，與所述第一放大器E1的正極輸入端相連；所述第三電阻R3的第一端，與所述第一放大器E1的正極輸入端相連；所述第三電阻R3的第二端，與所述電池片B的第二端相連，與所述太陽能電池的第二輸出端相連；所述第一放大器E1的負(fù)極輸入端，與所述第四電阻R4的第一端相連；所述第一放大器E1的輸出端，與所述第四電阻R4的第二端相連，與所述第五電阻R5的第一端相連；所述第四電阻R4的第二端，與所述第五電阻R5的第一端相連；所述第五電阻R5的第二端，與所述第四電容C4的第一端相連；所述第四電容C4的第二端，與所述電池片B的第一端相連，與所述太陽能電池的第一輸出端相連；所述電池片B的第一端，與所述太陽能電池的第一輸出端相連；所述電池片B的第二端，與所述太陽能電池的第二輸出端相連。由圖4C所示，偏置電路220與電池片210的連接方式為并聯(lián)，振蕩器f2產(chǎn)生一個頻率為10MHz振蕩信號，經(jīng)過運放放大后，經(jīng)過波形整形、濾波等之后并聯(lián)施加到電池片210上，可以為電池片210提供正向脈沖電壓信號，也可以提供反向脈沖電壓信號。示例性的，當(dāng)采用偏置電路220與電池片210并聯(lián)連接時，為了使得偏置電路220為電池片210提供的特征電壓信號更加穩(wěn)定，可以在上述圖4C的基礎(chǔ)上，添加第九電容C9、電感L以及反向階躍恢復(fù)二極管SRD等，如圖4D所示。其中，SRD的作用為限制脈沖電壓的幅值，C9和L的加入可以起到平滑波形的作用。具體的，如圖4D所示，第一整形電路420還包括：第九電容C9的第一端，與第四電容C4的第二端相連，與電感L的第一端相連；第九電容C9的第二端，與第二振蕩器f2的第二端相連，與第三電阻R3的第二端相連，與反向階躍恢復(fù)二極管SRD的輸出端相連，與電池片B的第二端相連，與太陽能電池的第二輸出端相連；反向階躍恢復(fù)二極管SRD的輸入端，與電感L的第二端相連，與電池片B的第一端相連，與太陽能電池的第一輸出端相連；反向階躍恢復(fù)二極管SRD的輸出端，與第二振蕩器f2的第二端相連，與第三電阻R3的第二端相連，與電池片B的第二端相連，與太陽能電池的第二輸出端相連；電感L的第一端，與第四電容C4的第二端相連；電感L的第二端，與電池片B的第一端相連，與太陽能電池的第二輸出端相連。例如，在基于圖4D太陽能電池的電路圖的基礎(chǔ)上，使用電池片210面積為243.36cm2的P型單晶硅電池片做實驗，具體的單晶硅電池片210的參數(shù)如下表二所示：表二Eff(％)Pm(W)Umpp(V)Impp(A)Voc(V)Isc(A)FF(％)19％4.6240.5388.6210.6439.15778.77設(shè)定f2＝10MHz，T2＝100ns，t2＝1ns，V2＝2V。經(jīng)過計算，電池片210的轉(zhuǎn)換效率可以達(dá)到40％。由于考慮到偏置電路220本身的功耗，因此最終太陽能電池的綜合效率CCE可以高達(dá)39.9％。圖4E為本實用新型實施例提供的又一種太陽能電池的電路圖。其中，虛線方框為偏置電路220。所述振蕩模塊410包括第三振蕩器f3、第四振蕩器f4、第五電容C5、第六電阻R6、第七電容R7和第八電阻R8；所述第一整形模塊420包括第二放大器E2、第六電容C6、第七電阻、第二二極管D2、第八電容C8、第九電阻R9和第十電阻R10，其中：所述第三振蕩器f3的第一端，與所述第五電容C5的第一端相連；所述第三振蕩器f3的第二端，與所述第六電阻R6的第二端相連，與所述第六電容C6的第二端相連，與所述第七電阻R7的第二端相連，與所述太陽能電池的第二輸出端相連；所述第四振蕩器f4的第一端，與所述第七電容C7的第一端相連；所述第四振蕩器f4的第二端，與所述第五電容C5的第二端相連，與所述第六電阻R6的第一端相連，與所述第二二極管D2的輸出端相連，與所述第八電阻R8的第二端相連，與所述電池片B的第一端相連；所述第五電容C5的第二端，與所述第六電阻R6的第一端相連，與所述第二二極管D2的輸出端相連，與所述第八電阻R8的第二端相連，與所述電池片B的第一端相連；所述第六電阻R6的第一端，與所述第二二極管D2的輸出端相連，與所述第八電阻R8的第二端相連，與所述電池片B的第一端相連；所述第六電阻R6的第二端，與所述第六電容C6的第二端相連，與所述第七電阻R7的第二端相連，與所述太陽能電池的第二輸出端相連；所述第六電容C6的第一端，與所述第二二極管D2的輸入端相連，與所述第七電阻R7的第一端相連；所述第六電容C6的第二端，與所述第七電阻R7的第二端相連，與所述太陽能電池的第二輸出端相連；所述第七電阻R7的第一端，與所述第二二極管D2的輸入端相連；所述第七電阻R7的第二端，與所述太陽能電池的第二輸出端相連；所述第二二極管D2的輸出端，與所述第八電阻R8的第二端相連，與所述電池片B的第一端相連；所述電池片B的第一端，與所述第八電阻R8的第二端相連；所述電池片B的第二端，與第八電容C8的第二端相連，與所述太陽能電池的第一輸出端相連；所述第七電容C7的第二端，與所述第八電阻R8的第一端相連，與所述第二放大器E2的正極輸入端相連；所述第八電阻R8的第一端，與所述第二放大器E2的正極輸入端相連；所述第二放大器E2的負(fù)極輸入端，與所述第九電阻R9的第一端相連；所述第二放大器E2的輸出端，與所述第九電阻R9的第二端相連，與第十電阻R10的第一端相連；所述第九電阻R9的第二端，與所述第十電阻R10的第一端相連；所述第十電阻R10的第二端，與所述第八電容C8的第一端相連；所述第八電容C8的第二端，與所述太陽能電池的第一輸出端相連。由圖4E所示，偏置電路220與電池片210的連接方式為串聯(lián)與并聯(lián)相結(jié)合的方式。在本實用新型實施例中，串聯(lián)偏置電路和并聯(lián)偏置電路的頻率相同。例如，在基于圖4E太陽能電池的電路圖的基礎(chǔ)上，使用電池片面積為244.17cm2的n型單晶硅電池片做實驗，具體的單晶硅電池片的參數(shù)如下表三所示：表三Eff(％)Pm(W)Umpp(V)Impp(A)Voc(V)Isc(A)FF(％)20.60％5.030.55799.0220.65019.63880.32設(shè)定f3＝1MHz，電池片210最大和最小輸出電壓分別設(shè)定為Vmax＝0.76V、Vmin＝0.15V，α＝1％，反向脈沖電壓的脈沖寬度設(shè)定為t2＝1ns，且電路中t2與Vmin的發(fā)生時間同步。經(jīng)過計算，基于圖4E所示的電路圖，電池片210的轉(zhuǎn)換效率可以達(dá)到47％。由于考慮到偏置電路220本身的功耗，因此最終太陽能電池的綜合效率CCE可以高達(dá)45％。需要說明的是，本實用新型實施例提供的偏置電路220與電池片210相連的串聯(lián)電路、偏置電路220與電池片210相連的并聯(lián)電路以及偏置電路220使用串聯(lián)與并聯(lián)相結(jié)合的方式與電池片210相連的電路圖僅僅為本實用新型實施例中的示例。只要能滿足偏置電路220對電池片210起到輸出特征電壓信號的作用，偏置電路220與電池片210的相連方式并不作限定，且偏置電路220中內(nèi)部的分立元器件種類、個數(shù)以及連接方式均不作限定。本實用新型實施例通過對偏置電路進(jìn)行細(xì)化，實現(xiàn)了偏置電路為電池片提供特征電壓信號的過程。實施例四在上述實施例的基礎(chǔ)上，還包括：第二整形模塊，與所述電池片210以及所述偏置電路220相連，用于將所述太陽能電池輸出的高頻交流功率信號整合為被后續(xù)電氣設(shè)備所兼容的整合功率信號，其中，所述整合功率信號為直流功率信號或者工頻的正弦波交流功率信號。具體的，由于基于偏置電路220的太陽能電池的輸出功率(輸出電壓以及輸出電流)都是隨時間交變的交變值，交變頻率較高(如對于晶硅太陽能電池，其頻率f＝1/T1＝1MH或者f＝1/T2＝10MHz)，因此，交變功率需要進(jìn)行處理才能輸出給后續(xù)逆變器等電氣設(shè)備，該處理方式則為設(shè)置第二整形模塊。其中，第二整形模塊可以把太陽能電池輸出的高頻交變的功率信號處理為被后續(xù)電氣設(shè)備所兼容的整合功率信號，即將太陽能電池輸出的高頻交變的功率信號轉(zhuǎn)換為符合電氣設(shè)備規(guī)格的功率信號，例如可以轉(zhuǎn)換為電氣設(shè)備能夠輸入的低頻直流功率信號等。更為具體的，該整合功率信號可以為直流功率信號，也可以處理為工頻的正弦波交流輸出功率信號等。需要說明的是，第二整形模塊可以集成在偏置電路220內(nèi)部，也可以作為獨立的模塊存在于偏置電路220外部，其形態(tài)不作限定，如圖5A與圖5B所示。圖5A為第二整形模塊530作為獨立模塊設(shè)置在偏置電路220外部；圖5B為第二整形模塊530集成于偏置電路220中。其中，第二整形模塊530的具體電路，同樣可以由電阻、電容、二極管以及放大器等分立元器件中的一種或者多種器件組成，不再贅述。以圖4B中所示的串聯(lián)偏置電路為例，第二整形模塊的設(shè)置位置可以如圖5C或者如圖5D所示。其中，在圖5C與圖5D的太陽能電池的電路圖中，G為第二整形模塊530。通過第二整形模塊G，使得偏置電路220為電池片210提供的特征電壓信號更加平穩(wěn)。例如，基于圖5D的太陽能電池的電路圖為例，電池片面積為244.2cm2的p型單晶硅電池片的參數(shù)如下表四所示：表四Eff(％)Pm(W)Umpp(V)Impp(A)Voc(V)Isc(A)FF(％)19.90％4.860.5518.8240.659.33480.14其中，Eff為光電轉(zhuǎn)換效率；Pm為輸出功率等。p型晶硅電池片在基于表四的參數(shù)以及使用如圖5D所示的串聯(lián)偏置電路220前提下，選擇f1＝1MHz，α＝1％，Vmin＝0.2V，Vmax＝0.7V。經(jīng)過計算，電池片210的轉(zhuǎn)換效率可以達(dá)到40％。由于考慮到偏置電路220本身的功耗，因此最終太陽能電池的綜合效率CCE可以高達(dá)38.9％。本實用新型實施例通過為太陽能電池增加第二整形模塊，優(yōu)化了太陽能電池的電路，使得偏置電路為電池片提供的特征電壓信號更加平穩(wěn)。實施例五圖6A為本實用新型實施例提供了一種太陽能電池組件600，包括：實施例一至實施例四中的所述太陽能電池(包含電池片210與偏置電路220)以及接線盒610；圖6B為本實施例的另一種連接方式，偏置電路220通過太陽能電池組件的接線盒610再連接到太陽能電池組件內(nèi)部的電池片210上。所述接線盒610，包含所述太陽能電池中電池片210的電極匯總的匯流條，用于引出所述太陽能電池的總輸出電壓和總輸出電流。其中，太陽能電池組件600由相互連接的電池片、封裝材料、以及保護(hù)材料等封裝而成，用于保護(hù)電池片210以及防止被腐蝕。接線盒610設(shè)置于太陽能電池組件600的外部，包含電池片210的電極引出匯總的匯流條，將匯流條與接線盒610外部引線相連接用于引出太陽能電池的總輸出電壓和總輸出電流。在常規(guī)的太陽能電池組件600過程中，互連條用于連接多個電池片210的電極并形成電池串，以收集電池片210上的光生電流；匯流條用于匯集各電池串上的電流和電壓并連接到接線盒內(nèi)，用于輸送出收集的所有光生電流(總輸出電流)以及總輸出電壓。由于電池片210封裝成太陽能電池組件600的技術(shù)非常成熟，在此不再贅述。在本實用新型實施例中，所述太陽能電池中的偏置電路220鑲嵌在多個電池片210之間，直接與所述電池片210電連接；或者，所述偏置電路220內(nèi)嵌于所述接線盒610內(nèi)部，通過接線盒內(nèi)部的匯流條與太陽能電池組件內(nèi)部的各個電池片210電連接；或者，所述偏置電路220粘結(jié)在所述太陽能電池組件600的外表面，與所述接線盒610的電極引線電連接?？蛇x的，偏置電路220與電池片210的電連接方式可以為偏置電路220設(shè)置在太陽能電池組件600內(nèi)部，使用焊接的方式與電池片210上的焊帶直接電連接，鑲嵌在多個電池片210之間。并且，偏置電路220與電池片210一一對應(yīng)。例如，若太陽能電池組件600包含60個電池片210，則有60個偏置電路220與之電連接。為了節(jié)約成本，可以將一個偏置電路220集成于一個CMOS芯片，再將四個包含偏置電路220的CMOS芯片集成于一個芯片中，且設(shè)置于四個電池片210的頂點之間，如圖6C所示。在圖6C中，600為太陽能電池組件實體示意圖，620為包含四個偏置電路220的芯片?；趫D4E的太陽能電池的電路圖，由于CMOS芯片的功耗較低，可以大致估算為：Ps＝250mW，Pp＝50mW，一個電池片的面積約為243.36cm2，所以PL＝1000W/m2×243.36cm2＝24.336W；另外，如前所述，偏置電路220可以使電池片210的光電轉(zhuǎn)換效率突破SQ模型的限制達(dá)到47％。所以得出：CCE＝47％-(250mW+50mW)/24.336W＝45.77％考慮該電路還可能存在著一些其它損耗(比如連接電池片210和偏置電路220的導(dǎo)線損耗)，最終，本實用新型實施例提出的技術(shù)方案可以使太陽能電池的綜合光電轉(zhuǎn)換效率高達(dá)45％。從成本的角度考慮圖6C所示的電池片210與偏置電路220的電連接方式，由于本實用新型實施例中涉及的電路都是常規(guī)電路，包含的器件數(shù)量少，因此可以使用最成熟的0.3μm或者0.18μm的CMOS工藝制備。這種簡單芯片的總成本(芯片+芯片封裝)大約為2元/片，而且大量生產(chǎn)時還可以使成本更低。折合到每個電池片210的成本約為0.5元/片。而增加這樣的芯片之后，每個電池片210的效率從原來的19.9％提升到45％，功率從原來的4.86W提升到10.99W，功率提升了6.13W，因此偏置電路220的成本為0.5元/6.13W＝0.0815元/W?？紤]到目前單晶太陽能電池片210的成本約為1.9元/W，使用本實用新型的技術(shù)方案后，電池片210的成本變?yōu)?4.86×1.9+0.5)/10.99＝0.886元/W，成本下降了53.37％?？蛇x的，偏置電路220與電池片210的電連接方式可以與太陽能電池組件600外部的接線盒610的引線電連接，通過接線盒610中的總焊線，可以使得一個偏置電路220提供給太陽能電池組件600中的所有電池片210特征電壓信號，如圖6D所示，610為接線盒(JBOX)。例如，太陽能電池組件600包含60片光電轉(zhuǎn)換效率為19.9％的156mm×156mm電池片210。未增加偏置電路220的太陽能電池組件600的功率為285瓦，組件的面積為1650mm×992mm＝1.6368m2，組件全面積光電轉(zhuǎn)換效率為17.41％。在太陽能電池組件600外部增加一個偏置電路220(內(nèi)含串聯(lián)偏置電路和第二整形模塊530的組合電路)，粗略評估其功耗為5瓦；增加偏置電路220后的之后電池片210的光電轉(zhuǎn)換效率可達(dá)到47％，對應(yīng)每一片電池片210的功率變?yōu)?1.47瓦，假設(shè)太陽能電池組件600封裝損失為3％，則沒有考慮偏置電路220功耗之前太陽能電池組件600輸出功率變?yōu)?83瓦?？紤]到偏置電路220有5瓦的損耗，則太陽能電池組件600輸出功率為683瓦，其全面積光電轉(zhuǎn)換效率CCEmodule為：CCEmodule＝683/(1.6368m2×1000W/m-2)＝41.73％因此，本實用新型可以使太陽能電池組件600的光電轉(zhuǎn)換效率提升到41％以上。需要說明的是，偏置電路220還可以內(nèi)嵌于接線盒610內(nèi)部，與接線盒610的總焊帶電連接，原理與接線盒610的外部引線電連接的原理相同，不再贅述。從成本的角度考慮圖6C所示的電池片210與偏置電路220的電連接方式，偏置電路220可以為IC與分立元器件組成的電路。該電路集中大規(guī)模量產(chǎn)的成本約為40元，加上盒體和封裝，總成本約為50元。由于增加偏置電路220后，太陽能電池組件600的效率從原來的19.9％提升到45％，功率從原來的285W提升到683W，功率提升了378W，因此偏置電路220的成本為50元/378W＝0.132元/W。考慮到目前太陽能電池組件600的成本約為2.9元/W，使用本實用新型中的技術(shù)方案后后，太陽能電池組件600的成本變?yōu)?285×2.9+50)/683＝1.283元/W，成本反而下降了55.75％。例如，本實用新型實施例提供一個太陽能電池組件600，包含60片p型單晶硅電池片210，基于偏置電路220設(shè)置于太陽能電池組件600外表面，與接線盒610的引線電連接，使用下表五的太陽能電池組件參數(shù)做實驗：表五Eff(％)Pm(W)Umpp(V)Impp(A)Voc(V)Isc(A)FF(％)17.4328532.368.8139.269.3377.83其中，表五提供的太陽能電池組件600的面積為1.650*0.992＝1.6368m2。偏置電路220采用與電池片210串聯(lián)連接的方式，可以放置在一個密封和散熱良好的盒體之內(nèi)，并通過接線盒610與太陽能電池組件600內(nèi)部的電池片210電連接。該電路產(chǎn)生一個頻率f4＝1MHz，α＝1％的交變信號，電壓的最大值和最小值分別為Vmax＝45V和Vmin＝10V。經(jīng)過計算，增加偏置電路220后的太陽能電池組件600的光電轉(zhuǎn)換效率可以提高到40.8％。另外，考慮到偏置電路220本身的功耗，最終太陽能電池組件600的綜合效率CCEmodule可以達(dá)到39.58％。本實用新型實施例提供了一種太陽能電池組件，通過偏置電路與太陽能電池組件的實際結(jié)合，以及考慮增加偏置電路的成本，實現(xiàn)了低成本且大幅提高太陽能電池組件的光電轉(zhuǎn)換效率。注意，上述僅為本實用新型的較佳實施例及所運用技術(shù)原理。本領(lǐng)域技術(shù)人員會理解，本實用新型不限于這里所述的特定實施例，對本領(lǐng)域技術(shù)人員來說能夠進(jìn)行各種明顯的變化、重新調(diào)整和替代而不會脫離本實用新型的保護(hù)范圍。因此，雖然通過以上實施例對本實用新型進(jìn)行了較為詳細(xì)的說明，但是本實用新型不僅僅限于以上實施例，在不脫離本實用新型構(gòu)思的情況下，還可以包括更多其他等效實施例，而本實用新型的范圍由所附的權(quán)利要求范圍決定。當(dāng)前第1頁1 2 3