全向吸頂天線的制作方法
【專(zhuān)利摘要】本實(shí)用新型提供一種全向吸頂天線，包括呈錐柱狀的輻射振子、呈錐柱狀的反射器、呈盤(pán)柱狀的底板和絕緣介質(zhì)環(huán)；其中，反射器包括第一空心圓錐和第一圓柱環(huán)，第一空心圓錐的擴(kuò)口端連接第一圓柱環(huán)，且第一圓柱環(huán)外徑小于第一空心圓錐的擴(kuò)口端外徑；底板上設(shè)置有第二圓柱環(huán)，第二圓柱環(huán)與第一圓柱環(huán)套接，形成空間隔離的耦合結(jié)構(gòu)；絕緣介質(zhì)環(huán)設(shè)置在第二圓柱環(huán)與第一圓柱環(huán)之間，以實(shí)現(xiàn)反射器與底板之間的隔離和支撐固定。本實(shí)用新型解決了超寬帶室內(nèi)全向天線高頻信號(hào)向下聚集的問(wèn)題，不僅擴(kuò)大了高頻段信號(hào)的有效覆蓋范圍，使室內(nèi)信號(hào)分布更均勻，還有效降低了天線底下電磁輻射強(qiáng)度，保證了室內(nèi)電磁環(huán)境的安全。
【專(zhuān)利說(shuō)明】全向吸頂天線

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本實(shí)用新型涉及移動(dòng)通信技術(shù)，尤其涉及一種全向吸頂天線。

【背景技術(shù)】
[0002] 移動(dòng)通信室內(nèi)全向吸頂天線廣泛用于室內(nèi)分布系統(tǒng)中，是用于室內(nèi)無(wú)線信號(hào)覆蓋 的主要天線類(lèi)型，其性能和質(zhì)量直接影響室內(nèi)無(wú)線通信質(zhì)量和室內(nèi)分布系統(tǒng)投資效率。全 向吸頂天線一般運(yùn)用半波振子原理，采用錐形振子加反射板結(jié)構(gòu)。錐形振子可以展寬天線 的阻抗寬帶，國(guó)內(nèi)現(xiàn)有的全向吸頂天線通常還通過(guò)輻射振子和反射地板之間連接阻抗匹配 線（片），縮小體積和進(jìn)一步擴(kuò)展頻率低端的帶寬，滿(mǎn)足806?960MHz (低頻段）和1710? 2500MHz頻段或更寬頻率范圍內(nèi)電壓駐波比（Voltage Standing Wave Ratio;簡(jiǎn)稱(chēng)：VSWR) 小于1. 5的要求。但是，現(xiàn)有全向吸頂天線產(chǎn)品均沒(méi)有考慮方向圖帶寬特性，在1710? 2500MHz頻段，普遍存在信號(hào)向下聚集和方向圖圓度差等技術(shù)缺陷，低輻射角增益高、高輻 射角增益低，結(jié)合無(wú)線信號(hào)隨頻率和傳播距離衰減的損耗特性，導(dǎo)致3G、4G等高頻段信號(hào) 在天線底下電磁輻射強(qiáng)、而覆蓋范圍遠(yuǎn)小于2G低頻段信號(hào)。事實(shí)上，對(duì)室內(nèi)吸頂全向天線， 85°高輻射角（以垂直向下為0°，下同）一般對(duì)應(yīng)最大覆蓋半徑邊緣，30°低輻射角以?xún)?nèi) 對(duì)應(yīng)天線底下近處很小范圍。在室內(nèi)場(chǎng)景中，信號(hào)覆蓋希望在覆蓋半徑邊緣信號(hào)足夠強(qiáng)，增 強(qiáng)覆蓋效果；天線底下希望信號(hào)盡量弱，減小電磁輻射。因此，室內(nèi)全向天線增益須加上輻 射角限定，才能更準(zhǔn)確說(shuō)明其性能優(yōu)劣，高輻射角增益高才意味著覆蓋能力強(qiáng)，而低輻射角 增益高則意味著輻射強(qiáng)，反之，高輻射角增益低意味著覆蓋能力弱，而低輻射角增益低則意 味著電磁福射弱。
[0003] 為了解決上述問(wèn)題，已有改進(jìn)技術(shù)，采用具有錐柱結(jié)構(gòu)的單臂振子和盤(pán)錐結(jié)構(gòu)的 反射盤(pán)的特殊結(jié)構(gòu)和一定尺寸比例的全向吸頂天線，改善了高頻信號(hào)的輻射特性，并取消 阻抗匹配連接線，保證天線完全軸對(duì)稱(chēng)，解決了 1710?2500MHz頻段信號(hào)向下聚集和方向 圖圓度差等問(wèn)題，30°低輻射角增益大幅降低7?15dB，85°高輻射角增益提高3?6dB， 方向圖帶寬和阻抗帶寬同時(shí)超過(guò)102%，從而大幅提高了 3G等高頻信號(hào)的覆蓋效率。
[0004] 但是，隨著LTE/4G等更高頻率網(wǎng)絡(luò)部署，上述技術(shù)改進(jìn)的全向吸頂天線沒(méi)考慮 LTE/4G等更高頻率信號(hào)向下聚集問(wèn)題，對(duì)2500MHz以上頻率最大增益方向約在60°輻射 角，85 °方向增益衰減達(dá)到2dB左右，信號(hào)向下聚集仍然非常明顯，使得LTE/4G等更高頻信 號(hào)覆蓋效率仍然較低、天線底下輻射強(qiáng)度仍然較高。 實(shí)用新型內(nèi)容
[0005] 本實(shí)用新型提供一種全向吸頂天線，同時(shí)考慮阻抗帶寬和方向圖帶寬的超寬帶特 性，解決包括移動(dòng)通信2G、3G和4G在內(nèi)的整個(gè)高頻段（1710-2700MHZ)信號(hào)向下聚集的問(wèn) 題，不僅擴(kuò)大了高頻段信號(hào)的有效覆蓋范圍，使室內(nèi)信號(hào)覆蓋更均勻，還有效地降低了天線 底下電磁輻射，保證了室內(nèi)電磁環(huán)境的安全。
[0006] 本實(shí)用新型提供一種全向吸頂天線，包括呈錐柱狀的輻射振子、呈錐柱狀的反射 器、呈盤(pán)柱狀的底板、呈空心管狀接線柱、絕緣介質(zhì)環(huán)和饋電電纜；其中，所述反射器的尖端 朝向所述輻射振子的尖端，所述輻射振子的尖端與所述饋電電纜的內(nèi)導(dǎo)體連接，所述反射 器的尖端通過(guò)所述接線柱與所述饋電電纜的外導(dǎo)體連接；
[0007] 所述反射器包括第一空心圓錐和第一圓柱環(huán)，所述第一空心圓錐的擴(kuò)口端連接所 述第一圓柱環(huán)，且所述第一圓柱環(huán)外徑小于所述第一空心圓錐的擴(kuò)口端外徑；
[0008] 所述底板上設(shè)置有第二圓柱環(huán)，所述第二圓柱環(huán)與所述第一圓柱環(huán)套接，形成空 間隔離的耦合結(jié)構(gòu)；
[0009] 所述絕緣介質(zhì)環(huán)設(shè)置在所述第二圓柱環(huán)與所述第一圓柱環(huán)之間，以實(shí)現(xiàn)所述反射 器與所述底板之間的隔離和支撐固定。
[0010] 進(jìn)一步的，所述底板邊緣設(shè)置有一圓盤(pán)環(huán)，所述圓盤(pán)環(huán)內(nèi)邊緣連接所述第二圓柱 環(huán)。
[0011] 進(jìn)一步的，所述底板還包括：倒角和圓盤(pán)底；其中，所述圓盤(pán)底的邊緣連接所述倒 角的一端，所述倒角的另一端與所述第二圓柱環(huán)連接。
[0012] 進(jìn)一步的，全向吸頂天線還包括：絕緣介質(zhì)套，設(shè)置在所述輻射振子與所述反射器 之間，以實(shí)現(xiàn)所述輻射振子與所述反射器之間通過(guò)所述絕緣介質(zhì)套隔離和支撐固定。
[0013] 進(jìn)一步的，所述輻射振子包括第三空心圓錐和第三圓柱環(huán)，所述第三空心圓錐的 擴(kuò)口端連接所述第三圓柱環(huán)。
[0014] 進(jìn)一步的，所述福射振子的高度為35?45mm，所述第三空心圓錐的錐角為30? 35度。
[0015] 進(jìn)一步的，所述第一空心圓錐底部外徑為170?173mm ;所述第一圓柱環(huán)的外徑為 160?163mm,且高度為5?7mm。
[0016] 本實(shí)用新型提供的全向吸頂天線，通過(guò)改變反射器的結(jié)構(gòu)，即反射器中的第一圓 柱環(huán)外徑小于該反射器中的第一空心圓錐的擴(kuò)口端外徑，進(jìn)一步擴(kuò)展方向圖帶寬和阻抗帶 寬，從而解決了整個(gè)高頻段（1710?2700MHz)，尤其是2500?2700MHz頻段信號(hào)向下聚集 的問(wèn)題，將最大增益輻射角調(diào)整到80°左右，擴(kuò)大了天線對(duì)高頻段信號(hào)的有效覆蓋范圍，使 室內(nèi)信號(hào)覆蓋更均勻。同時(shí)，該天線增加了盤(pán)柱結(jié)構(gòu)的底板，并將該底板的第二柱圓環(huán)與反 射器中第一圓柱環(huán)套接，形成空間隔離的耦合結(jié)構(gòu)，從而增加了反射器底部容抗，并改變了 反射器表面電流分布，使反射器與底板分布電流反相，進(jìn)而使得高頻信號(hào)在低輻射角方向 電磁波相互抵消，有效地降低了天線底下電磁輻射，保證了室內(nèi)電磁環(huán)境的安全。

【專(zhuān)利附圖】

【附圖說(shuō)明】
[0017] 圖1為本實(shí)用新型全向吸頂天線的一個(gè)實(shí)施例結(jié)構(gòu)的示意圖；
[0018] 圖2為低頻段806、870和960MHz頻點(diǎn)的E面方向圖；
[0019] 圖3為高頻段1710、1795和1880MHz頻點(diǎn)的E面方向圖；
[0020] 圖4為高頻段1920、1990和2170MHz頻點(diǎn)的E面方向圖；
[0021] 圖5為高頻段2300、2400和2500MHz頻點(diǎn)的E面方向圖；
[0022] 圖6為高頻段2600頻點(diǎn)和2700MHz頻點(diǎn)的E面方向圖；
[0023] 圖7為全向吸頂天線的電壓駐波比-頻率曲線圖；
[0024] 圖8為圖1沿A-A向的剖視圖；
[0025] 圖9a和圖9b分別為本實(shí)用新型全向吸頂天線的又一個(gè)實(shí)施例的局部示意圖。
[0026] 圖10a和圖10b分別為本實(shí)用新型全向吸頂天線的還一個(gè)實(shí)施例的局部示意圖。

【具體實(shí)施方式】
[0027] 圖1為本實(shí)用新型全向吸頂天線的一個(gè)實(shí)施例結(jié)構(gòu)的示意圖，即主視圖，如圖1所 示，本實(shí)施例的全向吸頂天線包括：呈錐柱狀的輻射振子1、呈錐柱狀的反射器2、呈盤(pán)柱狀 的底板4、呈空心管狀的接線柱7和饋電電纜3 ;該反射器2的尖端2a朝向該輻射振子1的 尖端la，該輻射振子1的尖端la中心與該饋電電纜3的內(nèi)導(dǎo)體連接，該反射器2的尖端2a 中心孔固定接線柱7,并通過(guò)接線柱7與該饋電電纜3的外導(dǎo)體連接。該天線還包括：絕緣 介質(zhì)環(huán)5。該反射器2包括第一空心圓錐21和第一圓柱環(huán)22,該第一空心圓錐21的擴(kuò)口 端連接該第一圓柱環(huán)22,且該第一圓柱環(huán)22外徑小于該第一空心圓錐21的擴(kuò)口端外徑； 該底板4上設(shè)置有第二圓柱環(huán)（圖1未畫(huà)出，并請(qǐng)參見(jiàn)圖8)，該第二圓柱環(huán)與該第一圓柱 環(huán)22套接，形成空間隔離的耦合結(jié)構(gòu)；該絕緣介質(zhì)環(huán)5設(shè)置在該第二圓柱環(huán)與該第一圓柱 環(huán)22之間，以實(shí)現(xiàn)該反射器2與該底板4之間的隔離和支撐固定。
[0028] 可選地，該天線還可以包括：安裝固定套件（圖中未標(biāo)出）和塑料外罩等。
[0029] 在本實(shí)施例中，輻射振子1、反射器2和底板4構(gòu)成天線的信號(hào)輻射體，射頻信號(hào)從 饋電電纜3饋入后，經(jīng)接線柱7,從輻射振子1的尖端la和反射器2的尖端2a之間發(fā)射出 來(lái)，向四周空間輻射。對(duì)于低頻信號(hào)（806?960MHz)，具有錐柱結(jié)構(gòu)的輻射振子1與反射器 2、底板4構(gòu)成非對(duì)稱(chēng)半波振子，方向圖呈最大增益輻射角為90° (水平）方向；對(duì)高頻段信 號(hào)（1710?2700MHz)，非對(duì)稱(chēng)振子相對(duì)電長(zhǎng)度超過(guò)1/2波長(zhǎng)，方向圖波瓣通常會(huì)出現(xiàn)分裂， 最大增益輻射角隨頻率的提高而降低，使得高頻信號(hào)向天線底下聚集。但是，由于本實(shí)用新 型中該反射器2和該輻射振子1的錐形部分的尖端相對(duì)設(shè)置，高頻信號(hào)相當(dāng)于雙錐天線，因 此，改變了常規(guī)全向吸頂天線高頻信號(hào)向下聚集的問(wèn)題，提高了高輻射角的增益，將最大增 益輻射角調(diào)整到80°左右，擴(kuò)大了高頻段信號(hào)的有效覆蓋范圍，使室內(nèi)信號(hào)覆蓋更均勻，從 而形成工作頻率覆蓋高、低兩個(gè)頻段的方向圖基本一致的超寬帶天線。
[0030] 另外，在本實(shí)施例天線中，增加了盤(pán)柱結(jié)構(gòu)的底板4,并將該底板4的第二柱圓環(huán) 41與反射器2的第一圓柱環(huán)22套接，形成空間隔離的耦合結(jié)構(gòu)，從而增加了反射器2底部 容抗，并改變了反射器2表面電流分布，使反射器2與底板4上的分布電流反相，使得高頻 信號(hào)在低輻射角方向電磁波相互抵消，有效地降低了天線底下電磁輻射，保證了室內(nèi)電磁 環(huán)境的安全。通過(guò)改變底板4上的第二圓柱環(huán)的高度，和/或反射器2與底板4套接方式 以及它們之間的間隙，以調(diào)整反射器2與底板4之間的耦合度，從而調(diào)整天線高頻段不同頻 點(diǎn)的低輻射角增益，實(shí)現(xiàn)優(yōu)化整個(gè)高頻段低輻射角增益的作用。
[0031] 為進(jìn)一步說(shuō)明本實(shí)用新型的全向吸頂天線的帶來(lái)的有益效果，在本實(shí)施例中， 詳細(xì)給出了本實(shí)施例樣品在 806MH、870MH、960MH、1710MH、1795MHz、1880MHz、1920MHz、 1990MHz、2170MHz、2300MHz、2400MHz、2500MHz、2600MHz 和 2700MHz 等頻點(diǎn)實(shí)測(cè)增益、方向 圖圓度、E面方向圖和電壓駐波比、三階互調(diào)等主要技術(shù)指標(biāo)，其中，圖2為低頻段806、870 和960MHz頻點(diǎn)的E面方向圖，圖3為高頻段1710、1795和1880MHz頻點(diǎn)的E面方向圖，圖 4為高頻段1920、1990和2170MHz頻點(diǎn)的E面方向圖，圖5為高頻段2300、2400和2500MHz 頻點(diǎn)的E面方向圖，圖6為高頻段2600頻點(diǎn)和2700MHz頻點(diǎn)的E面方向圖。圖7為全向吸 頂天線的電壓駐波比-頻率曲線圖。
[0032] 各頻點(diǎn)增益（30°和85° )、方向圖圓度（85° )、電壓駐波比、三階互調(diào)等主要技 術(shù)指標(biāo)實(shí)測(cè)結(jié)果見(jiàn)表一：
[0033] 表一
[0034] | 85° -核射角 I 頻率 輻射角增益（dBi) 方向圖圖度電壓 (dB)駐波 頻I頻點(diǎn)Z：-^ 30a 85° -~各頻I +均 比 I測(cè)量 段 （_z) 3U 於 ?均乎均 點(diǎn) 值___頻扠 值 -"7Γ --- ΓΠ -1 si 低-824-:0:65-L98… _[35_ 9 ' 頻」^二|79 034 131 -__ ^ 870 -3.93 2.06 -. - 1.99 板 900 -1.12~ 1.78 1.44 GSM _ 164· 930 -1.08 120| 1 1.05 1 b 960 -1.48 1.90 [ 0.80 1 1 | 1 ............................................m0--08 -?Λ9- .....................................................L23............................................................................................................................................................. 1795^41 1.38 0.15 DCS - Λ6/. ---- y5 m0 -10.62 2.26 0.26 1920 -13,90 2,63 0.21 __ WC -臟 m--- DM ?04S ^10 ?2 ? ?% 0 74 R m u,,,,,,,,,,,￡:12,,,,,,,, "742 2,40 0,28 1J8 A ° ^ 2170 -5.23 334 0.20 |i%- .......................................... ................................................ ......................................... ......................................... 2300 -3.00 2.88 0.1 I 2400 -1.59 2.39 0.26 2500 -8.41- 3,18 0.2 i - - 2600 -4.16 2.23 0.59 2700 -3.37 L88j 0.48 1111 注：三級(jí)互調(diào)測(cè)試信號(hào)輸入功率：2X33dBm_
[0035]
[0036] 實(shí)施例樣品檢測(cè)結(jié)果表明，相較于現(xiàn)有技術(shù)中的全向吸頂天線，本實(shí)用新型全向 吸頂天線最大增益輻射角在80°左右，在輻射角Θ =85°，低頻段（806?960MHz)信號(hào)增 益基本保持不變；高頻段（1710?2700MHz)信號(hào)增益顯著提高，同時(shí)降低高頻段（1710? 2700MHz)在30°以?xún)?nèi)低輻射角增益，達(dá)到了提高高頻信號(hào)的覆蓋效率，同時(shí)降低室內(nèi)電 磁輻射強(qiáng)度的目的，并且在806?960MHz和1710?2700MHz頻段范圍內(nèi)電壓駐波比均 小于1.5,實(shí)現(xiàn)了方向圖帶寬和阻抗帶寬的超寬帶特性，相對(duì)帶寬達(dá)到108%，顯著提高了 2500?2700MHz頻段信號(hào)高輻射角方向的增益，并且進(jìn)一步降低低頻段尤其是1710? 2170MHz頻段信號(hào)在低輻射角方向的增益，可實(shí)現(xiàn)2G、3G和LTE/4G信號(hào)的一致覆蓋和有效 降低了室內(nèi)電磁環(huán)境輻射強(qiáng)度。
[0037] 在本實(shí)施例中，通過(guò)縮小反射器圓柱環(huán)（即反射器第一圓柱環(huán)外徑小于第一空 心圓錐的擴(kuò)口端外徑），進(jìn)一步擴(kuò)展方向圖帶寬和阻抗帶寬，解決了整個(gè)高頻段（1710? 2700MHz)，尤其是2500?2700MHz頻段信號(hào)向下聚集的問(wèn)題，將最大增益輻射角調(diào)整到了 80°左右，擴(kuò)大天線對(duì)高頻段信號(hào)的有效覆蓋范圍，使室內(nèi)信號(hào)覆蓋更均勻。同時(shí)，在該天 線上增加了底板，并將該底板上的第二柱圓環(huán)與反射器中第一圓柱環(huán)套接，以形成空間隔 離的耦合結(jié)構(gòu)，從而增加了反射器底部容抗，改變了反射器表面電流分布，使得反射器與底 板分布電流反相，進(jìn)而使得高頻信號(hào)在低輻射角方向電磁波相互抵消，有效地降低了天線 底下電磁輻射，保證了室內(nèi)電磁環(huán)境的安全。
[0038] 進(jìn)一步的，在本實(shí)用新型的另一個(gè)實(shí)施例中，在上述1所示實(shí)施例一的基礎(chǔ)上，如 圖8所示，圖8為圖1沿A-A向的剖視圖；在本實(shí)施例中，該輻射振子1包括：第三圓柱環(huán) 11和第三空心圓錐12,該第三空心圓錐12的擴(kuò)口端連接該第三圓柱環(huán)11，即該第三圓柱環(huán) 11的外徑與第三空心圓錐12的擴(kuò)口端底面圓外徑相同。
[0039] 另外，可選地，該天線還可以包括：絕緣介質(zhì)套6,設(shè)置在該輻射振子1的尖端la 與該反射器2的尖端2a之間，以實(shí)現(xiàn)該輻射振子1與該反射器2的隔離和支撐固定。
[0040] 可選地，該第一空心圓錐21的擴(kuò)口端連接該第一圓柱環(huán)22,且該第一空心圓錐21 的擴(kuò)口端底面圓外徑大于第一圓柱環(huán)22的外徑。
[0041] 該底板4邊緣設(shè)置有一圓盤(pán)環(huán)42,該圓盤(pán)環(huán)42內(nèi)邊緣連接該第二圓柱環(huán)41。該 第二圓柱環(huán)41與反射器2的第一圓柱環(huán)22套接，通過(guò)絕緣介質(zhì)環(huán)5隔離和固定，形成空間 隔尚f禹合結(jié)構(gòu)。
[0042] 可選地，為便于一次沖壓成形，且有效地降低了生產(chǎn)成本，底板4為中間凸起圓盤(pán) 狀，其包括：第二圓柱環(huán)41、圓盤(pán)環(huán)42、倒角43和圓盤(pán)底44,圓盤(pán)底44的中心開(kāi)孔，用于連 接塑料安裝固定套件8,并便于饋電電纜3穿過(guò)。
[0043] 另外，輻射振子1的尖端la的中心與饋電電纜3的內(nèi)導(dǎo)體31連接，接線柱7的一 端穿入反射器2的尖端2a的中心孔，并與反射器2的尖端2a通過(guò)固定螺母71進(jìn)行緊密連 接，接線柱7的另一端與饋電電纜3的外導(dǎo)體32連接。
[0044] 更為具體的，饋電電纜3可以采用50歐姆的同軸電纜，饋電電纜3從安裝固定套 件8的中心孔穿入，剝開(kāi)電纜塑料保護(hù)外層和外導(dǎo)體層，絕緣層和內(nèi)導(dǎo)體31穿入空心接線 柱，內(nèi)導(dǎo)體31與輻射振子1焊接，饋電電纜3的外導(dǎo)體32與接線柱7的另一端電性連接。
[0045] 在本實(shí)施例中，通過(guò)縮小反射器圓柱環(huán)（即反射器中的第一圓柱環(huán)外徑小于該反 射器中的第一空心圓錐的擴(kuò)口端外徑），以及在該天線上增加了底板，并將該底板上的第二 柱圓環(huán)與反射器中第一圓柱環(huán)套接，形成空間隔離的耦合結(jié)構(gòu)，進(jìn)一步擴(kuò)展方向圖帶寬和 阻抗帶寬，解決了現(xiàn)有傳統(tǒng)全向吸頂天線和已有改進(jìn)技術(shù)的室內(nèi)全向吸頂天線在高頻段尤 其是2500?2700MHz頻段信號(hào)向下聚集的問(wèn)題，方向圖帶寬和阻抗帶寬同時(shí)達(dá)108%，并 進(jìn)一步提高了 1710?2500MHz頻段信號(hào)高輻射角增益。對(duì)比現(xiàn)有技術(shù)中的常用全向吸頂 天線，在低頻段（806?960MHz)，85°輻射角增益基本相同；在高頻段（1710?2700MHz)， 85°輻射角增益明顯提高，30°低輻射角以?xún)?nèi)增益顯著降低，并改善了天線方向圖圓度，使 信號(hào)覆蓋更加均勻，擴(kuò)大高頻信號(hào)的有效覆蓋范圍，可實(shí)現(xiàn)2G、3G和LTE/4G信號(hào)的一致覆 蓋，同時(shí)，有效降低了室內(nèi)電磁環(huán)境輻射強(qiáng)度。
[0046] 還需要說(shuō)明的是，本實(shí)用新型的天線還實(shí)現(xiàn)了 806?2700MHz全頻段超寬帶阻抗 帶寬特性；通過(guò)縮小反射器圓柱環(huán)（即反射器中的第一圓柱環(huán)外徑小于該反射器中的第一 空心圓錐的擴(kuò)口端外徑），以及在該天線上增加了底板，并將該底板上的第二柱圓環(huán)與反射 器中第一圓柱環(huán)套接，以形成空間隔離的耦合結(jié)構(gòu)，實(shí)現(xiàn)了超寬帶方向圖帶寬特性和有效 地降低天線底下電磁輻射的特性。同時(shí)，由于該天線取消了阻抗匹配線（片），結(jié)構(gòu)上完全 軸對(duì)稱(chēng)，因此保證了方向度圓度良好。
[0047] 另外，該天線的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，整體性好，即輻射振子1、反射器2和底板4等均可一體 成型，易于沖壓制作，具有結(jié)構(gòu)緊湊、裝配簡(jiǎn)單、焊接點(diǎn)少、免調(diào)試等優(yōu)點(diǎn)，在移動(dòng)通信網(wǎng)絡(luò) 室內(nèi)分布系統(tǒng)中具有廣泛的應(yīng)用前景。
[0048] 圖9a和圖9b分別為本實(shí)用新型全向吸頂天線的又一個(gè)實(shí)施例的局部示意圖，在 上述圖8所示實(shí)施例的基礎(chǔ)上，本實(shí)施例與上述圖8所示實(shí)施例的區(qū)別在于，圓盤(pán)底44與 第二圓柱環(huán)41之間沒(méi)有倒角43進(jìn)行過(guò)渡。
[0049] 具體的，如圖9a所示，底板4包括圓盤(pán)底44和連接在圓盤(pán)底44上的第二圓柱環(huán) 41兩部分。其中，第二圓柱環(huán)41套接在第一圓柱環(huán)22的內(nèi)側(cè)，通過(guò)絕緣介質(zhì)環(huán)5空間隔 離。圓盤(pán)底44的中心開(kāi)孔45,用于連接塑料安裝固定套，并便于饋電電纜3穿過(guò)。
[0050] 如圖9b所示，底板4包括圓盤(pán)底44和連接在圓盤(pán)底44上的第二圓柱環(huán)41兩部 分。其中，第二圓柱環(huán)41套接在第一圓柱環(huán)22的外側(cè)，通過(guò)絕緣介質(zhì)環(huán)5空間隔離。圓盤(pán) 底44的中心開(kāi)孔45,用于連接塑料安裝固定套，并便于饋電電纜3穿過(guò)。
[0051] 圖l〇a和圖10b分別為本實(shí)用新型全向吸頂天線的還一個(gè)實(shí)施例的局部示意圖， 在上述圖8所示實(shí)施例的基礎(chǔ)上，本實(shí)施例與上述圖8所示實(shí)施例的區(qū)別在于，底板4呈圓 環(huán)形，且由第二圓柱環(huán)41和相接的圓盤(pán)環(huán)42組成。
[0052] 具體的，如圖10a所示，第二圓柱環(huán)41套接于第一圓柱環(huán)22的內(nèi)側(cè)，且通過(guò)絕緣 介質(zhì)環(huán)5空間隔離。
[0053] 如圖10b所示，第二圓柱環(huán)41套接于第一圓柱環(huán)22的外側(cè)，且通過(guò)絕緣介質(zhì)環(huán)5 空間隔離。
[0054] 進(jìn)一步的，在本實(shí)用新型的再一個(gè)實(shí)施例中，在上述各個(gè)實(shí)施例的基礎(chǔ)上，該輻射 振子1的高度為35?45mm，其中，第三圓柱環(huán)11的高度和第三空心圓錐12的高度各占該 輻射振子1的高度的一半。另外，第三空心圓錐12的錐角為30?35度。另外，第三空心 圓錐12頂尖中心開(kāi)孔，孔直徑為0· 5?2mm。
[0055] 可選地，該反射器2的高度為53?55mm，直徑為170?178mm。該第一空心圓錐 21的頂尖中心開(kāi)孔，其底部外徑為170?173_ ;該第一圓柱環(huán)22的外徑為160?163_， 且高度為5?7臟。
[0056] 可選地，底板4為空心盤(pán)錐結(jié)構(gòu)，臺(tái)錐段從盤(pán)中間凸起，中心開(kāi)孔，孔直徑為4? 6_，與饋電電纜3的外導(dǎo)體32進(jìn)行緊密連接，凸起臺(tái)錐外徑略小于反射器2空心柱（即第 一圓柱環(huán)22)內(nèi)徑，約為150?153_。
[0057] 可選地，在本實(shí)施例中，該天線的外罩可以采用丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物 (Acrylonitrile butadiene Styrene copolymers;簡(jiǎn)稱(chēng)：ABS)材料模具加工而成，與該天 線底板之間采用卡扣連接，從而實(shí)現(xiàn)安裝簡(jiǎn)單，連接牢固。
[0058] 另外，可選地，輻射振子1可以采用厚度為0. 5?2mm的鋁板模具加工而成，絕緣 介質(zhì)環(huán)5也可以采用ABS材料模具加工而成。
[0059] 還需要說(shuō)明的是，為了減少加工成本，其他金屬部件也可以采用鋁板沖壓而成。
[0060] 最后應(yīng)說(shuō)明的是：以上各實(shí)施例僅用以說(shuō)明本實(shí)用新型的技術(shù)方案，而非對(duì)其限 制；盡管參照前述各實(shí)施例對(duì)本實(shí)用新型進(jìn)行了詳細(xì)的說(shuō)明，本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員應(yīng)當(dāng) 理解：其依然可以對(duì)前述各實(shí)施例所記載的技術(shù)方案進(jìn)行修改，或者對(duì)其中部分或者全部 技術(shù)特征進(jìn)行等同替換；而這些修改或者替換，并不使相應(yīng)技術(shù)方案的本質(zhì)脫離本實(shí)用新 型各實(shí)施例技術(shù)方案的范圍。
【權(quán)利要求】
1. 一種全向吸頂天線，其特征在于，包括：呈錐柱狀的輻射振子、呈錐柱狀的反射器、 呈盤(pán)柱狀的底板、呈空心管狀的接線柱、絕緣介質(zhì)環(huán)和饋電電纜； 其中，所述反射器的尖端朝向所述輻射振子的尖端，所述輻射振子的尖端與所述饋電 電纜的內(nèi)導(dǎo)體連接，所述反射器的尖端通過(guò)所述接線柱與所述饋電電纜的外導(dǎo)體連接； 所述反射器包括第一空心圓錐和第一圓柱環(huán)，所述第一空心圓錐的擴(kuò)口端連接所述第 一圓柱環(huán)，且所述第一圓柱環(huán)外徑小于所述第一空心圓錐的擴(kuò)口端外徑； 所述底板上設(shè)置有第二圓柱環(huán)，所述第二圓柱環(huán)與所述第一圓柱環(huán)套接，形成空間隔 離的耦合結(jié)構(gòu)； 所述絕緣介質(zhì)環(huán)設(shè)置在所述第二圓柱環(huán)與所述第一圓柱環(huán)之間，以實(shí)現(xiàn)所述反射器與 所述底板之間的隔離和支撐固定。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的全向吸頂天線，其特征在于，所述底板邊緣設(shè)置有一圓盤(pán)環(huán)， 所述圓盤(pán)環(huán)內(nèi)邊緣連接所述第二圓柱環(huán)。
3. 根據(jù)權(quán)利要求2所述的全向吸頂天線，其特征在于，所述底板還包括：倒角和圓盤(pán) 底；其中，所述圓盤(pán)底的邊緣連接所述倒角的一端，所述倒角的另一端與所述第二圓柱環(huán)連 接。
4. 根據(jù)權(quán)利要求1至3任一所述的全向吸頂天線，其特征在于，還包括：絕緣介質(zhì)套， 設(shè)置在所述輻射振子與所述反射器之間，以實(shí)現(xiàn)所述輻射振子與所述反射器之間通過(guò)所述 絕緣介質(zhì)套隔離和支撐固定。
5. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的全向吸頂天線，其特征在于，所述輻射振子包括第三空心圓 錐和第三圓柱環(huán)，所述第三空心圓錐的擴(kuò)口端連接所述第三圓柱環(huán)。
6. 根據(jù)權(quán)利要求5所述的全向吸頂天線，其特征在于： 所述輻射振子的高度為35?45mm，所述第三空心圓錐的錐角為30?35度。
7. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的全向吸頂天線，其特征在于： 所述第一空心圓錐底部外徑為170?173mm ;所述第一圓柱環(huán)的外徑為160?163mm， 且高度為5?7臟。
【文檔編號(hào)】H01Q1/12GK203895594SQ201420323194
【公開(kāi)日】2014年10月22日 申請(qǐng)日期:2014年6月17日 優(yōu)先權(quán)日:2014年6月17日
【發(fā)明者】黃曉明, 劉新良, 陳新明, 傅強(qiáng), 莫俊彬, 鄧安民 申請(qǐng)人:中國(guó)聯(lián)合網(wǎng)絡(luò)通信集團(tuán)有限公司