本技術(shù)涉及電力系統(tǒng)穩(wěn)定性分析領(lǐng)域，尤指一種寬負(fù)荷運(yùn)行火電機(jī)組仿真方法及系統(tǒng)。

背景技術(shù)：

1、隨著新能源大規(guī)模入網(wǎng)且發(fā)電占比逐年升高，新型電力系統(tǒng)的“雙高”特征日益顯著，系統(tǒng)調(diào)節(jié)能力和支撐能力提升面臨諸多掣肘，安全穩(wěn)定運(yùn)行面臨較大風(fēng)險(xiǎn)挑戰(zhàn)。為了解決上述問(wèn)題，火電機(jī)組向支撐型和調(diào)節(jié)型電源轉(zhuǎn)型，通過(guò)靈活性改造大幅擴(kuò)展負(fù)荷運(yùn)行區(qū)間，超低負(fù)荷運(yùn)行成為常態(tài)。通常將50%額定負(fù)荷以上稱為常規(guī)工況，將50%及以下稱為深度調(diào)峰工況。

2、通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，通過(guò)仿真辨識(shí)建立汽輪機(jī)及其調(diào)節(jié)系統(tǒng)涉網(wǎng)模型可用于分析電力系統(tǒng)在穩(wěn)態(tài)下受到各種干擾時(shí)的系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)特性，是電力系統(tǒng)穩(wěn)定分析的重要手段。模型的準(zhǔn)確性和適用性直接影響電力系統(tǒng)穩(wěn)定分析的結(jié)果。目前常用的模型主要針對(duì)常規(guī)工況運(yùn)行機(jī)組，深度調(diào)峰工況下，原有模型仿真精度下降。需重新構(gòu)建汽輪機(jī)涉網(wǎng)模型以適應(yīng)機(jī)組寬負(fù)荷運(yùn)行的特點(diǎn)，并給出模型的工程應(yīng)用方法，提高模型的仿真精度和適用范圍。

3、目前，電力系統(tǒng)穩(wěn)定性分析中常用的汽輪機(jī)及調(diào)速器模型是《psd-st暫態(tài)穩(wěn)定程序用戶手冊(cè)》提供的模型，簡(jiǎn)稱bpa模型。由于目前國(guó)內(nèi)在役機(jī)型主要為單再熱汽輪機(jī)，因此常用的汽輪機(jī)及其調(diào)節(jié)系統(tǒng)模型為單再熱汽輪機(jī)模型（手冊(cè)中簡(jiǎn)稱tb卡）、電液伺服系統(tǒng)模型（簡(jiǎn)稱ga/ga+卡）、調(diào)節(jié)系統(tǒng)模型（簡(jiǎn)稱gj/gj+卡），其傳遞函數(shù)如圖1a至圖1c所示。

4、圖1a中，s為拉普拉斯算子， pgv為高調(diào)閥開(kāi)度標(biāo)幺值，tch為高壓缸前汽室容積時(shí)間常數(shù)，trh為再熱器容積時(shí)間常數(shù)，tco為低壓連通管汽室容積時(shí)間常數(shù)，fhp、fip、flp為高、中、低三缸所占整機(jī)的功率百分比， λ為高壓缸功率自然過(guò)調(diào)系數(shù)，pm為汽輪機(jī)輸出功率標(biāo)幺值。圖1b中，s為拉普拉斯算子，pcv為綜合調(diào)節(jié)閥位指令標(biāo)幺值，kp、kd、ki為高壓調(diào)節(jié)閥伺服卡比例系數(shù)、微分系數(shù)和積分系數(shù)，tc為油動(dòng)機(jī)關(guān)閉時(shí)間，to為油動(dòng)機(jī)開(kāi)啟時(shí)間，pmax為最大原動(dòng)機(jī)輸出功率標(biāo)么值（油動(dòng)機(jī)最大行程或調(diào)門最大開(kāi)度），pmin為最小原動(dòng)機(jī)輸出功率標(biāo)么值（油動(dòng)機(jī)最小行程或調(diào)門最小開(kāi)度），t2為油動(dòng)機(jī)行程反饋環(huán)節(jié)（lvdt）時(shí)間，pgv為高壓調(diào)節(jié)閥開(kāi)度標(biāo)幺值，velopen為過(guò)速關(guān)閉系數(shù)標(biāo)幺值，velclose為過(guò)速開(kāi)啟系數(shù)標(biāo)幺值。圖1c中，s為拉普拉斯算子，δω為額定轉(zhuǎn)速與實(shí)際轉(zhuǎn)速之差，twdelay為頻率輸入信號(hào)的純延遲時(shí)間，t1為轉(zhuǎn)速測(cè)量環(huán)節(jié)時(shí)間常數(shù)，tr為功率反饋信號(hào)對(duì)應(yīng)的一節(jié)慣性環(huán)節(jié)時(shí)間常數(shù)，tw2delay為頻率信號(hào)放大后的純延遲時(shí)間，dpup/dpdown為頻率信號(hào)放大后輸入pid信號(hào)的上升/下降速率限制標(biāo)幺值，tw2-piddelay為頻率信號(hào)放大后輸入pid的純延遲時(shí)間，tpdelay為功率反饋信號(hào)的純延遲時(shí)間， pe為負(fù)荷控制條件下汽輪機(jī)功率反饋信號(hào)標(biāo)幺值， pm1為調(diào)節(jié)級(jí)壓力控制條件下汽輪機(jī)功率反饋信號(hào)標(biāo)幺值， pref為功率設(shè)定值標(biāo)幺值， k0為控制方式選擇切換， k1為轉(zhuǎn)速偏差放大倍數(shù)， k2為負(fù)荷控制前饋系數(shù)， tr為功率反饋中的一階慣性環(huán)節(jié)時(shí)間常數(shù)， kp為pid控制器中比例環(huán)節(jié)倍數(shù)， ki為pid控制器中積分環(huán)節(jié)倍數(shù)， kd為pid控制器中微分環(huán)節(jié)倍數(shù)， pcv為綜合調(diào)節(jié)閥位指令標(biāo)幺值。

5、bpa模型對(duì)真實(shí)的汽輪機(jī)系統(tǒng)進(jìn)行了大量簡(jiǎn)化。針對(duì)常規(guī)純凝工況運(yùn)行機(jī)組仿真效果較好，然而由于主蒸汽壓力變化、閥門非線性、機(jī)組供熱、低壓缸切除等影響，該模型對(duì)深度調(diào)峰工況以及供熱工況運(yùn)行機(jī)組的仿真效果較差。因此，bpa模型無(wú)法適應(yīng)寬負(fù)荷運(yùn)行火電機(jī)組仿真需求。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)思路

1、本技術(shù)目的在于提供一種寬負(fù)荷運(yùn)行火電機(jī)組仿真方法及系統(tǒng)，予以滿足寬負(fù)荷運(yùn)行火電機(jī)組仿真需求以及電力系統(tǒng)仿真的要求，并顯著提高仿真精度和仿真效率，大大降低工程應(yīng)用難度。

2、為達(dá)上述目的，本技術(shù)所提供的寬負(fù)荷運(yùn)行火電機(jī)組仿真方法，具體包含：根據(jù)火電機(jī)組汽輪機(jī)的運(yùn)行機(jī)理利用功率自然過(guò)調(diào)系數(shù)計(jì)算方法構(gòu)建單再熱汽輪機(jī)模型；通過(guò)時(shí)域和頻域分析影響火電機(jī)組汽輪機(jī)的多個(gè)預(yù)設(shè)的影響數(shù)據(jù)對(duì)單再熱汽輪機(jī)模型的影響關(guān)聯(lián)，根據(jù)所述影響關(guān)聯(lián)確定影響條件并調(diào)整所述單再熱汽輪機(jī)模型獲得單再熱汽輪機(jī)重構(gòu)模型；根據(jù)火電機(jī)組的調(diào)節(jié)系統(tǒng)的組態(tài)結(jié)構(gòu)分析獲得功率閥位轉(zhuǎn)換系數(shù)和修正系數(shù)，通過(guò)所述功率閥位轉(zhuǎn)換系數(shù)和所述修正系數(shù)構(gòu)建調(diào)節(jié)系統(tǒng)模型；通過(guò)所述單再熱汽輪機(jī)重構(gòu)模型和所述調(diào)節(jié)系統(tǒng)模型進(jìn)行目標(biāo)仿真處理。

3、在上述寬負(fù)荷運(yùn)行火電機(jī)組仿真方法中，可選的，根據(jù)功率自然過(guò)調(diào)系數(shù)計(jì)算方法構(gòu)建單再熱汽輪機(jī)模型包含：分別計(jì)算將高壓缸以一抽為分界點(diǎn)分成的兩部分所對(duì)應(yīng)的功率自然過(guò)調(diào)系數(shù)；根據(jù)計(jì)算獲得的功率自然過(guò)調(diào)系數(shù)構(gòu)建單再熱汽輪機(jī)模型。

4、在上述寬負(fù)荷運(yùn)行火電機(jī)組仿真方法中，可選的，所述影響條件包含主蒸汽壓力變化影響、閥門非線性影響和機(jī)組供熱以及靈活性改造的影響。

5、在上述寬負(fù)荷運(yùn)行火電機(jī)組仿真方法中，可選的，通過(guò)預(yù)設(shè)的影響條件調(diào)整所述單再熱汽輪機(jī)模型獲得單再熱汽輪機(jī)重構(gòu)模型包含：當(dāng)所述影響條件為主蒸汽壓力變化影響時(shí)，根據(jù)主蒸汽壓力受蒸汽流量的影響構(gòu)建主蒸汽調(diào)整函數(shù)；通過(guò)所述主蒸汽調(diào)整函數(shù)調(diào)整所述單再熱汽輪機(jī)模型獲得單再熱汽輪機(jī)重構(gòu)模型。

6、在上述寬負(fù)荷運(yùn)行火電機(jī)組仿真方法中，可選的，根據(jù)主蒸汽壓力受蒸汽流量的影響構(gòu)建主蒸汽調(diào)整函數(shù)包含：根據(jù)所述蒸汽流量在汽輪機(jī)的所處狀態(tài)分別構(gòu)建積分函數(shù)和慣性函數(shù)，根據(jù)所述積分函數(shù)和所述慣性函數(shù)構(gòu)建主蒸汽調(diào)整函數(shù)；其中，所述積分函數(shù)為當(dāng)進(jìn)入汽輪機(jī)的蒸汽流量改變，單位時(shí)間內(nèi)流入汽輪機(jī)的蒸汽所帶走的熱量與燃料燃燒產(chǎn)生的熱量之間出現(xiàn)不平衡，導(dǎo)致汽包爐的壓力發(fā)生變化，且燃料熱量大于蒸汽流量所帶走熱量時(shí)所構(gòu)建的對(duì)應(yīng)積分函數(shù)；所述慣性函數(shù)為當(dāng)汽包壓力一定，改變進(jìn)入汽輪機(jī)的蒸汽流量，所導(dǎo)致主蒸汽壓力變化時(shí)所構(gòu)建的對(duì)應(yīng)帶有比例系數(shù)的慣性函數(shù)。

7、在上述寬負(fù)荷運(yùn)行火電機(jī)組仿真方法中，可選的，通過(guò)預(yù)設(shè)的影響條件調(diào)整所述單再熱汽輪機(jī)模型獲得單再熱汽輪機(jī)重構(gòu)模型包含：當(dāng)所述影響條件為閥門非線性影響時(shí)，根據(jù)實(shí)測(cè)的調(diào)節(jié)級(jí)壓力、實(shí)測(cè)的主蒸汽壓力和總閥位指令之間的關(guān)聯(lián)關(guān)系構(gòu)建閥門管理函數(shù)；根據(jù)所述閥門管理函數(shù)調(diào)整所述單再熱汽輪機(jī)模型獲得單再熱汽輪機(jī)重構(gòu)模型。

8、在上述寬負(fù)荷運(yùn)行火電機(jī)組仿真方法中，可選的，根據(jù)實(shí)測(cè)的調(diào)節(jié)級(jí)壓力、主蒸汽壓力和總閥位指令之間的關(guān)聯(lián)關(guān)系構(gòu)建閥門管理函數(shù)包含：根據(jù)實(shí)測(cè)的調(diào)節(jié)級(jí)壓力和實(shí)測(cè)的主蒸汽壓力之間的比值獲得實(shí)際等效閥位；根據(jù)所述實(shí)際等效閥位和所述總閥位指令之間的關(guān)聯(lián)關(guān)系構(gòu)建閥門線性度函數(shù)曲線；根據(jù)所述閥門線性度函數(shù)曲線構(gòu)建閥門管理函數(shù)。

9、在上述寬負(fù)荷運(yùn)行火電機(jī)組仿真方法中，可選的，通過(guò)預(yù)設(shè)的影響條件調(diào)整所述單再熱汽輪機(jī)模型獲得單再熱汽輪機(jī)重構(gòu)模型包含：當(dāng)所述影響條件為機(jī)組供熱以及靈活性改造的影響時(shí)，根據(jù)主蒸汽流量、抽汽流量和汽輪機(jī)功率之間的關(guān)聯(lián)關(guān)系構(gòu)建抽氣供熱函數(shù)；根據(jù)所述抽氣供熱函數(shù)調(diào)整所述單再熱汽輪機(jī)模型獲得單再熱汽輪機(jī)重構(gòu)模型。

10、在上述寬負(fù)荷運(yùn)行火電機(jī)組仿真方法中，可選的，所述靈活改造包含低壓缸切除影響和高低旁路供熱影響。

11、在上述寬負(fù)荷運(yùn)行火電機(jī)組仿真方法中，可選的，通過(guò)預(yù)設(shè)的影響條件調(diào)整所述單再熱汽輪機(jī)模型獲得單再熱汽輪機(jī)重構(gòu)模型包含：當(dāng)所述影響條件為機(jī)組供熱以及靈活性改造的影響時(shí)，根據(jù)汽輪機(jī)熱力平衡計(jì)算汽輪機(jī)在低壓缸切除時(shí)的運(yùn)行數(shù)據(jù)獲得低壓缸切除對(duì)汽輪機(jī)功率的切除曲線；根據(jù)所述切除曲線構(gòu)建低壓缸切除函數(shù)，根據(jù)低壓缸切除函數(shù)調(diào)整所述單再熱汽輪機(jī)模型獲得單再熱汽輪機(jī)重構(gòu)模型。

12、在上述寬負(fù)荷運(yùn)行火電機(jī)組仿真方法中，可選的，通過(guò)預(yù)設(shè)的影響條件調(diào)整所述單再熱汽輪機(jī)模型獲得單再熱汽輪機(jī)重構(gòu)模型包含：當(dāng)所述影響條件為機(jī)組供熱以及靈活性改造的影響時(shí)，根據(jù)汽輪機(jī)熱力平衡計(jì)算汽輪機(jī)在高低旁路供熱時(shí)的運(yùn)行數(shù)據(jù)獲得高低旁路供熱對(duì)汽輪機(jī)功率的旁路曲線；根據(jù)所述旁路曲線構(gòu)建旁路函數(shù)，根據(jù)旁路函數(shù)調(diào)整所述單再熱汽輪機(jī)模型獲得單再熱汽輪機(jī)重構(gòu)模型。

13、在上述寬負(fù)荷運(yùn)行火電機(jī)組仿真方法中，可選的，通過(guò)時(shí)域和頻域分析影響火電機(jī)組汽輪機(jī)的多個(gè)預(yù)設(shè)的影響數(shù)據(jù)對(duì)單再熱汽輪機(jī)模型的影響關(guān)聯(lián)包含：通過(guò)時(shí)域和頻域分析所述影響條件對(duì)所述單再熱汽輪機(jī)重構(gòu)模型的仿真精度影響；根據(jù)所述仿真精度影響和預(yù)設(shè)閾值的比較結(jié)果確定所述影響關(guān)聯(lián)。

14、在上述寬負(fù)荷運(yùn)行火電機(jī)組仿真方法中，可選的，根據(jù)火電機(jī)組的調(diào)節(jié)系統(tǒng)的組態(tài)結(jié)構(gòu)分析獲得功率閥位轉(zhuǎn)換系數(shù)包含：根據(jù)火電機(jī)組的調(diào)節(jié)系統(tǒng)的組態(tài)結(jié)構(gòu)調(diào)用火電機(jī)組的歷史控制系統(tǒng)運(yùn)行數(shù)據(jù)；根據(jù)所述歷史控制系統(tǒng)運(yùn)行數(shù)據(jù)分析獲得火電機(jī)組的輸入和輸出之間的比例關(guān)系，通過(guò)所述比例關(guān)系獲得功率閥位轉(zhuǎn)換系數(shù)。

15、在上述寬負(fù)荷運(yùn)行火電機(jī)組仿真方法中，可選的，通過(guò)所述單再熱汽輪機(jī)重構(gòu)模型和所述調(diào)節(jié)系統(tǒng)模型進(jìn)行目標(biāo)仿真處理包含：通過(guò)所述單再熱汽輪機(jī)重構(gòu)模型和所述調(diào)節(jié)系統(tǒng)模型進(jìn)行靜態(tài)試驗(yàn)仿真處理或負(fù)荷擾動(dòng)試驗(yàn)仿真處理。

16、本技術(shù)還提供一種寬負(fù)荷運(yùn)行火電機(jī)組仿真系統(tǒng)，所述系統(tǒng)包含：汽輪機(jī)重構(gòu)模塊、調(diào)節(jié)模塊和仿真模塊；所述汽輪機(jī)重構(gòu)模塊用于根據(jù)火電機(jī)組汽輪機(jī)的運(yùn)行機(jī)理利用功率自然過(guò)調(diào)系數(shù)計(jì)算方法構(gòu)建單再熱汽輪機(jī)模型；通過(guò)時(shí)域和頻域分析影響火電機(jī)組汽輪機(jī)的多個(gè)預(yù)設(shè)的影響數(shù)據(jù)對(duì)單再熱汽輪機(jī)模型的影響關(guān)聯(lián)，根據(jù)所述影響關(guān)聯(lián)確定影響條件并調(diào)整所述單再熱汽輪機(jī)模型獲得單再熱汽輪機(jī)重構(gòu)模型；所述調(diào)節(jié)模塊用于根據(jù)火電機(jī)組的調(diào)節(jié)系統(tǒng)的組態(tài)結(jié)構(gòu)分析獲得功率閥位轉(zhuǎn)換系數(shù)和修正系數(shù)，通過(guò)所述功率閥位轉(zhuǎn)換系數(shù)和所述修正系數(shù)構(gòu)建調(diào)節(jié)系統(tǒng)模型；所述仿真模塊用于通過(guò)所述單再熱汽輪機(jī)重構(gòu)模型和所述調(diào)節(jié)系統(tǒng)模型進(jìn)行目標(biāo)仿真處理。

17、在上述寬負(fù)荷運(yùn)行火電機(jī)組仿真系統(tǒng)中，可選的，所述汽輪機(jī)重構(gòu)模塊包含構(gòu)建單元，所述構(gòu)建單元用于分別計(jì)算將高壓缸以一抽為分界點(diǎn)分成的兩部分所對(duì)應(yīng)的功率自然過(guò)調(diào)系數(shù)；根據(jù)計(jì)算獲得的功率自然過(guò)調(diào)系數(shù)構(gòu)建單再熱汽輪機(jī)模型。

18、在上述寬負(fù)荷運(yùn)行火電機(jī)組仿真系統(tǒng)中，可選的，所述汽輪機(jī)重構(gòu)模塊還包含調(diào)節(jié)單元；所述影響條件包含主蒸汽壓力變化影響、閥門非線性影響和機(jī)組供熱以及靈活性改造的影響；所述調(diào)節(jié)單元用于當(dāng)所述影響條件為主蒸汽壓力變化影響時(shí)，根據(jù)所述蒸汽流量在汽輪機(jī)的所處狀態(tài)分別構(gòu)建積分函數(shù)和慣性函數(shù)，根據(jù)所述積分函數(shù)和所述慣性函數(shù)構(gòu)建主蒸汽調(diào)整函數(shù)；其中，所述積分函數(shù)為當(dāng)進(jìn)入汽輪機(jī)的蒸汽流量改變，單位時(shí)間內(nèi)流入汽輪機(jī)的蒸汽所帶走的熱量與燃料燃燒產(chǎn)生的熱量之間出現(xiàn)不平衡，導(dǎo)致汽包爐的壓力發(fā)生變化，且燃料熱量大于蒸汽流量所帶走熱量時(shí)所構(gòu)建的對(duì)應(yīng)積分函數(shù)；所述慣性函數(shù)為當(dāng)汽包壓力一定，改變進(jìn)入汽輪機(jī)的蒸汽流量，所導(dǎo)致主蒸汽壓力變化時(shí)所構(gòu)建的對(duì)應(yīng)帶有比例系數(shù)的慣性函數(shù)；當(dāng)所述影響條件為閥門非線性影響時(shí)，根據(jù)實(shí)測(cè)的調(diào)節(jié)級(jí)壓力和實(shí)測(cè)的主蒸汽壓力之間的比值獲得實(shí)際等效閥位，根據(jù)所述實(shí)際等效閥位和所述總閥位指令之間的關(guān)聯(lián)關(guān)系構(gòu)建閥門線性度函數(shù)曲線，根據(jù)所述閥門線性度函數(shù)曲線構(gòu)建閥門管理函數(shù)；當(dāng)所述影響條件為機(jī)組供熱以及靈活性改造的影響時(shí)，根據(jù)主蒸汽流量、抽汽流量和汽輪機(jī)功率之間的關(guān)聯(lián)關(guān)系構(gòu)建抽氣供熱函數(shù)；當(dāng)所述影響條件為機(jī)組供熱以及靈活性改造的影響時(shí)，根據(jù)汽輪機(jī)熱力平衡計(jì)算汽輪機(jī)在低壓缸切除時(shí)的運(yùn)行數(shù)據(jù)獲得低壓缸切除對(duì)汽輪機(jī)功率的切除曲線，根據(jù)所述切除曲線構(gòu)建低壓缸切除函數(shù)；以及，根據(jù)汽輪機(jī)熱力平衡計(jì)算汽輪機(jī)在高低旁路供熱時(shí)的運(yùn)行數(shù)據(jù)獲得高低旁路供熱對(duì)汽輪機(jī)功率的旁路曲線，根據(jù)所述旁路曲線構(gòu)建旁路函數(shù)；根據(jù)所述主蒸汽調(diào)整函數(shù)、所述閥門管理函數(shù)、所述抽氣供熱函數(shù)和所述旁路函數(shù)調(diào)整所述單再熱汽輪機(jī)模型獲得單再熱汽輪機(jī)重構(gòu)模型。

19、在上述寬負(fù)荷運(yùn)行火電機(jī)組仿真系統(tǒng)中，可選的，所述汽輪機(jī)重構(gòu)模塊包含驗(yàn)證模塊，所述驗(yàn)證模塊用于通過(guò)時(shí)域和頻域分析所述影響條件對(duì)所述單再熱汽輪機(jī)重構(gòu)模型的仿真精度影響；根據(jù)所述仿真精度影響和預(yù)設(shè)閾值的比較結(jié)果確定所述影響關(guān)聯(lián)。

20、在上述寬負(fù)荷運(yùn)行火電機(jī)組仿真系統(tǒng)中，可選的，所述調(diào)節(jié)模塊包含系數(shù)提取單元，所述系數(shù)提取單元用于根據(jù)火電機(jī)組的調(diào)節(jié)系統(tǒng)的組態(tài)結(jié)構(gòu)調(diào)用火電機(jī)組的歷史控制系統(tǒng)運(yùn)行數(shù)據(jù)；根據(jù)所述歷史控制系統(tǒng)運(yùn)行數(shù)據(jù)分析獲得火電機(jī)組的輸入和輸出之間的比例關(guān)系，通過(guò)所述比例關(guān)系獲得功率閥位轉(zhuǎn)換系數(shù)。

21、在上述寬負(fù)荷運(yùn)行火電機(jī)組仿真系統(tǒng)中，可選的，所述仿真模塊包含：通過(guò)所述單再熱汽輪機(jī)重構(gòu)模型和所述調(diào)節(jié)系統(tǒng)模型進(jìn)行靜態(tài)試驗(yàn)仿真處理或負(fù)荷擾動(dòng)試驗(yàn)仿真處理。

22、本技術(shù)還提供一種電子設(shè)備，包括存儲(chǔ)器、處理器及存儲(chǔ)在存儲(chǔ)器上并可在處理器上運(yùn)行的計(jì)算機(jī)程序，所述處理器執(zhí)行所述計(jì)算機(jī)程序時(shí)實(shí)現(xiàn)上述方法。

23、本技術(shù)還提供一種計(jì)算機(jī)可讀存儲(chǔ)介質(zhì)，所述計(jì)算機(jī)可讀存儲(chǔ)介質(zhì)存儲(chǔ)有執(zhí)行上述方法的計(jì)算機(jī)程序。

24、本技術(shù)還提供一種計(jì)算機(jī)程序產(chǎn)品，包括計(jì)算機(jī)程序/指令，該計(jì)算機(jī)程序/指令被處理器執(zhí)行時(shí)實(shí)現(xiàn)上述方法的步驟。

25、本技術(shù)的有益技術(shù)效果在于：從機(jī)理角度出發(fā)，考慮了機(jī)組寬負(fù)荷運(yùn)行時(shí)對(duì)模型仿真精度影響最大的因素，對(duì)傳統(tǒng)bpa模型中的單再熱汽輪機(jī)模型和調(diào)節(jié)系統(tǒng)模型進(jìn)行重構(gòu)并形成應(yīng)用方法；提高了模型的仿真精度和工況適用范圍。