本發(fā)明涉及輸變電工程領(lǐng)域，更具體地，涉及一種確定導(dǎo)線蠕變率的方法及系統(tǒng)。

背景技術(shù)：

隨著國(guó)民經(jīng)濟(jì)的高速發(fā)展，各行各業(yè)對(duì)電力的需求量越來越大，對(duì)供電部門提供電力供應(yīng)的質(zhì)量(穩(wěn)定性、不間斷性及伴隨服務(wù))要求也越來越高，因此遠(yuǎn)距離高壓輸電線路的電網(wǎng)運(yùn)行的安全性顯得尤為重要。輸電線路是電力系統(tǒng)的重要組成部分，目前我國(guó)電力緊缺現(xiàn)象嚴(yán)重，采用耐熱導(dǎo)線、提高導(dǎo)線截面積等傳統(tǒng)增容技術(shù)存在建設(shè)周期長(zhǎng)，輸電走廊征用困難、耗資大等問題?，F(xiàn)有的許多輸電線路已處于高負(fù)荷運(yùn)行狀態(tài)之下，而高負(fù)荷運(yùn)行狀態(tài)即對(duì)導(dǎo)線的各項(xiàng)參數(shù)提出了嚴(yán)格的考驗(yàn)，特別是在炎熱的夏天會(huì)使導(dǎo)線的溫度變高，導(dǎo)致導(dǎo)線的弧垂加大，使得導(dǎo)線處于不安全的運(yùn)行狀態(tài)中。

我國(guó)架空輸電線路設(shè)計(jì)規(guī)程要求使用降溫法補(bǔ)償導(dǎo)地線的塑蠕伸長(zhǎng)，但現(xiàn)有線路設(shè)計(jì)規(guī)程中僅對(duì)過去常用的截面較小的輸電導(dǎo)線線型給出了伸長(zhǎng)量的估計(jì)值和對(duì)應(yīng)的降溫值區(qū)間，而并沒有對(duì)大截面導(dǎo)線的塑蠕伸長(zhǎng)量和對(duì)應(yīng)降低溫度值作出明確的規(guī)定。目前，已投入工程應(yīng)用的大截面導(dǎo)線的降溫值均基于導(dǎo)線蠕變數(shù)據(jù)分析計(jì)算得出，缺少對(duì)大截面導(dǎo)線弧垂長(zhǎng)期觀測(cè)數(shù)據(jù)的采集與分析。國(guó)內(nèi)外對(duì)于導(dǎo)線蠕變特性的分析仍以準(zhǔn)靜態(tài)分析為主，對(duì)于導(dǎo)地線從放線、架線、緊線到運(yùn)行全壽命周期整個(gè)過程的系統(tǒng)性量化分析少見報(bào)道，且都以試驗(yàn)分析為主，缺少精確的數(shù)值計(jì)算模型。

現(xiàn)有技術(shù)(cn:201610654029.0)公開了是一種計(jì)算架空輸電線路施工時(shí)張力放線過程中導(dǎo)線蠕變量的方法。但是由于各條特高壓直流輸電線路所用導(dǎo)線規(guī)格型號(hào)各不相同，耐張段長(zhǎng)度、檔距、掛點(diǎn)高差、以及絕緣子金具串等各種結(jié)構(gòu)參數(shù)也都千差萬別，為了充分有效利用大截面導(dǎo)線弧垂值觀測(cè)數(shù)據(jù)，需建立統(tǒng)一的數(shù)據(jù)分析平臺(tái)，以提高弧垂值的利用率，能夠直接推導(dǎo)不同時(shí)間導(dǎo)線的蠕變率。

因此，需要一種技術(shù)，以解決基于弧垂值觀測(cè)的導(dǎo)線長(zhǎng)期蠕變變形的標(biāo)準(zhǔn)蠕變率計(jì)量的問題。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明提供了一種確定導(dǎo)線蠕變率的方法及系統(tǒng)，以解決基于弧垂值觀測(cè)的導(dǎo)線長(zhǎng)期蠕變變形的標(biāo)準(zhǔn)蠕變率計(jì)量的問題。

為了解決上述問題，本發(fā)明提供了一種確定導(dǎo)線蠕變率的方法，所述方法包括：

獲取導(dǎo)線的時(shí)間周期參數(shù)；

將所述時(shí)間周期參數(shù)代入到數(shù)據(jù)庫(kù)，以確定導(dǎo)線蠕變率；所述數(shù)據(jù)庫(kù)預(yù)設(shè)有導(dǎo)線蠕變率與不同時(shí)間周期的關(guān)系；所述數(shù)據(jù)庫(kù)通過如下方式建立：

利用導(dǎo)線的弧垂增量確定導(dǎo)線的線長(zhǎng)增量；

將所述線長(zhǎng)增量進(jìn)行溫度和張力的標(biāo)準(zhǔn)換算，轉(zhuǎn)化為標(biāo)準(zhǔn)線長(zhǎng)增量；

獲取所述導(dǎo)線不同時(shí)間周期的標(biāo)準(zhǔn)線長(zhǎng)增量，計(jì)算所述導(dǎo)線不同時(shí)間周期的蠕變率；

將不同導(dǎo)線不同時(shí)間周期的蠕變率進(jìn)行分析，確認(rèn)導(dǎo)線蠕變率與不同時(shí)間周期的關(guān)系，建立所述不同時(shí)間周期與所述導(dǎo)線蠕變率的數(shù)據(jù)庫(kù)；

基于所述數(shù)據(jù)庫(kù)，確定不同時(shí)間周期的導(dǎo)線蠕變率。

優(yōu)選地，所述導(dǎo)線的弧垂增量為觀測(cè)時(shí)所述導(dǎo)線的弧垂值與緊線時(shí)所述導(dǎo)線的弧垂值的差。

優(yōu)選地，所述確定導(dǎo)線的線長(zhǎng)增量步驟包括：所述導(dǎo)線檔距為l，兩懸掛點(diǎn)間高差角為所述導(dǎo)線兩端懸掛點(diǎn)高差為h，所述導(dǎo)線弧垂增量δf引起的線長(zhǎng)增量δl如公式(1)表示為：

其中，δf＝f測(cè)-f緊為觀測(cè)時(shí)所述導(dǎo)線的弧垂值與緊線時(shí)所述導(dǎo)線的弧垂值之間的弧垂增量，單位為m；

為耐張絕緣子金具串的自重力比載，單位為n/(m·mm²)；

k為考慮耐張絕緣子金具串的連接系數(shù)；

δl為由于弧垂增量導(dǎo)線蠕變引發(fā)的導(dǎo)線的線長(zhǎng)增量，單位為m；

f測(cè)為所述導(dǎo)線的不同時(shí)間周期觀測(cè)時(shí)的弧垂值，單位為m；

f緊為所述導(dǎo)線的不同時(shí)間周期緊線時(shí)的弧垂值，單位為m；

為所述導(dǎo)線兩端懸掛點(diǎn)高差角；

l為觀測(cè)檔位的檔距，單位為m；

h為觀測(cè)檔位所述導(dǎo)線兩懸掛點(diǎn)間高差，單位為m；

λ為耐張絕緣子串的串長(zhǎng)，單位為m；

g0為耐張絕緣子串的自重力，單位為n；

s為觀測(cè)檔所述導(dǎo)線的橫截面積，單位為mm²；

e為觀測(cè)檔位所述導(dǎo)線的彈性模量；

f為導(dǎo)線施工弧垂，單位為m；

g為導(dǎo)線自重比載，單位為n/mm²；

g0為絕緣子串自重比載，單位為n/mm²。

優(yōu)選地，所述耐張絕緣子金具串的連接系數(shù)k包括：

無連接耐張串時(shí)，k＝1；

一端連接耐張串時(shí)，

兩端連接耐張串時(shí)，

優(yōu)選地，所述將所述導(dǎo)線的所述線長(zhǎng)增量進(jìn)行溫度和張力的標(biāo)準(zhǔn)換算，如公式(2)：

其中，δl標(biāo)為經(jīng)過溫度和張力換算后的標(biāo)準(zhǔn)條件下標(biāo)準(zhǔn)線長(zhǎng)增量，即蠕變量；

α為觀測(cè)檔所述導(dǎo)線的溫度線膨脹系數(shù)；

δτ為弧垂值觀測(cè)時(shí)環(huán)境溫度與緊線時(shí)環(huán)境溫度差；

δσ為弧垂值觀測(cè)時(shí)導(dǎo)線運(yùn)行張力與緊線時(shí)張力差；

e為觀測(cè)檔位所述導(dǎo)線的彈性模量。

基于本發(fā)明的另一方面，本發(fā)明提供一種確定導(dǎo)線蠕變率的系統(tǒng)，所述系統(tǒng)包括：

獲取單元，用于獲取導(dǎo)線的時(shí)間周期參數(shù)；

分析單元，用于將所述時(shí)間周期參數(shù)代入到數(shù)據(jù)庫(kù)，以確定導(dǎo)線蠕變率；所述數(shù)據(jù)庫(kù)預(yù)設(shè)有導(dǎo)線蠕變率與不同時(shí)間周期的關(guān)系；所述數(shù)據(jù)庫(kù)通過如下方式建立：利用導(dǎo)線的弧垂增量確定導(dǎo)線的線長(zhǎng)增量；將所述線長(zhǎng)增量進(jìn)行溫度和張力的標(biāo)準(zhǔn)換算，轉(zhuǎn)化為標(biāo)準(zhǔn)線長(zhǎng)增量；獲取所述導(dǎo)線不同時(shí)間周期的標(biāo)準(zhǔn)線長(zhǎng)增量，計(jì)算所述導(dǎo)線不同時(shí)間周期的蠕變率；將不同導(dǎo)線不同時(shí)間周期的蠕變率進(jìn)行分析，確認(rèn)導(dǎo)線蠕變率與不同時(shí)間周期的關(guān)系，建立所述不同時(shí)間周期與所述導(dǎo)線蠕變率的數(shù)據(jù)庫(kù)；

基于所述數(shù)據(jù)庫(kù)，能夠確定不同時(shí)間周期的導(dǎo)線蠕變率。

優(yōu)選地，所述導(dǎo)線的弧垂增量為觀測(cè)時(shí)所述導(dǎo)線的弧垂值與緊線時(shí)所述導(dǎo)線的弧垂值的差。

優(yōu)選地，所述系統(tǒng)還包括建立單元，用于建立預(yù)設(shè)有導(dǎo)線蠕變率與不同時(shí)間周期的關(guān)系的所述數(shù)據(jù)庫(kù)，所述建立單元還用于確定導(dǎo)線的線長(zhǎng)增量包括：所述導(dǎo)線檔距為l，兩懸掛點(diǎn)間高差角為所述導(dǎo)線兩端懸掛點(diǎn)高差為h，所述導(dǎo)線弧垂增量δf引起的線長(zhǎng)增量δl如公式(1)表示為：

其中，δf＝f測(cè)-f緊為觀測(cè)時(shí)所述導(dǎo)線的弧垂值與緊線時(shí)所述導(dǎo)線的弧垂值之間的弧垂增量，單位為m；

為耐張絕緣子金具串的自重力比載，單位為n/(m·mm²)；

k為考慮耐張絕緣子金具串的連接系數(shù)；

δl為由于弧垂增量導(dǎo)線蠕變引發(fā)的導(dǎo)線的線長(zhǎng)增量，單位為m；

f測(cè)為所述導(dǎo)線的不同時(shí)間周期觀測(cè)時(shí)的弧垂值，單位為m；

f緊為所述導(dǎo)線的不同時(shí)間周期緊線時(shí)的弧垂值，單位為m；

為所述導(dǎo)線兩端懸掛點(diǎn)高差角；

l為觀測(cè)檔位的檔距，單位為m；

h為觀測(cè)檔位所述導(dǎo)線兩懸掛點(diǎn)間高差，單位為m；

λ為耐張絕緣子串的串長(zhǎng)，單位為m；

g0為耐張絕緣子串的自重力，單位為n；

s為觀測(cè)檔所述導(dǎo)線的橫截面積，單位為mm²；

e為觀測(cè)檔位所述導(dǎo)線的彈性模量；

f為導(dǎo)線施工弧垂，單位為m；

g為導(dǎo)線自重比載，單位為n/mm²；

g0為絕緣子串自重比載，單位為n/mm²。

優(yōu)選地，所述耐張絕緣子金具串的連接系數(shù)k包括：

無連接耐張串時(shí)，k＝1；

一端連接耐張串時(shí)，

兩端連接耐張串時(shí)，

優(yōu)選地，所述建立單元還用于將所述導(dǎo)線的所述線長(zhǎng)增量進(jìn)行溫度和張力的標(biāo)準(zhǔn)換算，如公式(2)：

其中，δl標(biāo)為經(jīng)過溫度和張力換算后的標(biāo)準(zhǔn)條件下標(biāo)準(zhǔn)線長(zhǎng)增量，即蠕變量；

α為觀測(cè)檔所述導(dǎo)線的溫度線膨脹系數(shù)；

δτ為弧垂值觀測(cè)時(shí)環(huán)境溫度與緊線時(shí)環(huán)境溫度差；

δσ為弧垂值觀測(cè)時(shí)導(dǎo)線運(yùn)行張力與緊線時(shí)張力差；

e為觀測(cè)檔位所述導(dǎo)線的彈性模量。

本發(fā)明的技術(shù)方案為了將導(dǎo)線弧垂值進(jìn)行統(tǒng)一分析，首先利用導(dǎo)線的弧垂值增量轉(zhuǎn)化為導(dǎo)線的線長(zhǎng)增量，同時(shí)將影響導(dǎo)線蠕變率的溫度及張力因素進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)轉(zhuǎn)換，獲取標(biāo)準(zhǔn)線長(zhǎng)增量，即蠕變量。通過計(jì)算獲得不同導(dǎo)線不同時(shí)間周期內(nèi)的蠕變率，蠕變率為將蠕變量與導(dǎo)線緊線時(shí)的原始線長(zhǎng)相除。本發(fā)明建立不同導(dǎo)線統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)的不同時(shí)間周期的蠕變率數(shù)據(jù)分析平臺(tái)，確定蠕變率與時(shí)間周期的關(guān)系。本發(fā)明能夠利用確定的蠕變率與時(shí)間周期的關(guān)系，推導(dǎo)不同時(shí)間周期導(dǎo)線的蠕變率。

附圖說明

通過參考下面的附圖，可以更為完整地理解本發(fā)明的示例性實(shí)施方式：

圖1為根據(jù)本發(fā)明一實(shí)施方式的一種確定導(dǎo)線蠕變率的方法流程圖；以及

圖2為根據(jù)本發(fā)明一實(shí)施方式的一種確定導(dǎo)線蠕變率的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖。

具體實(shí)施方式

現(xiàn)在參考附圖介紹本發(fā)明的示例性實(shí)施方式，然而，本發(fā)明可以用許多不同的形式來實(shí)施，并且不局限于此處描述的實(shí)施例，提供這些實(shí)施例是為了詳盡地且完全地公開本發(fā)明，并且向所屬技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員充分傳達(dá)本發(fā)明的范圍。對(duì)于表示在附圖中的示例性實(shí)施方式中的術(shù)語(yǔ)并不是對(duì)本發(fā)明的限定。在附圖中，相同的單元/元件使用相同的附圖標(biāo)記。

除非另有說明，此處使用的術(shù)語(yǔ)(包括科技術(shù)語(yǔ))對(duì)所屬技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員具有通常的理解含義。另外，可以理解的是，以通常使用的詞典限定的術(shù)語(yǔ)，應(yīng)當(dāng)被理解為與其相關(guān)領(lǐng)域的語(yǔ)境具有一致的含義，而不應(yīng)該被理解為理想化的或過于正式的意義。

圖1為根據(jù)本發(fā)明一實(shí)施方式的一種確定導(dǎo)線蠕變率的方法流程圖。本發(fā)明的實(shí)施方式根據(jù)線長(zhǎng)增量與弧垂值的變化關(guān)系，采用逆推的思路，將基于不同導(dǎo)線線路參數(shù)的弧垂值觀測(cè)數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)化為標(biāo)準(zhǔn)線長(zhǎng)增量，并進(jìn)一步采用蠕變率計(jì)量，最終將各種導(dǎo)線線路不同參數(shù)值的弧垂值觀測(cè)結(jié)果反映為統(tǒng)一計(jì)量單位的蠕變率。為了將導(dǎo)線弧垂值進(jìn)行統(tǒng)一分析，首先利用導(dǎo)線的弧垂值增量轉(zhuǎn)化為導(dǎo)線的線長(zhǎng)增量，同時(shí)將影響導(dǎo)線蠕變率的溫度及張力因素進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)轉(zhuǎn)換，獲取標(biāo)準(zhǔn)線長(zhǎng)增量，即蠕變量。通過計(jì)算獲得不同導(dǎo)線不同時(shí)間周期內(nèi)的蠕變率，蠕變率為將蠕變量與導(dǎo)線緊線時(shí)的原始線長(zhǎng)相除。本發(fā)明建立不同導(dǎo)線在統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)的條件下不同時(shí)間周期的蠕變率數(shù)據(jù)分析平臺(tái)，以確定蠕變率與時(shí)間周期的關(guān)系。本發(fā)明利用確定的蠕變率與時(shí)間周期的關(guān)系，推導(dǎo)不同時(shí)間周期導(dǎo)線的蠕變率。如圖1所示，方法100從步驟101開始：

優(yōu)選地，在步驟101，獲取導(dǎo)線的時(shí)間周期參數(shù)。

優(yōu)選地，在步驟102，將時(shí)間周期參數(shù)代入到數(shù)據(jù)庫(kù)，以確定導(dǎo)線蠕變率；數(shù)據(jù)庫(kù)預(yù)設(shè)有導(dǎo)線蠕變率與不同時(shí)間周期的關(guān)系；數(shù)據(jù)庫(kù)通過如下方式建立：

利用導(dǎo)線的弧垂增量確定導(dǎo)線的線長(zhǎng)增量；

將線長(zhǎng)增量進(jìn)行溫度和張力的標(biāo)準(zhǔn)換算，轉(zhuǎn)化為標(biāo)準(zhǔn)線長(zhǎng)增量；

獲取導(dǎo)線不同時(shí)間周期的標(biāo)準(zhǔn)線長(zhǎng)增量，計(jì)算導(dǎo)線不同時(shí)間周期的蠕變率；

將不同導(dǎo)線不同時(shí)間周期的蠕變率進(jìn)行分析，確認(rèn)導(dǎo)線蠕變率與不同時(shí)間周期的關(guān)系，建立不同時(shí)間周期與導(dǎo)線蠕變率的數(shù)據(jù)庫(kù)。

優(yōu)選地，導(dǎo)線的弧垂增量為觀測(cè)時(shí)導(dǎo)線的弧垂值與緊線時(shí)導(dǎo)線的弧垂值的差。

本發(fā)明實(shí)施方式中，確定導(dǎo)線的線長(zhǎng)增量的計(jì)算步驟包括：導(dǎo)線檔距為l，兩懸掛點(diǎn)間高差角為導(dǎo)線兩端懸掛點(diǎn)高差為h，導(dǎo)線弧垂增量δf引起的線長(zhǎng)增量δl如公式(1)表示為：

其中，δf＝f測(cè)-f緊為觀測(cè)時(shí)導(dǎo)線的弧垂值與緊線時(shí)導(dǎo)線的弧垂值之間的弧垂增量，單位為m；

為耐張絕緣子金具串的自重力比載，單位為n/(m·mm²)；

k為考慮耐張絕緣子金具串的連接系數(shù)；

無連接耐張串時(shí)，k＝1；

一端連接耐張串時(shí)，

兩端連接耐張串時(shí)，

δl為由于弧垂增量導(dǎo)線蠕變引發(fā)的導(dǎo)線的線長(zhǎng)增量，單位為m；

f測(cè)為導(dǎo)線的不同時(shí)間周期觀測(cè)時(shí)的弧垂值，單位為m；

f緊為導(dǎo)線的不同時(shí)間周期緊線時(shí)的弧垂值，單位為m；

為導(dǎo)線兩端懸掛點(diǎn)高差角；

l為觀測(cè)檔位的檔距，單位為m；

h為觀測(cè)檔位導(dǎo)線兩懸掛點(diǎn)間高差，單位為m；

λ為耐張絕緣子串的串長(zhǎng)，單位為m；

g0為耐張絕緣子串的自重力，單位為n；

s為觀測(cè)檔導(dǎo)線的橫截面積，單位為mm²；

e為觀測(cè)檔位導(dǎo)線的彈性模量；

f為導(dǎo)線施工弧垂，單位為m；

g為導(dǎo)線自重比載，單位為n/mm²；

g0為絕緣子串自重比載，單位為n/mm²。

優(yōu)選地，在步驟102，將導(dǎo)線的線長(zhǎng)增量進(jìn)行溫度和張力的標(biāo)準(zhǔn)換算，轉(zhuǎn)化為標(biāo)準(zhǔn)線長(zhǎng)增量。

本發(fā)明的實(shí)施方式中，將導(dǎo)線的線長(zhǎng)增量進(jìn)行溫度和張力的標(biāo)準(zhǔn)換算，如公式(2)：

其中，δl標(biāo)為經(jīng)過溫度和張力換算后的標(biāo)準(zhǔn)條件下標(biāo)準(zhǔn)線長(zhǎng)增量，即蠕變量；

α為觀測(cè)檔導(dǎo)線的溫度線膨脹系數(shù)；

δτ為弧垂值觀測(cè)時(shí)環(huán)境溫度與緊線時(shí)環(huán)境溫度差；

δσ為弧垂值觀測(cè)時(shí)導(dǎo)線運(yùn)行張力與緊線時(shí)張力差；

e為觀測(cè)檔位導(dǎo)線的彈性模量。

優(yōu)選地，基于數(shù)據(jù)庫(kù)，能夠確定不同時(shí)間周期的導(dǎo)線蠕變率。

根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施方式，選取哈鄭、溪浙、靈紹三條特高壓直流輸電線路的大截面導(dǎo)線弧垂觀測(cè)數(shù)據(jù)。

表1哈鄭線大截面導(dǎo)線弧垂值觀測(cè)數(shù)據(jù)

表1

表2溪浙線大截面導(dǎo)線弧垂值觀測(cè)數(shù)據(jù)

表2

表3靈紹線大截面導(dǎo)線弧垂值觀測(cè)數(shù)據(jù)

表3

將經(jīng)過換算的觀測(cè)檔位大截面導(dǎo)線蠕變量與緊線時(shí)的原始線長(zhǎng)相除，即可得到觀測(cè)檔位大截面導(dǎo)線的蠕變率，下表4所示為三條特高壓直流線路通過長(zhǎng)期弧垂值觀測(cè)到的大截面蠕變率變化：

表4通過大截面導(dǎo)線長(zhǎng)期弧垂值觀測(cè)換算得到的導(dǎo)線蠕變率變化(％)

表4

經(jīng)過上面的數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)化可以將不同線路參數(shù)下的弧垂值觀測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)一的數(shù)據(jù)平臺(tái)分析，從分析結(jié)果可以得出，各條線路大截面導(dǎo)線在緊線一周內(nèi)釋放的蠕變量大約相當(dāng)于緊線后一年內(nèi)釋放量的一半。這與基于蠕變?cè)囼?yàn)分析得出的蠕變量計(jì)算模型較也一致，通過統(tǒng)一的觀測(cè)數(shù)據(jù)處理方法，可有效將基于不同線路檔位參數(shù)的各條線路弧垂值觀測(cè)結(jié)果置于同一個(gè)坐標(biāo)系下進(jìn)行分析，有效提高數(shù)據(jù)利用率。通過本發(fā)明的實(shí)施方式，可以推導(dǎo)不同時(shí)間周期導(dǎo)線的蠕變率。

本發(fā)明實(shí)施方式為解決不同線路大截面導(dǎo)線弧垂值觀測(cè)數(shù)據(jù)不便于分析比較的問題，利用線長(zhǎng)增量與弧垂增量變化的敏感關(guān)系，利用逆推公式，建立了已知弧垂值觀測(cè)數(shù)據(jù)反求線長(zhǎng)增量變化進(jìn)而得出線長(zhǎng)蠕變率的規(guī)律。本發(fā)明實(shí)施方式通過統(tǒng)一的分析處理方法，將基于不同線路參數(shù)的各條線路弧垂值觀測(cè)結(jié)果轉(zhuǎn)化為同一個(gè)坐標(biāo)系下分析，有效提高了數(shù)據(jù)的利用率。

圖2為根據(jù)本發(fā)明一實(shí)施方式的一種確定導(dǎo)線蠕變率的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖。如圖2所示，一種確定導(dǎo)線蠕變率的系統(tǒng)200包括：

獲取單元201，用于獲取導(dǎo)線的時(shí)間周期參數(shù)。

分析單元202，用于將時(shí)間周期參數(shù)代入到數(shù)據(jù)庫(kù)，以確定導(dǎo)線蠕變率；數(shù)據(jù)庫(kù)預(yù)設(shè)有導(dǎo)線蠕變率與不同時(shí)間周期的關(guān)系；數(shù)據(jù)庫(kù)通過如下方式建立：利用導(dǎo)線的弧垂增量確定導(dǎo)線的線長(zhǎng)增量；將線長(zhǎng)增量進(jìn)行溫度和張力的標(biāo)準(zhǔn)換算，轉(zhuǎn)化為標(biāo)準(zhǔn)線長(zhǎng)增量；獲取導(dǎo)線不同時(shí)間周期的標(biāo)準(zhǔn)線長(zhǎng)增量，計(jì)算導(dǎo)線不同時(shí)間周期的蠕變率；將不同導(dǎo)線不同時(shí)間周期的蠕變率進(jìn)行分析，確認(rèn)導(dǎo)線蠕變率與不同時(shí)間周期的關(guān)系，建立不同時(shí)間周期與導(dǎo)線蠕變率的數(shù)據(jù)庫(kù)。

基于數(shù)據(jù)庫(kù)，能夠確定不同時(shí)間周期的導(dǎo)線蠕變率。

優(yōu)選地，導(dǎo)線的弧垂增量為觀測(cè)時(shí)導(dǎo)線的弧垂值與緊線時(shí)導(dǎo)線的弧垂值的差。

優(yōu)選地，所述系統(tǒng)還包括建立單元，用于建立預(yù)設(shè)有導(dǎo)線蠕變率與不同時(shí)間周期的關(guān)系的所述數(shù)據(jù)庫(kù)，建立單元還用于確定導(dǎo)線的線長(zhǎng)增量包括：導(dǎo)線檔距為l，兩懸掛點(diǎn)間高差角為導(dǎo)線兩端懸掛點(diǎn)高差為h，導(dǎo)線弧垂增量δf引起的線長(zhǎng)增量δl如公式(1)表示為：

其中，δf＝f測(cè)-f緊為觀測(cè)時(shí)導(dǎo)線的弧垂值與緊線時(shí)導(dǎo)線的弧垂值之間的弧垂增量，單位為m；

為耐張絕緣子金具串的自重力比載，單位為n/(m·mm²)；

k為考慮耐張絕緣子金具串的連接系數(shù)；

δl為由于弧垂增量導(dǎo)線蠕變引發(fā)的導(dǎo)線的線長(zhǎng)增量，單位為m；

f測(cè)為導(dǎo)線的不同時(shí)間周期觀測(cè)時(shí)的弧垂值，單位為m；

f緊為導(dǎo)線的不同時(shí)間周期緊線時(shí)的弧垂值，單位為m；

為導(dǎo)線兩端懸掛點(diǎn)高差角；

l為觀測(cè)檔位的檔距，單位為m；

h為觀測(cè)檔位導(dǎo)線兩懸掛點(diǎn)間高差，單位為m；

λ為耐張絕緣子串的串長(zhǎng)，單位為m；

g0為耐張絕緣子串的自重力，單位為n；

s為觀測(cè)檔導(dǎo)線的橫截面積，單位為mm²；

e為觀測(cè)檔位導(dǎo)線的彈性模量；

f為導(dǎo)線施工弧垂，單位為m；

g為導(dǎo)線自重比載，單位為n/mm²；

g0為絕緣子串自重比載，單位為n/mm²。

優(yōu)選地，耐張絕緣子金具串的連接系數(shù)k包括：

無連接耐張串時(shí)，k＝1；

一端連接耐張串時(shí)，

兩端連接耐張串時(shí)，

優(yōu)選地，建立單元還用于將導(dǎo)線的線長(zhǎng)增量進(jìn)行溫度和張力的標(biāo)準(zhǔn)換算，如公式(2)：

其中，δl標(biāo)為經(jīng)過溫度和張力換算后的標(biāo)準(zhǔn)條件下標(biāo)準(zhǔn)線長(zhǎng)增量，即蠕變量；

α為觀測(cè)檔導(dǎo)線的溫度線膨脹系數(shù)；

δτ為弧垂值觀測(cè)時(shí)環(huán)境溫度與緊線時(shí)環(huán)境溫度差；

δσ為弧垂值觀測(cè)時(shí)導(dǎo)線運(yùn)行張力與緊線時(shí)張力差；

e為觀測(cè)檔位導(dǎo)線的彈性模量。

本發(fā)明實(shí)施方式的一種確定導(dǎo)線蠕變率的系統(tǒng)200與本發(fā)明另一實(shí)施方式的一種確定導(dǎo)線蠕變率的方法100相對(duì)應(yīng)，在此不再進(jìn)行贅述。

已經(jīng)通過參考少量實(shí)施方式描述了本發(fā)明。然而，本領(lǐng)域技術(shù)人員所公知的，正如附帶的專利權(quán)利要求所限定的，除了本發(fā)明以上公開的其他的實(shí)施例等同地落在本發(fā)明的范圍內(nèi)。

通常地，在權(quán)利要求中使用的所有術(shù)語(yǔ)都根據(jù)他們?cè)诩夹g(shù)領(lǐng)域的通常含義被解釋，除非在其中被另外明確地定義。所有的參考“一個(gè)/所述/該[裝置、組件等]”都被開放地解釋為所述裝置、組件等中的至少一個(gè)實(shí)例，除非另外明確地說明。這里公開的任何方法的步驟都沒必要以公開的準(zhǔn)確的順序運(yùn)行，除非明確地說明。