本發(fā)明涉及石油開采技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及一種水平井分段壓裂簇射孔方案優(yōu)化方法。

背景技術(shù)：

簇射孔方案設(shè)計(jì)在水平井分段壓裂設(shè)計(jì)中至關(guān)重要。它不僅關(guān)系到裂縫的起裂位置及裂縫條數(shù)的判斷，也關(guān)系到相鄰裂縫是否存在滲流干擾和應(yīng)力干擾的判斷，最終影響到裂縫改造體積及壓后效果。

國外典型的頁巖氣水平井簇射孔長度0.3～0.6m、簇間距5～30m，3～10簇/段。隨著井工廠壓裂技術(shù)的推廣應(yīng)用，井間距由500～600m降低到80～150m，每段壓裂的簇?cái)?shù)也由2～3簇上升到5～10簇，因此可將儲層徹底“打碎”，儲層改造體積較國內(nèi)目前水平大幅升高。雖然鉆井?dāng)?shù)量及壓裂段數(shù)的提高會增加成本費(fèi)用，但是隨著井工廠單平臺井?dāng)?shù)的增多(國外一個平臺可達(dá)50多口井)，作業(yè)效率得以大幅提高，鉆完井及壓裂工序間無縫銜接，各種入井液可重復(fù)利用，并且單段壓裂規(guī)模逐漸減少，平均單井費(fèi)用會大幅下降。同時，簇間距的降低增加了縫間的應(yīng)力干擾，多井同步壓裂或拉鏈?zhǔn)綁毫咽┕つＪ竭M(jìn)一步加劇了縫間應(yīng)力干擾，形成復(fù)雜裂縫的概率也得以大幅提升。國外資料顯示，井工廠壓裂的單井產(chǎn)量可比常規(guī)的單井壓裂模式提高18％左右。因此，井工廠壓裂模式的投入產(chǎn)出比具有極大優(yōu)勢。此外，隨著射孔簇?cái)?shù)的增加，提出了在射孔眼及裂縫近井筒處進(jìn)行暫堵的“寬帶”壓裂技術(shù)，以增加其它簇裂縫起裂的可能性，確保水平井裂縫有效改造體積的最大化。

國內(nèi)典型的頁巖氣水平井射孔簇長為1～1.5m甚至2m以上，每段2～3簇。早期一般采取沿水平井筒均勻布簇的方法。最近隨著對儲層非均質(zhì)性認(rèn)識程度的提高，非均勻布簇更為常見。但是，目前國內(nèi)的簇射孔存在以下問題：

1、目前的射孔位置確定方法，無效和低效的裂縫比例偏高

已有的壓后產(chǎn)氣剖面結(jié)果顯示，1/3的射孔簇裂縫貢獻(xiàn)75％的產(chǎn)氣量，另外1/3的簇裂縫貢獻(xiàn)25％的產(chǎn)氣量，剩下的1/3為無效射孔簇。換言之，低效或無效的簇射孔數(shù)占據(jù)總射孔簇的2/3左右。國外也基本存在同樣的問題。究其原因在于儲層的強(qiáng)非均質(zhì)性，依靠水平段有限的測井?dāng)?shù)據(jù)難以準(zhǔn)確地把握儲層的雙甜點(diǎn)指標(biāo)。如果能找到確定雙甜點(diǎn)的有效方法，在保證壓裂效果的同時，可以節(jié)約一半以上的壓裂費(fèi)用，有利于實(shí)現(xiàn)頁巖氣壓裂降本增效的目標(biāo)。

2、簇間距普遍偏大

簇間距一般為20-30m，與國外相比高3-4倍。雖然理論上20-30m可以產(chǎn)生誘導(dǎo)應(yīng)力干擾效應(yīng)(誘導(dǎo)應(yīng)力差高于原始水平應(yīng)力差)，但是這種計(jì)算的距離是最佳簇間距的上限，實(shí)際上簇間距越小裂縫越易轉(zhuǎn)向。并且目前誘導(dǎo)應(yīng)力的計(jì)算模型一般以線彈性力學(xué)為基礎(chǔ)，針對粘土含量高的碎屑巖或頁巖，所計(jì)算的誘導(dǎo)應(yīng)力傳遞距離偏大，但是目前這種誤差無法有效消除。

3、單簇的射孔長度(簡稱簇長)普遍偏大

簇長一般為1-2m，比國外普遍增加3倍以上。增加簇長會提高簇內(nèi)產(chǎn)生多縫的幾率。國外的簇長較小，雖然開始時每個孔眼都可能進(jìn)液，并且起裂的裂縫相互間平行延伸，但是因?yàn)閮拥姆蔷|(zhì)性，較長、較寬的裂縫在延伸過程中會產(chǎn)生較大的誘導(dǎo)應(yīng)力，由于簇長小，這種誘導(dǎo)應(yīng)力會迅速覆蓋簇長的橫向范圍內(nèi)，這種疊加的誘導(dǎo)應(yīng)力會增加其它相鄰小縫起裂與延伸的難度。換言之，簇內(nèi)主縫延伸得越好，對其它次裂縫抑制的作用就越強(qiáng)，有可能早期就扼殺了次生裂縫的發(fā)育，最終導(dǎo)致只有一條主裂縫。而國內(nèi)因簇長較長，上述所述的主裂縫的誘導(dǎo)應(yīng)力可能不足以抑制其它距離相對較遠(yuǎn)的次生裂縫的發(fā)育。換言之，簇長越長，簇內(nèi)出現(xiàn)多裂縫的概率就越大，有時可能裂縫長度與井間距的匹配就會與設(shè)計(jì)預(yù)想情況相去甚遠(yuǎn)。最終可能形成這樣的結(jié)果：每段內(nèi)同樣的射孔總數(shù)，且起裂的裂縫總條數(shù)一樣，但國外的裂縫每簇一條縫，相互間分布距離相當(dāng)，裂縫的改造體積大；而國內(nèi)的每簇一條以上裂縫，簇內(nèi)裂縫因距離太小而相互干擾、影響產(chǎn)量，簇間裂縫又相距太遠(yuǎn)，存在簇間未被裂縫滲流波及的區(qū)域。因此，裂縫改造體積大為縮小，嚴(yán)重影響壓后效果。

綜上所述，亟需建立一種水平井分段壓裂簇射孔方案優(yōu)化方法，來有效地避免或減緩上述局限性，以應(yīng)對目前低油價的嚴(yán)峻形勢、提高油氣田單位的經(jīng)濟(jì)效益。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

為了解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明提供了一種適用于致密油氣藏及頁巖油氣藏的水平井分段壓裂簇射孔方案優(yōu)化方法，為減少無效和低效裂縫的形成、提高體積壓裂改造效果提供堅(jiān)實(shí)的依據(jù)。

一種水平井分段壓裂簇射孔方案優(yōu)化方法，包括以下步驟：

步驟s101，建立儲層的地質(zhì)甜點(diǎn)指標(biāo)模型和工程甜點(diǎn)指標(biāo)模型；

步驟s102，通過對地質(zhì)甜點(diǎn)指標(biāo)模型和工程甜點(diǎn)指標(biāo)模型進(jìn)行權(quán)重分配，建立儲層的綜合可壓性指數(shù)模型；

步驟s103，根據(jù)實(shí)際勘探結(jié)果修正步驟s102中權(quán)重分配的權(quán)重系數(shù)，從而獲得修正后的綜合可壓性指數(shù)分布，并據(jù)此判斷儲層的甜點(diǎn)位置和脆塑性；

步驟s104，分析起裂延伸為主裂縫的概率，在確保一個簇內(nèi)僅有一個主裂縫延伸的前提下，結(jié)合誘導(dǎo)應(yīng)力確定簇長的上限，結(jié)合孔眼摩阻確定簇長的下限；

步驟s105，根據(jù)脆塑性確定每段簇?cái)?shù)。

根據(jù)本發(fā)明實(shí)施例，上述步驟s101中，可以通過以下算式計(jì)算儲層的地質(zhì)甜點(diǎn)指標(biāo)，建立地質(zhì)甜點(diǎn)指標(biāo)模型：

式中，sg為地質(zhì)甜點(diǎn)指標(biāo)，無量綱；si為儲層參數(shù)的歸一化值；x為儲層參數(shù)的具體值；maxx和minx分別為該儲層參數(shù)的最小值和最大值；wi為儲層參數(shù)的權(quán)重系數(shù)；n為參數(shù)的個數(shù)。

根據(jù)本發(fā)明實(shí)施例，上述步驟s101中，可以基于每段壓裂施工的破裂壓力曲線，通過以下算式計(jì)算儲層的工程甜點(diǎn)指標(biāo)，建立工程甜點(diǎn)指標(biāo)模型：

式中，se為工程甜點(diǎn)指標(biāo)，無量綱；st0tcbd和st0tccd分別為壓裂施工的破裂壓力曲線所包絡(luò)的脆性覆蓋區(qū)域的面積和塑性覆蓋區(qū)域的面積，單位為mpa·min。

根據(jù)本發(fā)明實(shí)施例，上述步驟s102中，可以通過以下算式計(jì)算儲層的綜合可壓性指數(shù)，從而建立綜合可壓性指數(shù)模型：

fi＝(sg，se)(w1，w2)^t

式中，fi為綜合可壓性指數(shù)，無量綱；sg為地質(zhì)甜點(diǎn)指標(biāo)，無量綱；se為工程甜點(diǎn)指標(biāo)，無量綱；w1和w2分別為地質(zhì)甜點(diǎn)指標(biāo)和工程甜點(diǎn)指標(biāo)的權(quán)重系數(shù)。

根據(jù)本發(fā)明實(shí)施例，上述步驟s103中，所述實(shí)際勘探結(jié)果可以是壓后液/氣產(chǎn)量剖面結(jié)果。

根據(jù)本發(fā)明實(shí)施例，上述步驟s104中，可以利用隨機(jī)分布函數(shù)分析起裂延伸為主裂縫的概率，其中當(dāng)隨機(jī)分布函數(shù)值大于等于0.5時，表示有裂縫起裂/延伸為主裂縫。

根據(jù)本發(fā)明實(shí)施例，上述步驟s104中：

可以根據(jù)給定的誘導(dǎo)應(yīng)力計(jì)算圖版計(jì)算主裂縫產(chǎn)生的誘導(dǎo)應(yīng)力來修正水平應(yīng)力差，然后通過下式計(jì)算相應(yīng)的地層破裂壓力：

pf＝2σmin-δσh-pi+t

式中，pf為地層破裂壓力，單位為mpa；σmin為最小水平主應(yīng)力，單位為mpa；δσh為兩向水平應(yīng)力差，單位為mpa；pi為地層壓力，單位為mpa；t為抗張強(qiáng)度，單位為mpa；

其中，簇長的上限要使所述地層破裂壓力大于對應(yīng)此簇的水平井筒處的井底壓力，以確保簇內(nèi)僅有一個主裂縫延伸。

根據(jù)本發(fā)明實(shí)施例，上述步驟s104中，簇長的下限要使受孔眼摩阻影響的施工壓力小于井口限壓，以確保壓裂施工正常作業(yè)。

根據(jù)本發(fā)明實(shí)施例，上述步驟s105中，若儲層為脆性儲層，每段簇?cái)?shù)首先為4至6簇，然后逐漸提升到8至10簇。

根據(jù)本發(fā)明實(shí)施例，上述步驟s105中，若儲層為塑性儲層，每段簇?cái)?shù)為1至2簇或3至4簇。

與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的一個或多個實(shí)施例可以具有如下優(yōu)點(diǎn)：

本發(fā)明建立的綜合可壓性指數(shù)模型同時考慮儲層地質(zhì)甜點(diǎn)和工程甜點(diǎn)，并據(jù)此確定儲層的甜點(diǎn)位置和脆塑性，按照主裂縫隨機(jī)性延伸原則，結(jié)合誘導(dǎo)應(yīng)力及孔眼摩阻等實(shí)際施工情況綜合地確定最優(yōu)的簇長及簇?cái)?shù)，使得設(shè)計(jì)方案更加科學(xué)合理、簡便高效，可根據(jù)儲層特征獲得最優(yōu)的簇射孔參數(shù)。而且，獲得的優(yōu)化結(jié)果能夠有效地指導(dǎo)壓裂施工，明顯降低無效裂縫，極大地改善了施工效果，從而獲得最大的經(jīng)濟(jì)效益。

本發(fā)明的其它特征和優(yōu)點(diǎn)將在隨后的說明書中闡述，并且，部分地從說明書中變得顯而易見，或者通過實(shí)施本發(fā)明而了解。本發(fā)明的目的和其他優(yōu)點(diǎn)可通過在說明書、權(quán)利要求書以及附圖中所特別指出的結(jié)構(gòu)來實(shí)現(xiàn)和獲得。

附圖說明

附圖用來提供對本發(fā)明的進(jìn)一步理解，并且構(gòu)成說明書的一部分，與本發(fā)明的實(shí)施例共同用于解釋本發(fā)明，并不構(gòu)成對本發(fā)明的限制。在附圖中：

圖1是根據(jù)本發(fā)明水平井分段壓裂簇射孔方案優(yōu)化方法的流程圖；

圖2是根據(jù)本發(fā)明一示例的工程甜點(diǎn)指數(shù)的計(jì)算示意圖；

圖3是根據(jù)本發(fā)明一示例的誘導(dǎo)應(yīng)力計(jì)算圖版的示意圖；

圖4是根據(jù)本發(fā)明實(shí)施例的頁巖氣井壓裂段產(chǎn)量貢獻(xiàn)率的示意圖。

具體實(shí)施方式

本發(fā)明旨在建立一種同時考慮儲層地質(zhì)甜點(diǎn)和工程甜點(diǎn)的綜合可壓性指數(shù)模型，通過該模型確定儲層的甜點(diǎn)位置和脆塑性，按照主裂縫隨機(jī)性延伸原則，結(jié)合誘導(dǎo)應(yīng)力及孔眼摩阻綜合確定最優(yōu)的簇長及簇?cái)?shù)。

為使本發(fā)明的目的、技術(shù)方案和優(yōu)點(diǎn)更加清楚，以下結(jié)合實(shí)施例和附圖對本發(fā)明作進(jìn)一步地詳細(xì)說明。

如圖1所示，本發(fā)明的方法在具體實(shí)施時主要包括以下步驟。

步驟s101，建立儲層的地質(zhì)甜點(diǎn)指標(biāo)模型和工程甜點(diǎn)指標(biāo)模型。

①建立地質(zhì)甜點(diǎn)模型

綜合考慮孔隙度、滲透率、含(油)氣性、地層壓力、天然裂縫及巖石力學(xué)性質(zhì)等參數(shù)，采用歸一化方法，將每個參數(shù)取值為[0,1]之間的數(shù)值，然后采用專家評判法(當(dāng)然也可不限于此)確定每個參數(shù)的權(quán)重分配系數(shù)，通過以下公式計(jì)算地質(zhì)甜點(diǎn)指標(biāo)，從而建立地質(zhì)甜點(diǎn)模型：

式中，sg為地質(zhì)甜點(diǎn)指標(biāo)，無量綱；si為儲層參數(shù)的歸一化值；x為某一儲層參數(shù)的具體值；maxx和minx分別為該儲層參數(shù)的最小值和最大值；wi為儲層參數(shù)的權(quán)重系數(shù)；n為參數(shù)的個數(shù)。

在本發(fā)明的上下文中，所謂專利評判法是指收集本領(lǐng)域的專家技術(shù)人員所提供的數(shù)據(jù)，將這些具有權(quán)威性的數(shù)據(jù)中異常數(shù)據(jù)(超出指定范圍的數(shù)據(jù))剔除，然后取其平均值的方法。

②建立工程甜點(diǎn)模型

在本領(lǐng)域中，工程甜點(diǎn)主要是儲層的脆性指數(shù)。國內(nèi)外關(guān)于脆性指數(shù)的計(jì)算模型有很多，有的基于巖石的礦物組分，有的基于巖石力學(xué)參數(shù)，但是計(jì)算結(jié)果差別巨大，并且一口井往往只能計(jì)算一個值，對水平井分段壓裂的指導(dǎo)性不強(qiáng)。因此，本發(fā)明提出建立通過每段壓裂施工的破裂壓力曲線來求取儲層脆性指數(shù)的新模型。

圖2示出了用于計(jì)算工程甜點(diǎn)的破裂壓力曲線(縱坐標(biāo)p為壓力)，通過下式計(jì)算儲層的工程甜點(diǎn)指標(biāo)，建立工程甜點(diǎn)指標(biāo)模型：

式中，se為工程甜點(diǎn)指標(biāo)，無量綱；st0tcbd為圖2所示的破裂壓力曲線下多邊形t0tcbdt0所包絡(luò)的面積，也稱為脆性覆蓋區(qū)域的面積，st0tccd為圖2所示的破裂壓力曲線上多邊形t0tccdt0所包絡(luò)的面積，也稱為塑性覆蓋區(qū)域的面積，單位mpa·min。此外，施工時可以通過圖2中陰影標(biāo)注部分直觀地判斷脆性的好壞，如果陰影面積較大則脆性差，反之則脆性好。

步驟s102，建立儲層的綜合可壓性指數(shù)模型。

該步驟通過對地質(zhì)甜點(diǎn)指標(biāo)模型和工程甜點(diǎn)指標(biāo)模型進(jìn)行權(quán)重分配(賦予權(quán)重系數(shù))，通過以下算式計(jì)算儲層的綜合可壓性指數(shù)，從而建立綜合考慮儲層地質(zhì)甜點(diǎn)和工程甜點(diǎn)綜合可壓性指數(shù)模型：

fi＝(sg，se)(w1，w2)^t

式中，fi為綜合可壓性指數(shù)，無量綱；sg為地質(zhì)甜點(diǎn)指標(biāo)，無量綱；se為工程甜點(diǎn)指標(biāo)，無量綱；w1和w2(不同于地質(zhì)甜點(diǎn)指標(biāo)計(jì)算式中的w1和w2)分別為地質(zhì)甜點(diǎn)指標(biāo)和工程甜點(diǎn)指標(biāo)的權(quán)重系數(shù)。

步驟s103，修正綜合可壓性指數(shù)模型，并據(jù)此判斷儲層的甜點(diǎn)位置和脆塑性。

該步驟根據(jù)實(shí)際勘探結(jié)果，例如優(yōu)選壓后(液)氣產(chǎn)量剖面結(jié)果，修正步驟s102中權(quán)重分配的權(quán)重系數(shù)w1和w2，以獲得修正后的綜合可壓性指數(shù)模型分布，并據(jù)此判斷儲層的甜點(diǎn)位置和脆塑性。通常，綜合可壓性指數(shù)模型為一曲線，通過查找該曲線的最高點(diǎn)來確定儲層的甜點(diǎn)位置，以及根據(jù)其大小來確定儲層的脆塑性。

步驟s104，分析起裂延伸為主裂縫的概率，在確保一個簇內(nèi)僅有一個主裂縫延伸的前提下，結(jié)合誘導(dǎo)應(yīng)力確定簇長的上限，結(jié)合孔眼摩阻確定簇長的下限。

①確定單段簇長的上限

由于受儲層非均質(zhì)性的影響，每簇內(nèi)每個射孔眼是否產(chǎn)生獨(dú)立裂縫具有極大的隨機(jī)性，因此每個孔眼開始時能否正常起裂也遵循隨機(jī)分布函數(shù)的約束特征。例如，在本實(shí)施例中，當(dāng)隨機(jī)分布函數(shù)數(shù)值大于0.5時，表示孔眼能夠起裂，否則不能起裂。至于起裂的孔眼能否一直延伸下去，也遵循同樣的隨機(jī)分布函數(shù)的特征。例如，在本實(shí)施例中，當(dāng)隨機(jī)分布函數(shù)數(shù)值大于0.5，表示裂縫可延伸為主裂縫，否則不能延伸為主裂縫。

按照圖3所示的誘導(dǎo)應(yīng)力計(jì)算圖版計(jì)算大裂縫產(chǎn)生的誘導(dǎo)應(yīng)力來修正水平應(yīng)力差，再通過下式計(jì)算對應(yīng)的地層破裂壓力：

pf＝2σmin-δσh-pi+t

式中，pf為地層破裂壓力，單位mpa；σmin為最小水平主應(yīng)力，單位mpa；δσh為兩向水平應(yīng)力差，單位mpa；pi為地層壓力，單位mpa；t為抗張強(qiáng)度，單位mpa。

在背景技術(shù)中已經(jīng)提及，如果該破裂壓力大于對應(yīng)此簇的水平井筒處的井底壓力，則在大裂縫的附近，小裂縫難以繼續(xù)延伸。在本發(fā)明中，最佳的簇參數(shù)的設(shè)計(jì)原則是保證一個簇內(nèi)只有一個主裂縫延伸，按此標(biāo)準(zhǔn)確定最佳的簇長及簇?cái)?shù)。總而言之，簇長的上限要使所述地層破裂壓力大于對應(yīng)此簇的水平井筒處的井底壓力，以確保簇內(nèi)僅有一個主裂縫延伸。一般最大簇長應(yīng)小于1m為宜。

③確定單段簇長的下限

在背景技術(shù)中已經(jīng)提及，一般而言，簇長越小，單一主裂縫的延伸概率越大。但是簇長也不能太小，否則高排量會導(dǎo)致高的孔眼摩阻，造成井底異常高壓，甚至可能超過井口限壓而無法正常進(jìn)行壓裂施工作業(yè)。一般而言，每孔流量在0.2～0.3m³/min為宜，如果超過此范圍則孔眼摩阻高，如果低于此范圍則影響改造強(qiáng)度，并且容易導(dǎo)致簇內(nèi)更多的縫起裂，嚴(yán)重影響最終效果。總而言之，簇長的下限要使受孔眼摩阻影響的施工壓力(也即井口壓力)小于井口限壓，以確保壓裂施工正常作業(yè)。

目前，頁巖氣水平井施工排量一般在12～16m³/min，單段射孔簇總長度為3m，孔密度為20孔/m，可使單孔流量保持在0.2～0.3m³/min。一般的最小簇長應(yīng)大于0.3m為宜(在單段簇?cái)?shù)小于10的條件下)。

步驟s104，確定單段的簇?cái)?shù)

國外每段簇?cái)?shù)最多為8至10簇，國內(nèi)則通常為2至3簇?？紤]到井工廠壓裂對裂縫改造體積最大化的迫切需求，在設(shè)備能力范圍內(nèi)，逐漸提高射孔的簇?cái)?shù)已經(jīng)成為不爭的事實(shí)。但是，對于脆性儲層和塑性儲層，射孔簇?cái)?shù)的設(shè)計(jì)還是有比較大的差別。本發(fā)明根據(jù)儲層的脆塑性確定每段簇?cái)?shù)。具體方式如下：

①脆性儲層：

對于脆性儲層，每段射孔簇?cái)?shù)首先為4至6簇，然后逐漸提升到8至10簇。因?yàn)榇嘈詢恿芽p易于起裂，所以在小排量下就有可能有新縫起裂，在高排量下會依次有新裂縫起裂。而且，即使在簇?cái)?shù)較少的情況下，隨著排量和液量的增加，裂縫的寬度并未增加多少，相反是裂縫的長度增加了。所以，脆性儲層采用多簇射孔，并不會影響每條裂縫的寬度，一旦控制好加砂的砂液比，也不會影響正常加砂，更不會造成早期砂堵的情況出現(xiàn)。

②塑性儲層：

對于塑性儲層，一般要求簇?cái)?shù)越少越好，例如1至2簇，甚至單簇射孔。塑性強(qiáng)的地層，雖然裂縫起裂與延伸困難，但是一旦出現(xiàn)裂縫，裂縫的寬度會相對較寬，可以實(shí)現(xiàn)更高的砂液比施工。相對脆性儲層壓裂而言，砂液比的設(shè)計(jì)可以相對高些，每簇裂縫加砂量也可以適當(dāng)多些。但是由于塑性強(qiáng)，縫壁壓實(shí)效應(yīng)可能較強(qiáng)，應(yīng)配合壓后閉合裂縫技術(shù)，重新疏通甚至改善裂縫壁附近的儲層孔隙度，以便恢復(fù)或改善儲層基質(zhì)內(nèi)流體向裂縫滲流的能力?？紤]到每段射孔簇?cái)?shù)較少，為了提高裂縫條數(shù)，也可以考慮每段內(nèi)多簇射孔(如每段3至4簇)，但是一定要配合寬帶壓裂技術(shù)(固體暫堵顆粒和暫堵纖維的混合物)，以提高塑性儲層的裂縫改造體積。

實(shí)施例

本發(fā)明在川東南地區(qū)某頁巖氣水平井分段壓裂簇射孔方案優(yōu)化設(shè)計(jì)中得到應(yīng)用，該井垂深2402m，測深4100m，水平段長1530m。通過本發(fā)明所提供的方法，優(yōu)化簇射孔位置，得到最優(yōu)簇射孔參數(shù)如下：設(shè)計(jì)射孔50簇，其中第1段每段兩簇，每簇1.5m；第2-17段每段三簇，每簇1m；孔徑9.5mm。經(jīng)現(xiàn)場實(shí)施成功解決了頁巖氣儲層無效及低效裂縫所占比例高、壓裂改造潛力有限等技術(shù)難題。對該井進(jìn)行了產(chǎn)出剖面測井解釋，壓裂段產(chǎn)量貢獻(xiàn)率如圖4所示。圖4中，stage代表壓裂級數(shù)。由圖4可知，除了第4和11段無產(chǎn)量、第12段產(chǎn)量貢獻(xiàn)率低之外，有較大產(chǎn)氣貢獻(xiàn)率的壓裂段比例高達(dá)82％。通過本發(fā)明提供的優(yōu)化方法，該井5個月累產(chǎn)氣量與同平臺另外一口井相比提高了14％，獲得了顯著的經(jīng)濟(jì)效益。

以上所述，僅為本發(fā)明的具體實(shí)施案例，本發(fā)明的保護(hù)范圍并不局限于此，任何熟悉本技術(shù)的技術(shù)人員在本發(fā)明所述的技術(shù)規(guī)范內(nèi)，對本發(fā)明的修改或替換，都應(yīng)在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。