專利名稱：：一種改善csp產(chǎn)品質(zhì)量的軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型優(yōu)化方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種改善CSP(緊湊式帶鋼生產(chǎn)工藝)產(chǎn)品質(zhì)量的軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型優(yōu)化方法。
背景技術(shù)：
：為改善帶鋼板形質(zhì)量，提高生產(chǎn)率和成材率，傳統(tǒng)熱連軋和薄板坯連鑄連軋流程一般在軋機增設(shè)板形控制系統(tǒng)。由于軋輥的熱膨脹凸度無法在線測量，板形控制系統(tǒng)通過軋輥的熱凸度計算模型計算獲得。模型計算的軋輥熱凸度值與實際值的偏差大小，直接影響軋制的穩(wěn)定和帶鋼板形質(zhì)量。軋輥熱凸度與生產(chǎn)的節(jié)奏、冷卻水量和水溫、軋制規(guī)格、軋輥材質(zhì)等密切相關(guān)。外方提供的板形控制系統(tǒng)中軋輥的熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)為恒定值，設(shè)計只適應(yīng)單流生產(chǎn)。隨著單雙流生產(chǎn)節(jié)奏和軋制規(guī)格比例等的變化，原軋輥的熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)不能滿足生產(chǎn)的需求，存在模型計算的軋輥熱凸度值與計算值相差較大，導(dǎo)致帶鋼頭部和尾部板形質(zhì)量較差，厚度《2.0皿以下帶鋼產(chǎn)品板形質(zhì)量難以保證，嚴重影響高比例薄規(guī)格熱軋板的生產(chǎn)。外方提供的各機架軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)值如表1所示。表l軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)值機架FlF2F3F4F5F6參數(shù)值216001820018600199001700016100
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的是提供一種改善CSP產(chǎn)品質(zhì)量的軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型優(yōu)化方法，即各機架軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)分別自動適應(yīng)單流和雙流生產(chǎn)，獲得改善帶鋼板形質(zhì)量，提高生產(chǎn)效率和成材率，促進高比例薄規(guī)格熱軋板生產(chǎn)等作用。本發(fā)明的目的通過采取以下技術(shù)措施予以實現(xiàn)一種改善CSP產(chǎn)品質(zhì)量的軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型優(yōu)化方法，其特征是在單流和雙流軋制模式下，分別對剛下軋機的軋輥進行大量測溫并進行數(shù)據(jù)分析，采集大量輥溫原始數(shù)據(jù)，把采集到的數(shù)據(jù)用分析工具進行分析，最終形成輥溫曲線圖，并把輥溫曲線圖上傳到板形二級機離線優(yōu)化系統(tǒng)，在板形二級機離線優(yōu)化系統(tǒng)上對此軋輥軋制周期內(nèi)軋制的帶鋼進行重計算，把所計算的輥溫曲線圖與上傳的曲線圖進行比較，然后調(diào)節(jié)板形二級機離線優(yōu)化系統(tǒng)熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)，再重計算，直至PCFC系統(tǒng)計算的輥溫曲線圖與手工測溫形成的輥溫曲線圖盡可能接近或重合為止，當(l)單流生產(chǎn)時，各機架軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)值如表2所示；表2各機架軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)值(單流)機架FlF2F3F4F5F6參數(shù)值19000-1930015500-1570015300-1550018220-1842018600-1870017300-17400(2)雙流生產(chǎn)時，各機架軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)值如表3所示。表3各機架軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)值(兩流)機架FlF2F3F4F5F6參數(shù)值19500-1960015900-1610015700-1590018720-1882018900-1920017700-17900本發(fā)明中單流生產(chǎn)時，各機架軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)值采用如表2數(shù)據(jù)，是為了模型計算的各機架軋輥熱凸度值與實際值較相符，獲得帶鋼尤其是薄規(guī)格帶鋼軋制穩(wěn)定和較好的帶鋼板形質(zhì)量。本發(fā)明中雙流生產(chǎn)時，各機架軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)值采用如表3數(shù)據(jù)，是為了模型計算的各機架軋輥熱凸度值與實際值較相符，獲得軋制薄規(guī)格帶鋼板形質(zhì)量良好，生產(chǎn)穩(wěn)定等效果。與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明具有如下優(yōu)點對于單、雙流生產(chǎn)的薄板坯連鑄連軋流程，板形控制系統(tǒng)中各機架軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)采用兩套數(shù)據(jù)，并能夠根據(jù)單、雙流的生產(chǎn)自動判別選用，從而使在單流或雙流生產(chǎn)狀態(tài)下，軋輥熱凸度計算值與實際值都較相符，達到了增強軋制的穩(wěn)定和對帶鋼板形的控制，提高了產(chǎn)品的質(zhì)量。，圖1為本發(fā)明實施例1之優(yōu)化前后帶鋼平直度比較示意圖；圖2為本發(fā)明實施例2之優(yōu)化前后帶鋼平直度比較示意圖；圖3為本發(fā)明實施例3之優(yōu)化前后帶鋼平直度比較示意圖。具體實施方式本發(fā)明具體實施于薄板坯連鑄連軋流程6機架熱連軋機，雙流或單流生產(chǎn)，采用的板坯厚度為5060mm，板坯寬度為10001350mm,板坯出爐溫度為10501180'C，帶鋼厚度為1.212.7mm，支撐輥的輥徑為12501350mm，輥身長度為1500mm，工作輥的輥徑為720800mm，輥身長度為1700mm。實施例1包括如下步驟-(l)首先是單流生產(chǎn)，各機架選用的軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)值如表4所示。表4各機架軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)值<table>tableseeoriginaldocumentpage5</column></row><table>(2)單流生產(chǎn)一段時間后轉(zhuǎn)變?yōu)殡p流生產(chǎn)，各機架選用的軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)值由單流數(shù)據(jù)自動轉(zhuǎn)換為雙流數(shù)據(jù)，各機架轉(zhuǎn)換的軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)值如表5所示。表5各機架軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)值<table>tableseeoriginaldocumentpage5</column></row><table>本實施例1軋制鋼種為SPA-H，規(guī)格為1.6X1180mm，單巻重為20噸，統(tǒng)計數(shù)據(jù)為100巻，優(yōu)化前后帶鋼頭部和尾部平直度平均值的比較如圖1所示。由圖1可知，優(yōu)化后，帶鋼頭尾平直度指標較小，帶鋼的板形得到明顯改善。實施例2是本發(fā)明的另一個實施例，該實施例與實施例1中有關(guān)區(qū)別具體包括如下方面(l)首先是雙流生產(chǎn)，各機架選用的軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)值如表6所示。表6各機架軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)值<table>tableseeoriginaldocumentpage5</column></row><table>(2)雙流生產(chǎn)一段時間后轉(zhuǎn)變?yōu)閱瘟魃a(chǎn)，各機架選用的軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)值由雙流數(shù)據(jù)自動轉(zhuǎn)換為單流數(shù)據(jù)，各機架轉(zhuǎn)換的軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)值如表7所示。表7各機架軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)值<table>tableseeoriginaldocumentpage5</column></row><table>本實施例2軋制鋼種為SS330，規(guī)格為1.5X1250mm，單巻重為20噸，統(tǒng)計數(shù)據(jù)為100巻，優(yōu)化前后帶鋼頭部和尾部平直度平均值的比較如圖2所示。由圖2可知，帶鋼的板形質(zhì)量得到明顯改善。實施例3是本發(fā)明的第3個實施例，該實施例與實施例1和實施例2中有關(guān)區(qū)別具體包括如下方面(l)首先是雙流生產(chǎn)，各機架選用的軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)值如表8所示。表8各機架軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)值<table>tableseeoriginaldocumentpage6</column></row><table>(2)雙流生產(chǎn)一段時間后轉(zhuǎn)變?yōu)閱瘟魃a(chǎn)，各機架選用的軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)值由雙流數(shù)據(jù)自動轉(zhuǎn)換為單流數(shù)據(jù)，各機架轉(zhuǎn)換的軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)值如表ll所示。表9各機架軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)值<table>tableseeoriginaldocumentpage6</column></row><table>本實施例3軋制鋼種為SPA-H，規(guī)格為1.6X1125mm，單巻重為20噸，統(tǒng)計數(shù)據(jù)為100巻，優(yōu)化前后帶鋼頭部和尾部平直度平均值的比較如圖3所示。由圖3可知，優(yōu)化后帶鋼頭尾平直度指標低于優(yōu)化前，帶鋼的板形質(zhì)量得到明顯改善。權(quán)利要求1、一種改善CSP產(chǎn)品質(zhì)量的軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型優(yōu)化方法，其特征是在單流和雙流軋制模式下，分別對剛下軋機的軋輥進行大量測溫并進行數(shù)據(jù)分析，采集大量輥溫原始數(shù)據(jù)，把采集到的數(shù)據(jù)用分析工具進行分析，最終形成輥溫曲線圖，并把輥溫曲線圖上傳到板形二級機離線優(yōu)化系統(tǒng)，在板形二級機離線優(yōu)化系統(tǒng)上對此軋輥軋制周期內(nèi)軋制的帶鋼進行重計算，把所計算的輥溫曲線圖與上傳的曲線圖進行比較，然后調(diào)節(jié)板形二級機離線優(yōu)化系統(tǒng)熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)，再重計算，直至PCFC系統(tǒng)計算的輥溫曲線圖與手工測溫形成的輥溫曲線圖盡可能接近或重合為止，當(1)單流生產(chǎn)時，各機架F1-F6軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型采用如下參數(shù)值F119000-19300F215500-15700F315300-15500F418220-18420F518600-18700F617300-17400(2)兩流生產(chǎn)時，各機架F1-F6軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型采用如下參數(shù)值F119500-19600F215900-16100F315700-15900F418720-18820F518900-19200F617700-17900。2、根據(jù)權(quán)利要求1所述改善CSP產(chǎn)品質(zhì)量的軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型優(yōu)化方法，其特征是對軋制模式進行分析判斷，通過增加系統(tǒng)程序，對板坯號進行分析，板形二級機系統(tǒng)自動實時判斷軋制模式，當軋制模式為單流時，系統(tǒng)采用單流模式下的軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型，軋制模式為雙流時，系統(tǒng)采用雙流模式下的軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型。全文摘要本發(fā)明公開了一種改善CSP產(chǎn)品質(zhì)量的軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型優(yōu)化方法，該方法對于單、雙流生產(chǎn)的薄板坯連鑄連軋流程，軋機板形控制系統(tǒng)中各機架軋輥熱凸度數(shù)學(xué)模型參數(shù)采用兩套數(shù)據(jù)，并能夠根據(jù)單、雙流的生產(chǎn)自動判別選用，從而使在單流或雙流生產(chǎn)狀態(tài)下，軋輥熱凸度計算值與實際值都較相符，獲得改善帶鋼板形質(zhì)量，提高生產(chǎn)效率和成材率，促進高比例薄規(guī)格熱軋板生產(chǎn)。文檔編號G06F17/50GK101158983SQ200710031299公開日2008年4月9日申請日期2007年11月8日優(yōu)先權(quán)日2007年11月8日發(fā)明者侯宇建,林育耿,童紅飛申請人:廣州珠江鋼鐵有限責(zé)任公司