專利名稱：混合料礦料接觸面細(xì)觀強(qiáng)度的定量測(cè)試方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于浙青與礦料粘附性測(cè)試技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種混合料礦料接觸面細(xì)觀強(qiáng)度的定量測(cè)試方法。
背景技術(shù)：
水煮法是中國(guó)當(dāng)前檢驗(yàn)浙青與大于13. 2毫米(mm)的粗礦料表面粘附性，及評(píng)定粗礦料抗水剝離能力的一種最直接的試驗(yàn)測(cè)試方法。該方法具體為，將裹覆浙青油膜的礦料置于保持微沸狀態(tài)的水中，浸煮3分鐘(min)后，將礦料從水中取出，觀察礦料顆粒上浙青油膜的剝離程度，并按表I評(píng)定其粘附性等級(jí)。 表I 浙青與礦料粘附性等級(jí)
_試驗(yàn)后礦料表面瀝青膜剝落情況_粘附性等級(jí)
瀝青膜完全保存，剝離面積百分率接近于O5
瀝青膜少部分為水所移動(dòng)，厚度不均勻，剝離面積百分率少于
4
10%
瀝青膜局部明顯為水所移動(dòng)，基本保留在礦料表面上，剝離面積
3
百分率少于30%
瀝青膜大部分為水所移動(dòng)，局部保留在礦料表面上，剝離面積百
2
分率人130%
瀝青膜完全為水所移動(dòng)，礦料基本裸露，瀝青全部浮于水面上_I現(xiàn)有技術(shù)中的這種水煮法主要存在以下缺陷，(一)試驗(yàn)技巧不容易掌握，對(duì)水的微沸狀態(tài)的理解與掌握因人而異；(二)浙青的剝離面積采用目測(cè)的方式確定，浙青剝離面積很難準(zhǔn)確估計(jì)，試驗(yàn)結(jié)果主觀性較強(qiáng)；(三)由于浙青礦料間的粘附強(qiáng)度與油膜厚度、溫度(高溫及低溫)及礦料接觸面上承受的荷載效應(yīng)類別都存在明顯的關(guān)系，而且混合料中相鄰礦料粘接效果不僅與浙青礦料間粘附強(qiáng)度有關(guān)，同時(shí)與浙青自身粘結(jié)強(qiáng)度有關(guān)。所以，采用水煮法不能實(shí)現(xiàn)上述的各種狀態(tài)下接觸面上細(xì)觀強(qiáng)度包括浙青礦料間粘附強(qiáng)度、浙青結(jié)合料自身粘結(jié)強(qiáng)度的定量測(cè)試。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是針對(duì)上述現(xiàn)有方法的不足，提出一種容易掌握的、測(cè)試手段客觀的、可以實(shí)現(xiàn)各種狀態(tài)下接觸面上細(xì)觀強(qiáng)度包括浙青礦料間粘附強(qiáng)度、浙青結(jié)合料自身粘結(jié)強(qiáng)度的定量測(cè)試的，混合料礦料接觸面細(xì)觀強(qiáng)度的定量測(cè)試方法。
本發(fā)明解決技術(shù)問(wèn)題所采用的技術(shù)方案如下一種混合料礦料接觸面細(xì)觀強(qiáng)度的定量測(cè)試方法，包括以下步驟步驟i :以測(cè)力裝置對(duì)礦料試模施加拉伸或剪切破壞荷載，礦料試模接觸面破壞時(shí)，試驗(yàn)停止，讀取拉伸或剪切破壞荷載大小；步驟ii :將破壞后的礦料試模接觸面進(jìn)行網(wǎng)格劃分，累加計(jì)算礦料試模接觸面上的粘附失效區(qū)面積、粘結(jié)失效區(qū)面積和礦料接觸面面積；步驟iii :在厚層油膜范疇內(nèi)測(cè)試并分析結(jié)合料粘結(jié)強(qiáng)度與油膜厚度基本關(guān)系，推算薄層油膜及中厚層油膜條件下的結(jié)合料粘結(jié)強(qiáng)度；步驟iv :將測(cè)得的拉伸或剪切破壞荷載及各失效區(qū)面積分別代入式(I)和(2)，分 別計(jì)算礦料試模接觸面總體拉伸或剪切強(qiáng)度、浙青與礦料表面拉伸或剪切粘附強(qiáng)度、浙青結(jié)合料拉伸或剪切粘結(jié)強(qiáng)度；RtXSt=F(I)RaXSa+RcXSc=F(2)上述式(I)和(2)中F為拉伸或剪切破壞荷載；St為礦料接觸面面積；Sa為粘附失效區(qū)面積；s。為粘結(jié)失效區(qū)面積；Rt為礦料接觸面總體拉伸或剪切強(qiáng)度；Ra為浙青礦料間拉伸或剪切粘附強(qiáng)度；R。為浙青結(jié)合料自身拉伸或剪切粘結(jié)強(qiáng)度。在上述技術(shù)方案中，在所述步驟i之前，還包括以下的預(yù)加載步驟將礦料試模安置于液壓測(cè)力裝置上，預(yù)先加壓，后清零，消除試驗(yàn)?zāi)＞咦灾貙?duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響。在上述技術(shù)方案中，在所述預(yù)壓步驟之前，還包括以下的形成礦料試模的步驟將試驗(yàn)中所用浙青進(jìn)行加熱，同時(shí)將設(shè)計(jì)的試驗(yàn)?zāi)＞叻胖眉訜嵯渲羞M(jìn)行預(yù)熱；將少部分浙青轉(zhuǎn)移至滴管中，為防止在轉(zhuǎn)移浙青過(guò)程中浙青凝固，將滴管連同其中的浙青置于加熱箱中繼續(xù)加熱至少10分鐘，確保浙青處于熱熔態(tài)；將滴管中浙青滴落至經(jīng)過(guò)預(yù)熱的礦料試模表面采用經(jīng)過(guò)預(yù)熱的刃片將浙青平均攤平于礦料試模表面，將存有浙青膜的礦料試模再一次加熱，然后與另一已預(yù)熱礦料試模粘接;將粘接完成的礦料試|旲在室溫內(nèi)靜直，直到完全冷卻，然后將礦料試|旲放直于所需的試驗(yàn)環(huán)境內(nèi)，時(shí)間為至少4個(gè)小時(shí)。在上述技術(shù)方案中，所述步驟iii具體的說(shuō)是首先將厚層油膜的礦料試模進(jìn)行拉伸或剪切破壞，按照粘結(jié)失效區(qū)面積S。等于礦料接觸面面積St來(lái)計(jì)算結(jié)合料粘結(jié)強(qiáng)度與油膜厚度基本關(guān)系；然后按照與厚層油膜相同的結(jié)合料粘結(jié)強(qiáng)度與油膜厚度基本關(guān)系，推算薄層油膜及中厚層油膜條件下的結(jié)合料粘結(jié)強(qiáng)度。在上述技術(shù)方案中，所述步驟i中的測(cè)力裝置為液壓測(cè)力裝置。本發(fā)明的有益效果是本發(fā)明的混合料礦料接觸面細(xì)觀強(qiáng)度的定量測(cè)試方法，實(shí)現(xiàn)了在不同溫度、不同力學(xué)效應(yīng)(拉伸效應(yīng)和剪切效應(yīng))下，包括浙青與礦料間粘附強(qiáng)度、浙青結(jié)合料自身粘結(jié)強(qiáng)度、礦料接觸面總體強(qiáng)度，上述三項(xiàng)細(xì)觀強(qiáng)度的定量測(cè)試。采用本發(fā)明的混合料礦料接觸面細(xì)觀強(qiáng)度的定量測(cè)試方法，可以明確下述一些狀態(tài)對(duì)接觸面細(xì)觀強(qiáng)度的影響規(guī)律，如浙青改性、浙青老化、系列浙青抗剝落劑、礦料表面改性措施、纖維增強(qiáng)措施等?；诙繙y(cè)試可以確定最佳的礦料接觸面細(xì)觀強(qiáng)度增強(qiáng)措施。礦料接觸面細(xì)觀強(qiáng)度與混合料宏觀路用性能緊密相關(guān)，本發(fā)明的混合料礦料接觸面細(xì)觀強(qiáng)度的定量測(cè)試方法，對(duì)提高混合料礦料接觸面細(xì)觀強(qiáng)度意義重大，為以后進(jìn)一步提高混合料抗裂及抗松散能力的相關(guān)研究工作奠定基礎(chǔ)。


圖I和圖2是本發(fā)明的混合料礦料接觸面細(xì)觀強(qiáng)度的定量測(cè)試方法的一種具體實(shí)施方式
的原理示意圖；圖3和圖4是本發(fā)明的混合料礦料接觸面細(xì)觀強(qiáng)度的定量測(cè)試方法的另外一種具體實(shí)施方式
的原理示意圖。
具體實(shí)施方式
本發(fā)明的發(fā)明思想是由于礦料接觸面的破壞是混合料中礦料顆粒相分離進(jìn)而造成破壞的最根本形式。礦料接觸面上共有兩種破壞形式，一為浙青從礦料表面剝離形成浙青礦料表面粘附失效；二為浙青結(jié)合料自身開(kāi)裂形成結(jié)合料粘結(jié)失效。兩種失效狀態(tài)分別對(duì)應(yīng)浙青礦料間粘附強(qiáng)度、浙青結(jié)合料自身的粘結(jié)強(qiáng)度。失效形式與試驗(yàn)溫度、接觸面上油膜厚度、浙青的性質(zhì)均有很大相關(guān)性。浙青礦料間粘附強(qiáng)度及浙青結(jié)合料自身粘結(jié)強(qiáng)度同樣與力學(xué)效應(yīng)、溫度、油膜厚度、浙青性質(zhì)緊密相關(guān)。由此可見(jiàn)，礦料間粘附強(qiáng)度及結(jié)合料自身粘結(jié)強(qiáng)度的影響因素復(fù)雜，采用現(xiàn)有技術(shù)中的水煮法顯然不能進(jìn)行有效準(zhǔn)確的評(píng)價(jià)。本發(fā)明的混合料礦料接觸面細(xì)觀強(qiáng)度的定量測(cè)試方法，實(shí)現(xiàn)了在不同溫度、不同力學(xué)效應(yīng)(拉伸效應(yīng)和剪切效應(yīng))下，包括浙青與礦料間粘附強(qiáng)度、浙青結(jié)合料自身粘結(jié)強(qiáng)度、礦料接觸面總體強(qiáng)度，上述三項(xiàng)細(xì)觀強(qiáng)度的定量測(cè)試。下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明做進(jìn)一步詳細(xì)描述。為了便于理解，下面結(jié)合具體實(shí)例來(lái)說(shuō)明本發(fā)明圖I和圖2顯示了本發(fā)明的混合料礦料接觸面細(xì)觀強(qiáng)度的定量測(cè)試方法的一種具體實(shí)施方式
。以圖I、圖2所示，礦料接觸面在拉伸荷載作用下發(fā)生接觸面破壞，接觸面面積為St，破壞后的接觸面上存在粘附失效區(qū)Sa及粘結(jié)失效區(qū)S。。當(dāng)Sa為O時(shí)，礦料接觸面為粘結(jié)失效破壞；當(dāng)S。為O時(shí)，礦料接觸面為粘附失效破壞；當(dāng)sa& S。都不為O時(shí)，礦料接觸面上同時(shí)存在粘結(jié)失效破壞與粘附失效破壞。定義礦料接觸面總體拉伸強(qiáng)度為Rt，浙青與礦料表面拉伸粘附強(qiáng)度為Ra，浙青結(jié)合料自身拉伸粘結(jié)強(qiáng)度為R。，則拉伸破壞荷載F與礦料接觸面總體拉伸強(qiáng)度Rt的關(guān)系可以用式(I)表達(dá)，拉伸破壞荷載F與拉伸粘附強(qiáng)度Ra、粘附失效區(qū)面積Sa、拉伸粘結(jié)強(qiáng)度R。、粘結(jié)失效區(qū)面積S。的關(guān)系可以用式(2)表達(dá)。Rt X St=F( I)RaXSa+RcXSc=F(2)式中拉伸破壞荷載F可以采用液壓測(cè)力裝置直接測(cè)得，根據(jù)礦料接觸面破壞形式調(diào)查的結(jié)果可知，接觸面上為厚層油膜時(shí)，接觸面破壞形式完全為浙青結(jié)合料粘結(jié)失效破壞，即Sa=0，S。= St。此時(shí)公式(3)可以改寫成如下形式，見(jiàn)式(3)。
RcXSt=F(3)浙青穩(wěn)定碎石混合料開(kāi)裂及松散病害發(fā)生時(shí)礦料接觸面會(huì)存在兩種破壞狀態(tài)，一為浙青從礦料表面剝離形成浙青與礦料粘附失效；二為浙青結(jié)合料自身開(kāi)裂形成結(jié)合料粘結(jié)失效。其中當(dāng)?shù)V料接觸面油膜厚度為厚層油膜(O. 45mm)時(shí)，接觸面發(fā)生浙青結(jié)合料粘結(jié)失效，當(dāng)接觸面為中厚層油膜(O. 25mm)及薄層油膜(O. 08mm)時(shí)，接觸面上粘附失效破壞與粘結(jié)失效破壞同時(shí)存在。其中，厚層油膜是指油膜厚度大于等于O. 45mm的油膜；薄層油膜是指油膜厚度小于等于O. 08mm的油膜；中厚層油膜是指油膜厚度大于O. 08mm小于O. 45mm的油膜。在厚層油膜條件下，根據(jù)試驗(yàn)中拉伸破壞荷載F的大小及礦料接觸面面積St可以求得浙青自身拉伸粘結(jié)強(qiáng)度R。，并根據(jù)粘結(jié)強(qiáng)度與接觸面油膜厚度的基本關(guān)系采用厚度換算確定薄層油膜及中厚層油膜條件下浙青結(jié)合料自身的拉伸粘結(jié)強(qiáng)度。浙青自身的粘結(jié)強(qiáng)度與浙青品質(zhì)及試驗(yàn)溫度有關(guān)。所以在確定浙青拉伸粘結(jié)強(qiáng)度R。及精確測(cè)量接觸面粘結(jié)失效區(qū)面積S。及粘附失效區(qū)面積Sa后根據(jù)式(I)及式(2)即可確定各狀態(tài)下礦料接觸面細(xì)觀強(qiáng)度參數(shù)包括礦料接觸面總體拉伸強(qiáng)度Rt、浙青礦料間拉伸粘附強(qiáng)度Ra、浙青結(jié)合料 自身拉伸粘結(jié)強(qiáng)度R。。本發(fā)明的混合料礦料接觸面細(xì)觀強(qiáng)度的定量測(cè)試方法，具體步驟如下第I步將試驗(yàn)中所用浙青進(jìn)行加熱，同時(shí)將設(shè)計(jì)的試驗(yàn)?zāi)＞叻胖眉訜嵯渲羞M(jìn)行預(yù)熱。第2步將少部分浙青轉(zhuǎn)移至滴管中，為防止在轉(zhuǎn)移浙青過(guò)程中浙青凝固，將滴管連同其中的浙青置于加熱箱中繼續(xù)加熱10分鐘，確保浙青處于熱熔態(tài)。第3步將滴管中浙青滴落至經(jīng)過(guò)預(yù)熱的拉伸礦料試模表面，拉伸礦料試模尺寸為2. OcmX I. 8cm，采用經(jīng)過(guò)預(yù)熱的刃片將浙青平均攤平于礦料試模表面，將存有浙青膜的拉伸礦料試模再一次加熱，然后與另一已預(yù)熱拉伸礦料試模粘接。弟4步將粘接完成的拉伸礦料試|旲在室溫內(nèi)靜直，直到完全冷卻，然后將拉伸礦料試模放置于所需的試驗(yàn)環(huán)境內(nèi)(高溫或者低溫)，時(shí)間為4個(gè)小時(shí)。第5步將經(jīng)過(guò)溫度處理的拉伸礦料試模安置于液壓測(cè)力裝置上，預(yù)先加壓，后清零，消除試驗(yàn)?zāi)＞咦灾貙?duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響。第6步正式加載，拉伸礦料試模，礦料接觸面破壞時(shí)，試驗(yàn)自動(dòng)停止。讀取破壞荷載大小。第7步將破壞后的拉伸礦料試模接觸面進(jìn)行網(wǎng)格劃分，采用游標(biāo)卡尺量取各網(wǎng)格尺寸，累加計(jì)算粘附失效區(qū)面積及粘結(jié)失效區(qū)面積。第8步在厚層油膜范疇內(nèi)測(cè)試并分析結(jié)合料粘結(jié)強(qiáng)度與油膜厚度基本關(guān)系，推算薄層油膜及中厚層油膜條件下結(jié)合料粘結(jié)強(qiáng)度。第9步將測(cè)得的拉伸破壞荷載及各失效區(qū)面積代入公式(I)和(2)，計(jì)算礦料接觸面總體拉伸強(qiáng)度、浙青與礦料表面拉伸粘附強(qiáng)度、浙青結(jié)合料拉伸粘結(jié)強(qiáng)度。其中，公式
(I)和(2)分別為Rt X St=F(I)RaXSa+RcXSc=F(2)上述公式(I)和(2)中F為拉伸破壞荷載；St為礦料接觸面面積；Sa為粘附失效區(qū)面積；s。為粘結(jié)失效區(qū)面積；Rt為礦料接觸面總體拉伸強(qiáng)度；Ra為浙青礦料間拉伸粘附強(qiáng)度；R。為浙青結(jié)合料自身拉伸粘結(jié)強(qiáng)度。圖3和圖4顯示了本發(fā)明的混合料礦料接觸面細(xì)觀強(qiáng)度的定量測(cè)試方法的另外一種具體實(shí)施方式
。與上述具體實(shí)施方式
不同的是，本具體實(shí)施方式
中的礦料試模為剪切礦料試模，剪切礦料試模尺寸為2. OcmX I. Ocm0在具體步驟的第6步中，需要對(duì)剪切礦料試模進(jìn)行剪切破壞，然后讀取破壞荷載大小。在后續(xù)步驟中，計(jì)算礦料接觸面總體剪切強(qiáng)度、浙青與礦料表面剪切粘附強(qiáng)度、浙青結(jié)合料剪切粘結(jié)強(qiáng)度的步驟，分別與上述具體實(shí)施方式
中的計(jì)算礦料接觸面總體剪切強(qiáng)度、浙青與礦料表面拉伸粘附強(qiáng)度、浙青結(jié)合料拉伸粘結(jié)強(qiáng)度的步驟相同，故在此不再贅述。采用本發(fā)明的混合料礦料接觸面細(xì)觀強(qiáng)度的定量測(cè)試方法，可以明確下述一些狀態(tài)對(duì)接觸面細(xì)觀強(qiáng)度的影響規(guī)律，如浙青改性、浙青老化、系列浙青抗剝落劑、礦料表面改性措施、纖維增強(qiáng)措施等。基于定量測(cè)試可以確定最佳的礦料接觸面細(xì)觀強(qiáng)度增強(qiáng)措施。 礦料接觸面細(xì)觀強(qiáng)度與混合料宏觀路用性能緊密相關(guān)，本發(fā)明的混合料礦料接觸面細(xì)觀強(qiáng)度的定量測(cè)試方法，對(duì)提高混合料礦料接觸面細(xì)觀強(qiáng)度意義重大，為以后進(jìn)一步提高混合料抗裂及抗松散能力的相關(guān)研究工作奠定基礎(chǔ)。顯然，上述實(shí)施例僅僅是為清楚地說(shuō)明所作的舉例，而并非對(duì)實(shí)施方式的限定。對(duì)于所屬領(lǐng)域的普通技術(shù)人員來(lái)說(shuō)，在上述說(shuō)明的基礎(chǔ)上還可以做出其它不同形式的變化或變動(dòng)。這里無(wú)需也無(wú)法對(duì)所有的實(shí)施方式予以窮舉。而由此所引伸出的顯而易見(jiàn)的變化或變動(dòng)仍處于本發(fā)明創(chuàng)造的保護(hù)范圍之中。
權(quán)利要求
1.一種混合料礦料接觸面細(xì)觀強(qiáng)度的定量測(cè)試方法，其特征在于，包括以下步驟 步驟i :以測(cè)力裝置對(duì)礦料試模施加拉伸或剪切破壞荷載，礦料試模接觸面破壞時(shí)，試驗(yàn)停止，讀取拉伸或剪切破壞荷載大?。? 步驟ii :將破壞后的礦料試模接觸面進(jìn)行網(wǎng)格劃分，累加計(jì)算礦料試模接觸面上的粘附失效區(qū)面積、粘結(jié)失效區(qū)面積和礦料接觸面面積； 步驟iii :在厚層油膜范疇內(nèi)測(cè)試并分析結(jié)合料粘結(jié)強(qiáng)度與油膜厚度基本關(guān)系，推算薄層油膜及中厚層油膜條件下的結(jié)合料粘結(jié)強(qiáng)度； 步驟iv :將測(cè)得的拉伸或剪切破壞荷載及各失效區(qū)面積分別代入式(I)和(2)，分別計(jì)算礦料試模接觸面總體拉伸或剪切強(qiáng)度、浙青與礦料表面拉伸或剪切粘附強(qiáng)度、浙青結(jié)合料拉伸或剪切粘結(jié)強(qiáng)度； RtXSt=F(I) RaXSa+RcXSc=F(2) 上述式(I)和(2)中F為拉伸或剪切破壞荷載；St為礦料接觸面面積；Sa為粘附失效區(qū)面積；S。為粘結(jié)失效區(qū)面積；Rt為礦料接觸面總體拉伸或剪切強(qiáng)度；Ra為浙青礦料間拉伸或剪切粘附強(qiáng)度；R。為浙青結(jié)合料自身拉伸或剪切粘結(jié)強(qiáng)度。
2.如權(quán)利要求I所述的定量測(cè)試方法，其特征在于，在所述步驟i之前，還包括以下的預(yù)加載步驟 將礦料試模安置于液壓測(cè)力裝置上，預(yù)先加壓，后清零，消除試驗(yàn)?zāi)＞咦灾貙?duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響。
3.如權(quán)利要求2所述的定量測(cè)試方法，其特征在于，在所述預(yù)加載步驟之前，還包括以下的形成礦料試模的步驟 將試驗(yàn)中所用浙青進(jìn)行加熱，同時(shí)將設(shè)計(jì)的試驗(yàn)?zāi)＞叻胖眉訜嵯渲羞M(jìn)行預(yù)熱； 將少部分浙青轉(zhuǎn)移至滴管中，為防止在轉(zhuǎn)移浙青過(guò)程中浙青凝固，將滴管連同其中的浙青置于加熱箱中繼續(xù)加熱至少10分鐘，確保浙青處于熱熔態(tài)； 將滴管中浙青滴落至經(jīng)過(guò)預(yù)熱的礦料試模表面采用經(jīng)過(guò)預(yù)熱的刃片將浙青平均攤平于礦料試模表面，將存有浙青膜的礦料試模再一次加熱，然后與另一已預(yù)熱礦料試模粘接； 將粘接完成的礦料試模在室溫內(nèi)靜置，直到完全冷卻，然后將礦料試模放置于所需的試驗(yàn)環(huán)境內(nèi)，時(shí)間為至少4個(gè)小時(shí)。
4.如權(quán)利要求I所述的定量測(cè)試方法，其特征在于，所述步驟iii具體的說(shuō)是 首先將厚層油膜的礦料試模進(jìn)行拉伸或剪切破壞，按照粘結(jié)失效區(qū)面積S。等于礦料接觸面面積St來(lái)計(jì)算結(jié)合料粘結(jié)強(qiáng)度與油膜厚度基本關(guān)系； 然后按照與厚層油膜相同的結(jié)合料粘結(jié)強(qiáng)度與油膜厚度基本關(guān)系，推算薄層油膜及中厚層油膜條件下的結(jié)合料粘結(jié)強(qiáng)度。
5.如權(quán)利要求I至4中的任意一項(xiàng)所述的定量測(cè)試方法，其特征在于，所述步驟i中的測(cè)力裝置為液壓測(cè)力裝置。
全文摘要
本發(fā)明的混合料礦料接觸面細(xì)觀強(qiáng)度的定量測(cè)試方法，包括以下步驟讀取拉伸或剪切破壞荷載大??；計(jì)算礦料試模接觸面上的粘附失效區(qū)面積、粘結(jié)失效區(qū)面積和礦料接觸面面積；在厚層油膜范疇內(nèi)測(cè)試并分析結(jié)合料粘結(jié)強(qiáng)度與油膜厚度基本關(guān)系，推算薄層油膜及中厚層油膜條件下的結(jié)合料粘結(jié)強(qiáng)度；計(jì)算礦料試模接觸面總體拉伸或剪切強(qiáng)度、瀝青與礦料表面拉伸或剪切粘附強(qiáng)度、瀝青結(jié)合料拉伸或剪切粘結(jié)強(qiáng)度。本發(fā)明的混合料礦料接觸面細(xì)觀強(qiáng)度的定量測(cè)試方法，實(shí)現(xiàn)了在不同溫度、不同力學(xué)效應(yīng)(拉伸效應(yīng)和剪切效應(yīng))下，包括瀝青與礦料間粘附強(qiáng)度、瀝青結(jié)合料自身粘結(jié)強(qiáng)度、礦料接觸面總體強(qiáng)度，上述三項(xiàng)細(xì)觀強(qiáng)度的定量測(cè)試。
文檔編號(hào)G01N19/04GK102830062SQ20121035925
公開(kāi)日2012年12月19日 申請(qǐng)日期2012年9月25日 優(yōu)先權(quán)日2012年9月25日
發(fā)明者鄭傳峰, 趙大軍, 王磊, 鄭一峰, 侯廣亞, 許曉慧 申請(qǐng)人:吉林大學(xué)