專利名稱：疲勞損傷與觸變因素對(duì)瀝青模量影響的分離方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及浙青模量的測(cè)試方法。
背景技術(shù)：
浙青的疲勞性能對(duì)浙青路面的使用性能有重要影響。根據(jù)損傷理論，浙青發(fā)生疲勞后性能是不可恢復(fù)的。然而，作為一種典型的粘彈性材料，受粘彈特性的影響，浙青的力學(xué)行為及疲勞特性具有特殊性。浙青具有觸變性，即荷載作用下，浙青內(nèi)部微觀結(jié)構(gòu)的變化同樣可以引起模量的降低而不導(dǎo)致任何損傷的產(chǎn)生。這使得重復(fù)荷載作用下浙青模量的降低并不完全是由于損傷引起的，還包含著觸變性的影響。因此現(xiàn)有的浙青疲勞過(guò)程中動(dòng)態(tài)模量的檢測(cè)方法有局限性，準(zhǔn)確測(cè)試疲勞過(guò)程中由于損傷引起的模量變化情況對(duì)于分析浙青的疲勞特性具重要意義。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是要解決現(xiàn)有的采用損傷理論分析循環(huán)荷載作用下浙青疲勞特性具有局限性的技術(shù)問(wèn)題，而提供疲勞損傷與觸變因素對(duì)浙青模量影響的分離方法。本發(fā)明的疲勞損傷與觸變因素對(duì)浙青模量影響的分離方法按以下步驟進(jìn)行一、 用動(dòng)態(tài)剪切流變儀測(cè)試浙青在應(yīng)變掃描模式下循環(huán)荷載的應(yīng)變、相位角及動(dòng)態(tài)模量數(shù)據(jù)， 然后以相位角為橫作標(biāo)，以動(dòng)態(tài)模量為縱作標(biāo)繪制動(dòng)態(tài)模量與相位角關(guān)系標(biāo)準(zhǔn)曲線；二、 控制初始應(yīng)變?yōu)棣? 5% 4%，測(cè)定浙青在該應(yīng)變條件下的初始動(dòng)態(tài)模量IGI，以及相位角 θ、動(dòng)態(tài)模量隨作用時(shí)間t變化的數(shù)據(jù)，以相位角θ為橫作標(biāo)，以動(dòng)態(tài)模量為縱作標(biāo)繪制動(dòng)態(tài)模量IgI與相位角Θ關(guān)系曲線；再將應(yīng)變按2% 4%的步長(zhǎng)增加，測(cè)定浙青在相應(yīng)的應(yīng)變條件下相位角θ、動(dòng)態(tài)模量隨作用時(shí)間t變化的數(shù)據(jù)，以相位角Θ為橫作標(biāo)，以動(dòng)態(tài)模量|g1為縱作標(biāo)繪制不同應(yīng)變條件下動(dòng)態(tài)模量與相位角Θ關(guān)系曲線；并找出各關(guān)系曲線上偏離直線段的轉(zhuǎn)折點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的相位角、動(dòng)態(tài)模量，根據(jù)每條曲線得到一組應(yīng)變、相位角θ、動(dòng)態(tài)模量數(shù)據(jù)；三、在步驟二得到的多組相位角、動(dòng)態(tài)模量及其應(yīng)變值中，找到一組值，使其應(yīng)變值最大且動(dòng)態(tài)模量與相位角θ關(guān)系曲線上偏離直線段的轉(zhuǎn)折點(diǎn)之前的部分與步驟一中標(biāo)準(zhǔn)曲線重合，則以該偏離直線段的轉(zhuǎn)折點(diǎn)作為觸變性影響區(qū)的分界點(diǎn)，在此分界點(diǎn)之前為觸變性影響區(qū)，在此分界點(diǎn)之后為觸變性和損傷共同影響區(qū)；四、將步驟三所得的分界點(diǎn)所在的動(dòng)態(tài)模量與相位角θ關(guān)系曲線上的直線
部分，用|巧| = &-^|(^|擬合，其中|(^|為步驟二中初始應(yīng)變條件下測(cè)定的浙青初始動(dòng)態(tài)模
量|6|，單位為MPa ；I為觸變性影響下的動(dòng)態(tài)模量，其單位為MPa，t為荷載作用時(shí)間，單位為s ;k、α、β為擬合系數(shù)，得出k、α、β的值；五、用動(dòng)態(tài)剪切流變儀測(cè)試浙青的動(dòng)態(tài)模量 —;|，然后用!Cl = O-Z^fe-V |《|-叫《|進(jìn)行擬合，其中D為損傷因子，擬合后得到D值，于
是將浙青的動(dòng)態(tài)模量|《|分離成兩部分，其中|《|為觸變性影響下的模量， 為損傷導(dǎo)致的模量的降低值。
在應(yīng)變控制模式下浙青的疲勞過(guò)程如圖1所示。圖中縱作標(biāo)|G〗|為動(dòng)態(tài)模量，第I
階段為觸變性影響區(qū)，該階段動(dòng)態(tài)模量的降低完全是由觸變性影響的，無(wú)損傷產(chǎn)生；第II階段為半穩(wěn)定階段，在該階段微觀裂紋形成并不斷發(fā)展；第III階段為破壞階段，在該階段內(nèi)宏觀裂紋形成并迅速發(fā)展。其中第I階段之后，觸變性仍然起作用。在第I階段向II階段變化時(shí)，出現(xiàn)一個(gè)偏離直線段的轉(zhuǎn)折點(diǎn)；本發(fā)明中利用動(dòng)態(tài)模量與相位角關(guān)系曲線的轉(zhuǎn)折點(diǎn)作為觸變性影響區(qū)的分界點(diǎn)。并不是所有控制應(yīng)變下的轉(zhuǎn)折點(diǎn)均為觸變性影響區(qū)的分界點(diǎn)， 而是結(jié)合應(yīng)變掃描的動(dòng)態(tài)模量與相位角關(guān)系曲線進(jìn)行確定，即當(dāng)疲勞試驗(yàn)和應(yīng)變掃描試驗(yàn)的動(dòng)態(tài)模量與相位角關(guān)系曲線在轉(zhuǎn)折點(diǎn)之前的部分重合區(qū)域達(dá)到最大時(shí)，該轉(zhuǎn)折點(diǎn)為觸變性影響區(qū)的分界點(diǎn)。觸變性影響區(qū)為浙青疲勞過(guò)程的第I階段，當(dāng)浙青進(jìn)入第II階段后， 浙青性能的變化受觸變性和損傷共同作用的影響，并且隨著荷載作用次數(shù)的增加觸變性對(duì)浙青的影響逐漸減低，而損傷對(duì)浙青的影響不斷增加。本發(fā)明浙青疲勞過(guò)程中動(dòng)態(tài)模量的檢測(cè)方法是將疲勞過(guò)程中觸變性的影響分離， 避免了疲勞研究過(guò)程中觸變性的干擾，使得分離后的疲勞曲線能更準(zhǔn)確地反應(yīng)浙青的疲勞特性。


圖1是在應(yīng)變控制模式下浙青的疲勞過(guò)程圖；圖2是具體實(shí)施方式
六中動(dòng)態(tài)模量與相位角關(guān)系圖；其中a為步驟一中在循環(huán)荷載作用下得到的動(dòng)態(tài)模量與相位角關(guān)系的標(biāo)準(zhǔn)曲線；b是步驟二中在應(yīng)變?yōu)?%條件下得到的動(dòng)態(tài)模量IGI與相位角θ關(guān)系曲線；(3是步驟二中在應(yīng)變?yōu)?%條件下得到的動(dòng)態(tài)模量IGI與相位角θ關(guān)系曲線；d是步驟二中在應(yīng)變?yōu)?%條件下得到的動(dòng)態(tài)模量IGI與相位角θ關(guān)系曲線；圖3是具體實(shí)施方式
六的
步驟五中動(dòng)態(tài)模量與作用時(shí)間的關(guān)系曲線圖，其中a為用動(dòng)態(tài)剪切流變儀測(cè)試浙青的動(dòng)
態(tài)模量I^8I隨作用時(shí)間變化的關(guān)系曲線；b為觸變性影響下的模量隨作用時(shí)間變化的關(guān)系曲線；C為損傷影響下浙青模量與作用時(shí)間的關(guān)系曲線。
具體實(shí)施例方式具體實(shí)施方式
一本實(shí)施方式的疲勞損傷與觸變因素對(duì)浙青模量影響的分離方法按以下步驟進(jìn)行一、用動(dòng)態(tài)剪切流變儀測(cè)試浙青在應(yīng)變掃描模式下循環(huán)荷載的應(yīng)變、相位角及動(dòng)態(tài)模量數(shù)據(jù)，然后以相位角為橫作標(biāo)，以動(dòng)態(tài)模量為縱作標(biāo)繪制動(dòng)態(tài)模量與相位角關(guān)系標(biāo)準(zhǔn)曲線；二、控制初始應(yīng)變?yōu)?. 5% 4%，測(cè)定浙青在該應(yīng)變條件下的初始動(dòng)態(tài)模量|G*|，以及相位角θ、動(dòng)態(tài)模量隨作用時(shí)間t變化的數(shù)據(jù)，以相位角θ為橫作標(biāo)，以動(dòng)態(tài)模量IgI為縱作標(biāo)繪制動(dòng)態(tài)模量IGI與相位角Θ關(guān)系曲線；再將應(yīng)變按2% 4% 的步長(zhǎng)增加，測(cè)定浙青在相應(yīng)的應(yīng)變條件下相位角θ、動(dòng)態(tài)模量隨作用時(shí)間t變化的數(shù)據(jù)，以相位角θ為橫作標(biāo)，以動(dòng)態(tài)模量為縱作標(biāo)繪制不同應(yīng)變條件下動(dòng)態(tài)模量
與相位角θ關(guān)系曲線；并找出各關(guān)系曲線上偏離直線段的轉(zhuǎn)折點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的相位角、動(dòng)態(tài)模量，根據(jù)每條曲線得到一組應(yīng)變、相位角θ、動(dòng)態(tài)模量IGI數(shù)據(jù)；三、在步驟二得到的多組相位角、動(dòng)態(tài)模量及其應(yīng)變值中，找到一組值，使其應(yīng)變值最大且動(dòng)態(tài)模量IgI與相位角 θ關(guān)系曲線上偏離直線段的轉(zhuǎn)折點(diǎn)之前的部分與步驟一中標(biāo)準(zhǔn)曲線重合，則以該偏離直線段的轉(zhuǎn)折點(diǎn)作為觸變性影響區(qū)的分界點(diǎn)，在此分界點(diǎn)之前為觸變性影響區(qū)，在此分界點(diǎn)之后為觸變性和損傷共同影響區(qū)；四、將步驟三所得的分界點(diǎn)所在的動(dòng)態(tài)模量與相位角
θ關(guān)系曲線上的直線部分，用=擬合，其中_為步驟二中初始應(yīng)變條件下測(cè)
定的浙青初始動(dòng)態(tài)模量|%1，單位為MPa ；|G〗|為觸變性影響下的動(dòng)態(tài)模量，其單位為MPa，t 為荷載作用時(shí)間，單位為s ;k、α、β為擬合系數(shù)，得出k、α、β的值；五、用動(dòng)態(tài)剪切流變儀測(cè)試浙青的動(dòng)態(tài)模量—;|，然后用網(wǎng)=“-/)^-^ |《|-叫《|進(jìn)行擬合，其中D為損傷因子，擬合后得到D值，于是將浙青的動(dòng)態(tài)模量|G〗|分離成兩部分，其中|《|為觸變性影響下的模量，為損傷導(dǎo)致的模量的降低值。本實(shí)施方式的浙青疲勞過(guò)程中動(dòng)態(tài)模量的檢測(cè)方法是將疲勞過(guò)程中觸變性的影響分離，避免了疲勞研究過(guò)程中觸變性的干擾，使得分離后的疲勞曲線能更準(zhǔn)確地反應(yīng)浙青的疲勞特性。
具體實(shí)施方式
二 本實(shí)施方式與具體實(shí)施方式
一不同的是步驟二中的初始應(yīng)變?yōu)?1% 3%。其它與具體實(shí)施方式
一相同。
具體實(shí)施方式
三本實(shí)施方式與具體實(shí)施方式
一不同的是步驟二中的初始應(yīng)變?yōu)?2%。其它與具體實(shí)施方式
一相同。
具體實(shí)施方式
四本實(shí)施方式與具體實(shí)施方式
一至三之一不同的是步驟二中將應(yīng)變按2. 5% 3. 5%的步長(zhǎng)增加。其它與具體實(shí)施方式
一至三之一相同。
具體實(shí)施方式
五本實(shí)施方式與具體實(shí)施方式
一至三之一不同的是步驟二中將應(yīng)變按3. 0%的步長(zhǎng)增加。其它與具體實(shí)施方式
一至三之一相同。
具體實(shí)施方式
六本實(shí)施方式的疲勞損傷與觸變因素對(duì)浙青模量影響的分離方法按以下步驟進(jìn)行一、用動(dòng)態(tài)剪切流變儀測(cè)試A浙青在循環(huán)荷載作用下得到的應(yīng)變、相位角及動(dòng)態(tài)模量數(shù)據(jù)，然后以相位角為橫作標(biāo)，以動(dòng)態(tài)模量為縱作標(biāo)繪制動(dòng)態(tài)模量與相位角關(guān)系標(biāo)準(zhǔn)曲線，如圖2中的a曲線所示；二、控制應(yīng)變?yōu)?%，測(cè)定浙青在該應(yīng)變條件下的初始
動(dòng)態(tài)模量|W|，|W|=llMPa，以及相位角θ、動(dòng)態(tài)模量|Gl隨作用時(shí)間t變化的數(shù)據(jù)，以相位
角θ為橫作標(biāo)，以動(dòng)態(tài)模量IGI為縱作標(biāo)繪制動(dòng)態(tài)模量IGI與相位角Θ關(guān)系曲線，如圖 2中b曲線所示，其偏離直線段的轉(zhuǎn)折點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的相位角為55. 69、動(dòng)態(tài)模量為8. 6MPa ；再按應(yīng)變?yōu)?%，測(cè)定浙青在應(yīng)變?yōu)?%條件下的相位角θ、動(dòng)態(tài)模量隨作用時(shí)間t變化的數(shù)據(jù)，以相位角θ為橫作標(biāo)，以動(dòng)態(tài)模量為縱作標(biāo)繪制不同應(yīng)變條件下動(dòng)態(tài)模量 |G*|與相位角Θ關(guān)系曲線，如圖2中C曲線所示，其偏離直線段的轉(zhuǎn)折點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的相位角為59. 14、動(dòng)態(tài)模量為6. 78MPa ；再按應(yīng)變8%，測(cè)定A浙青在應(yīng)變?yōu)?%的條件下的相位角 θ、動(dòng)態(tài)模量隨作用時(shí)間t變化的數(shù)據(jù)，以相位角θ為橫作標(biāo)，以動(dòng)態(tài)模量為縱作標(biāo)繪制不同應(yīng)變條件下動(dòng)態(tài)模量IGl與相位角Θ關(guān)系曲線，如圖2中d曲線所示，其偏離直線段的轉(zhuǎn)折點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的相位角為59. 71、動(dòng)態(tài)模量為6. 44MPa ；三、在步驟二得到的多組相位角Θ、動(dòng)態(tài)模量IGl及其應(yīng)變值中，當(dāng)應(yīng)變?yōu)?%或6%時(shí)，圖2中曲線b和曲線C 表示的動(dòng)態(tài)模量與相位角θ關(guān)系曲線在轉(zhuǎn)折點(diǎn)之前的部分和應(yīng)變掃描下相應(yīng)的曲線重合，當(dāng)應(yīng)變?yōu)?%時(shí)，圖2中曲線d表示的動(dòng)態(tài)模量IGI與相位角θ關(guān)系曲線在轉(zhuǎn)折點(diǎn)之前與應(yīng)變掃描下相應(yīng)的曲線發(fā)生了偏離，于是采用應(yīng)變?yōu)?%的曲線C表示的動(dòng)態(tài)模量|G*|與相位角θ關(guān)系曲線在轉(zhuǎn)折點(diǎn)作為觸變性影響區(qū)的分界點(diǎn)，在此分界點(diǎn)之前為觸變性影響區(qū)，在此分界點(diǎn)之后為損傷與觸變性共同影響區(qū)；四、將步驟三所得的分界點(diǎn)所在的動(dòng)
態(tài)模量與相位角θ關(guān)系曲線上的直線部分，即曲線c上的直線部分用Ρ+ =虹
擬合，其中為步驟二中初始應(yīng)變條件下測(cè)定的浙青初始動(dòng)態(tài)模量_。1，|G;|=llMPa;|G;|
為觸變性影響下的動(dòng)態(tài)模量，其單位為MPa，t為荷載作用時(shí)間，單位為s ;k、α、β為擬合系數(shù)，得出k = 43. 16、α = 3.811, β = 0. 021，相關(guān)系數(shù)為0. 909 ；五、用動(dòng)態(tài)剪切流變儀
測(cè)試浙青的動(dòng)態(tài)模量|巧|，然后用|€| = 43.16χ ν(1-Ζ))-11Ζ)進(jìn)行擬合，其中D為
43 16x1 ie3.811i_ _|廣|
損傷因子，擬合后得到D值為--^^，于是將浙青的動(dòng)態(tài)模量丨丨分離成兩
43.16x1 Ie38m +11M
部分，其中(1_Ρ)^" 《|為觸變性影響下的模量，叫為損傷導(dǎo)致的模量的降低值。本實(shí)施方式步驟五中動(dòng)態(tài)模量Ρ；8+與作用時(shí)間的關(guān)系曲線如圖3所示，其中a為用
動(dòng)態(tài)剪切流變儀測(cè)試浙青的動(dòng)態(tài)模量prl隨作用時(shí)間變化的關(guān)系曲線；b為觸變性影響下的模量隨作用時(shí)間變化的關(guān)系曲線；C為損傷影響下浙青模量與作用時(shí)間的關(guān)系曲線，從圖3 可以看出，從0 170秒的作用時(shí)間內(nèi)，觸變性影響階段，該階段內(nèi)動(dòng)態(tài)模量的降低完全是受觸變性影響的。當(dāng)作用時(shí)間超過(guò)170秒后，浙青進(jìn)入第II階段后，浙青內(nèi)部開(kāi)始出現(xiàn)損傷，動(dòng)態(tài)模量的變化受觸變性和損傷共同影響。對(duì)于該種浙青觸變性影響下動(dòng)態(tài)模量的變化曲線與損傷影響下動(dòng)態(tài)模量的變化曲線相似。當(dāng)模量降低到一定程度后，損傷影響下動(dòng)態(tài)模量的降低速度略快于觸變性影響下動(dòng)態(tài)模量的降低速度。從本實(shí)施方式得到的疲勞過(guò)程中浙青模量與作用時(shí)間關(guān)系曲線的結(jié)果可以明顯看出，由于觸變性的影響使得用動(dòng)態(tài)剪切流變儀測(cè)試的動(dòng)態(tài)模量的變化并不能真實(shí)地反映材料的疲勞過(guò)程。僅僅通過(guò)試驗(yàn)得到的動(dòng)態(tài)模量研究浙青的疲勞特性會(huì)低估浙青的疲勞壽命。浙青疲勞特性的研究應(yīng)分析剔除觸變性影響后的動(dòng)態(tài)模量變化曲線。
權(quán)利要求
1.疲勞損傷與觸變因素對(duì)浙青模量影響的分離方法，其特征在于疲勞損傷與觸變因素對(duì)浙青模量影響的分離方法按以下步驟進(jìn)行一、用動(dòng)態(tài)剪切流變儀測(cè)試浙青在應(yīng)變掃描模式下循環(huán)荷載的應(yīng)變、相位角及動(dòng)態(tài)模量數(shù)據(jù)，然后以相位角為橫作標(biāo)，以動(dòng)態(tài)模量為縱作標(biāo)繪制動(dòng)態(tài)模量與相位角關(guān)系標(biāo)準(zhǔn)曲線；二、控制初始應(yīng)變?yōu)?. 5% 4%，測(cè)定浙青在該應(yīng)變條件下的初始動(dòng)態(tài)模量，以及相位角θ、動(dòng)態(tài)模量IGI隨作用時(shí)間t變化的數(shù)據(jù)，以相位角θ為橫作標(biāo)，以動(dòng)態(tài)模量IGI為縱作標(biāo)繪制動(dòng)態(tài)模量與相位角Θ關(guān)系曲線；再將應(yīng)變按2% 4%的步長(zhǎng)增加，測(cè)定浙青在相應(yīng)的應(yīng)變條件下相位角Θ、動(dòng)態(tài)模量IGI隨作用時(shí)間t變化的數(shù)據(jù)，以相位角Θ為橫作標(biāo)，以動(dòng)態(tài)模量IGI為縱作標(biāo)繪制不同應(yīng)變條件下動(dòng)態(tài)模量IgI與相位角Θ關(guān)系曲線；并找出各關(guān)系曲線上偏離直線段的轉(zhuǎn)折點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的相位角、動(dòng)態(tài)模量，根據(jù)每條曲線得到一組應(yīng)變、相位角θ、動(dòng)態(tài)模量IGI數(shù)據(jù)；三、在步驟二得到的多組相位角、動(dòng)態(tài)模量及其應(yīng)變值中，找到一組值，使其應(yīng)變值最大且動(dòng)態(tài)模量與相位角θ關(guān)系曲線上偏離直線段的轉(zhuǎn)折點(diǎn)之前的部分與步驟一中標(biāo)準(zhǔn)曲線重合，則以該偏離直線段的轉(zhuǎn)折點(diǎn)作為觸變性影響區(qū)的分界點(diǎn)，在此分界點(diǎn)之前為觸變性影響區(qū)，在此分界點(diǎn)之后為觸變性和損傷共同影響區(qū)；四、將步驟三所得的分界點(diǎn)所在的動(dòng)態(tài)模量|G*|與相位角Θ關(guān)系曲線上的直線部分，用=擬合，其中|G:|為步驟二中初始應(yīng)變條件下測(cè)定的浙青初始動(dòng)態(tài)模量，單位為MPa ；I為觸變性影響下的動(dòng)態(tài)模量，其單位為MPa，t為荷載作用時(shí)間，單位為S;k、a、i3為擬合系數(shù)，得出k、α、β的值；五、用動(dòng)態(tài)剪切流變儀測(cè)試浙青的動(dòng)態(tài)模量—;|，然后用=進(jìn)行擬合，其中D為損傷因子，擬合后得到D值，于是將浙青的動(dòng)態(tài)模量分離成兩部分，其^{\-D)ke~at'岡為觸變性影響下的模量，叫為損傷導(dǎo)致的模量的降低值。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的疲勞損傷與觸變因素對(duì)浙青模量影響的分離方法，其特征在于步驟二中的初始應(yīng)變?yōu)?% 3%。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的疲勞損傷與觸變因素對(duì)浙青模量影響的分離方法，其特征在于步驟二中的初始應(yīng)變?yōu)?%。
4.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的疲勞損傷與觸變因素對(duì)浙青模量影響的分離方法，其特征在于步驟二中將應(yīng)變按2. 5% 3. 5%的步長(zhǎng)增加。
5.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的疲勞損傷與觸變因素對(duì)浙青模量影響的分離方法，其特征在于步驟二中將應(yīng)變按3. 0%的步長(zhǎng)增加。
全文摘要
疲勞損傷與觸變因素對(duì)瀝青模量影響的分離方法，它涉及瀝青模量的測(cè)試方法。本發(fā)明解決了現(xiàn)有的采用損傷理論分析循環(huán)荷載作用下瀝青疲勞特性具有局限性的問(wèn)題。方法繪制瀝青動(dòng)態(tài)模量與相位角關(guān)系標(biāo)準(zhǔn)曲線，然后測(cè)試不同初始應(yīng)變條件下動(dòng)態(tài)模量與相位角關(guān)系曲線并找出各曲線上偏離直線段的轉(zhuǎn)折點(diǎn)，找出觸變性與損傷影響區(qū)的分界點(diǎn)，將分界點(diǎn)之前的曲線部分用擬合，得出k、α、β的值；然后將瀝青的動(dòng)態(tài)模量用進(jìn)行擬合，得到D值，于是將瀝青的動(dòng)態(tài)模量分離成兩部分，其中為觸變性影響下的模量，為損傷導(dǎo)致的模量的降低值。本法用于研究瀝青的疲勞特性。
文檔編號(hào)G01N3/32GK102393338SQ201110210850
公開(kāi)日2012年3月28日 申請(qǐng)日期2011年7月26日 優(yōu)先權(quán)日2011年7月26日
發(fā)明者單麗巖, 譚憶秋 申請(qǐng)人:哈爾濱工業(yè)大學(xué)