本發(fā)明屬于油氣田開(kāi)發(fā)技術(shù)領(lǐng)域，具體地說(shuō)，涉及一種低滲稠油油藏直井熱采壓力分布預(yù)測(cè)方法及系統(tǒng)。

背景技術(shù)：

隨著石油開(kāi)采的不斷進(jìn)行及采油技術(shù)的進(jìn)一步發(fā)展，低滲、特低滲稠油油藏等低品位油藏成為開(kāi)發(fā)的重點(diǎn)。室內(nèi)實(shí)驗(yàn)研究認(rèn)為，流體在低滲透和稠油油藏中滲流時(shí)，必須有一個(gè)附加的壓力梯度克服巖石表面吸附膜或水化膜引起的阻力才能流動(dòng)。該附加的壓力梯度被稱(chēng)為啟動(dòng)壓力梯度，啟動(dòng)壓力梯度在以上兩類(lèi)油藏中是普遍存在的。由于啟動(dòng)壓力梯度的存在，常規(guī)的基于達(dá)西定律的線(xiàn)性滲流模型已經(jīng)不能夠描述以上油藏流體的滲流規(guī)律及壓力分布特征。針對(duì)稠油油藏和低滲透油藏滲流規(guī)律及壓力分布，前人開(kāi)展了大量的研究工作。

針對(duì)低滲透油藏的滲流特征，有人認(rèn)為針對(duì)低滲透油層的非線(xiàn)性流動(dòng)，可在常規(guī)運(yùn)動(dòng)方程的基礎(chǔ)上增加啟動(dòng)壓力梯度項(xiàng)，通過(guò)計(jì)算認(rèn)為當(dāng)存在啟動(dòng)壓力梯度時(shí)，單井產(chǎn)量減小，減小的幅度與滲透率、原油的極限剪切應(yīng)力及井距有關(guān)。2012年，有人提出運(yùn)用動(dòng)邊界模型求解低滲透非達(dá)西滲流壓力及壓力梯度分布，定義啟動(dòng)壓力梯度為常數(shù)或分階段的常數(shù)。

對(duì)于稠油油藏，有人認(rèn)為稠油在多孔介質(zhì)中的滲流為具有啟動(dòng)壓力梯度的非達(dá)西滲流，且啟動(dòng)壓力梯度受原油粘度、滲透率、溫度以及原油組分等影響。這些因素最終通過(guò)流度來(lái)表征，并建立了啟動(dòng)壓力梯度計(jì)算公式。但是所有稠油油藏滲流特征研究均沒(méi)有考慮熱采對(duì)啟動(dòng)壓力梯度的影響。

對(duì)于低滲稠油油藏，當(dāng)采用熱采開(kāi)發(fā)方式時(shí)，由于加熱降低了原油粘度，啟動(dòng)壓力梯度會(huì)隨著溫度場(chǎng)的變化而變化，不能再簡(jiǎn)單的用某一固定常數(shù)或分階段常數(shù)表征。因此，常規(guī)的啟動(dòng)壓力梯度的引入已經(jīng)不能準(zhǔn)確描述低滲稠油油藏?zé)岵珊蟮臐B流特征。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

為解決以上問(wèn)題，本發(fā)明提供了一種低滲稠油油藏直井熱采壓力分布預(yù)測(cè)方法及系統(tǒng)，用于確定直井熱采的動(dòng)用界限，為優(yōu)化合理開(kāi)發(fā)方式和井網(wǎng)井距提供理論依據(jù)。

根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)方面，提供了一種低滲稠油油藏直井熱采壓力分布預(yù)測(cè)方法，包括：

變啟動(dòng)壓力梯度模型建立步驟，根據(jù)直井井底不同位置溫度分布建立低滲稠油油藏變啟動(dòng)壓力梯度模型；

滲流模型建立步驟，根據(jù)變啟動(dòng)壓力梯度分布特征對(duì)直井熱采滲流場(chǎng)分區(qū)以建立對(duì)應(yīng)各分區(qū)的滲流方程；

壓力分布預(yù)測(cè)模型建立步驟，根據(jù)變啟動(dòng)壓力梯度模型對(duì)各分區(qū)的滲流方程進(jìn)行求解以得到各分區(qū)的壓力分布預(yù)測(cè)模型。

根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，變啟動(dòng)壓力梯度模型建立步驟進(jìn)一步包括：

根據(jù)地層溫度剖面，建立溫度-距直井軸徑向距離關(guān)系式；

根據(jù)粘溫坐標(biāo)圖，建立原油粘度-溫度關(guān)系式；

由驅(qū)替實(shí)驗(yàn)建立啟動(dòng)壓力梯度-粘度關(guān)系式；

根據(jù)所述啟動(dòng)壓力梯度-粘度關(guān)系式、所述粘度-溫度關(guān)系式和所述溫度-距直井軸徑向距離關(guān)系式得到變啟動(dòng)壓力梯度模型。

根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，滲流模型建立步驟進(jìn)一步包括：

根據(jù)直井熱采滲流場(chǎng)各分區(qū)的啟動(dòng)壓力梯度、流體粘度和邊界條件建立各分區(qū)的滲流方程。

根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，根據(jù)變啟動(dòng)壓力梯度分布特征將直井熱采滲流場(chǎng)分為三個(gè)分區(qū)。

根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，所述三個(gè)分區(qū)包括：

第一分區(qū)：rw＜r＜r0，g(r)＝0；

第二分區(qū)，r0＜r＜r1，g(r)＝ae^br+c；

第三分區(qū)，r1＜r＜re，g(r)＝λ，

其中，rw為井半徑，r0為近井改造半徑，r1為加熱半徑，re為邊界半徑，λ為常數(shù)形式的加熱區(qū)半徑外啟動(dòng)壓力梯度，g(r)為啟動(dòng)壓力梯度，r為距直井軸徑向距離，a、b、c為擬合系數(shù)。

根據(jù)本發(fā)明的另一個(gè)方面，還提供了一種低滲稠油油藏直井熱采壓力分布預(yù)測(cè)系統(tǒng)，包括：

變啟動(dòng)壓力梯度模型建立模塊，根據(jù)直井井底不同位置溫度分布建立低滲稠油油藏變啟動(dòng)壓力梯度模型；

滲流模型建立模塊，根據(jù)變啟動(dòng)壓力梯度分布特征對(duì)直井熱采滲流場(chǎng)分區(qū)以建立對(duì)應(yīng)各分區(qū)的滲流方程；

壓力分布預(yù)測(cè)模型模塊，根據(jù)變啟動(dòng)壓力梯度模型對(duì)各分區(qū)的滲流方程進(jìn)行求解以得到各分區(qū)的壓力分布預(yù)測(cè)模型。

根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，變啟動(dòng)壓力梯度模型建立模塊進(jìn)一步包括：

溫度-距直井軸徑向距離關(guān)系式建立子模塊，根據(jù)地層溫度剖面，建立溫度-距直井軸徑向距離關(guān)系式；

原油粘度-溫度關(guān)系式建立子模塊，根據(jù)粘溫坐標(biāo)圖，建立原油粘度-溫度關(guān)系式；

啟動(dòng)壓力梯度-粘度關(guān)系式建立子模塊，由驅(qū)替實(shí)驗(yàn)建立啟動(dòng)壓力梯度-粘度關(guān)系式；

變啟動(dòng)壓力梯度模型建立子模塊，根據(jù)所述啟動(dòng)壓力梯度-粘度關(guān)系式、所述粘度-溫度關(guān)系式和所述溫度-距直井軸徑向距離關(guān)系式得到變啟動(dòng)壓力梯度模型。

根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，滲流模型建立模塊通過(guò)以下方式建立滲流方程：

根據(jù)直井熱采滲流場(chǎng)各分區(qū)的啟動(dòng)壓力梯度、流體粘度和邊界條件建立各分區(qū)的滲流方程。

根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，所述滲流模型建立模塊根據(jù)變啟動(dòng)壓力梯度分布特征將直井熱采滲流場(chǎng)分為三個(gè)分區(qū)。

根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，所述三個(gè)分區(qū)包括：

第一分區(qū)：rw＜r＜r0，g(r)＝0；

第二分區(qū)，r0＜r＜r1，g(r)＝ae^br+c；

第三分區(qū)，r1＜r＜re，g(r)＝λ，

其中，rw為井半徑，r0為近井改造半徑，r1為加熱半徑，re為邊界半徑，λ為常數(shù)形式的加熱區(qū)半徑外啟動(dòng)壓力梯度，g(r)為啟動(dòng)壓力梯度，r為距直井軸徑向距離，a、b、c為擬合系數(shù)。

本發(fā)明的有益效果：

本發(fā)明通過(guò)建立直井熱采變溫度場(chǎng)滲流模式，確定描述直井熱采的啟動(dòng)壓力梯度數(shù)學(xué)模型及壓力分布預(yù)測(cè)模型，確定直井熱采的動(dòng)用界限，為優(yōu)化合理開(kāi)發(fā)方式和井網(wǎng)井距提供理論依據(jù)。

本發(fā)明的其它特征和優(yōu)點(diǎn)將在隨后的說(shuō)明書(shū)中闡述，并且，部分地從說(shuō)明書(shū)中變得顯而易見(jiàn)，或者通過(guò)實(shí)施本發(fā)明而了解。本發(fā)明的目的和其他優(yōu)點(diǎn)可通過(guò)在說(shuō)明書(shū)、權(quán)利要求書(shū)以及附圖中所特別指出的結(jié)構(gòu)來(lái)實(shí)現(xiàn)和獲得。

附圖說(shuō)明

為了更清楚地說(shuō)明本發(fā)明實(shí)施例或現(xiàn)有技術(shù)中的技術(shù)方案，下面將對(duì)實(shí)施例或現(xiàn)有技術(shù)描述中所需要的附圖做簡(jiǎn)單的介紹：

圖1是根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例的方法流程圖；

圖2a是根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例的直井熱采滲流場(chǎng)分布示意圖；

圖2b是對(duì)應(yīng)圖2a的各分區(qū)的流體粘度、啟動(dòng)壓力梯度和滲透率分布示意圖；

圖3是根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例的某油田的粘溫關(guān)系曲線(xiàn)示意圖；

圖4是對(duì)應(yīng)圖3的流度與啟動(dòng)壓力梯度關(guān)系示意圖；以及

圖5是對(duì)應(yīng)圖4的低滲稠油油藏直井熱采滲流模式圖。

具體實(shí)施方式

以下將結(jié)合附圖及實(shí)施例來(lái)詳細(xì)說(shuō)明本發(fā)明的實(shí)施方式，借此對(duì)本發(fā)明如何應(yīng)用技術(shù)手段來(lái)解決技術(shù)問(wèn)題，并達(dá)成技術(shù)效果的實(shí)現(xiàn)過(guò)程能充分理解并據(jù)以實(shí)施。需要說(shuō)明的是，只要不構(gòu)成沖突，本發(fā)明中的各個(gè)實(shí)施例以及各實(shí)施例中的各個(gè)特征可以相互結(jié)合，所形成的技術(shù)方案均在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。

在低滲稠油油藏?zé)岵蛇^(guò)程中，溫度的變化影響原油粘度，進(jìn)而影響啟動(dòng)壓力梯度。受加熱半徑影響，沿井筒向外啟動(dòng)壓力梯度逐漸增大。因此，本發(fā)明首次提出變啟動(dòng)壓力梯度的概念，將變啟動(dòng)壓力梯度模型引入壓力分布預(yù)測(cè)中。

如圖1所示為根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例的一種低滲稠油油藏直井熱采壓力分布預(yù)測(cè)方法，以下參考圖1來(lái)對(duì)本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。

首先是步驟s110，變啟動(dòng)壓力梯度模型建立步驟，根據(jù)直井井底不同位置溫度分布建立低滲稠油油藏變啟動(dòng)壓力梯度模型。

在直井熱采開(kāi)發(fā)條件下，啟動(dòng)壓力梯度隨距井底距離的變化而變化，因此提 出了變啟動(dòng)壓力梯度模型。變啟動(dòng)壓力梯度模型的建立具體包括以下的幾個(gè)步驟。

首先，根據(jù)地層溫度剖面，建立溫度-距直井軸徑向距離關(guān)系式。具體的，由溫度剖面得到開(kāi)井生產(chǎn)時(shí)距直井井底不同位置處的溫度分布?；隈R克斯-蘭根海姆模型，建立溫度-距直井軸徑向距離關(guān)系式：

其中，c表示通過(guò)積分關(guān)系來(lái)確定；tr表示原始地層溫度，℃；t(0,t△t)表示開(kāi)井生產(chǎn)△t時(shí)間后的井底溫度，℃；r表示加熱區(qū)內(nèi)某一點(diǎn)距井軸的距離，m；t(r,t△t)表示開(kāi)井生產(chǎn)△t時(shí)間后距井筒距離為r處的溫度。當(dāng)△t＝0時(shí)，即可確定出燜井結(jié)束后、開(kāi)井前地層溫度分布情況。

接著，根據(jù)粘溫坐標(biāo)圖，建立原油粘度-溫度關(guān)系式。具體的，通過(guò)室內(nèi)試驗(yàn)，根據(jù)原油粘度與溫度的關(guān)系得到不同溫度下的原油粘度。對(duì)于低滲稠油油藏，國(guó)際上推廣采用astm(americansocietyoftestingmaterials，美國(guó)材料實(shí)驗(yàn)協(xié)會(huì))標(biāo)準(zhǔn)做粘溫坐標(biāo)圖。該坐標(biāo)圖采用粘溫公式walther方程制出，圖中粘度可采用原油運(yùn)動(dòng)粘度，但由于稠油密度較大，也可直接用動(dòng)力粘度。在此坐標(biāo)圖中，幾個(gè)溫度下的粘度，必然在一條斜直線(xiàn)上，如果某個(gè)點(diǎn)不在斜直線(xiàn)，可能是測(cè)量錯(cuò)誤。由于粘溫曲線(xiàn)是斜直線(xiàn)，這樣可以很容易地外推求出所需溫度下的粘度。其中，walther方程為：

log·log(0.8+μo^*/ρo）＝-hlog(t^*/t)+log·log(0.8+μo/ρo)(2)

式中：μo、μo^*分別為在溫度t、t^*下的動(dòng)力粘度，mpa·s；ρo為原油密度，g/cm3；t^*為絕對(duì)溫度，t^*＝℃(室溫)+273；t為粘度μo對(duì)應(yīng)的開(kāi)式溫度，h為與油樣有關(guān)的參數(shù)，由實(shí)驗(yàn)結(jié)果擬合可得。

接著，由驅(qū)替實(shí)驗(yàn)建立啟動(dòng)壓力梯度-粘度關(guān)系式。目前，國(guó)內(nèi)外啟動(dòng)壓力梯度的測(cè)試方法均是由驅(qū)替實(shí)驗(yàn)測(cè)得：通過(guò)逐次降低實(shí)驗(yàn)流量，測(cè)定不同流量下巖心兩端的壓力差值，繪制流量一壓力梯度實(shí)驗(yàn)曲線(xiàn)。擬合曲線(xiàn)在壓力梯度坐標(biāo)上的截距，以此擬合值為巖心的啟動(dòng)壓力梯度值。試驗(yàn)過(guò)程中，通過(guò)測(cè)定不同滲透率巖心，不同原油粘度下的啟動(dòng)壓力梯度，可以得啟動(dòng)壓力梯度與粘度滿(mǎn)足以下關(guān)系：

ln(g)＝m×ln(k/μo)+n(3)

其中，g為啟動(dòng)壓力梯度，mpa/m，其為關(guān)于流度的函數(shù)，g＝△p0/l，△p0為流體壓力差，l為流體沿流動(dòng)方向的流動(dòng)距離；k為油相滲透率，md；μo為原 油粘度，mpa·s；m為系數(shù)，由實(shí)驗(yàn)得到；n為系數(shù)，由實(shí)驗(yàn)得到。

最后，通過(guò)啟動(dòng)壓力梯度-原油粘度關(guān)系式、粘度-溫度的關(guān)系式以及溫度-距直井軸徑向距離關(guān)系式，計(jì)算得到針對(duì)不同條件的變啟動(dòng)壓力梯度模型。

在具體計(jì)算得到變啟動(dòng)壓力梯度模型時(shí)，根據(jù)相應(yīng)數(shù)據(jù)繪制啟動(dòng)壓力梯度與距直井軸徑向距離的關(guān)系曲線(xiàn)，并對(duì)曲線(xiàn)進(jìn)行擬合和綜合分析，得到最終的變啟動(dòng)壓力梯度模型為：

g(r)＝ae^br+c(4)

其中，g(r)為啟動(dòng)壓力梯度，mpa/m；r為距直井井軸距離，m；a,b,c為系數(shù)，通過(guò)多次擬合試算可得。

步驟s120為滲流模型建立步驟，根據(jù)變啟動(dòng)壓力梯度分布特征對(duì)直井熱采滲流場(chǎng)分區(qū)以建立對(duì)應(yīng)各分區(qū)的滲流方程。

由于低滲稠油儲(chǔ)層注入蒸汽后，由于溫度場(chǎng)的變化，儲(chǔ)層中的流體粘度和啟動(dòng)壓力梯度分布變得復(fù)雜，而熱采的同時(shí)也會(huì)輔助進(jìn)行一定的儲(chǔ)層改造，因此要研究油藏流體的滲流規(guī)律，必須對(duì)注蒸汽后的儲(chǔ)層系統(tǒng)進(jìn)行簡(jiǎn)化，建立儲(chǔ)層的理論模型?？紤]到近井儲(chǔ)層改造和熱采地層溫度分布，油藏中啟動(dòng)壓力梯度呈三段式分布特征，如圖2a和圖2b所示。這三個(gè)區(qū)段為：

其中：rw為直井半徑，r0為近井改造半徑，r1為加熱半徑，re為邊界半徑，λ為常數(shù)形式的加熱區(qū)半徑外啟動(dòng)壓力梯度，g(r)為啟動(dòng)壓力梯度。

其中，第一段(rw＜r＜r0)對(duì)應(yīng)直井熱采滲流的第一分區(qū)(近井達(dá)西流動(dòng)區(qū)間)，啟動(dòng)壓力梯度為0，采用達(dá)西滲流的驅(qū)替壓力梯度分布，其壓力由p0表示；第二段(r0＜r＜r1)對(duì)應(yīng)直井熱采滲流的第二分區(qū)(加熱區(qū)間)，啟動(dòng)壓力梯度隨溫度降低不斷增加，采用非達(dá)西滲流驅(qū)替壓力梯度分布，其壓力由p1表示；第三段(r1＜r＜re)對(duì)應(yīng)直井熱采滲流的第三分區(qū)(非達(dá)西流動(dòng)區(qū)間)，啟動(dòng)壓力梯度為常數(shù)，采用冷采非達(dá)西的滲流驅(qū)替壓力梯度分布，其壓力由pe表示。pw表示直井井筒內(nèi)壓力。

在對(duì)直井熱采滲流場(chǎng)分區(qū)后，根據(jù)直井熱采滲流場(chǎng)各分區(qū)的啟動(dòng)壓力梯度、流體粘度和邊界條件建立各分區(qū)的滲流方程。具體的，設(shè)定各區(qū)域半徑分別為r0、 r1、re，產(chǎn)量分別為q0，q1和q2。由于儲(chǔ)層中的流體粘度與啟動(dòng)壓力梯度分布都受制于儲(chǔ)層的溫度，需要依據(jù)溫度場(chǎng)的分布特征確定各區(qū)的原油粘度μ(r)和啟動(dòng)壓力梯度g(r)。

基于以上步驟s110的溫度場(chǎng)分析，變啟動(dòng)壓力分區(qū)的滲流理論模型如下。

第一分區(qū)(rw＜r＜r0)內(nèi)的流體粘度μ0(r)是距井底距離r的函數(shù)，由于近井地帶溫度變化不大，在模型建立過(guò)程中取近井改造半徑內(nèi)流體的平均粘度啟動(dòng)壓力梯度g0為0，儲(chǔ)層滲透率為進(jìn)井改造范圍內(nèi)滲透率k0，即該區(qū)服從線(xiàn)性流理論，外邊界r0為近井改造半徑，大小取決于溫度對(duì)啟動(dòng)壓力梯度的影響情況。具體分區(qū)如圖2a所示。該第一分區(qū)的滲流方程表示為：

第二分區(qū)(r0≤r≤r1)內(nèi)的流體粘度μ1(r)與啟動(dòng)壓力梯度g(r)均是距井底距離的函數(shù)，為簡(jiǎn)化運(yùn)算，獲取解析解，在模型建立過(guò)程中取流體粘度為加熱區(qū)域內(nèi)的平均粘度儲(chǔ)層滲透率為k，該區(qū)服從非達(dá)西滲流理論，外邊界r1大小等于加熱半徑。該第二分區(qū)的滲流方程表示為：

在第三分區(qū)(r1≤r＜re)內(nèi)，由于處在加熱區(qū)域之外，加熱半徑外的流體粘度μ和啟動(dòng)壓力梯度λ為原始地層狀態(tài)下的值，等于非零常數(shù)。儲(chǔ)層滲透率為k，該區(qū)服從冷采非達(dá)西滲流理論，外邊界re即為流體能夠流動(dòng)的邊界。該第三分區(qū)的滲流方程為：

其中，p(r)表示距井軸距離為r處的壓力；p0表示近井改造半徑處的壓力，mpa；pwf表示油井井底流壓，mpa；p1為加熱半徑處的壓力，mpa；v表示滲流速度；pe為原始地層壓力，mpa。

此外，以上三個(gè)滲流方程還必須滿(mǎn)足下列連接條件：

在r＝r0處壓力相等，p0(r0)＝p1(r0)；

在r＝r0處滲流速度相等：

在r＝r1處壓力相等，p1(r1)＝p2(r1)；

在r＝r1處滲流速度相等：

最后是步驟s130壓力分布預(yù)測(cè)模型建立步驟，根據(jù)變啟動(dòng)壓力梯度模型對(duì)各分區(qū)的滲流方程進(jìn)行求解以得到各分區(qū)的壓力分布預(yù)測(cè)模型。

通過(guò)對(duì)三個(gè)分區(qū)的滲流方程進(jìn)行求解，可得三個(gè)區(qū)域的壓力分布方程及壓力梯度分布方程。具體結(jié)果如下：

對(duì)應(yīng)第一分區(qū)(0＜r≤r0)，求解方程組，得到壓力分布為：

從而得到壓力梯度分布為：

對(duì)應(yīng)第二分區(qū)(r0≤r≤r1)，求解方程組，得到壓力分布為：

從而得到壓力梯度分布為：

對(duì)應(yīng)第三分區(qū)(r1≤r＜re)，求解方程組，得到壓力分布為：

從而得到壓力梯度分布為：

本發(fā)明通過(guò)建立直井熱采變溫度場(chǎng)滲流模式，確定描述直井熱采的啟動(dòng)壓力梯度數(shù)學(xué)模型及壓力分布預(yù)測(cè)模型，確定直井熱采的動(dòng)用界限，為優(yōu)化合理開(kāi)發(fā)方式和井網(wǎng)井距提供理論依據(jù)。

以下通過(guò)一個(gè)具體的中東某油田為研究對(duì)象來(lái)對(duì)本發(fā)明進(jìn)行驗(yàn)證說(shuō)明。油田地下平均原油粘度為60cp，平均滲透率25md，原油粘溫關(guān)系曲線(xiàn)如圖3所示，流度與啟動(dòng)壓力梯度關(guān)系曲線(xiàn)如圖4所示。通過(guò)編制該方法的數(shù)值模擬程序，利用該方法進(jìn)行模擬獲得了中東某油田直井熱采過(guò)程中，溫度和壓力梯度沿距井底井底距離的變化，最終得到低滲稠油油藏直井熱采滲流模式圖版(圖5)。通過(guò)該圖版可得出該油田熱采加熱半徑在5m±，泄油半徑為50m，進(jìn)而在井網(wǎng)部署過(guò)程中，考慮后續(xù)轉(zhuǎn)熱采，確定直井冷采合理井距為75m。利用該模板指導(dǎo)編寫(xiě)的油田開(kāi)發(fā)方案實(shí)施后取得了很好的開(kāi)發(fā)效果。

根據(jù)本發(fā)明的另一個(gè)方面，還提供了一種低滲稠油油藏直井熱采壓力分布預(yù)測(cè)系統(tǒng)，包括變啟動(dòng)壓力梯度模型建立模塊、滲流模型建立模塊和壓力分布預(yù)測(cè)模型建立模塊。

其中，變啟動(dòng)壓力梯度模型建立模塊，根據(jù)直井井底不同位置溫度分布建立低滲稠油油藏變啟動(dòng)壓力梯度模型；滲流模型建立模塊，根據(jù)變啟動(dòng)壓力梯度分布特征對(duì)直井熱采滲流場(chǎng)分區(qū)以建立對(duì)應(yīng)各分區(qū)的滲流方程；壓力分布預(yù)測(cè)模型模塊，根據(jù)變啟動(dòng)壓力梯度模型對(duì)各分區(qū)的滲流方程進(jìn)行求解以得到各分區(qū)的壓力分布預(yù)測(cè)模型。

根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，變啟動(dòng)壓力梯度模型建立模塊進(jìn)一步包括溫度-距直井軸徑向距離關(guān)系式建立子模塊、原油粘度-溫度關(guān)系式建立子模塊、啟動(dòng)壓力梯度-粘度關(guān)系式建立子模塊、變啟動(dòng)壓力梯度模型建立子模塊。

其中，溫度-距直井軸徑向距離關(guān)系式建立子模塊根據(jù)地層溫度剖面，建立溫 度-距直井軸徑向距離關(guān)系式；原油粘度-溫度關(guān)系式建立子模塊根據(jù)粘溫坐標(biāo)圖，建立原油粘度-溫度關(guān)系式；啟動(dòng)壓力梯度-粘度關(guān)系式建立子模塊由驅(qū)替實(shí)驗(yàn)建立啟動(dòng)壓力梯度-粘度關(guān)系式；變啟動(dòng)壓力梯度模型建立子模塊根據(jù)啟動(dòng)壓力梯度-粘度關(guān)系式、粘度-溫度關(guān)系式和溫度-距直井軸徑向距離關(guān)系式得到變啟動(dòng)壓力梯度模型。

根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，滲流模型建立模塊通過(guò)以下方式建立滲流方程：根據(jù)直井熱采滲流場(chǎng)各分區(qū)的啟動(dòng)壓力梯度、流體粘度和邊界條件建立各分區(qū)的滲流方程。

根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，滲流模型建立模塊根據(jù)變啟動(dòng)壓力梯度分布特征將直井熱采滲流場(chǎng)分為三個(gè)分區(qū)。這三個(gè)分區(qū)包括：

第一分區(qū)：rw＜r＜r0，g(r)＝0；第二分區(qū)，r0＜r＜r1，g(r)＝ae^br+c；第三分區(qū)，r1＜r＜re，g(r)＝λ，其中，rw為井半徑，r0為近井改造半徑，r1為加熱半徑，re為邊界半徑，λ為常數(shù)形式的加熱區(qū)半徑外啟動(dòng)壓力梯度，g(r)為啟動(dòng)壓力梯度，r為距直井軸徑向距離，a、b、c為擬合系數(shù)。

雖然本發(fā)明所公開(kāi)的實(shí)施方式如上，但所述的內(nèi)容只是為了便于理解本發(fā)明而采用的實(shí)施方式，并非用以限定本發(fā)明。任何本發(fā)明所屬技術(shù)領(lǐng)域內(nèi)的技術(shù)人員，在不脫離本發(fā)明所公開(kāi)的精神和范圍的前提下，可以在實(shí)施的形式上及細(xì)節(jié)上作任何的修改與變化，但本發(fā)明的專(zhuān)利保護(hù)范圍，仍須以所附的權(quán)利要求書(shū)所界定的范圍為準(zhǔn)。