超深覆土盾構(gòu)穿越復(fù)雜地層施工方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及一種超深覆土盾構(gòu)穿越復(fù)雜地層施工方法，具體步驟是：1.盾構(gòu)穿越⑥層土體改良措施；2.盾構(gòu)穿越⑦1、⑦2層盾構(gòu)姿態(tài)控制；3.盾構(gòu)穿越⑦1、⑦2層總推力控制；4.砂性土承壓含水層內(nèi)盾尾密封措施；5.超深覆土盾構(gòu)小半徑轉(zhuǎn)彎施工措施。本發(fā)明能解決超深覆土工況下進(jìn)行盾構(gòu)法施工穿越⑥層硬土層、⑦1、⑦2層砂性土承壓含水層時所遇到刀盤扭矩控制、總推力控制、盾構(gòu)姿態(tài)控制、盾尾密封及小半徑轉(zhuǎn)彎時的軸線控制等一系列施工問題。形成成熟的復(fù)雜地層中超深盾構(gòu)法隧道掘進(jìn)施工工藝、施工技術(shù)，為今后地下空間開發(fā)向深層發(fā)展打下基礎(chǔ)，解決了盾構(gòu)工程在地下設(shè)施較多區(qū)域的局限性，保障地下盾構(gòu)隧道工程開發(fā)的可持續(xù)發(fā)展和應(yīng)用的廣泛性。
【專利說明】超深覆土盾構(gòu)穿越復(fù)雜地層施工方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及一種超深覆土盾構(gòu)穿越復(fù)雜地層方法。
【背景技術(shù)】
[0002]盾構(gòu)法隧道作為城市軌道交通建設(shè)的重要施工方法，在上海、北京等國內(nèi)城市的軌道交通建設(shè)的應(yīng)用已有20余年的歷史，經(jīng)過20余年的發(fā)展，施工技術(shù)日趨成熟，但此前由于城市地下空間的利用率不高，地下空間開發(fā)的條件相對較好，此前的盾構(gòu)法隧道的施工絕大部分位于淺層地下空間內(nèi)，城市軌道交通建設(shè)中涉及的盾構(gòu)法隧道其埋深普遍不超過30m。而對于隧道埋深超過30m的超深盾構(gòu)法隧道，無論是掘進(jìn)設(shè)備還是施工技術(shù)，對于國內(nèi)的盾構(gòu)法隧道施工企業(yè)，均還在探索階段。
[0003]本發(fā)明針對隧道超大埋深、飽和砂性土和承壓水層中掘進(jìn)、小半徑曲線段掘進(jìn)的特點(diǎn)，針對盾構(gòu)施工設(shè)備對超大埋深、飽和砂性土和承壓水層的適應(yīng)性、飽和砂性土和承壓水層中盾構(gòu)法隧道的施工技術(shù)、不利地質(zhì)條件下小曲率隧道的施工技術(shù)進(jìn)行研究，目標(biāo)是形成一套針對類似條件的施工技術(shù)，提高企業(yè)的技術(shù)儲備，為以后類似工程的施工提供經(jīng)驗。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0004]本發(fā)明是要提供一種超深覆土盾構(gòu)穿越復(fù)雜地層施工方法。
[0005]為實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用的技術(shù)方案是:一種超深覆土盾構(gòu)穿越復(fù)雜地層施工方法，具體施工步驟如下:
O盾構(gòu)穿越⑥層土施工措施
(1)選擇柱塞栗為加泥加水栗
(2)選擇盾構(gòu)推進(jìn)模式
故盾構(gòu)機(jī)在⑥層土內(nèi)推進(jìn)施工時，采用手動土壓平衡模式，使推進(jìn)速度-刀盤進(jìn)土量-螺旋機(jī)轉(zhuǎn)速-刀盤正面土壓-螺旋機(jī)出土量-皮帶機(jī)上土量均處于相對恒定的狀態(tài)；
(3)優(yōu)化刀盤加水操作方式
盾構(gòu)推進(jìn)時保持刀盤持續(xù)加水，扭矩出現(xiàn)下降后控制加水流量，當(dāng)土倉內(nèi)土體完全置換后，通過調(diào)節(jié)推進(jìn)速度和增減加水流量，使推進(jìn)速度和加水流量平衡；
(4)提高刀盤轉(zhuǎn)速
在⑥層土內(nèi)進(jìn)行盾構(gòu)推進(jìn)時，將刀盤轉(zhuǎn)速提升至最高檔位1.5Irpm ；
2)盾構(gòu)穿越⑦1、⑦2層盾構(gòu)姿態(tài)控制
(1)正面土壓力的設(shè)定
施工中土壓力設(shè)定遵循“計算理論值，調(diào)整實際值”的原則，進(jìn)行土壓平衡的控制；
(2)二次環(huán)箍注漿
利用隧道管片注漿孔進(jìn)行壁后環(huán)箍注漿，通過凝固后的漿液將管片托出，保持管片坡度，二次注漿采用單液水泥漿液，為避免漿液竄入盾尾損壞盾尾刷，待管片脫出盾尾10環(huán)后進(jìn)行二次環(huán)箍注漿施工，每推進(jìn)10環(huán)打設(shè)一道環(huán)箍，每環(huán)注漿量約lm3 ；
(3)貼片材料優(yōu)化
在超深覆土下施工時，選用橡膠纖維板作為貼片材料，用于滿足調(diào)整管片坡度的要
求；
3、盾構(gòu)穿越⑦1、⑦2層總推力控制
(1)使用超挖刀
開啟盾構(gòu)機(jī)上半周21點(diǎn)、點(diǎn)位置超挖刀，超挖量定為80mm，通過超挖刀刮松盾殼上半部的土體，降低鋼板與土體間的摩擦系數(shù)，以減小側(cè)摩阻力；
(2)盾構(gòu)機(jī)殼體減摩注漿
盾構(gòu)機(jī)支承環(huán)位置I點(diǎn)、5點(diǎn)、8點(diǎn)、11點(diǎn)四個方向設(shè)置殼體外注入孔，通過外注入孔向外壓注膨潤土漿液，使膨潤土漿液在盾構(gòu)機(jī)殼體表面形成一層泥膜；
4)砂性土承壓含水層內(nèi)盾尾密封措施
(1)盾尾油脂管路改造
將原來左、右半圈注入口串聯(lián)管路的形式改造為左、右半圈注入口并聯(lián)管路形式；
(2)盾尾油脂壓注
壓注油脂時，采用自動模式`下的壓力控制方法，確保每個注入口的壓注壓力指標(biāo)大于管道壓力降與外部靜土壓力之和；
如果在盾尾局部出現(xiàn)漏點(diǎn)時，采用手動模式，對漏電位置的注入口單獨(dú)進(jìn)行壓注；
(3)同步注漿控制
計算盾構(gòu)機(jī)漿桶規(guī)格尺寸，在漿桶內(nèi)設(shè)置標(biāo)尺，采用一道一道水平鋼筋，使每道鋼筋間的空間體積為0.45m3，通過觀察標(biāo)尺目測壓漿量、控制壓漿速度；
(4)盾尾密封輔助措施
①管片加貼海綿條
管片外弧面整環(huán)加貼一道20cmX 15cm海綿條；
②加設(shè)臨時止水裝置
在千斤頂靴板與管片間設(shè)置一道由弧形鋼板與橡膠條組成的臨時止水裝置；
5、超深覆土盾構(gòu)小半徑轉(zhuǎn)彎施工
(1)小半徑轉(zhuǎn)彎糾偏量計算
盾構(gòu)機(jī)每一環(huán)的糾偏角度為方位角J與方位角I的夾角Θ，
Θ =1200 ^-RX 180° +JI
通過計算得到盾構(gòu)機(jī)每環(huán)糾偏角度，利用三角函數(shù)關(guān)系計算得到盾構(gòu)機(jī)每一環(huán)推進(jìn)左、右千斤頂伸出行程差；
(2)總推力計算
①盾構(gòu)外壁周邊與土體之間的摩阻力或粘結(jié)阻力F1 對于砂性土 =F1= μ ( 31 DLpm+ff)
μ-----盾殼與周邊土體之間的摩擦系數(shù)為0.2
D-----盾構(gòu)機(jī)外徑(m)
L------盾構(gòu)機(jī)本體長度(m)
Pm-----土壓力(kPa)W------盾構(gòu)機(jī)自重(KN)
②切口環(huán)貫入阻力F2 F2=LtKpPm
L------開挖面周長(m)
t-------切口環(huán)貫入深度(m)
Pm-----土壓力(kPa)
Kp——被動土壓力系數(shù) KP=tan2 (45° + Θ /2)
③工作面正面阻力F3 F3=UD2/4 )pm
D-----盾構(gòu)機(jī)外徑(m)
Pm-----土壓力(kPa)
④管片與盾尾之間的摩擦力F4 F4= μ Gn
μ——鋼與混凝土之間的摩擦系數(shù)為0.3
G------每環(huán)管片重量(KN)
η-------管片在盾尾內(nèi)的環(huán)數(shù)
⑤后方臺車的牽引阻力F5 F5= μ G
μ-----鋼車輪與鋼軌之間的摩擦系數(shù)為0.15
G------每環(huán)管片重量(KN)
將各部分推力相加得到總推力F ≈F1+F2+F3+F4+F5
(3)區(qū)域油壓糾偏方法
①在小半徑轉(zhuǎn)彎施工時，盾構(gòu)機(jī)以左右糾偏為主，應(yīng)先調(diào)整左右油壓。根據(jù)千斤頂壓力換算推力:
②左、右區(qū)千斤頂壓力設(shè)置完成后，對上、下區(qū)千斤頂壓力進(jìn)行設(shè)置，結(jié)合左、右區(qū)的推力計算，利用總推力減去左、右區(qū)推力后，得到上、下區(qū)需設(shè)定的理論推力，滿足推動盾構(gòu)機(jī)的條件；
(4)停千斤頂糾偏方法
當(dāng)盾構(gòu)機(jī)總推力繼續(xù)增大后，通過區(qū)域油壓調(diào)節(jié)時如若部分分區(qū)壓力小于5Mpa，無法滿足總推力的要求，此時暫停部分千斤頂，其余千斤頂壓力全部釋放的方式進(jìn)行糾偏；
(5)管片貼片計算
第一步，分析設(shè)計軸線與盾構(gòu)機(jī)的相對位置關(guān)系，通過每一環(huán)的盾構(gòu)姿態(tài)測量數(shù)據(jù)來計算:
設(shè)計軸線與盾構(gòu)機(jī)夾角X%。=(切口左右偏差-盾尾左右偏差)/盾構(gòu)機(jī)長度 第二步，分析盾構(gòu)機(jī)與管片的相對位置關(guān)系，通過左、右千斤頂推進(jìn)時的行程差進(jìn)行計
算:
盾構(gòu)機(jī)與管片夾角Y%。=行程差/管片直徑 第三步，計算設(shè)計軸線與管片的相對位置關(guān)系: 設(shè)計軸線與管片夾角z%。=X%0 +Y%0
通過在管片上貼片使端面成為楔形來減小設(shè)計軸線與管片間的夾角，每環(huán)糾偏角度(%。)=貼片厚度/管片直徑，通過分析設(shè)計軸線與管片的夾角以及貼片后每環(huán)糾偏角度，確定管片糾偏貼片方式。
[0006]本發(fā)明的有益效果是:本發(fā)明的施工方法能解決超深覆土工況下進(jìn)行盾構(gòu)法施工穿越⑥層硬土層、⑦1、⑦2層砂性土承壓含水層時所遇到刀盤扭矩控制、總推力控制、盾構(gòu)姿態(tài)控制、盾尾密封及小半徑轉(zhuǎn)彎時的軸線控制等一系列施工問題。形成成熟的復(fù)雜地層中超深盾構(gòu)法隧道掘進(jìn)施工工藝、施工技術(shù)，為今后地下空間開發(fā)向深層發(fā)展打下基礎(chǔ)，解決了盾構(gòu)工程在地下設(shè)施較多區(qū)域的局限性，保障地下盾構(gòu)隧道工程開發(fā)的可持續(xù)發(fā)展和應(yīng)用的廣泛性。
【具體實施方式】
[0007]本發(fā)明的超深覆土盾構(gòu)穿越復(fù)雜地層施工方法，具體施工步驟如下:
1、盾構(gòu)穿越⑥層土施工措施
(I)合理選擇加泥加水泵
由于盾構(gòu)機(jī)覆土較深，外部土體壓力較大，擠壓泵本身壓力小，經(jīng)過管路的壓力損失，水流到達(dá)刀盤表面時已沒有足夠壓力沖破土層，壓力及流量均無法達(dá)到設(shè)定要求。
[0008]柱塞泵可選擇檔位較多，施工參數(shù)選擇豐富，可根據(jù)不同土質(zhì)情況進(jìn)行調(diào)整。通過參數(shù)比較，柱塞泵各項指標(biāo)均優(yōu)于擠壓泵。
[0009]所以在⑥層土內(nèi)盾構(gòu)推進(jìn)時，加泥加水泵應(yīng)優(yōu)先采用柱塞泵。
[0010](2)合理選擇盾構(gòu)推進(jìn)模式
在自動土壓平衡的模式下，由于盾構(gòu)機(jī)自身設(shè)定土壓力目標(biāo)值可在設(shè)定土壓力值的上下限內(nèi)浮動，上下限值一般為±0.02Mpa，所以在該模式下土壓力始終處于波動的狀態(tài)，最大幅度可能達(dá)到0.04Mpa。盾構(gòu)機(jī)螺旋機(jī)為達(dá)到土壓平衡，一直持續(xù)調(diào)整其轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)速時高時低，尤其是在⑥層土內(nèi)推進(jìn)的情況下，會造成螺旋機(jī)的出土量不連續(xù)、不均勻，從而引起皮帶機(jī)的打滑。
[0011]故盾構(gòu)機(jī)在⑥層土內(nèi)推進(jìn)施工時，應(yīng)采用手動土壓平衡模式。在手動土壓平衡模式下，盾構(gòu)司機(jī)可以通過調(diào)節(jié)螺旋機(jī)轉(zhuǎn)速、推進(jìn)速度達(dá)到“六個恒定”，即:推進(jìn)速度-刀盤進(jìn)土量-螺旋機(jī)轉(zhuǎn)速-刀盤正面土壓-螺旋機(jī)出土量-皮帶機(jī)上土量均處于相對恒定的狀態(tài)。可以有效解決皮帶機(jī)打滑的問題。
[0012](3)優(yōu)化刀盤加水操作方式
⑥層土含水量低、土質(zhì)硬、強(qiáng)度高，如只在刀盤扭矩高時進(jìn)行加水、刀盤扭矩低時停止加水，所拌合的土體僅為刀盤進(jìn)土 口前一段土體，其后一段土體并未被有效拌合。未經(jīng)拌合的土體進(jìn)入刀盤后，仍舊會引起刀盤扭矩的升高。如此反復(fù)循環(huán)，正面土體時硬時軟，會引起土壓力的波動，土倉內(nèi)的土體其實并未被有效地置換，沒有起到改良頭部土體的作用。
[0013]所以在⑥層土內(nèi)盾構(gòu)推進(jìn)時，應(yīng)確立正確的加水方法:盾構(gòu)推進(jìn)時應(yīng)保持刀盤持續(xù)加水，扭矩出現(xiàn)下降后可適當(dāng)控制加水流量，當(dāng)土倉內(nèi)土體完全置換后，就可以通過調(diào)節(jié)推進(jìn)速度和增減加水流量尋找推進(jìn)速度和加水流量的平衡點(diǎn)。
[0014](4)提高刀盤轉(zhuǎn)速在淤泥質(zhì)粘土中進(jìn)行盾構(gòu)推進(jìn)時，刀盤轉(zhuǎn)速一般默認(rèn)設(shè)置為0.8rpm,即可滿足切削、拌合土體的要求。在⑥層土內(nèi)進(jìn)行盾構(gòu)推進(jìn)時，應(yīng)將刀盤轉(zhuǎn)速提升至最高檔位1.51rpm，作為刀盤加水操作方法的輔助措施，協(xié)助將土體充分進(jìn)行攪拌均勻。
[0015]2、盾構(gòu)穿越⑦1、⑦2層盾構(gòu)姿態(tài)控制 (I)正面土壓力的合理設(shè)定
當(dāng)盾構(gòu)機(jī)上硬下軟的地層中推進(jìn)施工時，建立了有效的土壓平衡，確保盾構(gòu)機(jī)頭部穩(wěn)定，是控制盾構(gòu)機(jī)姿態(tài)的根本。施工中土壓力設(shè)定應(yīng)遵循“計算理論值，調(diào)整實際值”的原貝U，進(jìn)行土壓平衡的控制。
[0016]盾構(gòu)機(jī)在⑦1、⑦2層砂性土層內(nèi)施工時，盾構(gòu)機(jī)頂部為⑥層硬土層，地層變形受到⑥層土的隔斷，沉降監(jiān)測數(shù)據(jù)反映相對滯后，無法提供有效的參考，所以判定土壓力設(shè)定是否合適應(yīng)以出土量的計算為準(zhǔn)。
[0017]①理論土壓力的計算
以盾構(gòu)機(jī)刀盤中心位置作為理論土壓力計算點(diǎn)，施工前根據(jù)地質(zhì)勘探資料提供的盾構(gòu)施工區(qū)域上部各層土體的性質(zhì)及厚度，對盾構(gòu)施工理論土壓力進(jìn)行計算。根據(jù)土壓力計算原則，刀盤中心位于粘土層采用水土合算，刀盤中心位于砂性土采用水土分算。
[0018]盾構(gòu)刀盤中心位于⑥層土，采用水土合算公式:
【權(quán)利要求】
1.一種超深覆土盾構(gòu)穿越復(fù)雜地層施工方法，其特征在于，具體施工步驟如下: 1)盾構(gòu)穿越⑥層土施工措施 (1)選擇柱塞栗為加泥加水栗 (2)選擇盾構(gòu)推進(jìn)模式 故盾構(gòu)機(jī)在⑥層土內(nèi)推進(jìn)施工時，采用手動土壓平衡模式，使推進(jìn)速度-刀盤進(jìn)土量-螺旋機(jī)轉(zhuǎn)速-刀盤正面土壓-螺旋機(jī)出土量-皮帶機(jī)上土量均處于相對恒定的狀態(tài)； (3)優(yōu)化刀盤加水操作方式 盾構(gòu)推進(jìn)時保持刀盤持續(xù)加 水，扭矩出現(xiàn)下降后控制加水流量，當(dāng)土倉內(nèi)土體完全置換后，通過調(diào)節(jié)推進(jìn)速度和增減加水流量，使推進(jìn)速度和加水流量平衡； (4)提高刀盤轉(zhuǎn)速 在⑥層土內(nèi)進(jìn)行盾構(gòu)推進(jìn)時，將刀盤轉(zhuǎn)速提升至最高檔位1.5Irpm ； 2)盾構(gòu)穿越⑦1、⑦2層盾構(gòu)姿態(tài)控制 (1)正面土壓力的設(shè)定 施工中土壓力設(shè)定遵循“計算理論值，調(diào)整實際值”的原則，進(jìn)行土壓平衡的控制； (2)二次環(huán)箍注漿 利用隧道管片注漿孔進(jìn)行壁后環(huán)箍注漿，通過凝固后的漿液將管片托出，保持管片坡度，二次注漿采用單液水泥漿液，為避免漿液竄入盾尾損壞盾尾刷，待管片脫出盾尾10環(huán)后進(jìn)行二次環(huán)箍注漿施工，每推進(jìn)10環(huán)打設(shè)一道環(huán)箍，每環(huán)注漿量約lm3 ； (3)貼片材料優(yōu)化 在超深覆土下施工時，選用橡膠纖維板作為貼片材料，用于滿足調(diào)整管片坡度的要求； 3)盾構(gòu)穿越⑦1、⑦2層總推力控制 (1)使用超挖刀 開啟盾構(gòu)機(jī)上半周21點(diǎn)、點(diǎn)位置超挖刀，超挖量定為80mm，通過超挖刀刮松盾殼上半部的土體，降低鋼板與土體間的摩擦系數(shù)，以減小側(cè)摩阻力； (2)盾構(gòu)機(jī)殼體減摩注漿 盾構(gòu)機(jī)支承環(huán)位置I點(diǎn)、5點(diǎn)、8點(diǎn)、11點(diǎn)四個方向設(shè)置殼體外注入孔，通過外注入孔向外壓注膨潤土漿液，使膨潤土漿液在盾構(gòu)機(jī)殼體表面形成一層泥膜； 4)砂性土承壓含水層內(nèi)盾尾密封措施 (1)盾尾油脂管路改造 將原來左、右半圈注入口串聯(lián)管路的形式改造為左、右半圈注入口并聯(lián)管路形式； (2)盾尾油脂壓注 壓注油脂時，采用自動模式下的壓力控制方法，確保每個注入口的壓注壓力指標(biāo)大于管道壓力降與外部靜土壓力之和； 如果在盾尾局部出現(xiàn)漏點(diǎn)時，采用手動模式，對漏電位置的注入口單獨(dú)進(jìn)行壓注； (3)同步注漿控制 計算盾構(gòu)機(jī)漿桶規(guī)格尺寸，在漿桶內(nèi)設(shè)置標(biāo)尺，采用一道一道水平鋼筋，使每道鋼筋間的空間體積為0.45m3，通過觀察標(biāo)尺目測壓漿量、控制壓漿速度； (4)盾尾密封輔助措施①管片加貼海綿條 管片外弧面整環(huán)加貼一道20cmX 15cm海綿條； ②加設(shè)臨時止水裝置 在千斤頂靴板與管片間設(shè)置一道由弧形鋼板與橡膠條組成的臨時止水裝置； 超深覆土盾構(gòu)小半徑轉(zhuǎn)彎施工 (1)小半徑轉(zhuǎn)彎糾偏量計算 盾構(gòu)機(jī)每一環(huán)的糾偏角度為方位角J與方位角I的夾角Θ，
Θ =1200 ^-RX 180° ÷π 通過計算得到盾構(gòu)機(jī)每環(huán)糾偏角度，利用三角函數(shù)關(guān)系計算得到盾構(gòu)機(jī)每一環(huán)推進(jìn)左、右千斤頂伸出行程差； (2)總推力計算 ①盾構(gòu)外壁周邊與土體之間的摩阻力或粘結(jié)阻力F1 對于砂性土 =F1= μ ( πDLpm+ff) μ-----盾殼與周邊土體之間的摩擦系數(shù)為0.2 D-----盾構(gòu)機(jī)外徑(m) L------盾構(gòu)機(jī)本體長度(m) Pm-----土壓力(kPa) W------盾構(gòu)機(jī)自重(KN) ②切口環(huán)貫入阻力F2 F2=LtKpPm L------開挖面周長(m) t-------切口環(huán)貫入深度(m) Pm-----土壓力(kPa) Kp——被動土壓力系數(shù) KP=tan2 (45° + Θ /2) ③工作面正面阻力F3 F3=UD2/4 )pm D-----盾構(gòu)機(jī)外徑(m) Pm-----土壓力(kPa) ④管片與盾尾之間的摩擦力F4 F4= μ Gn μ——鋼與混凝土之間的摩擦系數(shù)為0.3 G------每環(huán)管片重量(KN) η-------管片在盾尾內(nèi)的環(huán)數(shù) ⑤后方臺車的牽引阻力F5 F5= μ G μ-----鋼車輪與鋼軌之間的摩擦系數(shù)為0.15 G------每環(huán)管片重量(KN) 將各部分推力相加得到總推力F ^ F1+F2+F3+F4+F5(3)區(qū)域油壓糾偏方法 ①在小半徑轉(zhuǎn)彎施工時，盾構(gòu)機(jī)以左右糾偏為主，應(yīng)先調(diào)整左右油壓； 根據(jù)千斤頂壓力換算推力: ②左、右區(qū)千斤頂壓力設(shè)置完成后，對上、下區(qū)千斤頂壓力進(jìn)行設(shè)置，結(jié)合左、右區(qū)的推力計算，利用總推力減去左、右區(qū)推力后，得到上、下區(qū)需設(shè)定的理論推力，滿足推動盾構(gòu)機(jī)的條件； (4)停千斤頂糾偏方法 當(dāng)盾構(gòu)機(jī)總推力繼續(xù)增大后，通過區(qū)域油壓調(diào)節(jié)時如若部分分區(qū)壓力小于5Mpa，無法滿足總推力的要求，此時暫停部分千斤頂，其余千斤頂壓力全部釋放的方式進(jìn)行糾偏； (5)管片貼片計算 第一步，分析設(shè)計軸線與盾構(gòu)機(jī)的相對位置關(guān)系，通過每一環(huán)的盾構(gòu)姿態(tài)測量數(shù)據(jù)來計算: 設(shè)計軸線與盾構(gòu)機(jī)夾角X%。=(切口左右偏差-盾尾左右偏差)/盾構(gòu)機(jī)長度 第二步，分析盾構(gòu)機(jī)與管片的相對位置關(guān)系，通過左、右千斤頂推進(jìn)時的行程差進(jìn)行計算: 盾構(gòu)機(jī)與管片夾角Y%。 =行程差/管片直徑 第三步，計算設(shè)計軸線與管片的相對位置關(guān)系: 設(shè)計軸線與管片夾角ζ%。=Χ%0 +Υ%0 通過在管片上貼片使端面成為楔形來減小設(shè)計軸線與管片間的夾角，每環(huán)糾偏角度(%。)=貼片厚度/管片直徑，通過分析設(shè)計軸線與管片的夾角以及貼片后每環(huán)糾偏角度，確定管片糾偏貼片方式。
【文檔編號】E21D9/06GK103603670SQ201310586504
【公開日】2014年2月26日 申請日期:2013年11月21日 優(yōu)先權(quán)日:2013年11月21日
【發(fā)明者】張子敏, 李峰, 顧解楨, 黃平, 朱文良 申請人:上海市基礎(chǔ)工程集團(tuán)有限公司