專利名稱：一種稠油熱采直井試井解釋方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及試井技術(shù)領(lǐng)域，具體地，涉及一種稠油熱采直井試井解釋方法。
背景技術(shù)：
稠油一般是指油層溫度下脫氣原油粘度大于50mPa.S、相對密度大于0.92的原油。目前世界已探明稠油資源在3000億噸以上，是世界油氣資源構(gòu)成的重要組成。稠油油藏開采主要以蒸汽吞吐和蒸汽驅(qū)熱力開采為主，熱采過程中的有效滲透率，流體密度、粘度，相態(tài)等參數(shù)變化規(guī)律復(fù)雜，及時地了解跟蹤地下參數(shù)場變化，并實施恰當調(diào)控措施對改善稠油油藏開發(fā)效果和提高經(jīng)濟效益具有重要意義。但目前缺少多樣化的稠油油藏動態(tài)監(jiān)測技術(shù)手段，多元熱流體試井是及時了解稠油油藏地下參數(shù)變化，設(shè)計稠油油藏調(diào)控措施的直接依據(jù)，是目前為數(shù)不多的熱采動態(tài)監(jiān)測方法，但目前測試解釋存在缺少理論模型、缺少求解方法、缺少規(guī)律認識等困難。國內(nèi)已開發(fā)研制出適用于稠油熱采井壓力降落和壓力恢復(fù)的耐高溫高精度電子壓力計，但缺少對應(yīng)的熱采試井分析技術(shù)和方法，仍以沿用稀油油藏試井的解釋分析方法為主。實際上，油藏注蒸汽之后，整個油藏內(nèi)的溫度、壓力和飽和度剖面是不均勻的，流體性質(zhì)(特別是粘度、密度)變化很大。并且注入多元熱流體條件下，氣相與液相間物理作用更加復(fù)雜。因此，建立一套適用于多元熱流體試井解釋的新方法具有極大的現(xiàn)實意義和應(yīng)用價值。發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明實施例的主要目的在于提供一種稠油熱采直井試井解釋方法，以解決現(xiàn)有的試井解釋方法在注入多元熱流體的條件下，溫度、壓力測試數(shù)據(jù)無法量化解釋，難以反演地下儲層流體參數(shù)和滲流參數(shù)，缺少針對性數(shù)學(xué)模型和求解方法等問題。
為了實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明實施例提供一種稠油熱采直井試井解釋方法，包括:
根據(jù)試井測試過程之前稠油直井的熱采方式，選擇時變試井模型；
根據(jù)所述時變試井模型，獲得有井儲井底擬壓力函數(shù)的真實空間解；
通過將所述有井儲井底擬壓力函數(shù)由時態(tài)域轉(zhuǎn)換至?xí)r間域，使所述有井儲井底擬壓力函數(shù)的真實空間解轉(zhuǎn)換為真實空間井底壓力解；其中，所述時態(tài)域是自變量為時間、壓力、溫度的多維空間，所述時間域是自變量為時間的一維空間。
借助于上述技術(shù)方案，本發(fā)明針對稠油油藏多元熱流體開采條件下儲層參數(shù)、流體物性及工藝的特殊性，為稠油熱采直井燜井測試過程和直井高溫生產(chǎn)測試過程提供一種配套的試井解釋方法，為開發(fā)治理方案的制定提供科學(xué)依據(jù)，相比于現(xiàn)有技術(shù)，本發(fā)明實施例計算結(jié)構(gòu)簡單，解決了熱采試井數(shù)學(xué)模型精確求解困難的問題，使通過熱采試井準確反演油藏動態(tài)參數(shù)得以實現(xiàn)。


為了更清楚地說明本發(fā)明實施例或現(xiàn)有技術(shù)中的技術(shù)方案，下面將對實施例描述中所需要使用的附圖作簡單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖僅僅是本發(fā)明的一些實施例，對于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員來講，在不付出創(chuàng)造性勞動性的前提下，還可以根據(jù)這些附圖獲得其他的附圖。
圖1是本發(fā)明實施例一提供的稠油熱采直井試井解釋方法的流程圖2是本發(fā)明實施例一提供的獲得有井儲井底擬壓力函數(shù)的真實空間解的具體流程圖3是本發(fā)明實施例一提供的獲得真實空間井底壓力解的具體流程圖4是本發(fā)明實施例二提供的應(yīng)用稠油熱采直井試井解釋方法對稠油直井進行試井解釋的具體流程圖5是本發(fā)明實施例三提供的實例井直井燜井階段擬合曲線；
圖6是本發(fā)明實施例四提供的實例井直井高溫生產(chǎn)階段擬合曲線。
具體實施方式
下面將結(jié)合本發(fā)明實施例中的附圖，對本發(fā)明實施例中的技術(shù)方案進行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實施例僅僅是本發(fā)明一部分實施例，而不是全部的實施例。基于本發(fā)明中的實施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒有作出創(chuàng)造性勞動前提下所獲得的所有其他實施例，都屬于本發(fā)明保護的范圍。
需要說明的是，本發(fā)明實施例中所指的“多元熱流體”包括稠油熱采過程中注入的熱水、蒸汽、非凝結(jié)氣，其中，非凝結(jié)氣包括N2和CO2 ;本發(fā)明實施例中所指的“直井燜井測試過程”為直井注入多元熱流體后，關(guān)井測取關(guān)井后井底壓力、溫度隨時間變化關(guān)系的試井測試過程；本發(fā)明實施例中所指的“直井高溫生產(chǎn)測試過程”為直井注入多元熱流體燜井后，重新開井以一定產(chǎn)量生產(chǎn)，同時測取井底壓力、溫度隨時間變化關(guān)系的試井測試過程；本發(fā)明實施例中所指的“熱采方式”為蒸汽驅(qū)或者蒸汽吞吐。
實施例一
本實施例提供一種稠油熱采直井試井解釋方法，如圖1所示，該方法包括:
步驟S11， 根據(jù)試井測試過程之前稠油直井的熱采方式，選擇時變試井模型；
步驟S12，根據(jù)所述時變試井模型，獲得有井儲井底擬壓力函數(shù)的真實空間解；
步驟S13，通過將所述有井儲井底擬壓力函數(shù)由時態(tài)域轉(zhuǎn)換至?xí)r間域，使所述有井儲井底擬壓力函數(shù)的真實空間解轉(zhuǎn)換為真實空間井底壓力解；其中，所述時態(tài)域是自變量為時間、壓力、溫度的多維空間，所述時間域是自變量為時間的一維空間。
優(yōu)選的，本實施例的步驟Sll中，根據(jù)試井測試過程之前稠油直井的熱采方式，選擇時變試井模型，具體包括:
確定試井測試過程之前稠油直井的熱采方式為蒸汽驅(qū)時，選擇時變均質(zhì)儲層壓降試井1 型；
確定試井測試過程之前稠油直井的熱采方式為蒸汽吞吐時，選擇時變復(fù)合儲層壓降試井|吳型。
具體的，本實施例中，時變均質(zhì)儲層壓降試井模型對應(yīng)的物理模型假設(shè)為:
1)單相微可壓縮液體；
2)等溫流動；
3)油井半徑為rw，考慮表皮因子S的影響；
4)油井生產(chǎn)前，地層中各點的壓力均勻分布為Pi ；
5)忽略重力和毛管力的影響；
6)線性達西滲流；
7)地層均質(zhì)、等厚、各向同性，井以一產(chǎn)量q生產(chǎn)；
8)地層巖石微可壓縮。
并且，本實施例中，時變均質(zhì)儲層壓降試井模型對應(yīng)的數(shù)學(xué)計算公式為:
權(quán)利要求
1.一種稠油熱采直井試井解釋方法，其特征在于，包括: 根據(jù)試井測試過程之前稠油直井的熱采方式，選擇時變試井模型； 根據(jù)所述時變試井模型，獲得有井儲井底擬壓力函數(shù)的真實空間解； 通過將所述有井儲井底擬壓力函數(shù)由時態(tài)域轉(zhuǎn)換至?xí)r間域，使所述有井儲井底擬壓力函數(shù)的真實空間解轉(zhuǎn)換為真實空間井底壓力解；其中，所述時態(tài)域是自變量為時間、壓力、溫度的多維空間，所述時間域是自變量為時間的一維空間。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的稠油熱采直井試井解釋方法，其特征在于，根據(jù)試井測試過程之前稠油直井的熱采方式，選擇時變試井模型，具體包括: 確定試井測試過程之前稠油直井的熱采方式為蒸汽驅(qū)時，選擇時變均質(zhì)儲層壓降試井模型； 確定試井測試過程之前稠油直井的熱采方式為蒸汽吞吐時，選擇時變復(fù)合儲層壓降試井豐吳型。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的稠油熱采直井試井解釋方法，其特征在于，根據(jù)所述時變試井模型，獲得有井儲井底擬壓力函數(shù)的真實空間解，具體包括: 根據(jù)所述時變試井模型，獲得無井儲井底擬壓力函數(shù)的拉普拉斯空間解； 應(yīng)用杜哈美原理，根據(jù)所述無井儲井底擬壓力函數(shù)的拉普拉斯空間解構(gòu)造有井儲井底擬壓力函數(shù)的拉普拉斯空間解； 使用Stehfest反演技術(shù)，由所述有 井儲井底擬壓力函數(shù)的拉普拉斯空間解得到有井儲井底擬壓力函數(shù)的真實空間解。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的稠油熱采直井試井解釋方法，其特征在于，根據(jù)所述時變試井模型，獲得無井儲井底擬壓力函數(shù)的拉普拉斯空間解，具體包括: 對所述時變試井模型進 行無因次化和拉普拉斯變換，獲得無井儲井底擬壓力函數(shù)的拉普拉斯空間解。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的稠油熱采直井試井解釋方法，其特征在于，通過將所述有井儲井底擬壓力函數(shù)由時態(tài)域轉(zhuǎn)換至?xí)r間域，使所述有井儲井底擬壓力函數(shù)的真實空間解轉(zhuǎn)換為真實空間井底壓力解，具體包括: 對所述有井儲井底擬壓力函數(shù)進行離散化； 將所述離散化后的有井儲井底擬壓力函數(shù)由時態(tài)域轉(zhuǎn)換至?xí)r間域，使所述有井儲井底擬壓力函數(shù)的真實空間解轉(zhuǎn)換為真實空間井底壓力解。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的稠油熱采直井試井解釋方法，其特征在于，對所述有井儲井底擬壓力函數(shù)進行離散化時，采用如下公式:
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的稠油熱采直井試井解釋方法，其特征在于，將所述離散化后的有井儲井底擬壓力函數(shù)由時態(tài)域轉(zhuǎn)換至?xí)r間域時，采用如下公式:
8.根據(jù)權(quán)利要求6或7所述的稠油熱采直井試井解釋方法，其特征在于，所述探測半徑內(nèi)流體密度、探測半徑內(nèi)流度由分流量方程和流體飽和度加權(quán)平均獲得。
9.根據(jù)權(quán)利要求1所述的稠油熱采直井試井解釋方法，其特征在于，通過將所述有井儲井底擬壓力函數(shù)由時態(tài)域轉(zhuǎn)換至?xí)r間域，使所述有井儲井底擬壓力函數(shù)的真實空間解轉(zhuǎn)換為真實空間井底壓力解時，還包括: 若確定試井測試過程為燜井測試過程，則采用如下公式對所述真實空間井底壓力解進行置加:P1-Pw= APw(-q, tp+At) + APw(q, At) 其中，PiS原始地層壓力；PW為燜井測試過程中的井底壓力；Λ Pw為燜井測試過程造成的井底壓力降落；tp為燜井測試過程前的生產(chǎn)時間；At為燜井測試過程的時間^為產(chǎn)量。
10.根據(jù)權(quán)利要求1所述的稠油熱采直井試井解釋方法，其特征在于，通過將所述有井儲井底擬壓力函數(shù)由時態(tài)域轉(zhuǎn)換至?xí)r間域，使所述有井儲井底擬壓力函數(shù)的真實空間解轉(zhuǎn)換為真實空間井底壓力解時，還包括: 若確定試井測試過程為高溫生產(chǎn)測試過程，則不考慮蒸汽腔影響。
全文摘要
本發(fā)明提供一種稠油熱采直井試井解釋方法，該方法包括根據(jù)試井測試過程之前稠油直井的熱采方式，選擇時變試井模型；根據(jù)所述時變試井模型，獲得有井儲井底擬壓力函數(shù)的真實空間解；通過將所述有井儲井底擬壓力函數(shù)由時態(tài)域轉(zhuǎn)換至?xí)r間域，使所述有井儲井底擬壓力函數(shù)的真實空間解轉(zhuǎn)換為真實空間井底壓力解；其中，所述時態(tài)域是自變量為時間、壓力、溫度的多維空間，所述時間域是自變量為時間的一維空間。本發(fā)明計算結(jié)構(gòu)簡單，解決了熱采試井數(shù)學(xué)模型精確求解困難的問題，使通過熱采試井準確反演油藏動態(tài)參數(shù)得以實現(xiàn)。
文檔編號E21B49/00GK103161435SQ20131007939
公開日2013年6月19日 申請日期2013年3月13日 優(yōu)先權(quán)日2013年3月13日
發(fā)明者劉同敬, 第五鵬翔, 康萬利, 李俊鍵, 姜寶益, 周建, 林曉, 江禮武 申請人:中國石油大學(xué)(北京)