本發(fā)明涉及一種分軸布置的汽輪機(jī)優(yōu)化配置系統(tǒng)，屬于火力發(fā)電領(lǐng)域。

背景技術(shù)：

近年來，我國國民用電總量迅速增長，且用戶負(fù)荷的多樣性較為明顯，致使電網(wǎng)峰谷差急劇增大，為了保證電網(wǎng)的安全供電和電能質(zhì)量，在電力系統(tǒng)總裝機(jī)容量中占比較高的燃煤火電機(jī)組不得不擔(dān)當(dāng)起調(diào)峰的主力，且大型火電機(jī)組處于較低負(fù)荷階段運行已為常態(tài)。

一般汽輪機(jī)在設(shè)計工況下，汽輪機(jī)的通流能保持最佳效率，而一旦偏離設(shè)計工況，例如夏季工況，由于循環(huán)水溫度高，機(jī)組背壓高，低壓缸排汽的體積流量顯著下降，導(dǎo)致余速損失上升。尤其是機(jī)組又處于低負(fù)荷運行工況，則實際低壓缸排汽的體積流量相對設(shè)計工況來說嚴(yán)重偏少，從而導(dǎo)致低壓缸的排汽余速損失相對大幅上升，效率顯著下降。同樣的，在冬季工況，往往機(jī)組高負(fù)荷運行時，低壓缸的排汽面積又不足，引起背壓阻塞問題，導(dǎo)致低壓缸有效焓降不足，從而影響機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性?，F(xiàn)有大型火力發(fā)電汽輪機(jī)的設(shè)計，往往為兼顧全年的平均性能，其設(shè)計工況均是按照平均的背壓來進(jìn)行設(shè)計，而偏離設(shè)計工況的夏季和冬季也就不得不犧牲一定經(jīng)濟(jì)性，否則，若按冬季工況設(shè)計，則會導(dǎo)致夏季工況運行更加嚴(yán)重偏離最佳工況，效率更低；同理，若按夏季工況設(shè)計，則低壓缸到冬季工況就會嚴(yán)重阻塞，嚴(yán)重影響低背壓的有效利用。

目前，現(xiàn)有大型機(jī)組配置的低壓缸一般為1~3個，機(jī)組容量越大或設(shè)計背壓越低，低壓缸的數(shù)量也會越多，這是由于受制于現(xiàn)有低壓缸末級葉片長度，為增加低壓缸排汽面積，也就會采用更多的低壓缸，對于目前汽輪機(jī)制造廠來說，通常軸系按照高、中、低壓缸的順序布置，以兩個低壓缸為例，典型布置如圖1所示，若缸的數(shù)量較多，依然采取單軸設(shè)計，通流部分動靜之間的脹差過大則成為一個重要障礙。

考慮到上述現(xiàn)有汽輪機(jī)設(shè)計為確保設(shè)計工況的最優(yōu)而難以兼顧其它工況，例如夏季機(jī)組低負(fù)荷運行工況或冬季機(jī)組高負(fù)荷運行工況，以及采用常規(guī)的軸系布置所帶來的差脹過大等問題，因此，本領(lǐng)域的技術(shù)人員致力于開發(fā)一種汽輪機(jī)優(yōu)化配置的系統(tǒng)及方法，在可兼顧汽機(jī)平臺的橫向跨度和廠房布置的靈活性基礎(chǔ)上，實現(xiàn)既可控制低壓缸動靜之間的間隙，又可實現(xiàn)在冬季機(jī)組滿負(fù)荷工況能保持較低的阻塞背壓，而在夏季機(jī)組低負(fù)荷運行工況時，又能保持較高的運行效率，實現(xiàn)全季節(jié)、全負(fù)荷運行工況的最優(yōu)，達(dá)到節(jié)能降耗的目的。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

為實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明提供了一種分軸布置的汽輪機(jī)優(yōu)化配置系統(tǒng)，其特征在于，所述系統(tǒng)包括布置在第一軸系上的低壓缸和發(fā)電機(jī)，布置在第二軸系上的彈性低壓缸和彈性發(fā)電機(jī)，連接所述低壓缸進(jìn)汽端以及所述彈性低壓缸進(jìn)汽端的聯(lián)通管，以及所述彈性低壓缸進(jìn)汽端的聯(lián)通管上的閥門。

進(jìn)一步地，其特征在于，所述系統(tǒng)還包括布置在第一軸系上的中壓缸。

進(jìn)一步地，其特征在于，所述系統(tǒng)還包括布置在第一軸系上的高壓缸，所述高壓缸與所述中壓缸分缸布置。

可選地，其特征在于，還包括高壓缸，所述高壓缸與所述中壓缸組合成高、中壓合缸，并布置在第一軸系上。

進(jìn)一步地，其特征在于，所述系統(tǒng)還包括至少1個連接裝置，多個所述彈性低壓缸通過至少1個所述連接裝置依次連接。所述第二軸系最外側(cè)連接裝置對應(yīng)最外側(cè)所述彈性低壓缸。

可選地，其特征在于，所屬連接裝置為離合器系統(tǒng)（所述離合器系統(tǒng)，可為單獨的安全聯(lián)軸器，或單獨的離合器系統(tǒng)，或安全聯(lián)軸器與離合器系統(tǒng)相結(jié)合的方式等）。

可選地，其特征在于，所屬連接裝置為聯(lián)軸器。

當(dāng)所述彈性低壓缸為1個時，則只需在所述彈性低壓缸進(jìn)汽端的所述聯(lián)通管上布置至少一個閥門。

當(dāng)所述彈性低壓缸為多個時，則還需在多個彈性低壓缸之間布置對應(yīng)的連接裝置。軸系最外側(cè)所述連接裝置對應(yīng)最外側(cè)所述彈性置低壓缸，最內(nèi)側(cè)所述連接裝置的另一端則連接至少包括所述彈性低壓缸以及所述彈性發(fā)電機(jī)。

需說明的是，根據(jù)中壓缸數(shù)量、低壓缸數(shù)量、彈性低壓缸數(shù)量、高中壓是否合缸、連接裝置形式等具有多種排列組合方式，任何基于上述設(shè)備而進(jìn)行的不同排列組合方式，皆應(yīng)在由權(quán)利要求書所確定的保護(hù)范圍內(nèi)。

根據(jù)機(jī)組實時運行負(fù)荷可確定具體的低壓缸總排汽質(zhì)量流量，結(jié)合機(jī)組實時運行背壓，可得到低壓缸實時總排汽容積流量，然后根據(jù)機(jī)組彈性低壓缸的配置數(shù)量，比較全部投入彈性低壓缸、切除一個彈性低壓缸以及切除多個彈性低壓缸下的機(jī)組經(jīng)濟(jì)性，按照機(jī)組經(jīng)濟(jì)性最優(yōu)工況進(jìn)行選擇。

當(dāng)?shù)蛪焊讓崟r總排汽容積流量小于等于“第一閾值”（第一閾值是根據(jù)低壓缸及彈性低壓缸的配置數(shù)量以及實時的低壓缸總排汽容積流量，當(dāng)切除最外側(cè)的一個彈性低壓缸時，機(jī)組熱耗最佳）時，則關(guān)閉連接其中軸系最外側(cè)的一個所述彈性低壓缸的所述閥門，同時利用對應(yīng)的最外側(cè)所述連接裝置切除對應(yīng)的所述最外側(cè)彈性低壓缸；

當(dāng)?shù)蛪焊讓崟r總排汽容積流量小于等于“第二閾值”（第二閾值小于第一閾值，第二閾值是根據(jù)低壓缸及彈性低壓缸的配置數(shù)量以及實時的低壓缸總排汽容積流量，當(dāng)切除兩個彈性低壓缸時，機(jī)組熱耗最佳）時，則關(guān)閉連接另一個所述彈性低壓缸的所述閥門；

隨著低壓缸實時總排汽容積流量的下降，根據(jù)經(jīng)濟(jì)最優(yōu)性，逐個關(guān)閉連接所述彈性低壓缸的所述閥門，同時逐個利用對應(yīng)的所述連接裝置切除對應(yīng)的所述彈性低壓缸，直至切除全部的彈性低壓缸。

反之，則逐步從最內(nèi)側(cè)開始連接最內(nèi)側(cè)所述彈性低壓缸的所述閥門，同時利用對應(yīng)的所述連接裝置連接對應(yīng)的所述彈性低壓缸，直至連接全部的彈性低壓缸。

需說明的是，不同的機(jī)組運行負(fù)荷及背壓對應(yīng)著不同的低壓缸總排汽容積流量，在不同的低壓缸總排汽容積流量工況下，彈性低壓缸切除數(shù)量直接影響機(jī)組的熱耗。上述針對低壓缸總排汽容積流量設(shè)定的不同閾值以及彈性低壓缸切除數(shù)量，均是為了確定在不同的低壓缸總排汽容積流量工況下，確保切除或投入合理的彈性低壓缸，以降低低壓缸的余速損失，實現(xiàn)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性最優(yōu)。

而連接裝置無論是采用離合器系統(tǒng)或聯(lián)軸器，均可實現(xiàn)切除功能，只是離合器系統(tǒng)可實現(xiàn)機(jī)組在線運行的切除，而聯(lián)軸器則需在機(jī)組停機(jī)階段進(jìn)行切除。

本發(fā)明所述的汽機(jī)優(yōu)化配置系統(tǒng)可以獲得以下技術(shù)效果：

1、低壓缸及彈性低壓缸在設(shè)計時可考慮足夠的排汽面積，滿足冬季高負(fù)荷工況時較低排汽壓力的需求，而隨著機(jī)組循環(huán)水溫度逐步升高以及負(fù)荷的降低，可逐步切除一定數(shù)量的彈性低壓缸，可相對減少低壓缸排汽余速損失，實現(xiàn)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性最優(yōu)；

2、由于其中彈性低壓缸與其余的低壓缸布置在不同軸系上，因此，采用分軸布置的單根軸系相對較短，相對而言，汽缸與轉(zhuǎn)子間的相對膨脹之差（簡稱脹差）較小，即低壓缸動靜之間的間隙可做得更小，因此可獲得更高的汽缸效率，同時在汽輪機(jī)廠房的布置也可更靈活。

3、即使在彈性低壓缸投入運行時，由于中壓缸的排汽分別通過聯(lián)通管并聯(lián)進(jìn)入彈性低壓缸及其余的低壓缸，可通過合理的布置來控制聯(lián)通管的總長，綜合而言，可使聯(lián)通管總的阻力損失做到更低，機(jī)組經(jīng)濟(jì)性也可因此更優(yōu)。

以下將結(jié)合附圖對本發(fā)明的構(gòu)思、具體結(jié)構(gòu)及產(chǎn)生的技術(shù)效果作進(jìn)一步說明，以充分地了解本發(fā)明的目的、特征和效果。

附圖說明

圖 1是未采用本發(fā)明方案的某一種系統(tǒng)示意圖。

圖 2、圖 3、圖 4、圖 5、圖6、圖7、圖8、圖9、圖10、圖11、圖12、圖13、圖14、圖15是本發(fā)明的具體實施例的系統(tǒng)示意圖；

圖中標(biāo)記：1--高壓缸；2--中壓缸；3--低壓缸；4、6--彈性低壓缸；5--發(fā)電機(jī)；7--彈性發(fā)電機(jī)；8、11--閥門；9--中低壓聯(lián)通管；10--高、中壓合缸；12--連接裝置。

具體實施方式

實施例1

如圖2所示，它是本發(fā)明的一種分軸布置的汽輪機(jī)優(yōu)化配置系統(tǒng)及方法的第一具體實施例。它主要包括依次連接在第一軸系上的一個高壓缸、一個中壓缸、一個低壓缸和一個發(fā)電機(jī)，依次連接在第二軸系上的一個彈性低壓缸和一個彈性發(fā)電機(jī)，閥門和中低壓聯(lián)通管。

彈性低壓缸投切的控制方式：

當(dāng)?shù)蛪焊讓崟r總排汽容積流量小于等于“第一閾值”（第一閾值是根據(jù)低壓缸及彈性低壓缸的配置數(shù)量以及實時的低壓缸總排汽容積流量，當(dāng)切除彈性低壓缸4時，機(jī)組熱耗最佳）時，則關(guān)閉連接其中所述彈性低壓缸4的所述閥門8，由于只有一個彈性低壓缸4，因此不需要連接裝置，直接關(guān)閉所述閥門8，則可實現(xiàn)將第二軸系隔斷，此時第二軸系上的彈性低壓缸4和所述彈性發(fā)電機(jī)7停止運行；

反之，則打開所述彈性低壓缸4的所述閥門8，則蒸汽可進(jìn)入第二軸系的所述彈性低壓缸4，第二軸系開始運行。

其中，彈性低壓缸的額定輸出功率可設(shè)計為低壓缸的額定輸出功率的50%~100%，以50%為例，1000MW機(jī)組運行在500MW工況時，應(yīng)用該發(fā)明后低壓缸的余速損失顯著降低，內(nèi)效率可相對提高4%左右，同時，機(jī)組負(fù)荷越低，循環(huán)水溫度越高，實施本發(fā)明后低壓缸的相對效益也越多。

實施例2

圖3為本發(fā)明的第二具體實施例。它主要包括依次連接在第一軸系上的一個高壓缸、一個中壓缸、兩個低壓缸和一個發(fā)電機(jī)，依次連接在第二軸系上的一個彈性低壓缸和一個彈性發(fā)電機(jī)，閥門和中低壓聯(lián)通管。

相比實施方式一，增加了一個低壓缸，可配套適用于環(huán)境溫度更低需要更低排汽壓力的機(jī)組，其彈性低壓缸的投切控制方法都和實施例一相同，此處不再贅述。

實施例3

圖4為本發(fā)明的第三具體實施例。它主要包括依次連接在第一軸系上的兩個中壓缸、兩個低壓缸和一個發(fā)電機(jī)，依次連接在第二軸系上的一個彈性低壓缸和一個彈性發(fā)電機(jī)，閥門和中低壓聯(lián)通管。相對實施方式一和實施方式二，本方案主要區(qū)別是未設(shè)置高壓缸，因此可配套適用于二次再熱分軸機(jī)組的低壓軸系，其彈性低壓缸的投切控制方法都和實施例一相同，此處不再贅述。

實施例4

圖5為本發(fā)明的第四具體實施例。它主要包括依次連接在第一軸系上的兩個中壓缸、三個低壓缸和一個發(fā)電機(jī)，依次連接在第二軸系上的一個彈性低壓缸和一個彈性發(fā)電機(jī)，閥門和中低壓聯(lián)通管。相比實施方式三，增加了一個低壓缸，相對實施方式三來說，該方案可適用于環(huán)境溫度更低需要更低排汽壓力的機(jī)組，其彈性低壓缸的投切控制方法都和實施例一相同，此處不再贅述。

實施例5

圖6為本發(fā)明的第五具體實施例。它主要包括依次連接在第一軸系上的一個高中壓合缸、兩個低壓缸和一個發(fā)電機(jī)，依次連接在第二軸系上的一個彈性低壓缸和一個彈性發(fā)電機(jī)，閥門和中低壓聯(lián)通管。其彈性低壓缸的投切控制方法都和實施例二相同，因而此處不再贅述。本方案與實施方式二的主要區(qū)別在于本方案的高中壓缸合缸，因而配套適用的機(jī)組容量參數(shù)不同。

實施例6

圖7為本發(fā)明的第六具體實施例。它主要包括依次連接在第一軸系上的一個高中壓合缸、一個低壓缸和一個發(fā)電機(jī)，依次連接在第二軸系上的一個彈性低壓缸和一個彈性發(fā)電機(jī)，閥門和中低壓聯(lián)通管。相比實施方式五，減少了一個低壓缸，因而相對而言，適用于環(huán)境溫度相對較高所需排汽壓力較高的機(jī)組，其彈性低壓缸的投切控制方法都和實施例一相同，此處不再贅述。

實施例7

圖8為本發(fā)明的第七具體實施例。它主要包括依次連接在第一軸系上的一個高壓缸、一個中壓缸、一個低壓缸和一個發(fā)電機(jī)，依次連接在第二軸系上的兩個彈性低壓缸和一個彈性發(fā)電機(jī)，連接裝置、閥門和中低壓聯(lián)通管，連接裝置布置在兩個彈性低壓缸之間。

彈性低壓缸投切的控制方式：

1、連接裝置選用離合器系統(tǒng)時，其彈性低壓缸的投切較為靈活，可實現(xiàn)在線投切，但其造價相對較高，并且離合器系統(tǒng)本身的可靠性會影響整個系統(tǒng)的安全性。其彈性低壓缸投切的控制方式：

當(dāng)?shù)蛪焊讓崟r總排汽容積流量小于等于“第一閾值”（第一閾值是根據(jù)低壓缸及彈性低壓缸的配置數(shù)量以及實時的低壓缸總排汽容積流量，當(dāng)切除最外側(cè)的一個彈性低壓缸4時，機(jī)組熱耗最佳）時，則關(guān)閉連接其中軸系最外側(cè)的一個所述彈性低壓缸4的所述閥門8，同時利用對應(yīng)的最外側(cè)所述連接裝置12切除對應(yīng)的所述最外側(cè)彈性低壓缸4；

當(dāng)?shù)蛪焊讓崟r總排汽容積流量小于等于“第二閾值”（第二閾值小于第一閾值，第二閾值是根據(jù)低壓缸及彈性低壓缸的配置數(shù)量以及實時的低壓缸總排汽容積流量，當(dāng)切除兩個彈性低壓缸時，機(jī)組熱耗最佳）時，則關(guān)閉連接另一個所述彈性低壓缸6的所述閥門11，此時彈性發(fā)電機(jī)7也停止運行；

反之，則逐步從最內(nèi)側(cè)開始連接最內(nèi)側(cè)所述彈性低壓缸6的所述閥門11，則彈性低壓缸6驅(qū)動彈性發(fā)電機(jī)7運行。當(dāng)需要彈性低壓缸4投入時，則進(jìn)一步打開閥門8，并利用所述連接裝置12連接對應(yīng)的所述彈性低壓缸4，此時，彈性低壓缸4進(jìn)入蒸汽，與彈性低壓缸6共同運行驅(qū)動彈性發(fā)電機(jī)7輸出功率。

同時，相比實施方式一，其增加了一個彈性低壓缸，故其投切彈性低壓缸的負(fù)荷范圍更寬，對低壓缸效率的相對提升更為明顯，且其單個彈性低壓缸的額定輸出功率設(shè)計值相比實施方式一中有所降低。

2、連接裝置選用聯(lián)軸器時，其造價相對較低，安全性高，但彈性低壓缸4的投切無法在機(jī)組運行中實現(xiàn)，只能在機(jī)組停運后操作，不夠靈活。其控制方式及彈性低壓缸投切方式：

機(jī)組停運后，預(yù)測機(jī)組下一階段運行時的平均背壓和平均負(fù)荷，從而可得到一個平均的總低壓缸排汽容積流量，當(dāng)其小于等于“第一閾值”（第一閾值是根據(jù)低壓缸及彈性低壓缸的配置數(shù)量以及實時的低壓缸總排汽容積流量，當(dāng)切除最外側(cè)的一個彈性低壓缸4時，機(jī)組熱耗最佳）時，則關(guān)閉連接其中軸系最外側(cè)的一個所述彈性低壓缸4的所述閥門8，同時將最外側(cè)所述連接裝置（聯(lián)軸器）12斷開，則完全切除對應(yīng)的所述最外側(cè)彈性低壓缸4；

而彈性低壓缸6則可在運行中根據(jù)實時的平均背壓和實時負(fù)荷來確定低壓缸實時總排汽容積流量，當(dāng)其小于等于“第二閾值”（第二閾值小于第一閾值，第二閾值是根據(jù)低壓缸及彈性低壓缸的配置數(shù)量以及實時的低壓缸總排汽容積流量，當(dāng)切除兩個彈性低壓缸時，機(jī)組熱耗最佳）時，則關(guān)閉所述彈性低壓缸6的所述閥門11，此時彈性發(fā)電機(jī)7完全停止輸出功率；

反之，若預(yù)測機(jī)組下一階段運行時的低壓缸總排汽容量流量高于“第一閾值”，則投入所有彈性低壓缸運行，即將連接裝置（聯(lián)軸器）12連接上，并打開閥門8，并打開閥門11，則可實現(xiàn)彈性低壓缸4、彈性低壓缸6及彈性發(fā)電機(jī)7的運行。

相比實施方式一，其增加了一個彈性低壓缸，故其投切彈性低壓缸的負(fù)荷范圍更寬，對低壓缸效率的相對提升更為明顯，且其單個彈性低壓缸的額定輸出功率設(shè)計值相比實施方式一中有所降低。

實施例8

圖9為本發(fā)明的第八具體實施例。它主要包括依次連接在第一軸系上的一個高壓缸、一個中壓缸、兩個低壓缸和一個發(fā)電機(jī)，依次連接在第二軸系上的兩個彈性低壓缸和一個彈性發(fā)電機(jī)，連接裝置、閥門和中低壓聯(lián)通管，連接裝置布置在兩個彈性低壓缸之間。相比實施方式二，其增加了一個彈性低壓缸，故其投切彈性低壓缸的負(fù)荷范圍更寬，對低壓缸效率的相對提升更為明顯，且其單個彈性低壓缸的額定輸出功率設(shè)計值相比實施方式二中有所降低，其連接裝置的選用及彈性低壓缸的投切控制方法都和實施例七相同，此處不再贅述。

實施例9

圖10為本發(fā)明的第九具體實施例。它主要包括依次連接在第一軸系上的兩個中壓缸、兩個低壓缸和一個發(fā)電機(jī)，依次連接在第二軸系上的兩個彈性低壓缸和一個彈性發(fā)電機(jī)，連接裝置、閥門和中低壓聯(lián)通管，連接裝置布置在兩個彈性低壓缸之間。相比實施方式三，其增加了一個彈性低壓缸，故其投切彈性低壓缸的負(fù)荷范圍更寬，對低壓缸效率的相對提升更為明顯，且其單個彈性低壓缸的額定輸出功率設(shè)計值相比實施方式三中可有所降低，其連接裝置的選用及彈性低壓缸的投切控制方法都和實施例七相同，此處不再贅述。

實施例10

圖11為本發(fā)明的第十具體實施例。它主要包括依次連接在第一軸系上的兩個中壓缸、三個低壓缸和一個發(fā)電機(jī)，依次連接在第二軸系上的兩個彈性低壓缸和一個彈性發(fā)電機(jī)，連接裝置、閥門和中低壓聯(lián)通管，連接裝置布置在兩個彈性低壓缸之間。相比實施方式四，其增加了一個彈性低壓缸，故其投切彈性低壓缸的負(fù)荷范圍更寬，對低壓缸效率的相對提升更為明顯，且其單個彈性低壓缸的額定輸出功率設(shè)計值相比實施方式四中有所降低，其連接裝置的選用及彈性低壓缸的投切控制方法都和實施例七相同，此處不再贅述。

實施例11

圖12為本發(fā)明的第十一具體實施例。它主要包括依次連接在第一軸系上的一個高中壓合缸、兩個低壓缸和一個發(fā)電機(jī)，依次連接在第二軸系上的兩個彈性低壓缸和一個彈性發(fā)電機(jī)，連接裝置、閥門和中低壓聯(lián)通管，連接裝置布置在兩個彈性低壓缸之間。相比實施方式五，其增加了一個彈性低壓缸，故其投切彈性低壓缸的負(fù)荷范圍更寬，對低壓缸效率的相對提升更為明顯，且其單個彈性低壓缸的額定輸出功率設(shè)計值相比實施方式五中有所降低，其連接裝置的選用及彈性低壓缸的投切控制方法都和實施例七相同，此處不再贅述。

實施例12

圖13為本發(fā)明的第十二具體實施例。它主要包括依次連接在第一軸系上的一個高中壓合缸、一個低壓缸和一個發(fā)電機(jī)，依次連接在第二軸系上的兩個彈性低壓缸和一個彈性發(fā)電機(jī)，連接裝置、閥門和中低壓聯(lián)通管，連接裝置布置在兩個彈性低壓缸之間。相比實施方式六，其增加了一個彈性低壓缸，故其投切彈性低壓缸的負(fù)荷范圍更寬，對低壓缸效率的相對提升更為明顯，且其單個彈性低壓缸的額定輸出功率設(shè)計值相比實施方式六中有所降低，其連接裝置的選用及彈性低壓缸的投切控制方法都和實施例七相同，此處不再贅述。

實施例13

圖14為本發(fā)明的第十三具體實施例。它主要包括依次連接在第一軸系上的兩個低壓缸和一個發(fā)電機(jī)，依次連接在第二軸系上的兩一個彈性低壓缸和一個彈性發(fā)電機(jī)，閥門和聯(lián)通管。該布置適用于兩次再熱機(jī)組，即第一軸系上僅有低壓缸和發(fā)電機(jī)，該實施例中彈性低壓缸控制方式和實施例一相同，此處不再贅述。

實施例14

圖15為本發(fā)明的第十四具體實施例。它主要包括依次連接在第一軸系上的兩個低壓缸和一個發(fā)電機(jī)，依次連接在第二軸系上的兩個彈性低壓缸和一個彈性發(fā)電機(jī)，連接裝置、閥門和聯(lián)通管，連接裝置布置在兩個彈性低壓缸之間。該實施例連接裝置方式、彈性低壓缸的投運方式與實施例七相致。此處不再贅述。

以上詳細(xì)描述了本發(fā)明的較佳具體實施例。應(yīng)當(dāng)理解，本領(lǐng)域的普通技術(shù)無需創(chuàng)造性勞動就可以根據(jù)本發(fā)明的構(gòu)思作出諸多修改和變化。因此，凡本技術(shù)領(lǐng)域中技術(shù)人員依本發(fā)明的構(gòu)思在現(xiàn)有技術(shù)的基礎(chǔ)上通過邏輯分析、推理或者有限的實驗可以得到的技術(shù)方案，皆應(yīng)在由權(quán)利要求書所確定的保護(hù)范圍內(nèi)。