組合控油環(huán)的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明提供一種能夠防止側(cè)軌的單獨旋轉(zhuǎn)、且耐磨損性及耐油泥性優(yōu)良的組合控油環(huán)。組合控油環(huán)包括：具有開口的一對圓環(huán)狀的側(cè)軌；及間隔外脹環(huán)，夾設(shè)在上述一對圓環(huán)狀的側(cè)軌之間并在內(nèi)周部具有對側(cè)軌的內(nèi)周面進行按壓的耳部，在上述耳部的側(cè)軌按壓面上形成沿著大致軸向延長的一條或多條槽、進而在包括上述槽在內(nèi)的上述側(cè)軌按壓面上形成氮化層時，將上述槽的深度d(μm)、上述氮化層的表面硬度h(顯微維氏硬度、HV0.1)、硬度為700(顯微維氏硬度、HV0.1)以上的氮化層的厚度t(μm)調(diào)整為滿足0.05≤1000×d/(h×t)≤0.45的關(guān)系。
【專利說明】組合控油環(huán)
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及安裝于發(fā)動機的活塞、進行機油控制且包括一對圓環(huán)狀的側(cè)軌和間隔外脹環(huán)的組合控油環(huán)(以下也稱為組合油環(huán))，特別是涉及耐磨損性優(yōu)良、能夠防止側(cè)軌的單獨旋轉(zhuǎn)的組合控油環(huán)。
【背景技術(shù)】
[0002]近年來，從防止地球變暖的觀點出發(fā)要求減少CO2的排放，在汽車發(fā)動機中，以提高燃油經(jīng)濟性、提高燃燒效率為目標，正在積極推進各種措施。特別是，通過燃燒溫度的上升或直噴化來提高燃燒效率時，存在因發(fā)動機潤滑油變質(zhì)而產(chǎn)生的油泥導(dǎo)致側(cè)軌或間隔外脹環(huán)固著或膠著的問題、或者使間隔外脹環(huán)的耳部磨損的問題等。
[0003]關(guān)于油泥產(chǎn)生的固著問題，提出了在油環(huán)的表面形成含氟被膜等的疏油性被膜的方法；關(guān)于間隔外脹環(huán)的耳部的磨損的問題，提出了在耳部實施氮化處理的方法。例如，在專利文獻I中公開了如下一種方法:通過溶膠-凝膠法由氟烷基置換金屬醇鹽形成疏液膜的方法，該氟烷基置換金屬醇鹽是金屬醇鹽的一部分烷氧基被氟烷基置換而成的。另外，專利文獻2公開了對耳部進行軟氮化處理的內(nèi)容，專利文獻3公開了如下內(nèi)容，形成了包含在Cu-K α X射線衍射中2 Θ =40°和2 Θ =46°時具有峰值的特殊S相的氣體氮化層。
[0004]但是，在間隔外脹環(huán)的耳部形成氮化層來提高耐磨損性時，產(chǎn)生上下配置的兩片側(cè)軌分別容易進行圓周方向上的旋轉(zhuǎn)運動、上下側(cè)軌的開口部在上下方向上重疊的現(xiàn)象，與此同時，還會產(chǎn)生開口部的刮剩的潤滑油被運入發(fā)動機的燃燒室、潤滑油的供給變得過剩、機油消耗增加的問題。
[0005]作為防止側(cè)軌單獨旋轉(zhuǎn)的對策，提出了提高間隔外脹環(huán)耳部的側(cè)軌按壓面的摩擦阻力的方法，即調(diào)整表面粗糙度以提高滑動阻力、形成突起等以提高每單位面積的按壓力的方法。例如，專利文獻4公開了在耳部表面形成細小的凹凸(例如間距為25?250 μ m、高度為15?180μπι)的鋸齒狀凹凸，增大摩擦阻力來阻止旋轉(zhuǎn)運動，專利文獻5公開了在耳部中央部設(shè)置突起，使突起的厚度為0.07?0.2_，減小接觸面積，從而提高接觸面壓力來阻止旋轉(zhuǎn)。此外，專利文獻6公開了考慮由活塞的擺頭現(xiàn)象引起的微動疲勞的問題，在間隔外脹環(huán)耳部的側(cè)軌按壓面上具有沿著大致軸向延長的凹凸部，該凹凸部的剖面大致呈梯形波形的形狀。
[0006]但是，實際情況是，關(guān)于在間隔外脹環(huán)的耳部形成有氮化層的情況，有時防止上述側(cè)軌單獨旋轉(zhuǎn)的對策并不能發(fā)揮作用，并未充分掌握用于使防止單獨旋轉(zhuǎn)的對策切實地發(fā)揮作用的要件。
[0007]專利文獻1:日本特開2000-27995號公報
[0008]專利文獻2:日本特開昭56-66429號公報
[0009]專利文獻3:國際公開第2005/040645號
[0010]專利文獻4:日本實開平1-78768號公報
[0011]專利文獻5:日本特開2001-132840號公報[0012]專利文獻6:日本特開2013-87816號公報
[0013]專利文獻7:日本特開平3-193221號公報
[0014]專利文獻8:日本特開2006-292021號公報
[0015]專利文獻9:國際公開第2011/043364號

【發(fā)明內(nèi)容】

[0016]本發(fā)明的目的在于提供一種能夠防止側(cè)軌的單獨旋轉(zhuǎn)、且耐磨損性及耐油泥性優(yōu)良的組合控油環(huán)。
[0017]本發(fā)明人對在間隔外脹環(huán)的耳部形成有多條槽且形成有氮化層時的側(cè)軌的單獨旋轉(zhuǎn)進行了專心研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，當增大耳部的槽深或氮化深度(氮化層的厚度)來減少耳部的磨損時，容易產(chǎn)生側(cè)軌的單獨旋轉(zhuǎn)，并想到了耳部的槽深和耳部的氮化特性滿足預(yù)定關(guān)系時側(cè)軌的防止單獨旋轉(zhuǎn)的對策能夠發(fā)揮優(yōu)良的作用。
[0018]S卩，本發(fā)明的組合控油環(huán)包括:具有開口的一對圓環(huán)狀的側(cè)軌；及間隔外脹環(huán)，夾設(shè)在上述一對圓環(huán)狀的側(cè)軌之間并在內(nèi)周部具有對上述側(cè)軌的內(nèi)周面進行按壓的耳部，上述組合控油環(huán)的特征在于，上述耳部的側(cè)軌按壓面具有沿著大致軸向延長的一條或多條槽，在包括上述槽在內(nèi)的上述側(cè)軌按壓面上形成有氮化層，上述槽的深度d ( μ m)、上述氮化層的表面硬度h (顯微維氏硬度、HV0.1)、硬度為700 (顯微維氏硬度、HV0.1)以上的氮化層的厚度 t(ym)滿足 0.05 ( IOOOXd/(hXt) ( 0.45 的關(guān)系。
[0019]優(yōu)選上述槽的深度d為I?ΙΟμπι，并且優(yōu)選上述氮化層的上述表面硬度h為1000?1500，上述硬度為700以上的氮化層的厚度t為5?50 μ m。
[0020]優(yōu)選上述間隔外脹環(huán)的除形成有上述氮化層的上述側(cè)軌按壓面之外的整個面上形成有Ni或Ni合金的金屬被膜，或者優(yōu)選上述側(cè)軌的側(cè)面的至少一方及/或內(nèi)周面上形成有Ni或Ni合金的金屬被膜。
[0021]發(fā)明效果
[0022]本發(fā)明的組合油環(huán)基本上在間隔外脹環(huán)的耳部的側(cè)軌按壓面上具有沿著大致軸向延長的預(yù)定深度的一條或多條槽，在包括上述槽在內(nèi)的側(cè)軌按壓面上形成有預(yù)定硬度和厚度的氮化層，因此通過減小側(cè)軌按壓面的接觸面積來提高接觸面壓力而具有防止旋轉(zhuǎn)的功能。特別是，能夠通過使側(cè)軌按壓面的槽深和氮化層的表面硬度及厚度滿足預(yù)定關(guān)系來切實地防止單獨旋轉(zhuǎn)。并且，若在間隔外脹環(huán)的除耳部之外的整個面上形成有Ni或Ni合金的金屬被膜，則能夠形成張力偏差小、耐磨損性及耐油泥性優(yōu)良的組合油環(huán)，即使在燃燒效率提高的嚴酷使用環(huán)境下也能夠有助于降低燃耗或機油消耗。進而，若在側(cè)軌的側(cè)面也形成Ni或Ni合金的金屬被膜，則能夠有助于避免因油泥造成的固著問題。若在側(cè)軌的內(nèi)周面也形成Ni或Ni合金的金屬被膜，則與間隔外脹環(huán)耳部的側(cè)軌按壓面之間能夠可靠地接觸，有助于防止側(cè)軌的單獨旋轉(zhuǎn)。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0023]圖1是本發(fā)明的組合控油環(huán)的剖視圖。
[0024]圖2是本發(fā)明的間隔外脹環(huán)的一部分，是在耳部的側(cè)軌按壓面上形成有沿著大致軸向延長的一條槽的圖。[0025]圖3是本發(fā)明的間隔外脹環(huán)的一部分，是在耳部的側(cè)軌按壓面上形成有沿著大致軸向延長的多條槽的圖。
[0026]圖4是圖3的A-A剖視圖，是形成有多條槽并在包括槽在內(nèi)的按壓面上形成有氮化層的圖。
[0027]圖5(a)是對間隔外脹環(huán)的耳部進行加工的裝置的主視概要圖，圖5(b)是表示加工時的間隔外脹環(huán)和加工輥的配置關(guān)系的剖視圖，圖5(c)是加工輥的部分圖。
[0028]圖6是示意性地表示側(cè)軌單獨旋轉(zhuǎn)評價試驗裝置的圖。
[0029]附圖標記說明
[0030]1:活塞
[0031]2:間隔外脹環(huán)
[0032]3:側(cè)軌
[0033]4:活塞外周面
[0034]5:油環(huán)槽
[0035]6:耳部
[0036]6a:上部耳部
[0037]6b:下部耳部
[0038]7:氣缸內(nèi)壁
[0039]61:槽
[0040]62:氮化層
[0041]63:凸部
[0042]100:加工輥
[0043]110:加工面
[0044]200:下部輥
[0045]300:側(cè)軌單獨旋轉(zhuǎn)評價試驗裝置
[0046]301:模擬油環(huán)槽
[0047]302:保持件(模擬活塞)
[0048]3O3:圓筒(模擬氣缸)
[0049]304:支柱
[0050]305:支點
【具體實施方式】
[0051]圖1表示將本發(fā)明的組合油環(huán)安裝于活塞I的油環(huán)槽5的狀態(tài)，收納有間隔外脹環(huán)2及其上下一對的側(cè)軌3、3。間隔外脹環(huán)2的耳部6形成有傾斜面，不僅能夠?qū)?cè)軌3、3的內(nèi)周面朝著活塞內(nèi)壁7按壓而將活塞外周面4和活塞內(nèi)壁7之間密封，還能夠?qū)τ铜h(huán)槽5的側(cè)面進行密封。
[0052]圖2及圖3是從間隔外脹環(huán)的外周側(cè)觀察的圖，沿軸向形成為波形形狀，在該波形的上下形成有按壓一方側(cè)軌的上部耳部6a和按壓另一方側(cè)軌的下部耳部6b。在耳部形成有沿著大致軸向延長的深度為d( μ m)的槽，在圖2中形成有一條，在圖3中形成有多條。槽的條數(shù)為一條或者為多條都能夠獲得同樣的效果。在一條槽的情況下，僅在耳部的側(cè)軌按壓面的端部形成有凸部，與多條槽的情況同樣地，減小了與側(cè)軌的接觸面積而提高了接觸面壓力，因此具有防止側(cè)軌的單獨旋轉(zhuǎn)的功能。
[0053]圖4表示圖3的A-A剖面，具有多條槽61和多條凸部63。在圖4中表示了凸部63為大致梯形形狀的情況，但在本發(fā)明中，槽或凸部的形狀并不特別限定。并且，槽部也包括在內(nèi)，在表面上形成有表面硬度為h、硬度為700以上的氮化層厚度為t ( μ m)的氮化層62，以提高耐磨損性。在本發(fā)明中，耳部的槽深d、氮化層的表面硬度h、硬度為700以上的氮化層的厚度t滿足0.05 < 1000 Xd/(h Xt) <0.45的關(guān)系。當將1000 Xd/(h Xt)設(shè)為接觸面參數(shù)時，若接觸面參數(shù)小于0.05或超過0.45，則容易產(chǎn)生側(cè)軌的單獨旋轉(zhuǎn)。耳部的槽深d與氮化層厚度t相比過小時，即，氮化層的厚度足夠厚時，耳部的表面剛性變得過高，或者槽深d過小，由于潤滑油的存在而無法體現(xiàn)出接觸面積縮小的效果，因此容易產(chǎn)生側(cè)軌的單獨旋轉(zhuǎn)。并且，耳部的槽的厚度d與氮化層厚度t接近或者在氮化層厚度t以上時，即，氮化層的厚度t相對地變薄時，耳部的表面附近的剛性降低而與側(cè)軌的接觸性變得良好，但另一方面，凸部容易發(fā)生破壞或磨損，接觸面積增加，因此最終面壓力降低，容易產(chǎn)生側(cè)軌的單獨旋轉(zhuǎn)。如上所述，氮化層的厚度t和硬度h具有同樣的效果，因此在接觸面參數(shù)的關(guān)系式中同樣置于分母。在本發(fā)明中，接觸面參數(shù)優(yōu)選為0.05?0.40，更優(yōu)選為0.05?0.35。
[0054]上述間隔外脹環(huán)耳部的槽深d優(yōu)選為I?10 μ m。進一步優(yōu)選為2?8 μ m，更優(yōu)選為3?7μπι。另外，氮化層的表面硬度h優(yōu)選為以顯微維氏硬度HV0.1表示時為1000?1500，硬度為700以上的氮化層的厚度t為5?50 μ m。表面硬度h進一步優(yōu)選為1100?1450，更優(yōu)選為1150?1400，另外硬度為700以上的氮化層的厚度t進一步優(yōu)選為10?40 μ m,更優(yōu)選為15?35 μ m。
[0055]本發(fā)明的組合油環(huán)所使用的間隔外脹環(huán)的耳部基本上是利用由專利文獻7所教示的圖5所示的方法進行加工的。即，在耳部的側(cè)軌按壓面6上壓接形成有所期望的凹凸的加工輥100，將加工輥的加工面110的凹凸轉(zhuǎn)印形成于耳部的側(cè)軌按壓面6(以下稱為輥成形)。耳部的形狀是將加工輥100的形狀反轉(zhuǎn)后的形狀，因此槽部的間距P或周方向長度I由加工輥100的形狀決定。另外，槽深d由加工輥100的壓接深度決定。
[0056]在本發(fā)明中，將在間隔外脹環(huán)的側(cè)軌按壓面上形成氮化層作為要件，但也可以在整個間隔外脹環(huán)上形成氮化層。另外，氮化層優(yōu)選通過氣體氮化而形成，當然也可以通過鹽浴氮化或等離子體氮化來形成，并不特別限定。在整個間隔外脹環(huán)上形成有氮化層的情況下，存在氮化后的張力變動大、特別是難以對低張力化的組合油環(huán)的張力公差進行管理的危險。僅在耳部的側(cè)軌按壓面上形成氮化層的情況下，專利文獻8中公開了一種方法:在對間隔外脹環(huán)的線材實施鍍Ni，通過熱處理將Ni被膜的硬度降低之后，通過塑性加工使間隔外脹環(huán)成形，此時通過局部剪切使耳部成形，在這種方法中，僅在露出的部分實施氮化處理，能夠解決由上述氮化引起的張力偏差的問題。在本發(fā)明中也適用專利文獻8的方法，在本發(fā)明的組合油環(huán)的間隔外脹環(huán)中，優(yōu)選在間隔外脹環(huán)的除形成有氮化層的側(cè)軌按壓面之外的整個面上形成有Ni或Ni合金的金屬被膜。
[0057]Ni或Ni合金的金屬被膜的膜厚為Ιμπι以上，優(yōu)選為2μπι以上，進一步優(yōu)選為3 μ m以上，重要的是即使對間隔外脹環(huán)實施基于齒輪成形的彎曲加工，也不會產(chǎn)生破裂、膨脹、裂紋、剝離等缺陷。為此，優(yōu)選為，在母材界面上形成IOnm以上、優(yōu)選50nm以上的Ni擴散層，以使金屬被膜具有充分的延展性并保持充分的密接性。
[0058]另外，對于油泥的問題，專利文獻9中作為對策公開了:將60°C的表面自由能量為40mJ/m2以下且氫結(jié)合力為10mJ/m2以下的金屬被膜、具體地說將N1、Cu及包括Ni或Cu的合金覆蓋于油環(huán)表面的至少一部分，大幅度地減小油泥的附著力。在本發(fā)明中也適用專利文獻9的對策，優(yōu)選在側(cè)軌的側(cè)面的至少一方上形成Ni或Ni合金的金屬被膜。而且，若在與間隔外脹環(huán)的耳部相接的側(cè)軌內(nèi)周面上也形成Ni或Ni合金的金屬被膜，則高硬度的耳部與低硬度的側(cè)軌內(nèi)周面相接觸，能夠更可靠地接觸，更有助于避免側(cè)軌的單獨旋轉(zhuǎn)。
[0059]實施例
[0060]實施例1 (間隔外脹環(huán)樣品N0.1)
[0061]利用2.2mmX0.275mm的SUS304的軋制帶材、通過齒輪成形并通過局部的彎曲和剪切來制作間隔外脹環(huán)，以用于公稱直徑為75mm、組合公稱寬度為2.0mm、組合厚度為
2.5mm的組合油環(huán)。其中，對于所使用的軋制帶材，實施了膜厚約為6 μ m的鍍Ni，而且實施了 500°C、1小時的熱處理。另外，在耳長(耳部的周向長度)為1.28mm的耳部，以間距P:
0.18mm、槽寬1:0.11mm、槽深d:0.006mm的加工條件通過棍軋成形來形成有槽。
[0062]對上述間隔外脹環(huán)以570°C實施80分鐘的氣體氮化處理，在齒輪成形中通過剪切在露出了母材的耳部形成有氮化層。在間隔外脹環(huán)的除形成有氮化層的側(cè)軌按壓面之外的整個面上殘留有鍍Ni被膜，鍍Ni被膜作為防氮化膜而發(fā)揮作用。因此，能夠抑制氮化處理導(dǎo)致的間隔外脹環(huán)的展開長度的伸長，能夠獲得滿足預(yù)定公差的低張力外脹環(huán)。通過5700C>80分鐘的氣體氮化，表面硬度h以顯微維氏硬度HV0.1表示時為1290，以顯微維氏硬度HV0.1表示時硬度為700以上的氮化層的厚度t為31 μ m。
[0063]側(cè)軌是通過卷繞法而由2.0mmX0.35mm的SUS440的軋制帶材制作出的。而且，在側(cè)軌的外周面上通過離子鍍形成有厚度為26μπι的CrN被膜。與上述樣品N0.1的間隔外脹環(huán)進行組合，制成實施例1的組合油環(huán)。
[0064](I)側(cè)軌單獨旋轉(zhuǎn)評價
[0065]利用圖6所示的側(cè)軌單獨旋轉(zhuǎn)評價裝置對實施例1的組合油環(huán)進行了評價。該評價裝置300在具有模擬油環(huán)槽301的保持件(模擬活塞)302上安裝組合油環(huán)，在圓筒(模擬氣缸)303內(nèi)，使保持件(模擬活塞)302以設(shè)置于支柱304的支點305為中心而進行擺頭運動，評價側(cè)軌的單獨旋轉(zhuǎn)。試驗如下進行:相對于間隔外脹環(huán)的接頭位置，將上下兩個側(cè)軌從間隔外脹環(huán)的接頭位置分別向相反方向錯開30°進行組裝而組裝成組合油環(huán)，將組合油環(huán)安裝于上述保持件(模擬活塞)302，從0.5°到7.5°使擺頭角度α間隔0.5°、以10往復(fù)/秒的速度、且每次10分鐘地進行擺頭運動，由此，利用產(chǎn)生側(cè)軌的單獨旋轉(zhuǎn)的擺頭角度，來評價防止側(cè)軌的單獨旋轉(zhuǎn)的能力?？梢栽u價為，開始旋轉(zhuǎn)的擺頭角度越大，則越是側(cè)軌難以旋轉(zhuǎn)的結(jié)構(gòu)。實施例1的組合油環(huán)在7.5°也沒有產(chǎn)生側(cè)軌的單獨旋轉(zhuǎn)，因此可以評價出側(cè)軌單獨旋轉(zhuǎn)開始角度>7.5°。
[0066](2)機油消耗量的評價
[0067]進而，對于實施例1的組合油環(huán)，使用排氣量為1500cm3的四缸汽油發(fā)動機，對耳部及側(cè)軌的內(nèi)周面的磨損和機油消耗量進行了評價。在這里，第一道環(huán)使用外周呈圓筒面的被用于上述發(fā)動機的環(huán)，第二道環(huán)使用外周呈錐面的被用于上述發(fā)動機的環(huán)，試驗條件為5000rpm、滿負載(WOT:ffide Open Throttle) >48小時的條件。耳部及側(cè)軌的內(nèi)周面的損耗的合計為I μ m以下,機油消耗量為9g/hr。
[0068]另外，關(guān)于實施例1的組合油環(huán)所使用的樣品N0.1的間隔外脹環(huán)的鍍Ni，使用輝光放電發(fā)射光譜法(GlowDischarge-Optical Emission Spectroscopy)進行深度方向上的元素濃度分析，結(jié)果確認了在與母材之間的界面的母材側(cè)形成有大約70nm的Ni擴散層。
[0069]實施例2?28及比較例I?17 (間隔外脹環(huán)樣品Nos.2?45)
[0070]除了將間隔外脹環(huán)的耳部的槽深d設(shè)為與樣品N0.1相同的0.006mm的樣品之外，還制作了大約 500 個槽深 d 為 0.002mm、0.003mm、0.009mm、0.013mm、0.022mm 的樣品。此處，除槽深d之外的耳長、間距、槽寬與樣品N0.1的間隔外脹環(huán)(實施例1)相同。對于槽深為0.002mm的樣品以氮化溫度550°C、對于槽深為0.003mm的樣品以氮化溫度590°C、對于槽深為0.006mm的樣品以氮化溫度570°C和590°C、對于槽深為0.009mm的樣品以氮化溫度570°C、對于槽深為0.013mm的樣品以氮化溫度550°C、對于槽深為0.022mm的樣品以氮化溫度550°C和580°C、分別在5?220分鐘之間進行改變了數(shù)種時間的氮化處理。對于各樣品測定氮化層的表面硬度和硬度為700以上的氮化層的厚度，對于同批的樣品，與實施例1中使用的側(cè)軌進行組合，與實施例1同樣地進行了側(cè)軌單獨旋轉(zhuǎn)評價試驗。結(jié)果與實施例1的結(jié)果一起表不在表I中。
[0071]表I
[0072]
【權(quán)利要求】
1.一種組合控油環(huán)，包括: 具有開口的一對圓環(huán)狀的側(cè)軌；及 間隔外脹環(huán)，夾設(shè)在所述一對圓環(huán)狀的側(cè)軌之間，并在內(nèi)周部具有對所述側(cè)軌的內(nèi)周面進行按壓的耳部， 所述組合控油環(huán)的特征在于， 所述耳部的側(cè)軌按壓面上具有沿著大致軸向延長的一條或多條槽，在包括所述槽在內(nèi)的所述側(cè)軌按壓面上形成有氮化層，所述槽的深度(1(μ m)、所述氮化層的表面硬度h (顯微維氏硬度、HV0.1)、硬度為700 (顯微維氏硬度、HV0.1)以上的氮化層的厚度t ( μ m)滿足0.05 ( IOOOXd/ (hXt) ( 0.45 的關(guān)系。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的組合控油環(huán)，其特征在于， 所述槽的深度d為I?ΙΟμπι。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的組合控油環(huán)，其特征在于， 所述氮化層的所述表面硬度h為1000?1500。
4.根據(jù)權(quán)利要求1至3中任一項所述的組合控油環(huán)，其特征在于， 所述硬度為700以上的氮化層的厚度t為5?50 μ m。
5.根據(jù)權(quán)利要求1至4中任一項所述的組合控油環(huán)，其特征在于， 所述間隔外脹環(huán)的除形成有所述氮化層的所述側(cè)軌按壓面之外的整個面上形成有Ni或Ni合金的金屬被膜。
6.根據(jù)權(quán)利要求1至5中任一項所述的組合控油環(huán)，其特征在于， 在所述側(cè)軌的側(cè)面的至少一方上形成有Ni或Ni合金的金屬被膜。
7.根據(jù)權(quán)利要求1至6中任一項所述的組合控油環(huán)，其特征在于， 在所述側(cè)軌的內(nèi)周面上形成有Ni或Ni合金的金屬被膜。
【文檔編號】F02F5/00GK104006159SQ201410181244
【公開日】2014年8月27日 申請日期:2014年4月30日 優(yōu)先權(quán)日:2013年12月26日
【發(fā)明者】國元晃 申請人:株式會社理研